穩(wěn)定區(qū)
- 跨平面球體平衡器振動抑制機(jī)理的研究
固有頻率之間的穩(wěn)定區(qū)域。之后,還建立了帶球體平衡器的航發(fā)轉(zhuǎn)子模型[8],研究了平衡器在轉(zhuǎn)子突發(fā)失衡情況下的抑振機(jī)理,指出了球體平衡器應(yīng)對突發(fā)失衡時正常工作的條件。Rodrigues等[9]討論了帶有兩組平面型球體平衡器的柔性轉(zhuǎn)子動力學(xué)行為,研究結(jié)果表明,平衡器對轉(zhuǎn)子質(zhì)徑矩有一定平衡作用,可有效補(bǔ)償轉(zhuǎn)子軸線的偏移與傾斜。Tadeusz等[10]采用兩組平面型平衡器對柔性轉(zhuǎn)子進(jìn)行振動抑制研究,考慮了平衡器間距及偏心圓盤位置等因素對轉(zhuǎn)子振動特性及穩(wěn)定性的影響。H
振動與沖擊 2023年19期2023-10-18
- 植被群縱向間距對水流結(jié)構(gòu)的影響研究
被后溢出流速、穩(wěn)定區(qū)長度和穩(wěn)定流速以及渦街形成長度的計算公式。Zong 等［15］和Chen 等［6］分別進(jìn)行了試驗發(fā)現(xiàn)植被群前端調(diào)整區(qū)長度只與植被群直徑有關(guān)，尾流穩(wěn)定區(qū)長度及流速大小只與植被密度有關(guān)。Summer［16］以橫向相鄰的兩個植被群做了水槽試驗，探究了橫向兩個植被群相互作用對水流結(jié)構(gòu)的影響，當(dāng)植被間距不同時，兩個并排植被后將會產(chǎn)生對稱渦街，不對稱渦街，單個渦街三種情況。Vandenbruwaene 等［17］在非淹沒植被的基礎(chǔ)上，對并排兩個淹沒
中國農(nóng)村水利水電 2023年2期2023-02-28
- 晉能控股集團(tuán)參編的兩項國家能源行業(yè)技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)正式實施
》和《煤礦采動穩(wěn)定區(qū)煤層氣開發(fā)儲量評估和片區(qū)優(yōu)選方法》兩項國家能源行業(yè)技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)正式實施。這兩項標(biāo)準(zhǔn)的發(fā)布實施，填補(bǔ)了我國乃至全球在煤礦采動區(qū)和采動穩(wěn)定區(qū)煤層氣開發(fā)領(lǐng)域長期缺乏統(tǒng)一技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)的空白，有助于進(jìn)一步增強(qiáng)我國在相關(guān)產(chǎn)業(yè)領(lǐng)域的領(lǐng)先優(yōu)勢。煤礦采動區(qū)和采動穩(wěn)定區(qū)煤層氣開發(fā)屬于非常規(guī)天然氣開發(fā)利用的新興領(lǐng)域，此類開發(fā)項目的開展對于實現(xiàn)煤炭行業(yè)清潔低碳發(fā)展、充分利用煤層甲烷資源、保障煤礦安全生產(chǎn)等具有重要意義。長期以來，我國各礦區(qū)在抽采選區(qū)評價和地面井設(shè)計方面
礦山安全信息 2022年20期2022-11-25
- 凹面輸出鏡透過率對諧振腔球差的影響
的熱球差和動力穩(wěn)定區(qū)產(chǎn)生影響，其中透過率也決定了諧振腔的光-光轉(zhuǎn)換效率。因此文中著重討論了凹面輸出鏡透過率對于諧振腔球差的影響。分別采用透過率為32%和15%，曲率半徑為500 mm的凹面鏡作為輸出鏡搭建平-凹諧振腔進(jìn)行實驗，分別測量了晶體端面與輸出鏡端面的波前信息，分析了其隨泵浦功率的變化。另外搭建了曲率半徑為5 000 mm，透過率為32%和15%的平-凹系統(tǒng)作為補(bǔ)充實驗，同樣測量了晶體端面與輸出鏡端面的波前信息并加以討論。1 實驗裝置實驗裝置原理圖如
長春理工大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版） 2022年5期2022-11-12
- 同步加速器慢引出束流頻譜定量分析及其應(yīng)用
間被分為三角形穩(wěn)定區(qū)與非穩(wěn)定區(qū)，利用RF-KO激勵粒子的橫向發(fā)射度增長由穩(wěn)定區(qū)進(jìn)入非穩(wěn)定區(qū)進(jìn)而被引出。三階共振慢引出中橫向三角形穩(wěn)定區(qū)的面積為：(6)其中：q=Qx-Qres，Qx為同步環(huán)的水平工作點，Qres為三階共振線；q為水平工作點到三階共振線的距離；S為歸一化的等效六極鐵強(qiáng)度。磁鐵電源紋波(主要是二、四極鐵電源)會引起水平工作點波動，導(dǎo)致穩(wěn)定區(qū)的面積發(fā)生波動，進(jìn)而引起引出束流的紋波。假設(shè)磁鐵電源紋波為正弦波，其引起的工作點紋波的幅度為a，頻率為f，
原子能科學(xué)技術(shù) 2022年9期2022-10-10
- 周期軸向力作用下旋轉(zhuǎn)圓錐薄殼動力穩(wěn)定性研究*
件時系統(tǒng)主參數(shù)穩(wěn)定區(qū)的變化，討論軸向力相對變化幅值以及幾何設(shè)計參數(shù)(錐角、長徑比和厚徑比)對不穩(wěn)定區(qū)的影響規(guī)律.1 分析模型1.1 周期軸向力本文考慮各向同性的截斷型圓錐薄殼，其彈性模量為E，密度為ρ，泊松比為υ.圖1給出了以角速度Ω繞其對稱軸旋轉(zhuǎn)的圓錐薄殼的幾何結(jié)構(gòu)和坐標(biāo)系.其中，α為錐角，L為軸向長度，h為厚度，a和b是錐殼兩端的半徑.錐殼的基準(zhǔn)面取其厚度中面，其中正交坐標(biāo)系(x-θ-z)是固定的，r=r(x)是任意坐標(biāo)點(x,θ,z)的半徑.旋轉(zhuǎn)錐殼
動力學(xué)與控制學(xué)報 2022年4期2022-08-31
- 泥石流流域失穩(wěn)性坡面土壤抗蝕性評價
，形成大量包含穩(wěn)定區(qū)、失穩(wěn)區(qū)、堆積區(qū)的失穩(wěn)性坡面，坡面土壤受降雨和徑流的沖刷，進(jìn)一步加劇土壤侵蝕，生態(tài)環(huán)境問題日趨嚴(yán)重。近年來，學(xué)者們針對蔣家溝泥石流頻發(fā)區(qū)開展相關(guān)研究，但主要集中于土壤粒徑特征、泥石流成因及特征、不同植被類型間土壤理化性質(zhì)的差異、流域群落特征等，關(guān)于該區(qū)域土壤抗蝕性綜合評價方面的研究較少。僅廖超林等和陳愛民等對蔣家溝流域源地和單一植被類型的土壤抗蝕性進(jìn)行綜合分析，缺乏土壤抗蝕性主要影響因子的界定和抗侵蝕能力的充分認(rèn)識，亟待加強(qiáng)。了解失穩(wěn)性
水土保持學(xué)報 2022年4期2022-08-16
- 變速旋轉(zhuǎn)圓柱薄殼動力穩(wěn)定性研究*
，將使得系統(tǒng)不穩(wěn)定區(qū)減小甚至消失.因此，可以預(yù)見的是同時考慮兩種時變因素將使得系統(tǒng)動力穩(wěn)定性發(fā)生顯著變化.因此，本文提出了變速旋轉(zhuǎn)圓柱薄殼動力穩(wěn)定性研究.基于Donnell薄殼理論[25]建立同時考慮變轉(zhuǎn)速和周期軸向力的圓柱殼體振動微分方程；采用多尺度方法，推導(dǎo)系統(tǒng)主參數(shù)不穩(wěn)定區(qū)和組合不穩(wěn)定區(qū)邊界的解析表達(dá)式；分別探討僅考慮周期軸向力、僅考慮變轉(zhuǎn)速以及同時考慮兩種時變因素時，系統(tǒng)主參數(shù)不穩(wěn)定區(qū)和組合不穩(wěn)定區(qū)的變化規(guī)律；通過與文獻(xiàn)結(jié)果以及數(shù)值結(jié)果的對比，驗證
動力學(xué)與控制學(xué)報 2022年2期2022-07-19
- 杉橋煤礦地面變形特征及采空區(qū)穩(wěn)定性評價
定采空區(qū)全區(qū)為穩(wěn)定區(qū)。4.2 地面變形特征據(jù)現(xiàn)場調(diào)查，礦區(qū)地表整體呈現(xiàn)下沉的趨勢，在不同的區(qū)域產(chǎn)生不同的位移變形，塌陷坑及地裂縫主要發(fā)生在采空區(qū)內(nèi)及邊緣，受損房屋主要分布在地表移動盆地中間及邊緣區(qū)。依據(jù)《煤礦采空區(qū)巖土工程勘察規(guī)范》中表12.2.3-2，按變形特征評判采空區(qū)場地穩(wěn)定性等級為不穩(wěn)定。4.3 采深采厚比根據(jù)礦山地質(zhì)條件及開采方式，并參考地區(qū)經(jīng)驗，該處采空區(qū)穩(wěn)定性采深采厚比臨界值取120，即采深采厚比大于120 的采空區(qū)為基本穩(wěn)定區(qū)～穩(wěn)定區(qū)；采深
科學(xué)技術(shù)創(chuàng)新 2022年16期2022-05-30
- 煤礦分層開采工作面立體式瓦斯抽采技術(shù)及應(yīng)用
煤工作面和采動穩(wěn)定區(qū)(采空區(qū))的瓦斯超限問題。1 岳城煤礦工作面基本情況岳城煤礦為高瓦斯礦井，礦井面積13.859 7 km2，核定生產(chǎn)能力為1.50 Mt/a，批準(zhǔn)開采煤層為3#、9#、15#煤層，井田共分為3個盤區(qū)，礦井主采3#煤層，其煤層均厚 6.11 m，為優(yōu)質(zhì)無煙煤。3#煤層平均瓦斯含量達(dá)14.57 m3/t，最大瓦斯含量達(dá) 18.25 m3/t，煤層透氣性系數(shù)為18.73～52.38 m2/(MPa2·d)，鉆孔瓦斯流量衰減系數(shù)為0.040 3
礦業(yè)安全與環(huán)保 2021年6期2022-01-14
- 甘肅青羊峽鉛鋅礦采空區(qū)穩(wěn)定性研究
空區(qū)影響范圍不穩(wěn)定區(qū)、基本穩(wěn)定區(qū)和穩(wěn)定區(qū)。4.3.1 礦山采空區(qū)影響范圍不穩(wěn)定區(qū)不穩(wěn)定區(qū)主要為地表移動盆地影響范圍，根據(jù)上、下盤移動半徑作圓，然后連接各圓切點圈定地表移動盆地范圍。最終圈定兩處采空區(qū)影響范圍不穩(wěn)定區(qū)范圍分別為以下兩點。西坡采空區(qū)影響范圍不穩(wěn)定區(qū)西起23 線、東至7 線，范圍起止坐標(biāo)東經(jīng)105°20′04″～105°20′22″，北緯33°51′42″～33°51′49″；東西長約435m，南北寬約95m～195m，面積約為0.065km2。
世界有色金屬 2021年1期2021-11-30
- 徐州市賈汪礦區(qū)采空區(qū)穩(wěn)定性研究
于30劃定為不穩(wěn)定區(qū)，介于30～60為基本穩(wěn)定區(qū)，但當(dāng)深度大于200 m時劃定為穩(wěn)定區(qū)，采深采厚比大于60劃定為穩(wěn)定區(qū)。3.1.2 B類采空區(qū)因頂板垮落不充分，在埋藏淺的地段，雖然暫時處于相對穩(wěn)定狀態(tài)，但在地質(zhì)環(huán)境條件發(fā)生變化時，采空區(qū)頂板的垮落可能會引起地表出現(xiàn)一些非連續(xù)變形，對地面建筑的危害大，因此劃分為不穩(wěn)定區(qū)，具體各類采空區(qū)劃分方案如下。（1）B1類采空區(qū)。當(dāng)采深采厚比H/M小于30時，先劃定為不穩(wěn)定區(qū)，若該地段野外調(diào)查存在大量安全使用多年的建筑時
現(xiàn)代礦業(yè) 2021年10期2021-11-18
- 某巨型水電站AGC策略優(yōu)化與實施
程序只能對處于穩(wěn)定區(qū)運(yùn)行的機(jī)組進(jìn)行平穩(wěn)調(diào)節(jié)。2019年，該電站啟動了監(jiān)控系統(tǒng)改造，其中包括AGC程序的國產(chǎn)化、策略優(yōu)化。新監(jiān)控系統(tǒng)的AGC策略由電廠人員自主研究，具備在開機(jī)并網(wǎng)后和停機(jī)前的兩個過渡過程中，對全電站機(jī)組有功調(diào)節(jié)過程進(jìn)行程序化調(diào)整的功能。同時新AGC策略模擬了最優(yōu)人工調(diào)節(jié)過程，使電站出力調(diào)整過程更有利于減少機(jī)組磨損、更好滿足電網(wǎng)對出力平穩(wěn)變化的要求。下文將對其AGC策略優(yōu)化研究、實施過程進(jìn)行詳細(xì)介紹。1 AGC策略優(yōu)化難點某電站安裝若干臺巨型混
水電站機(jī)電技術(shù) 2021年10期2021-11-15
- 基于SINMAP模型的不同降雨強(qiáng)度下小流域滑坡危險性分析*
為6個區(qū)域：極穩(wěn)定區(qū)、穩(wěn)定區(qū)、基本穩(wěn)定區(qū)、潛在不穩(wěn)定區(qū)、不穩(wěn)定區(qū)和極不穩(wěn)定區(qū)。模型淺層滑坡預(yù)測評價結(jié)果如圖6所示。(a)暴雨由圖6可知，隨著降雨強(qiáng)度的增大，不穩(wěn)定區(qū)和極不穩(wěn)定區(qū)顯著增多，且主要分布在各水系單元的兩側(cè)，這與現(xiàn)場觀測結(jié)果一致。根據(jù)模型評價結(jié)果(見表4)可知，降雨強(qiáng)度從50 mm/d增加至829.7 mm/d，不穩(wěn)定區(qū)域的面積占比從47.04%減少至21.11%，極不穩(wěn)定區(qū)域的面積占比從45.25%增加至72.24%，潛在不穩(wěn)定區(qū)域的面積占比在2
化工礦物與加工 2021年10期2021-10-26
- 深部非爆卸荷帷幕的等效力學(xué)作用研究
應(yīng)力場和碎裂不穩(wěn)定區(qū)對比分析，探索深部非爆卸荷帷幕的等效力學(xué)作用，為深部高應(yīng)力高風(fēng)險礦柱的工程處理提供理論支撐。1 非爆卸荷帷幕孔間距離選擇為了研究非爆卸荷帷幕的等效力學(xué)作用，需要先確定非爆卸荷帷幕多孔之間合理孔間距。首先根據(jù)彈性力學(xué)分析單孔形成之后的應(yīng)力分布情況。彈性力學(xué)深部單孔平面應(yīng)變狀態(tài)下的孔壁周邊應(yīng)力如下：(1)(2)(3)其中，λ為側(cè)壓力系數(shù)。為了簡要得出深部單孔的應(yīng)力影響主要范圍，將λ=1作為簡化情況分析，即當(dāng)λ=1時，其孔壁周邊的應(yīng)力分布如圖
有色金屬（礦山部分） 2021年5期2021-09-27
- 計及油缸作用的起重機(jī)伸縮臂參數(shù)振動分析
，以結(jié)構(gòu)動力不穩(wěn)定區(qū)的形式進(jìn)行表達(dá)。文獻(xiàn)[4]通過梁柱的動力微分方程，研究了直桿在周期載荷作用下的動力穩(wěn)定性。文獻(xiàn)[5]研究了周期載荷下復(fù)合材料懸臂梁的動力不穩(wěn)定性，推導(dǎo)其動力學(xué)方程，并對不同參數(shù)組合成的組合梁進(jìn)行參數(shù)振動分析。文獻(xiàn)[6]應(yīng)用Hamilton原理研究了雙柱懸索拉線塔塔柱參數(shù)共振，根據(jù)Bolotin提供的方法建立臨界頻率方程，從而得到塔柱的主要動力不穩(wěn)定區(qū)。然而，上述方法只適用于一些簡單且截面連續(xù)變化的結(jié)構(gòu)，不適用復(fù)雜桿系結(jié)構(gòu)。因此一些學(xué)者嘗
機(jī)械設(shè)計與制造 2021年8期2021-08-26
- 縱蕩與升沉耦合激勵下晃蕩波特性及響應(yīng)規(guī)律研究
升沉參數(shù)位于不穩(wěn)定區(qū)，其他情況下流體的運(yùn)動強(qiáng)度微弱，屬于穩(wěn)定區(qū)內(nèi)的流體晃蕩。根據(jù)Frandsen[4]，第一與第二不穩(wěn)定區(qū)分別位于ω1/ωn= 0.5與ω1/ωn= 1.0的附近。2 數(shù)值模型與驗證2.1 流體運(yùn)動控制方程本文采用不可壓縮流體運(yùn)動控制方程為Navier-Stokes方程組，可表示為(5)(6)式中：i和j為自由指標(biāo)(i,j= 1, 2, 3)，分別代表x,y,z三個方向上的分量；ui為流體速度分量；ρ為流體密度；p為壓強(qiáng)；gi為i方向的重力
水道港口 2021年3期2021-08-24
- 車輛制動盤模態(tài)耦合系統(tǒng)不穩(wěn)定性研究
對系統(tǒng)穩(wěn)定和不穩(wěn)定區(qū)的影響及系統(tǒng)出現(xiàn)不同頻率噪聲的條件,研究結(jié)果表明,形貌參數(shù)是結(jié)合面產(chǎn)生振動噪聲的主要影響因素;文獻(xiàn)[11-12]認(rèn)為兩個摩擦副間存在摩擦?xí)r,由于摩擦力作用導(dǎo)致摩擦副位置傾斜,從而存在傾斜角度,但相關(guān)研究未考慮傾斜角度對模態(tài)耦合系統(tǒng)不穩(wěn)定性的影響.本文以車輛制動盤為研究對象,基于前人提出的車輛制動盤模態(tài)耦合模型,并在文獻(xiàn)[12]關(guān)于結(jié)合面形貌特性對模態(tài)耦合系統(tǒng)不穩(wěn)定性影響研究的基礎(chǔ)上,考慮摩擦副傾斜角度,分析結(jié)合面形貌特性對系統(tǒng)不穩(wěn)定性的
南京工程學(xué)院學(xué)報（自然科學(xué)版） 2021年2期2021-07-16
- Sn、SnS、Cu、Cu2S分解、揮發(fā)及相互反應(yīng)的熱力學(xué)分析與討論
與反應(yīng)各物質(zhì)的穩(wěn)定區(qū)域及穩(wěn)定條件。表1 SnS(s,l)分解反應(yīng)ΔG-T 關(guān)系直線上方區(qū)域內(nèi),任一溫度下,實際硫壓高于平衡線上相同溫度時的平衡硫分壓,故平衡線上方區(qū)域為SnS 的穩(wěn)定區(qū),下方為Sn 的穩(wěn)定區(qū)。圖中繪出兩個相變點,1 154 K 時SnS 的熔點和505 K 時Sn 的熔點,以及SnS(s)、SnS(l)、Sn(s)、Sn(l)的穩(wěn)定區(qū)。由圖1 可判斷各物質(zhì)穩(wěn)定存在的條件,如:505 K時,若SnS(s)發(fā)生分解,則有l(wèi)g(Ps2/Pθ＜1.
中國有色冶金 2021年6期2021-03-09
- 趙莊煤業(yè)復(fù)用巷道變形規(guī)律及注漿加固技術(shù)
m/d；（3）穩(wěn)定區(qū)（-600m～ ），兩幫變形速度逐漸下降，變形量388.5mm，變形速度平均約4.6mm/d。劇烈影響區(qū)和穩(wěn)定區(qū)變形量占兩幫總變形量的89.2%。3 二次錨注加固機(jī)理及方案設(shè)計3.1 二次錨注加固機(jī)理分析13092 巷變形規(guī)律發(fā)現(xiàn)，兩幫總變形量的89.2%集中在劇烈變形區(qū)和穩(wěn)定區(qū)。劇烈變形區(qū)產(chǎn)生大變形的根本原因是一次支護(hù)強(qiáng)度不足，而穩(wěn)定區(qū)變形量較大的主要原因是圍巖破壞深度增大，一次支護(hù)錨桿索失效，圍巖喪失大部分承載能力，即使穩(wěn)定區(qū)頂板壓
山東煤炭科技 2020年5期2020-06-10
- 基于瓦斯涌出量的采動穩(wěn)定區(qū)煤層氣資源量計算
井開發(fā)利用采動穩(wěn)定區(qū)煤層氣資源具有重要的現(xiàn)實意義。如何利用已有的地質(zhì)生產(chǎn)資料，準(zhǔn)確快速地計算采動穩(wěn)定區(qū)煤層氣資源得到了專家學(xué)者的高度重視，開展了全面深入的研究，并取得了豐碩的研究成果。研究認(rèn)為[1-3]，采動裂隙是采空區(qū)煤層氣滲流及賦存的基本條件。采場巖層移動破斷與采動裂隙分布的“橫三區(qū)”、“豎三帶”的總體認(rèn)識，為煤礦采空區(qū)煤層氣資源計算和開發(fā)提供了理論依據(jù)[4-8]。韓保山[9]等提出了物質(zhì)平衡法、資源構(gòu)成法及下降曲線法等3 種采空區(qū)煤層氣資源量估算方法
煤礦安全 2020年4期2020-04-24
- 基本非線性波與調(diào)制不穩(wěn)定性的精確對應(yīng)*
制, 如調(diào)制不穩(wěn)定區(qū)的共振激發(fā)[109]或基帶調(diào)制不穩(wěn)定性[110].這些更具體的激發(fā)機(jī)制理解可以用來基于線性穩(wěn)定性分析初步判斷非線性系統(tǒng)中是否存在怪波激發(fā).高階效應(yīng)對怪波激發(fā)的影響也被廣泛討論[111?115].人們還進(jìn)一步提議了基于呼吸子的碰撞可以激發(fā)高階怪波[116?118].這些非線性波中亮孤子和暗孤子已經(jīng)有了大量的實驗和理論研究并且已經(jīng)有了廣泛的應(yīng)用.然而怪波、呼吸子、平面波背景上的孤子和周期波等平面波背景上的非線性波從上個世紀(jì)70年代開始就陸續(xù)
物理學(xué)報 2020年1期2020-01-16
- 四極質(zhì)譜儀中偶極輔助四極激發(fā)仿真研究
多個不穩(wěn)定帶，穩(wěn)定區(qū)分裂成穩(wěn)定島，不同的激發(fā)幅度和激發(fā)頻率會影響島的邊界使得傳輸率和分辨率有所提高[7]。最近的研究表明，當(dāng)在主RF電壓上施加輔助偶極激發(fā)電壓，且該輔助電壓沿著βy線激發(fā)，分辨率會提高且無顯著的離子傳輸損失，并能改善峰拖尾現(xiàn)象[8]。有研究者發(fā)現(xiàn)在主射頻基礎(chǔ)上施加兩個輔助四極激發(fā)可在穩(wěn)定區(qū)頂點產(chǎn)生不穩(wěn)定帶，繼而有效地優(yōu)化峰形，提高質(zhì)量分辨和測量可靠性[9-10]。本研究工作在四極激發(fā)的基礎(chǔ)上，提出了一種新的偶極輔助四極激發(fā)的操作方法，通過對
真空與低溫 2019年6期2019-12-20
- 二次采動軟煤巷道變形規(guī)律及錨注加固技術(shù)
mm/d。3)穩(wěn)定區(qū)(-600 m～)，兩幫變形速度逐漸下降，變形量388.5 mm，變形速度平均約4.6 mm/d。劇烈影響區(qū)和穩(wěn)定區(qū)變形量占兩幫總變形量的89.2%。1.3 變形原因分析1)高地應(yīng)力。煤層埋深超過750 m，最大水平主應(yīng)力為18.25 MPa，最小水平主應(yīng)力為9.15 MPa，垂直應(yīng)力為21.82 MPa。2)煤質(zhì)酥軟。3#煤平均抗壓強(qiáng)度值為7.07 MPa，強(qiáng)度測試曲線波動范圍較大，反映出煤體松散、破碎，完整性差等問題。3)煤體結(jié)構(gòu)松
山西煤炭 2019年3期2019-11-06
- 含不同槳尖的無軸承旋翼直升機(jī)氣動機(jī)械穩(wěn)定性
使旋翼轉(zhuǎn)速的不穩(wěn)定區(qū)向高轉(zhuǎn)速移動，使得地面共振旋翼轉(zhuǎn)速不穩(wěn)定區(qū)遠(yuǎn)離旋翼工作轉(zhuǎn)速，懸停空中共振旋翼轉(zhuǎn)速不穩(wěn)定區(qū)靠近旋翼工作轉(zhuǎn)速，表明槳葉擺振模態(tài)頻率增加。從圖10可以看出，前飛狀態(tài)，槳尖前掠或者后掠均能增加旋翼后退型擺振模態(tài)的阻尼。隨著槳尖前掠、后掠角的增加，旋翼后退型擺振模態(tài)的阻尼會有所增加。4.2 槳尖上反、下反的影響槳尖上反、下反對地面共振、懸停狀態(tài)和前飛狀態(tài)空中共振穩(wěn)定性的影響如圖11-13所示。從圖11和12可以看出，槳尖上反可以有效增加旋翼轉(zhuǎn)速不
振動工程學(xué)報 2019年4期2019-10-21
- 棘胸蛙種群分布和景觀生態(tài)穩(wěn)定性相關(guān)性研究
個級別景觀生態(tài)穩(wěn)定區(qū)域的面積，再利用統(tǒng)計出的景觀生態(tài)穩(wěn)定區(qū)域以及結(jié)合調(diào)查區(qū)域的地形，設(shè)置單側(cè)寬度為20m樣帶、面積為50m×50m的樣方。該次調(diào)查共設(shè)置樣帶26條、樣方36個。樣帶調(diào)查時，按3～5人/組，沿路以2km/h的速度前進(jìn)，記錄其種群數(shù)量、海拔和坐標(biāo)等數(shù)據(jù)。由于棘胸蛙隱蔽性很強(qiáng)，聞其鳴聲，但未發(fā)現(xiàn)實體的也算做記錄。2.2.2 種群數(shù)量統(tǒng)計種群估計利用景觀生態(tài)穩(wěn)定區(qū)域樣方樣帶結(jié)合法進(jìn)行調(diào)查統(tǒng)計，即按照景觀生態(tài)穩(wěn)定區(qū)域不同，估算出每個級別穩(wěn)定區(qū)域內(nèi)的種
熱帶林業(yè) 2019年2期2019-08-01
- 應(yīng)用于微波鐘的十六極線型阱中汞離子囚禁數(shù)值及仿真研究*
雜性，無法得到穩(wěn)定區(qū)的解析解，只能通過囚禁方程得到數(shù)值解[9,15]。盡管如此，對多極阱中電勢場的數(shù)值分析以及近似贗勢模型的研究已有相關(guān)報道[16]。另外，囚禁離子冷卻問題是實現(xiàn)高性能微波鐘必須考慮的，基于碰撞冷卻的緩沖氣體冷卻由于其簡單可行、不受離子種類和能級結(jié)構(gòu)的限制在離子阱頻標(biāo)中得到了廣泛研究和應(yīng)用[17-19]。其中，緩沖氣體冷卻汞離子過程中引進(jìn)的碰撞頻移以及弛豫過程得到了尤為重要的研究[20-22]。離子阱離子囚禁的仿真研究目前主要集中在離子阱微
時間頻率學(xué)報 2019年2期2019-06-14
- 非穩(wěn)沉采煤沉陷區(qū)光伏產(chǎn)業(yè)治理的設(shè)計實踐
沉降邊界之外為穩(wěn)定區(qū)，沉降范圍內(nèi)參照“三下”規(guī)范第27條規(guī)定劃分為基本穩(wěn)定區(qū)（Ⅰ、Ⅱ級損壞）和不穩(wěn)定區(qū)（≥Ⅲ級損壞）。綜合以上分析結(jié)果可知，場址區(qū)面積的49%處于穩(wěn)定區(qū)范圍，不會對項目實施產(chǎn)生影響；48%處于基本穩(wěn)定區(qū)范圍，存在一定變形影響；極小部分處于不穩(wěn)定區(qū)（約3%）?？蛇M(jìn)一步優(yōu)化地面總平面布置，將綜合樓等重要建（構(gòu)）筑物放在穩(wěn)定區(qū)域。考慮到本電站支架基礎(chǔ)可采用單根鋼筋混凝土管樁基礎(chǔ)形式，抗變形能力較強(qiáng)，經(jīng)試驗區(qū)驗證地表移動下沉盆地邊緣較緩，樁體施工后
山東煤炭科技 2019年5期2019-06-06
- 基于Floquet理論的深水隔水管參激振動穩(wěn)定性分析
水管參激振動不穩(wěn)定區(qū)[6];唐友剛等人考慮隔水管頂端動邊界條件,研究在剪切流作用下參激-渦激耦合振動響應(yīng),結(jié)果表明橫向振動響應(yīng)頻率存在0.5倍參激亞諧成分[7];李威等人基于DQM方法得到隔水管參激振動穩(wěn)定圖,研究阻尼和鉆井液流速對系統(tǒng)穩(wěn)定性的影響,結(jié)果表明阻尼越大對系統(tǒng)穩(wěn)定性越好,流速增加會增加系統(tǒng)失穩(wěn)的風(fēng)險[8];張杰等人基于Floquet理論分析了隔水管參激特性,考慮軸向力線性變化,模態(tài)出現(xiàn)耦合響應(yīng),結(jié)果表明模態(tài)耦合參數(shù)振動的不穩(wěn)定區(qū)顯著增大[9]。
天然氣與石油 2018年6期2019-01-29
- 四極-十六極分區(qū)式線型阱中汞離子囚禁仿真研究
禁區(qū)域時的第一穩(wěn)定區(qū)。在四極阱中分別模擬了Ω1=4.5MHz、Ω2=5.0MHz、Ω3=5.5MHz、Ω4=6.0MHz四種不同射頻頻率下的第一穩(wěn)定區(qū)，如圖3所示。在十六極阱中分別模擬了ΩΙ=11.0MHz、ΩΠ=14.0MHz兩種射頻頻率下的第一穩(wěn)定區(qū)，如圖4所示。在圖3中可以發(fā)現(xiàn)，四極阱中離子的穩(wěn)定區(qū)區(qū)域形狀均為四邊形，且關(guān)于直流電壓為零對稱。穩(wěn)定區(qū)的邊界表現(xiàn)為首先隨著射頻電壓幅度增大，直流電壓的幅度正負(fù)值對稱地慢慢變大，當(dāng)射頻電壓增大到某個值時直流電
宇航計測技術(shù) 2018年6期2019-01-08
- 威海市城鎮(zhèn)化擴(kuò)展區(qū)地殼穩(wěn)定性評價
展區(qū)整體處于次穩(wěn)定區(qū)（占總面積的70.05%），局部第四系地帶處于次不穩(wěn)定區(qū)（占總面積的28.79%），雙島灣地區(qū)為不穩(wěn)定區(qū)（占總面積的1.16%）。關(guān)鍵詞：城鎮(zhèn)化擴(kuò)展區(qū);蓬萊-威海斷裂帶;地殼穩(wěn)定性中圖分類號：P553? ? ?文獻(xiàn)標(biāo)識碼：A? ? ?文章編號：1007-1903（2018）04-0050-05威海市以創(chuàng)建“國家新型城鎮(zhèn)化綜合試點城市”為契機(jī)，注重發(fā)揮科學(xué)規(guī)劃的引領(lǐng)作用，在各區(qū)域資源優(yōu)勢的基礎(chǔ)上，以重點區(qū)域和重點中心鎮(zhèn)為基礎(chǔ)，向南經(jīng)臨港區(qū)
城市地質(zhì) 2018年4期2018-09-10
- 漸進(jìn)成形錐形件壁厚的正弦定理預(yù)測精度研究
厚發(fā)現(xiàn)，在壁厚穩(wěn)定區(qū)的壁厚值最接近正弦定理的理論預(yù)測值，正弦定理適用范圍在板料的壁厚穩(wěn)定區(qū)。一次加工產(chǎn)生加工硬化，導(dǎo)致二次加工時在接合處的板料難以變形，平均誤差率較高。大部分漸進(jìn)成形錐形件壁厚穩(wěn)定區(qū)實測的板料壁厚比正弦定理的理論預(yù)測值略低1%～2%，且進(jìn)給量對正弦定理精確度的影響較大。此外，采用列文伯格-麥夸特算法和通用全局優(yōu)化法建立了錐形件壁厚穩(wěn)定區(qū)以及壁厚減薄區(qū)和壁厚回升區(qū)的壁厚模型經(jīng)驗公式。漸進(jìn)成形；鋁板；壁厚；錐形件；正弦定理0 引言漸進(jìn)成形是一種
中國機(jī)械工程 2017年22期2017-12-02
- 低真空度下四極桿質(zhì)量分析器穩(wěn)定區(qū)的數(shù)值計算
極桿質(zhì)量分析器穩(wěn)定區(qū)的數(shù)值計算姜佩賀1，趙占鋒2，陳煥文3，周志權(quán)1,2(1. 哈爾濱工業(yè)大學(xué) 電子與信息工程學(xué)院，哈爾濱 150001；2.哈爾濱工業(yè)大學(xué)(威海) 信息與電氣工程學(xué)院， 山東 威海 264209；3.東華理工大學(xué) 江西省質(zhì)譜科學(xué)與儀器重點實驗室，南昌 330013)為實現(xiàn)質(zhì)譜儀在低真空度下進(jìn)行質(zhì)量分析，推導(dǎo)了有阻力條件下的離子運(yùn)動方程，得到低真空度下有阻尼項的Mathieu方程，利用五階龍格-庫塔數(shù)值方法在MATLAB中求解離子在四極桿中
哈爾濱工業(yè)大學(xué)學(xué)報 2017年5期2017-07-05
- 基于滲流力學(xué)的高瓦斯綜放面窄煤柱寬度確定機(jī)制
法分析了煤柱內(nèi)穩(wěn)定區(qū)厚高比與瓦斯?jié)B流量關(guān)系，以及不同寬度煤柱受動壓影響時兩側(cè)破碎區(qū)演化規(guī)律。結(jié)果表明，超前支承壓力強(qiáng)烈影響范圍內(nèi)，窄煤柱穩(wěn)定區(qū)厚高比達(dá)到0.5，即可有效阻隔鄰空區(qū)瓦斯。煤柱較小時，超前支承壓力強(qiáng)烈影響范圍內(nèi)煤柱全部進(jìn)入破碎狀態(tài)；隨煤柱寬度增大，超前支承壓力強(qiáng)烈影響范圍內(nèi)煤柱出現(xiàn)穩(wěn)定區(qū)，其兩側(cè)破碎區(qū)厚度之和為定值。研究成果在陽煤五礦8407綜放面成功應(yīng)用，并取得了顯著的技術(shù)經(jīng)濟(jì)效益。高瓦斯 綜放面 滲流力學(xué) 數(shù)值模擬 窄煤柱 合理寬度沿空窄煤
中國煤炭 2017年5期2017-06-05
- 徐州城市規(guī)劃區(qū)煤礦采空區(qū)穩(wěn)定性評價
，最終劃分出不穩(wěn)定區(qū)、基本穩(wěn)定區(qū)和穩(wěn)定區(qū)。煤礦采空區(qū)；穩(wěn)定性評價；徐州徐州市作為江蘇乃至華東地區(qū)最大煤炭能源基地，經(jīng)過百余年的開采，地表已形成了規(guī)模巨大的地面塌陷區(qū)[1]。2011年，徐州市賈汪區(qū)被列入國家第三批資源枯竭城市名單，塌陷地的復(fù)墾和生態(tài)重建已提上日程。隨著城市經(jīng)濟(jì)的不斷發(fā)展，土地資源日益緊張，對采空區(qū)上方的土地利用已是不可避免，而準(zhǔn)確客觀地評價采空區(qū)穩(wěn)定性則是開展采空區(qū)土地利用的基礎(chǔ)。目前，國內(nèi)外對采空區(qū)問題的研究按照采空區(qū)上覆構(gòu)筑物類型可以劃
水文地質(zhì)工程地質(zhì) 2017年2期2017-05-15
- 基于箱線圖的海南省東方市生態(tài)景觀格局穩(wěn)定性研究
穩(wěn)定狀況。其中穩(wěn)定區(qū)集中分布于西南部，主要為斑塊較完整的喬木林地，林種以天然闊葉混交林為主；中度穩(wěn)定區(qū)主要分布于東方市的陀興水庫和大廣壩水庫周邊；一般穩(wěn)定區(qū)主要分布于感恩河、南清河和大安水庫附近，以喬木林地和農(nóng)用地為主，且伴有水域零星分布；一般不穩(wěn)定區(qū)主要分布城鎮(zhèn)和村莊，以建設(shè)用地和其他用地為主，受人類活動的影響；十分不穩(wěn)定區(qū)主要分布于四更鎮(zhèn)、新龍鎮(zhèn)、抱板鎮(zhèn)和東方市市區(qū)，以建設(shè)用地和其他用地為主。生態(tài)景觀格局穩(wěn)定性研究為海南省東方市生態(tài)景觀的可持續(xù)發(fā)展提供
中南林業(yè)科技大學(xué)學(xué)報 2016年8期2016-12-19
- 電渦流緩速器在制動全過程中的影響
后輪先抱死為不穩(wěn)定區(qū)，前輪先抱死為穩(wěn)定區(qū)。下面進(jìn)行討論：如圖4：①制動過程：汽車均處于不穩(wěn)定區(qū)。②制動過程：汽車由不穩(wěn)定區(qū)進(jìn)入穩(wěn)定區(qū)。③制動過程：汽車經(jīng)歷穩(wěn)定區(qū)→不穩(wěn)定區(qū)→穩(wěn)定區(qū)三個階段。④制動過程：汽車均處于穩(wěn)定區(qū)。結(jié)論路面附著系數(shù)相對較低時，如汽車行至冰雪路面，緩速器的不正確使用反而會導(dǎo)致汽車制動時方向穩(wěn)定性降低，圖4中的①、②、③三種情況均會在不同程度上導(dǎo)致汽車側(cè)滑，從而引發(fā)交通事故。所以正確的使用緩速器，在設(shè)計匹配階段加入路面識別系統(tǒng)、設(shè)置ABS—
中國機(jī)械 2016年5期2016-06-21
- 基于變剛度模型的變速銑削穩(wěn)定性的試驗研究
促使加工過程在穩(wěn)定區(qū)域進(jìn)行的變速切削抑振機(jī)理[13?14]某機(jī)床在僅對軸向切削深度進(jìn)行改變時得到的切削穩(wěn)定圖如圖1所示，曲線上面為切削不穩(wěn)定區(qū)域，曲線下方為切削穩(wěn)定區(qū)域。從圖中可以看出，對于某一特定轉(zhuǎn)速，隨著軸向切削深度的增加，將從穩(wěn)定區(qū)域進(jìn)入不穩(wěn)定區(qū)域，從而產(chǎn)生顫振。在實際加工中，為了避免顫振的出現(xiàn)，只能采用最小的軸向切削深度進(jìn)行加工，從而浪費了機(jī)床的能力。但是對于某一給定的軸向切削深度b1，僅僅改變主軸轉(zhuǎn)速，顫振有時產(chǎn)生，有時不產(chǎn)生，如圖1所示，當(dāng)轉(zhuǎn)速
現(xiàn)代電子技術(shù) 2015年24期2015-12-08
- 新一代1∶500萬中國區(qū)域穩(wěn)定性評價圖編制
將斷裂活動分為穩(wěn)定區(qū)、基本穩(wěn)定區(qū)、次不穩(wěn)定區(qū)和不穩(wěn)定區(qū)4級。穩(wěn)定區(qū)遠(yuǎn)離活動斷裂帶，無活動斷裂通過；基本穩(wěn)定區(qū)距活動斷裂較近，或者有第三紀(jì)活動斷裂通過；次不穩(wěn)定區(qū)有活動斷裂通過，但活動斷裂規(guī)模較小、活動較弱；不穩(wěn)定區(qū)位于大的活動斷裂帶上或活動斷裂帶的交匯處，斷裂活動強(qiáng)烈。圖2 中國活動斷裂分布圖（據(jù)文獻(xiàn)［13～14］修改）Fig.2 The distribution of activity faults in China2.3 地應(yīng)力力與介質(zhì)是物體運(yùn)動的2個
地質(zhì)力學(xué)學(xué)報 2015年3期2015-12-06
- 一種改進(jìn)Mathieu方程動力不穩(wěn)定邊界的方法
界。從改進(jìn)的不穩(wěn)定區(qū)域邊界表達(dá)式和Bolotin近似公式的對比中發(fā)現(xiàn)：兩種方法獲得的第一、二階不穩(wěn)定區(qū)域相差不大，但相較于Bolotin的第三階不穩(wěn)定區(qū)域，改進(jìn)的第三階不穩(wěn)定區(qū)域整體上移，且上移幅度隨著激發(fā)系數(shù)的增大而增大。當(dāng)激發(fā)系數(shù)μ取0．5時，上邊界上移幅度為8．61%，下邊界上移幅度為11．56%。對于受低頻載荷作用的動力穩(wěn)定性問題，第三階不穩(wěn)定邊界公式的改進(jìn)具有重要的意義。動力穩(wěn)定性；Mathieu方程；臨界頻率；動力不穩(wěn)定區(qū)域Mathieu方程式
振動與沖擊 2015年12期2015-05-25
- 某露天煤礦粉質(zhì)黏土邊坡穩(wěn)定性分析及治理
．80，屬于不穩(wěn)定區(qū)域，需加以治理。根據(jù)工程地質(zhì)勘察和穩(wěn)定性分析結(jié)果，發(fā)生滑坡的原因主要包括：原設(shè)計邊坡坡度較陡，礦區(qū)普遍發(fā)育的粉質(zhì)黏土層地域性強(qiáng)，物理力學(xué)性質(zhì)特殊，在區(qū)域構(gòu)造營力的作用下粉質(zhì)黏土地層豎向裂隙發(fā)育，從而其豎向滲透系數(shù)大于水平向滲透系數(shù)，地下水容易在此處聚集。圖2 首采區(qū)穩(wěn)定性分析分區(qū)圖圖3 A－A，B－B剖面位置圖3．2．2 各分區(qū)穩(wěn)定性分析分別選取多個剖面計算各分區(qū)安全系數(shù)，計算結(jié)果見表3。其中I區(qū)、II區(qū)、V區(qū)安全系數(shù)均大于1．2，邊坡
中國礦業(yè) 2015年1期2015-03-03
- 含萬向鉸偏斜軸系的超諧波共振及其穩(wěn)定性分析
調(diào)諧參數(shù)變化的穩(wěn)定區(qū)與不穩(wěn)定區(qū)。最后對不同初始條件下非線性扭轉(zhuǎn)振動的超諧波共振進(jìn)行仿真計算。研究結(jié)果揭示了含萬向鉸偏斜轉(zhuǎn)子系統(tǒng)非線性動力學(xué)的基本特性，也為進(jìn)一步分析偏斜轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的分岔與奇異性奠定了基礎(chǔ)。扭轉(zhuǎn)振動;超諧波共振;穩(wěn)定性;偏斜軸系;萬向鉸0 引言萬向鉸被普遍應(yīng)用于各類傳動系統(tǒng)。在該轉(zhuǎn)子系統(tǒng)中，由萬向鉸引起的角速度波動會導(dǎo)致系統(tǒng)的非線性振動及其運(yùn)動穩(wěn)定性問題，同時，在由制造、安裝而產(chǎn)生的實際誤差偏斜作用下，這種振動形式表現(xiàn)出更復(fù)雜的特性。在萬向鉸偏
艦船科學(xué)技術(shù) 2014年5期2014-03-08
- 機(jī)械化學(xué)法獲得單相Fe3O4顆粒的熱力學(xué)條件*
3O4的熱力學(xué)穩(wěn)定區(qū)，從而揭示了通過機(jī)械化學(xué)法獲得單相Fe3O4的熱力學(xué)條件。1 鐵氧化物機(jī)械化學(xué)分解反應(yīng)的摩爾吉布斯自由能變化表達(dá)式無機(jī)械力作用時，鐵氧化物分解反應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)摩爾吉布斯自由能變化表達(dá)式如表1所示［14］。表1 鐵氧化物分解反應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)摩爾吉布斯自由能變化表達(dá)式表1中鐵氧化物的分解反應(yīng)式可寫成如下通式:機(jī)械力作用下，鐵氧化物會被活化。這一過程可描述為式中，[ FemiOni]表示機(jī)械活化鐵氧化物［15］，MΔGFemiOni表示作為反應(yīng)物的鐵氧化
金屬礦山 2013年10期2013-10-31
- 核素穩(wěn)定區(qū)外圍線的匯合
中[1],核素穩(wěn)定區(qū)出現(xiàn)兩坐標(biāo)上界都為44,根據(jù)同類核素分布以2遞變的規(guī)律,把穩(wěn)定范圍常數(shù)44分解成2的冪數(shù)列,綜合得到穩(wěn)定核素分布的新基本規(guī)律是1,2,4,8,16,8,4,2,1.新圖中各變量意義是以氘氚結(jié)團(tuán)為基礎(chǔ),因為在氘氚結(jié)團(tuán)中屏蔽了核子間復(fù)雜相互作用的主要部分,故能發(fā)現(xiàn)核素體系深層本質(zhì)規(guī)律.本文依據(jù)核素分布的基本實驗數(shù)據(jù),把穩(wěn)定區(qū)分為低A、下、中、上4個局部區(qū)域,主要分析各區(qū)邊界線延伸與出現(xiàn)數(shù)處會合,以及穩(wěn)定區(qū)邊界表現(xiàn)出的與穩(wěn)定范圍常數(shù)44的聯(lián)系
汕頭大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版） 2013年2期2013-09-24
- 接近負(fù)荷極限的快速在線估算法
一個問題是，在穩(wěn)定區(qū)和不穩(wěn)定區(qū)，分別對應(yīng)于PV曲線的上半支與下半支，指標(biāo)值都是正的。因此，如果在被監(jiān)測母線附近發(fā)生一個大的擾動，導(dǎo)致運(yùn)行點從穩(wěn)定區(qū)跳變到不穩(wěn)定區(qū)，且維持電壓水平合理，該指標(biāo)就不能辨別出運(yùn)行點已進(jìn)入了不穩(wěn)定區(qū)。本文應(yīng)用與SDC指標(biāo)相同的基本概念，介紹一種新的方法，估算運(yùn)行點與負(fù)荷極限之間接近程度的指標(biāo)，不存在上述問題。2 算法原理任一電力系統(tǒng)，從任意一個負(fù)荷節(jié)點看進(jìn)去的戴維南等值模型如圖1所示。圖1 從某一負(fù)荷節(jié)點看進(jìn)去的電力系統(tǒng)戴維南等值模
電氣開關(guān) 2013年3期2013-04-27
- 航空發(fā)動機(jī)腔內(nèi)積油引發(fā)振動故障分析
速范圍內(nèi)產(chǎn)生不穩(wěn)定區(qū)。整機(jī)振動測試的其它測點振動響應(yīng)瀑布如圖2～4所示。圖4 渦輪后機(jī)匣振動響應(yīng)從圖2～4中可見，fx頻率在一定轉(zhuǎn)速范圍內(nèi)出現(xiàn)，并作異步渦動，幅值很大，所以fx頻率的出現(xiàn)應(yīng)是因為腔內(nèi)積油，并且在一定轉(zhuǎn)速范圍內(nèi)出現(xiàn)自激現(xiàn)象的結(jié)果。自從Kollmann[4]在試驗中觀察到部分充液轉(zhuǎn)子的不穩(wěn)定現(xiàn)象后，已有一些學(xué)者開展了相關(guān)研究，但轉(zhuǎn)子系統(tǒng)基本上采用剛度各向同性的模型。Brommundt和Ostermeyer[5]及Holm和Trager[6]分別
航空發(fā)動機(jī) 2013年2期2013-04-27
- CaS升溫浸出過程的電位－pH圖
的電位極低，其穩(wěn)定區(qū)遠(yuǎn)在水的穩(wěn)定區(qū)之下，發(fā)生的電極反應(yīng)對分析結(jié)果影響不大.在書寫電極電位反應(yīng)式時，主要以E=－1.4～1.4和pH=－2～16之間的電極反應(yīng)為主.4 不同溫度條件下CaS－H2 O系電位－pH圖的繪制根據(jù)表5中電極反應(yīng)方程式和相關(guān)的平衡關(guān)系，利用繪圖軟件origin8.0繪出電位－pH圖，并在每條線上標(biāo)出電極反應(yīng)式的編號，獲得298、373、423和473 K條件下的CaS－H2O系電位－pH圖，如圖1所示.圖1表明:由于電極Ca2+/Ca
材料與冶金學(xué)報 2012年3期2012-12-28
- 上海質(zhì)子治療裝置慢引出RFKO研究
方法是將相空間穩(wěn)定區(qū)三角形面積壓縮，使穩(wěn)定區(qū)外圍粒子進(jìn)入共振。相空間三角形面積與規(guī)一化六極磁鐵強(qiáng)度的平方成反比，與粒子的tune值與三階共振頻率的距離平方成正比。減小相空間三角形面積可增大六極磁鐵強(qiáng)度；或調(diào)節(jié)四極磁鐵強(qiáng)度使粒子的tune值逼近三階共振線，此方法需改變環(huán)束流的光學(xué)參數(shù)[1]。第二類方法是先調(diào)節(jié)束流參數(shù)(發(fā)射度，tune值等)至臨界值，維持不變，通過激勵使粒子進(jìn)入共振。一是縱向激勵，如使用betatron core和縱向隨機(jī)電場(stochas
核技術(shù) 2012年3期2012-10-16
- 硅酸鈉分解白鎢礦的熱力學(xué)研究
的CaSiO3穩(wěn)定區(qū)，白鎢礦被硅酸鈉分解，但溶液中鎢濃度較低；在高pH值的Ca3Si2O7穩(wěn)定區(qū)，氫氧化鈉也參與了分解反應(yīng)，鎢濃度隨pH值上升迅速增加。因此，硅酸鈉分解白鎢礦時可添加適量的氫氧化鈉，以提高鎢礦分解效果。分解實驗驗證了理論分析結(jié)果，實際分解效果變化的趨勢與熱力學(xué)分析一致。硅酸鈉用量是影響浸出總體水平的重要因素，提高試劑濃度或添加氫氧化鈉，能進(jìn)一步提高鎢的浸出率。對于WO3質(zhì)量分?jǐn)?shù)為55.0%白鎢礦，在分解溫度為180 ℃，分解時間為4 h，體
中國有色金屬學(xué)報 2012年9期2012-09-26
- 鉬酸銨溶液鎂鹽沉淀法除砷的熱力學(xué)分析
MgHAsO4穩(wěn)定區(qū)時，則有平衡關(guān)系式：溶液中各離子濃度滿足式(1)～(9)，當(dāng)體系處于MgNH4AsO4穩(wěn)定區(qū)時，則有平衡關(guān)系式：溶液中各離子濃度則滿足式(1)～(8)和式(10)，當(dāng)體系處于Mg3(AsO4)2穩(wěn)定區(qū)時，則有平衡關(guān)系式：溶液中各離子濃度應(yīng)滿足式(1)～(8)和式(11)，當(dāng)體系處于Mg(OH)2穩(wěn)定區(qū)時，則有平衡關(guān)系式：溶液中各離子濃度則滿足式(1)～(8)和式(12)。根據(jù)質(zhì)量平衡原理可知：溶液中總氮、總砷和總鎂濃度分別為：因此，根據(jù)
中南大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版） 2012年5期2012-09-21
- Mathieu方程與束流冷卻對同步運(yùn)動的影響
hieu方程的穩(wěn)定區(qū)和不穩(wěn)定區(qū) (禁帶)來討論系統(tǒng)的穩(wěn)定性。為此，在經(jīng)典力學(xué)框架內(nèi)，把周期冷卻的同步運(yùn)動方程化為Mathieu方程，系統(tǒng)呈現(xiàn)出一系列穩(wěn)定區(qū)和不穩(wěn)定區(qū);對可能存在的一階不穩(wěn)定區(qū)進(jìn)行了討論，用攝動法導(dǎo)出了它的邊界曲線和禁帶寬度，并討論了禁帶穿越和同步運(yùn)動的穩(wěn)定性，導(dǎo)出了束流冷卻一次諧波振幅的臨界值。1 運(yùn)動方程束流冷卻通常是在環(huán)形加速器 (比如同步加速器、儲存環(huán)等)的一個或幾個直線段上安裝冷卻器來實現(xiàn)的。當(dāng)粒子通過冷卻器時，用一束冷 (發(fā)射度小
東莞理工學(xué)院學(xué)報 2012年3期2012-07-05
- 湖南糧食作物生產(chǎn)集聚與波動狀況研究
各主產(chǎn)區(qū)劃分為穩(wěn)定區(qū)（CV＜-10%）、相對穩(wěn)定區(qū)（CV=-10%～10%）和波動區(qū)（CV＞10%）。2 結(jié)果與分析2.1 播種面積2.1.1 水稻播種面積 從表1可以看出，湖南省2000～2009年水稻播種面積主要集中在常德、衡陽、岳陽、邵陽、永州、長沙、益陽7市，集中度為69.05%，集中度指數(shù)為9.86。湖南省波動指數(shù)為8.35，其中長沙、衡陽波動指數(shù)較湖南省波動指數(shù)分別低23.59%、12.81%，為穩(wěn)定區(qū)；邵陽、永州屬相對穩(wěn)定區(qū)；岳陽、益陽、常德
湖南農(nóng)業(yè)科學(xué) 2012年1期2012-06-08
- 擬小波方法在梁動力穩(wěn)定性分析中的應(yīng)用
。計算時，μ由穩(wěn)定區(qū)取值到失穩(wěn)區(qū)，間距為0.025。依據(jù)動力失穩(wěn)準(zhǔn)則[3]：如果振動的幅值在很長一段時間內(nèi)單調(diào)遞增,則認(rèn)為振動是不穩(wěn)定的；否則,振動是穩(wěn)定的。判斷出振動響應(yīng)的穩(wěn)定性，從而得到梁的失穩(wěn)區(qū)。對于簡支梁，初始條件和參數(shù)設(shè)置為U(X,0)=0,?U(iΔX,0)/?τ=sin(iΔXπ)(i= 0,1,2,…,N)。λl=π,N=18,W=15,r=2.5,Δτ= 2.5×10-6。對于固支梁，初始條件和參數(shù)設(shè)置為：U(X,0)=0,?U(X,0)
土木工程與管理學(xué)報 2012年2期2012-01-23
- 轉(zhuǎn)爐釩渣氧壓酸浸過程V-Fe-H2O系的電位—pH圖
1可知，在水的穩(wěn)定區(qū)范圍內(nèi)，釩主要以固體氧化物的形式存在，但在pH＜2的酸性條件下，有V3+、VO2+和VO2+3種水溶性離子存在；在pH＞8的堿性條件下，有 H VO、H V2O和VO等離子存在，這些穩(wěn)定區(qū)的存在從熱力學(xué)角度驗證了采用酸浸或堿浸工藝從轉(zhuǎn)爐釩渣中提釩的可行性。針對轉(zhuǎn)爐釩渣的氧壓酸浸工藝進(jìn)行熱力學(xué)研究，主要考察在pH＜2的酸性條件下可溶性釩離子穩(wěn)定區(qū)的變化情況。由表3可知，隨著溫度由60 ℃升高到200 ℃， 構(gòu)成 V3+穩(wěn)定區(qū)的反應(yīng)(3)對
中國有色金屬學(xué)報 2011年11期2011-08-13
- 海洋細(xì)長結(jié)構(gòu)參數(shù)激勵不穩(wěn)定區(qū)的確定方法
Hill方程不穩(wěn)定區(qū)的確定方法，同時比較不同方法之間的不同之處，并給出各自的適用范圍。1 控制方程張力腿被簡化為兩端簡支的梁結(jié)構(gòu)，假設(shè)頂端平臺的運(yùn)動是關(guān)于時間的簡諧函數(shù)，采用Han和Benaroya［7］提出的非線性模型，忽略轉(zhuǎn)動慣量和扭轉(zhuǎn)效應(yīng)的影響，應(yīng)用Galerkin法和模態(tài)展開原則，得到描述張力腿等細(xì)長的海洋工程結(jié)構(gòu)參數(shù)激勵系統(tǒng)的無量綱Hill方程［6］:Ua，Va分別為平臺垂蕩和縱蕩的幅值，L為張力腿的長度。2 Hill方程的不穩(wěn)定區(qū)域確定方法Hi
振動與沖擊 2011年9期2011-02-13
- 硫化鋅氧壓浸出過程的φ—pH圖
，S與Zn2+穩(wěn)定區(qū)逐漸增大，但構(gòu)成穩(wěn)定區(qū)各反應(yīng)的pH值上下限范圍逐漸減小；隨著氧分壓的增大，水的穩(wěn)定區(qū)逐漸增大。對ZnS進(jìn)行了氧壓浸出實驗研究，采用全譜直讀等離子光譜儀(ICP)、XRD和XRF等方法對浸出液和浸出渣進(jìn)行分析、表征。結(jié)果表明：當(dāng)初始酸濃度為15%、氧分壓為1.1 MPa、浸出溫度為160 ℃、液固比為8:1、浸出時間為90 min、攪拌速度480 r/min時，鋅的浸出率為98.86%，硫的轉(zhuǎn)化率為81.33%。實際結(jié)果與根據(jù)φ—pH圖理
中國有色金屬學(xué)報 2010年8期2010-11-30
- 穩(wěn)定區(qū)右下核素分布的三角形系列與邊界
400044)穩(wěn)定區(qū)右下核素分布的三角形系列與邊界王昱應(yīng)1，王星2（1.山西潞安礦業(yè)集團(tuán)公司煤炭運(yùn)銷總公司，山西長治046204；2.“生物流變科學(xué)與技術(shù)”教育部重點實驗室，重慶大學(xué)生物工程學(xué)院，重慶400044)在坐標(biāo)單位為氘氚結(jié)團(tuán)的核素圖穩(wěn)定區(qū)的右下部，核素分布存在一個由3列8偶偶核素包圍的邊長為7核素的三角形.這3列核素是坐標(biāo)S軸、坐標(biāo)差K22與S-2H=4，每一列與內(nèi)部的7核素三角形可組成3個邊長為8核素的三角形.再延長3外圍列就形成一個3個頂點坐
汕頭大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版） 2010年1期2010-10-23
- 穩(wěn)定核素分布的七律
對應(yīng)聯(lián)系核素新穩(wěn)定區(qū)，說明核素分布七規(guī)律的連續(xù)性.1 坐標(biāo)S18～6連續(xù)核素的有序分布在坐標(biāo)為S=2Z-N，H=N-Z的核素圖中[2]，穩(wěn)定核素區(qū)的下界是坐標(biāo)S軸，該數(shù)軸上分布著等質(zhì)子與中子數(shù)的核素.在偶坐標(biāo)S18～6的7常數(shù)列上，下界核素（18，0），（16，0）， ～ ，（6，0）都是只有氘結(jié)團(tuán)的核素， 這些坐標(biāo)的下界分別有 18， 16，14，…，6個氘結(jié)團(tuán).在同一坐標(biāo)S常數(shù)列上的不同核素都具有相同個數(shù)的氘結(jié)團(tuán)，而對于同列相鄰核素，當(dāng)坐標(biāo)H以1個單位
汕頭大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版） 2010年2期2010-09-12
- 模糊綜合評判在臨沂城區(qū)巖溶塌陷危險性評價中的應(yīng)用
表1)。A={穩(wěn)定區(qū)(1),基本穩(wěn)定區(qū) (2),次不穩(wěn)定區(qū)(3),不穩(wěn)定區(qū)(4),極不穩(wěn)定區(qū)(5)}根據(jù)各單元評判的結(jié)果,按最大隸屬度原則,確定其所處單元的級別,然后再根據(jù)各單元的級別進(jìn)行研究區(qū)整體危險性分區(qū)評價。表 1 評價目標(biāo)分區(qū)界線1.3 評價因子等級隸屬函數(shù)確定評價因子分定性指標(biāo)和定量指標(biāo) 2類。定性指標(biāo)是離散性取值,其隸屬函數(shù)為其相應(yīng)指標(biāo)所對應(yīng)的級別;定量指標(biāo)常常是連續(xù)性區(qū)間取值,各級別雖有界限值,但實際上往往呈過渡狀態(tài),對定量指標(biāo)隸屬函數(shù)的取值
山東國土資源 2010年6期2010-08-31
- 螺旋折流板換熱器殼程流動特性研究
區(qū)域：(a)非穩(wěn)定區(qū),包括Y 1X3和Y 2X3;(b)穩(wěn)定區(qū),包括Y 1X2、Y 2X2和Y 3X3。圖5 管間流速沿Z軸的分布Fig.5 Velocity distribution among tubes along Z axis非穩(wěn)定區(qū)由于接近換熱器的軸心,受到三角區(qū)漏流的影響,速度沿軸線方向出現(xiàn)了較大的變化。Y 2X3在沿著軸線方向的開始階段具有一定的軸向速度,并緩慢上升。Y 2X3的切向速度以及Y 1X3的軸向速度和切向速度在沿著軸線方向的開始階
實驗流體力學(xué) 2010年2期2010-04-15