內(nèi)水
- 基于耐震時(shí)程法的淺埋壓力箱涵結(jié)構(gòu)抗震分析
文考慮壓力箱涵有內(nèi)水壓力和無(wú)內(nèi)水壓力2種計(jì)算工況。2種工況均取模型上部均布荷載0.1 MPa，內(nèi)水壓力為0.2 MPa。在地震反應(yīng)分析時(shí)，箱涵內(nèi)部動(dòng)水壓力采用附加質(zhì)量法施加。3 計(jì)算結(jié)果分析3.1 箱涵最大相對(duì)位移在耐震時(shí)程的輸入下，結(jié)構(gòu)的位移響應(yīng)往往是往復(fù)滯回的，因此在對(duì)壓力箱涵位移進(jìn)行分析時(shí)可依據(jù)下式將耐震時(shí)程法的分析結(jié)果進(jìn)行處理，即fEDP(t)=max(Abs(fEDP(τ)，τ∈[0，t]))(6)式中，fEDP(t)為t時(shí)刻的工程需求參數(shù)；fE
水力發(fā)電 2023年11期2023-11-22
- 某長(zhǎng)距離供水工程的開(kāi)關(guān)閥過(guò)渡過(guò)程模擬及優(yōu)化
以調(diào)流及消減管道內(nèi)水壓力,末端凈水廠前設(shè)有蝶閥用以控制系統(tǒng)水流開(kāi)關(guān)。工程上庫(kù)最高水位為847.46m,末端凈水廠水位782.96m,系統(tǒng)設(shè)計(jì)總流量為0.25m3/s。2.1 穩(wěn)態(tài)運(yùn)行計(jì)算與分析首先對(duì)工程的穩(wěn)態(tài)運(yùn)行進(jìn)行恒定流工況分析。計(jì)算工況為:上庫(kù)水位847.46m,末端凈水廠782.96m,系統(tǒng)流量0.25m3/s。穩(wěn)定運(yùn)行工況下輸水系統(tǒng)運(yùn)行參數(shù)見(jiàn)表1。表1 穩(wěn)定運(yùn)行工況下輸水系統(tǒng)運(yùn)行參數(shù)由表1可知,穩(wěn)定運(yùn)行狀態(tài)下系統(tǒng)中的最大內(nèi)水壓力為118.25m,位
黑龍江水利科技 2023年10期2023-11-01
- 陽(yáng)江抽蓄電站引水系統(tǒng)充排水試驗(yàn)監(jiān)測(cè)成果分析
充水后襯砌頂部受內(nèi)水壓力擠壓較大從而導(dǎo)致內(nèi)水外滲,外滲水壓力作用于圍巖,進(jìn)而產(chǎn)生襯砌與圍巖徑向變形不同步的情況。根據(jù)測(cè)縫計(jì)觀測(cè)成果分析得出,充排水試驗(yàn)前期引水系統(tǒng)圍巖與襯砌混凝土接縫開(kāi)合度小幅度增大,圍巖與襯砌接縫開(kāi)度與充排水呈正相關(guān)性,隨內(nèi)水壓力的增加而增大,充水后期開(kāi)合度變化幅度較小,最大增加約0.20 mm,整體呈張開(kāi)狀態(tài)。這是因?yàn)榍捌诔渌畷r(shí)溫度下降,熱脹冷縮原理使得接縫開(kāi)合度增大；隨著充水進(jìn)行,內(nèi)水開(kāi)始外滲,內(nèi)水壓力直接作用于圍巖,圍巖向外側(cè)的徑向
陜西水利 2022年12期2022-11-30
- 內(nèi)水切密封條結(jié)構(gòu)對(duì)異響的影響分析及優(yōu)化設(shè)計(jì)
151 引言車門(mén)內(nèi)水切密封條（以下簡(jiǎn)稱內(nèi)水切）是轎車玻璃升降系統(tǒng)的主要零件，具有降噪、裝飾，支撐玻璃平穩(wěn)升降等功能。近年來(lái)隨著消費(fèi)者對(duì)乘坐舒適性的要求提升，由內(nèi)水切造成的玻璃升降異響問(wèn)題日益受到關(guān)注。在玻璃升降過(guò)程中，內(nèi)水切常見(jiàn)的異響類型有兩種，一種為摩擦異響，即玻璃與內(nèi)水切絨毛之間的摩擦發(fā)出的異響，表現(xiàn)為“吱吱”“唧唧”聲；另一種為共振異響，即內(nèi)水切在玻璃升降過(guò)程中不穩(wěn)定，與周邊件發(fā)生敲擊，表現(xiàn)為“咕咕”聲。內(nèi)水切異響影響因素比較復(fù)雜，在斷面設(shè)計(jì)階段就需
時(shí)代汽車 2022年20期2022-10-20
- 復(fù)合式襯砌結(jié)構(gòu)原位試驗(yàn)與數(shù)值分析
法承受輸水隧洞的內(nèi)水壓力[1]。因此，工程中常采用雙層襯砌結(jié)構(gòu)，以保證隧洞的安全性及耐久性[2]。雙層襯砌結(jié)構(gòu)存在兩層結(jié)構(gòu)，其結(jié)構(gòu)受力及變形情況難以分析。雙層復(fù)合式襯砌結(jié)構(gòu)采取先后兩次支護(hù)，其中各構(gòu)件聯(lián)合承擔(dān)相關(guān)應(yīng)力，有利于提高結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性。但其結(jié)構(gòu)復(fù)雜，受力傳遞機(jī)理、變形情況尚不明確，已成為國(guó)內(nèi)外研究的熱點(diǎn)問(wèn)題。孫明社等[3]以復(fù)合式襯砌結(jié)構(gòu)為研究對(duì)象，分析評(píng)價(jià)其圍巖和支護(hù)應(yīng)力。粟威[4]以高速鐵路隧道復(fù)合式襯砌結(jié)構(gòu)為研究對(duì)象，提高收斂約束法分析其結(jié)構(gòu)可靠
水利科技與經(jīng)濟(jì) 2022年10期2022-10-18
- 架空梁式圓管橫向結(jié)構(gòu)內(nèi)力計(jì)算的彈性理論解析法
除管體自重、均勻內(nèi)水壓力、水重外，管段兩截面之間還存在剪力差，剪力差與上述荷載之和維持平衡。其內(nèi)力計(jì)算，以往均視圓管橫斷面為在荷載和反力作用下處于平衡狀態(tài)的三次超靜定環(huán)形結(jié)構(gòu)，采用結(jié)構(gòu)力學(xué)的彈性中心法列出力法方程，求解出其超靜定結(jié)構(gòu)多余力，再據(jù)圓管截面的靜力平衡方程進(jìn)行內(nèi)力求算。為此，采用了如下簡(jiǎn)化處理措施[1]：一是利用結(jié)構(gòu)的對(duì)稱性，假想從管頂切開(kāi)，然后用鋼臂將切口點(diǎn)與彈性中心點(diǎn)（可證明圓管的彈性中心即為圓心）相連接；二是將切口處的未知力移至彈性中心，列
大壩與安全 2022年2期2022-08-04
- 乳狀液膜萃取苯酚廢水的研究
劑用量、油水比、內(nèi)水相NaOH濃度、內(nèi)水相殼聚糖濃度和萃取時(shí)間，并通過(guò)電導(dǎo)率測(cè)定考察了乳狀液膜的穩(wěn)定性。2 實(shí)驗(yàn)部分2.1 油包水乳狀液的制備首先，將不同比例的煤油和乳化劑Span 80在100 mL燒杯中攪拌混合2 min；然后加入一定濃度的NaOH溶液，采用實(shí)驗(yàn)室多功能分散砂磨機(jī)在4000 r/min速度下攪拌5 min，使膜相煤油和內(nèi)水相NaOH溶液充分混合。2.2 乳狀液膜萃取取200 mL待處理的100 mg/L苯酚溶液于燒杯中，在250 r/m
江西化工 2022年3期2022-07-21
- 高水頭抽水蓄能電站壓力鋼管設(shè)計(jì)探討
鋼管時(shí)，下斜井段內(nèi)水壓力變化大，采用同一強(qiáng)度鋼板管壁厚度變化大。為避免鋼管壁厚變化大、厚度較大鋼管加工工藝復(fù)雜、加工制造困難、影響工期等不利因素，引水下斜井段鋼管強(qiáng)度可分段逐步提高，具體壓力鋼管材質(zhì)選擇原則：通過(guò)結(jié)構(gòu)計(jì)算，若500 MPa級(jí)鋼板厚度超過(guò)38 mm，則跳檔采用600 MPa 級(jí)剛板；若600 MPa 級(jí)剛板厚度超過(guò)50 mm，則需采用800 MPa 級(jí)鋼板，且800 MPa 級(jí)鋼板厚度不宜超過(guò)50 mm，不同管節(jié)間壁厚級(jí)差宜取2 mm。尾水壓
東北水利水電 2022年6期2022-06-28
- 內(nèi)水壓力作用下3層襯砌輸水隧洞結(jié)構(gòu)受力分析
模型，分析了不同內(nèi)水壓力作用下3層襯砌輸水隧洞受力情況。2 工程概況南方某城市為解決該地區(qū)存在的缺水問(wèn)題，從珠江三角洲某西部西江水系向缺水地區(qū)輸水。輸水隧洞穿越核心城市群，沿線建筑物較為密集，上覆軟土厚度大，河網(wǎng)較發(fā)達(dá)，地表水豐富、內(nèi)外水壓均較高[7- 9]。該輸水隧洞總設(shè)計(jì)長(zhǎng)度121.3km，主干線長(zhǎng)度為95.8km，分干線長(zhǎng)度為25.5km。該輸水隧洞襯砌結(jié)構(gòu)拼裝采用錯(cuò)峰方式，襯砌圓環(huán)通過(guò)12根螺栓連接6塊混凝土管片而成，隧洞管片厚0.3m，隧洞內(nèi)徑5
水利技術(shù)監(jiān)督 2022年4期2022-04-08
- 裂紋內(nèi)水壓力對(duì)重力壩裂紋擴(kuò)展過(guò)程影響的研究
天禹，寧寶寬裂紋內(nèi)水壓力對(duì)重力壩裂紋擴(kuò)展過(guò)程影響的研究劉鈞玉1，張 琪1，王宇旸1，孔祥娜2，張?zhí)煊?，寧寶寬1（1.沈陽(yáng)工業(yè)大學(xué) 建筑與土木工程學(xué)院，遼寧 沈陽(yáng) 110870；2.錦州市水利事務(wù)服務(wù)中心，遼寧 錦州 121015）基于擴(kuò)展有限元法（Extended finite element method）研究混凝土重力壩的裂紋擴(kuò)展過(guò)程，首先通過(guò)對(duì)帶裂紋的簡(jiǎn)支梁進(jìn)行數(shù)值模擬驗(yàn)證了XFEM的可行性和準(zhǔn)確性。以Koyna壩為例，計(jì)算了不同水壓力分布下3種不
- 基于間隙變化的鎮(zhèn)安抽水蓄能電站壓力鋼管聯(lián)合承載機(jī)理研究
了固結(jié)灌漿對(duì)圍巖內(nèi)水壓力分擔(dān)率的影響,結(jié)果表明，通過(guò)固結(jié)灌漿提高圍巖分擔(dān)率的效果不明顯;文獻(xiàn)[4]以圓柱殼的軸對(duì)稱彎曲理論為基礎(chǔ),建立了密間距加勁壓力鋼管整體結(jié)構(gòu)分析的理論公式,并用有限單元法進(jìn)行了驗(yàn)證,為加勁壓力鋼管整體結(jié)構(gòu)分析及優(yōu)化設(shè)計(jì)提供了理論基礎(chǔ);文獻(xiàn)[5]采用半解析有限元法對(duì)加勁環(huán)式壓力鋼管進(jìn)行了非線性分析與穩(wěn)定性計(jì)算,結(jié)果表明，加勁環(huán)式壓力鋼管具有較好的受力性能;文獻(xiàn)[6-7]利用有限元程序分析了水電站月牙肋鋼岔管聯(lián)合承載機(jī)理,給抽水蓄能電站埋
- 引水隧道內(nèi)水壓力對(duì)隧洞襯砌穩(wěn)定性影響
研究分析引水隧道內(nèi)水壓力對(duì)隧洞襯砌穩(wěn)定性影響。1 工程概況本研究結(jié)合某地區(qū)供水工程隧道，其隧洞全長(zhǎng)30 km，隧洞開(kāi)挖完成后，進(jìn)行回填豆礫石和C50襯砌管片施工作業(yè)。本研究視施工后的材料強(qiáng)度已基本穩(wěn)定，并且約有為200 m的水頭施加在襯砌內(nèi)表面，其圍巖材料特性和其他材料參數(shù)見(jiàn)表1和表2。表1 圍巖材料參數(shù)表2 襯砌材料參數(shù)2 模型建立為了研究內(nèi)水壓作用下隧道襯砌穩(wěn)定性的變化規(guī)律，本研究選取隧道中某一標(biāo)準(zhǔn)段三環(huán)作為研究對(duì)象，采用ABAQUS有限元軟件建立模型
水利科技與經(jīng)濟(jì) 2021年11期2021-12-04
- 外界壓力作用下水工隧洞受力研究
(1)通過(guò)給定的內(nèi)水壓力計(jì)算襯砌外壁水壓力、襯砌和圍巖在水壓力作用下的位移。(2)若圍巖與襯砌接觸，則計(jì)算襯砌與圍巖接觸力；若圍巖與襯砌不接觸，則直接計(jì)算襯砌環(huán)向應(yīng)力從而判斷襯砌開(kāi)裂與否。(3)如果襯砌開(kāi)裂則假設(shè)襯砌與圍巖接觸，則直接得到模擬結(jié)果；如果襯砌開(kāi)裂，則假設(shè)襯砌與圍巖無(wú)接觸作用，從而計(jì)算襯砌結(jié)構(gòu)外側(cè)水壓力，然后判定鋼筋不均勻系數(shù)；當(dāng)不均勻系數(shù)小于0.3時(shí)，取值為0.2計(jì)算襯砌外壁水壓力。(4)當(dāng)襯砌與位移不接觸時(shí)，直接輸出結(jié)果，反之則計(jì)算襯砌與圍
水利技術(shù)監(jiān)督 2021年11期2021-12-03
- Moragne v.States Marine Lines內(nèi)水過(guò)失致死索賠案述評(píng)
責(zé)任理論;非海員內(nèi)水過(guò)失致死起訴，依據(jù)海洋基本法索賠。Moragne v. States Marine Lines（以下簡(jiǎn)稱Moragne案）為過(guò)失致死索賠訴訟開(kāi)辟先河，確定相對(duì)過(guò)失理論在內(nèi)水過(guò)失致死的適用。關(guān)鍵詞：內(nèi)水 過(guò)失致死 相對(duì)過(guò)失責(zé)任一、基本案情1970年，長(zhǎng)岸人Moragne登船工作，在船舶航行于佛羅里達(dá)水域期間死亡。Moragne之妻認(rèn)為被告船東存在過(guò)失，并違反適航義務(wù)，未保證船舶及其器械處于安全合適狀態(tài)，依據(jù)《佛羅里達(dá)州過(guò)失致死法案》（以下
科學(xué)與生活 2021年4期2021-11-10
- 雙向拍門(mén)一體式閘門(mén)泵的布局思考與應(yīng)用討論
外河道水位而導(dǎo)致內(nèi)水倒灌所產(chǎn)生的各種水力學(xué)問(wèn)題，比如水錘沖擊、電機(jī)逆轉(zhuǎn)等不利情形依然存在。故為了解決這些問(wèn)題，一體式閘門(mén)泵在實(shí)際工程應(yīng)用中還需選擇截流閉鎖裝置如拍門(mén)裝置來(lái)予以應(yīng)對(duì)。然而，拍門(mén)裝置的加持必然會(huì)產(chǎn)生影響潛水泵乃至閘門(mén)的諸多負(fù)面問(wèn)題，也因此，在設(shè)計(jì)閘門(mén)泵時(shí)需要對(duì)閘門(mén)與泵的耦合做適當(dāng)?shù)膬?yōu)化。當(dāng)下，拍門(mén)裝置的閉合動(dòng)作對(duì)泵體產(chǎn)生的影響是常見(jiàn)的和實(shí)質(zhì)性的，有關(guān)這方面的研究主要涉及拍門(mén)撞擊理論、拍門(mén)在啟泵停泵期間動(dòng)力學(xué)行為等等。本文以配置有雙向拍門(mén)裝置的一
珠江水運(yùn) 2021年19期2021-11-08
- 周寧抽水蓄能電站引水系統(tǒng)充排水試驗(yàn)問(wèn)題分析
前鋼管，進(jìn)行水道內(nèi)水位監(jiān)測(cè)及內(nèi)水壓力測(cè)讀，以保證沖水水位高度的精確控制。充水試驗(yàn)分7個(gè)階段進(jìn)行，前5個(gè)階段充水速率10m/h，后兩個(gè)階段因沖水水頭較高，水道內(nèi)壓力已經(jīng)比工程最小地應(yīng)力小，所以只需按照5m/h的充水速率進(jìn)行小臺(tái)階充水。前3個(gè)階段穩(wěn)壓時(shí)間按照48h控制，后4個(gè)階段穩(wěn)壓時(shí)間至少72h，在第1階段的充水過(guò)程中必須加強(qiáng)水位控制并做好排水設(shè)施運(yùn)行可靠性檢查。排水與充水對(duì)與抽水蓄能電站安全運(yùn)行同樣重要，故應(yīng)保證排水程序及水位下降速率的合理性，防止應(yīng)排水速
黑龍江水利科技 2021年10期2021-10-25
- 墊層蝸殼中彈性墊層作用的分析計(jì)算
要作用是減少蝸殼內(nèi)水壓力外傳至外包混凝土、充分發(fā)揮金屬蝸殼的承載力。大量研究表明，設(shè)置彈性墊層的蝸殼，仍有部分內(nèi)水壓力傳至外部混凝土[1～2]，且外部混凝土承載比受彈性墊層彈性模量和厚度的影響[3～4]，墊層E/d 相同，外包混凝土承載比基本相同，E/d 減小，外包混凝土承載比減小，當(dāng)E/d 減小到一定程度時(shí)，外包混凝土承載比幾乎不再變化。文獻(xiàn)[5]中也有明確的要求，對(duì)設(shè)置彈性墊層的金屬蝸殼，傳至混凝土上的內(nèi)水壓力應(yīng)根據(jù)墊層設(shè)置范圍、厚度及墊層材料的物理力
湖南水利水電 2021年3期2021-08-17
- 高壓縮彈性墊層對(duì)復(fù)式碳纖維加固PCCP的應(yīng)變影響分析
等特點(diǎn)，在相同的內(nèi)水壓力下，復(fù)式碳纖維加固方法中碳纖維的徑向位移囊括了墊層的壓縮量，導(dǎo)致碳纖維環(huán)向變形增大，進(jìn)而提高了碳纖維的環(huán)向應(yīng)力，使碳纖維承擔(dān)更多的內(nèi)水壓力。該加固方法可以較充分發(fā)揮碳纖維布高強(qiáng)的特性，更好的起到碳纖維布與PCCP聯(lián)合受力的效果［20-22］?，F(xiàn)有研究已經(jīng)針對(duì)0.75 m管徑鋼筒進(jìn)行了室內(nèi)模型試驗(yàn)，并通過(guò)建立基于彈性力學(xué)厚壁圓筒理論的計(jì)算模型和有限元模型，將試驗(yàn)結(jié)果與計(jì)算結(jié)果進(jìn)行對(duì)比，試驗(yàn)結(jié)果與計(jì)算結(jié)果基本一致［21］。目前國(guó)內(nèi)外主要
- 長(zhǎng)距離輸水隧洞穩(wěn)定性及支護(hù)研究
來(lái)源于圍巖壓力及內(nèi)水壓力。由于隧洞的標(biāo)高在掘進(jìn)過(guò)程中緩慢上升，速調(diào)與目標(biāo)點(diǎn)的高差也在發(fā)生變化， 因此不同段的內(nèi)水壓力也不同。本文就輸水隧洞施工期及運(yùn)營(yíng)期的穩(wěn)定性影響進(jìn)行了研究，利用有限元軟件Abaqus分析隧洞在各個(gè)階段襯砌各方面的變化，并考慮不同內(nèi)水壓力下隧洞襯砌的最大應(yīng)力。針對(duì)應(yīng)力增加過(guò)快的情況，采用了不同的支護(hù)措施，分析其對(duì)隧洞安全性起到的作用，最終對(duì)隧洞施工給出相應(yīng)建議。1 工程概況榆林某輸水隧洞東線供水對(duì)象主要為榆林能源化工基地(解決其資源性缺水
地下水 2021年3期2021-07-05
- 城鄉(xiāng)供水管網(wǎng)模型建立及水力計(jì)算分析
工況都會(huì)引起管道內(nèi)水壓力和流量的劇烈波動(dòng)。因此，應(yīng)建立數(shù)學(xué)模型就系統(tǒng)輸水安全性予以校核，預(yù)測(cè)系統(tǒng)危險(xiǎn)工況進(jìn)而為后續(xù)進(jìn)行各種特征工況下的水力過(guò)渡過(guò)程計(jì)算奠定基礎(chǔ)。1 數(shù)學(xué)模型通過(guò)式(1)、式(2)建立描述任意管道中的水流運(yùn)動(dòng)狀態(tài)的數(shù)學(xué)模型：(1)(2)式中：H為測(cè)壓管水頭；Q為流量；D為管道直徑；A為管道面積；t為時(shí)間變量；a為水錘波速；g為重力加速度；x為沿管軸線的距離；f為摩阻系數(shù)；β為管軸線與水平面的夾角。式(1)、式(2)可變換為標(biāo)準(zhǔn)雙曲型偏微分方程
陜西水利 2021年4期2021-05-28
- 抽水蓄能電站引水系統(tǒng)布置方案對(duì)水力過(guò)渡過(guò)程影響
，引水上平段最小內(nèi)水壓力已成為該方案比較選擇的制約性因素，因此復(fù)核計(jì)算的重點(diǎn)為引水上平段最小內(nèi)水壓力，同時(shí)關(guān)注蝸殼末端最大壓力上升值、尾水管進(jìn)口最小壓力下降值及機(jī)組轉(zhuǎn)速最大上升率等參數(shù)。根據(jù)一豎井一斜井方案的輸水系統(tǒng)布置，②輸水系統(tǒng)（3號(hào)、4號(hào)機(jī)組）長(zhǎng)度較①輸水系統(tǒng)（1號(hào)、2號(hào)機(jī)組）長(zhǎng)度更大，故針對(duì)3號(hào)、4號(hào)機(jī)組進(jìn)行復(fù)核。2.2 大波動(dòng)過(guò)渡過(guò)程復(fù)核計(jì)算控制值大波動(dòng)過(guò)渡過(guò)程復(fù)核計(jì)算控制值如下：（1）可研階段蝸殼進(jìn)口最大壓力升高率按照30%控制(約1 001
水電站機(jī)電技術(shù) 2021年4期2021-05-01
- 內(nèi)水切表面涂層對(duì)玻璃下降噪音的影響及優(yōu)化
的重要部件之一，內(nèi)水切起到了隔音、降噪以及車內(nèi)環(huán)境密封的關(guān)鍵作用。為了優(yōu)化內(nèi)水切的產(chǎn)品性能以提升門(mén)窗系統(tǒng)運(yùn)行品質(zhì)，內(nèi)水切的表面涂層、斷面結(jié)構(gòu)、變形特性以及插拔受力狀況都是重要的控制因素。目前，植絨涂層廣泛地應(yīng)用在內(nèi)水切與車窗接觸的唇邊表面，以達(dá)到減小玻璃升降阻力，增大唇邊耐磨性的目的。然而在實(shí)際考核過(guò)程中，筆者及其團(tuán)隊(duì)發(fā)現(xiàn)量產(chǎn)的多個(gè)車型均存在玻璃升降過(guò)程中的異響問(wèn)題，并且在濕度較高的情況下異響問(wèn)題的缺陷率相對(duì)更高。因此，筆者及其團(tuán)隊(duì)以北京奔馳某車型為研究對(duì)
中國(guó)設(shè)備工程 2021年7期2021-04-14
- 大尺寸水工隧洞襯砌物理模型試驗(yàn)系統(tǒng)研制與應(yīng)用
變化、充水期隧洞內(nèi)水作用、長(zhǎng)期運(yùn)行時(shí)圍巖蠕變荷載、外水壓力以及巖體地溫與隧洞過(guò)水溫度荷載等，均對(duì)襯砌的穩(wěn)定安全產(chǎn)生一定的影響。對(duì)于這些復(fù)雜的問(wèn)題，一方面要借助理論分析［1-2］、計(jì)算機(jī)模擬仿真進(jìn)行研究［3-4］；另一方面，則需要借助大型物理模型試驗(yàn)的手段來(lái)解決［5］。目前，國(guó)內(nèi)外已經(jīng)建造并開(kāi)展試驗(yàn)的隧洞（道）物理模型試驗(yàn)系統(tǒng)多集中于研究分析地下洞室開(kāi)挖過(guò)程中災(zāi)害模擬、圍巖穩(wěn)定、支護(hù)安全以及圍巖與支護(hù)協(xié)同作用的影響等方面。蘇海?。?］、李浪等［7］、張慶松等
水利學(xué)報(bào) 2020年12期2021-01-28
- 貴州省某中型水庫(kù)輸水管道結(jié)構(gòu)計(jì)算
下，管道同時(shí)承受內(nèi)水壓力與外部荷載，內(nèi)水壓力對(duì)管道內(nèi)四周均勻作用，可以抵消部分彎曲應(yīng)力；明裝運(yùn)行狀態(tài)下管道僅承受內(nèi)水壓力，埋地空管狀態(tài)下管道僅承受外荷載作用，2種狀態(tài)均無(wú)作用力抵消；因此，明裝運(yùn)行和埋地空管狀態(tài)為輸水管道的較不利狀態(tài)，擬選的管材需保證管道在最不利狀態(tài)下的結(jié)構(gòu)穩(wěn)定。3 鋼管結(jié)構(gòu)計(jì)算根據(jù)GB 50332—2002《給水排水工程管道結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》，管道系統(tǒng)在正常工作情況下，選用鋼管管材的設(shè)計(jì)內(nèi)水壓力按下式計(jì)算：Fwd=Fw+0.5(1)式中，F(xiàn)w
水利技術(shù)監(jiān)督 2020年6期2020-12-14
- 抽水蓄能電站壓力鋼管與圍巖縫隙對(duì)壓力鋼管受力及圍巖分擔(dān)率的影響分析
的功能主要是承擔(dān)內(nèi)水壓力和防滲，而回填混凝土襯砌是將徑向壓力傳遞給圍巖，由壓力鋼管和圍巖共同承擔(dān)內(nèi)水壓力[1-4]。由于混凝土和灌漿漿液收縮、鋼管和圍巖冷縮等諸多因素影響，鋼襯和混凝土襯砌之間存在縫隙、混凝土襯砌和圍巖之間存在縫隙，甚至由于施工質(zhì)量等原因，局部可能空洞脫空，造成局部變形過(guò)大和應(yīng)力集中等現(xiàn)象，縫隙值的大小關(guān)系鋼板襯砌的安全，影響圍巖分擔(dān)率[5-8]。本文選取頂拱和底拱回填混凝土施工質(zhì)量難以保證且內(nèi)水壓力大的輸水系統(tǒng)下平段，通過(guò)改變不同的縫隙值
水電與抽水蓄能 2020年3期2020-07-10
- 高水頭水電站壓力鋼管 穿廠房水下墻結(jié)合部位的有限元分析
況下不受壓力鋼管內(nèi)水壓力作用，避免因鋼管內(nèi)水壓力作用，在結(jié)合部位墻體出現(xiàn)環(huán)向裂縫而形成滲水通道，影響電站的正常使用。近年來(lái)，隨著能源需求的不斷增長(zhǎng)，水電站開(kāi)發(fā)以水資源利用最大化為原則，規(guī)劃設(shè)計(jì)了一大批高水頭、大容量水電站工程，并陸續(xù)開(kāi)建、建設(shè)。新形勢(shì)下傳統(tǒng)的工程措施是否仍然有效、可靠，采用傳統(tǒng)結(jié)構(gòu)力學(xué)很難得到驗(yàn)證，為保證工程安全可靠，需對(duì)該結(jié)合部位采用有限元法進(jìn)行分析研究。本文以某高水頭水電站為例，應(yīng)用有限元軟件，分別計(jì)算鋼管與墻洞之間不同接觸狀態(tài)下壓力鋼
水利規(guī)劃與設(shè)計(jì) 2020年5期2020-05-21
- 車門(mén)內(nèi)水切升降異響分析及設(shè)計(jì)優(yōu)化
）主題詞：車門(mén) 內(nèi)水切 異響 玻璃下降 壓縮載荷撓度1 前言隨著汽車工業(yè)的飛速發(fā)展，汽車NVH性能越來(lái)越受到消費(fèi)者的關(guān)注。主機(jī)廠對(duì)于整車異響問(wèn)題的解決已迫在眉睫，各類由密封件造成的異響問(wèn)題已成為主機(jī)廠及供應(yīng)商需要共同面對(duì)且亟待解決的難題[1-2]。異響是指非正常、不必要的聲音，這些聲音令乘客感到厭煩、不安或不愉悅[3]。汽車車門(mén)內(nèi)水切密封條（以下稱內(nèi)水切）是一種安裝在車門(mén)車窗內(nèi)側(cè)彌補(bǔ)車門(mén)鈑金與門(mén)護(hù)板、門(mén)護(hù)板與玻璃間隙的零件，作為功能零件主要起到裝飾、降噪、
汽車文摘 2020年5期2020-05-06
- 埋藏式壓力鋼管內(nèi)壓分擔(dān)比的美標(biāo)計(jì)算方法
鋼管來(lái)承擔(dān)相應(yīng)的內(nèi)水壓力。當(dāng)壓力鋼管的布置長(zhǎng)度確定時(shí)，其制安的困難程度、工期的長(zhǎng)短、投資的多少等很大程度上受壁厚的影響。合理地減小鋼管壁厚且有效地降低制安難度、縮短施工工期、減少工程投資是設(shè)計(jì)中必須考慮的問(wèn)題。在壓力鋼管設(shè)計(jì)中，壁厚主要受內(nèi)水壓力控制。國(guó)內(nèi)外工程實(shí)踐[1- 11]已表明壓力鋼管所承擔(dān)的內(nèi)水壓力要小于全部內(nèi)水壓力，即混凝土-圍巖有效地分擔(dān)了一部分內(nèi)水壓力。因此，如能充分考慮混凝土-圍巖可以分擔(dān)部分內(nèi)水壓力這一特性，不論采用什么級(jí)別的鋼材，均可
水利技術(shù)監(jiān)督 2020年2期2020-04-22
- 盾構(gòu)高壓輸水隧洞新型半埋式鋼管復(fù)合襯砌結(jié)構(gòu)研究
5]。但用于承受內(nèi)水壓力或內(nèi)外水土壓力的隧洞襯砌結(jié)構(gòu)型式及其應(yīng)力狀態(tài)則相對(duì)研究較少，尤其是在高內(nèi)水壓力情況下采用何種結(jié)構(gòu)型式，其受力特征如何，目前仍鮮有涉足。當(dāng)前用于承受內(nèi)水壓力或內(nèi)外水土壓力的盾構(gòu)隧洞襯砌結(jié)構(gòu)型式主要有以下幾種[6]：①單層襯砌結(jié)構(gòu)；②疊合式雙層襯砌結(jié)構(gòu)；③復(fù)合式雙層襯砌結(jié)構(gòu)；④分離式雙層襯砌結(jié)構(gòu)。第一類單層襯砌結(jié)構(gòu)，襯砌僅由盾構(gòu)管片組成，用以承擔(dān)內(nèi)外水土壓力；第二類疊合式雙層襯砌結(jié)構(gòu)，由盾構(gòu)外襯與二襯緊密結(jié)合而成，兩者共同承擔(dān)內(nèi)外水土壓
廣東水利水電 2020年2期2020-03-07
- 車門(mén)內(nèi)水切共振異響分析和優(yōu)化
玻璃升降過(guò)程中由內(nèi)水切造成的異響問(wèn)題進(jìn)行分析研究，介紹了內(nèi)水切異響類型和相關(guān)設(shè)計(jì)要點(diǎn)。結(jié)合物理模型和振動(dòng)微分方程分析其異響機(jī)理，總結(jié)出異響控制的3種方式。最后運(yùn)用DFSS方法識(shí)別異響機(jī)會(huì)，根據(jù)客戶要求定義工程指標(biāo)，通過(guò)優(yōu)化自身變量確定控制因子和噪音因子，利用有限元分析得到水切拔出力，分析其信噪比找到消除異響的穩(wěn)健設(shè)計(jì)方案，并通過(guò)實(shí)車驗(yàn)證其方案有效。關(guān)鍵詞：DFSS;內(nèi)水切;性噪比;振動(dòng)異響;拔出力中圖分類號(hào)：U463.83+5 ?文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A ?文章編號(hào)
汽車實(shí)用技術(shù) 2020年1期2020-02-25
- 水工有壓隧洞圍巖穩(wěn)定分析及計(jì)算
332.8 m，內(nèi)水最高壓力水頭為35.0 m。初始地應(yīng)力場(chǎng)采用地應(yīng)力測(cè)孔實(shí)測(cè)地應(yīng)力值，其中隧洞中心線處側(cè)壓力系數(shù)取值為：Kx=1.00，Ky=1.50，Kz=1.10，Kxy=0.15。圍巖材料參數(shù)見(jiàn)表1。表1 計(jì)算采用巖體材料參數(shù)表1）開(kāi)挖工況：圍巖承擔(dān)70%開(kāi)挖荷載，錨噴支護(hù)及圍巖共同承擔(dān)30%開(kāi)挖荷載的。2）內(nèi)水工況：作用在襯砌上的荷載有33.2 m最高壓力水頭產(chǎn)生的內(nèi)水荷載、襯砌自重及2%的外水荷載，不考慮灌漿壓力、開(kāi)挖荷載。3）外水工況：作用在
陜西水利 2019年10期2019-11-22
- 高壓岔管首次充排水襯砌開(kāi)裂規(guī)律與滲透特征
]。與此同時(shí)，高內(nèi)水壓力作用下襯砌開(kāi)裂不可避免，限裂設(shè)計(jì)已成為壓力隧洞高壓岔管的主流設(shè)計(jì)理念，但隧洞充水運(yùn)行后有可能出現(xiàn)嚴(yán)重滲水[7]，會(huì)在一定程度上造成水資源和水頭損失，影響壓力隧洞的穩(wěn)定性和運(yùn)行安全，必須要合理控制裂縫開(kāi)裂[8]。其中，首次充排水過(guò)程對(duì)襯砌裂縫產(chǎn)生和擴(kuò)展規(guī)律、滲透規(guī)律、受力特性等都有較大影響，是關(guān)乎襯砌結(jié)構(gòu)安全與圍巖穩(wěn)定的關(guān)鍵工況[9]。因此，開(kāi)展高壓岔管首次充排水襯砌開(kāi)裂規(guī)律與滲透特征研究非常有必要。由于天生橋、惠蓄[7]、美國(guó)Roc
人民長(zhǎng)江 2019年8期2019-09-09
- W/O/W 型復(fù)乳的制備優(yōu)化及包埋矢車菊素-3-葡萄糖苷效果分析
/W型復(fù)乳是指將內(nèi)水相分散在油相中，再將這個(gè)包有水滴的油相分散在水中，以此形成一個(gè)兩面三相的結(jié)構(gòu)[14-15]。復(fù)乳特殊的結(jié)構(gòu)賦予其優(yōu)良的性能：一是可創(chuàng)造一個(gè)物質(zhì)所需要的內(nèi)水相微環(huán)境，同時(shí)隔絕氧、光、酶等，提高內(nèi)水相物質(zhì)的穩(wěn)定性；二是具有一定的緩釋靶向作用，可將內(nèi)水相物質(zhì)靶向釋放；三是可以減少某些食品配料用量，如冰激凌等中脂肪的用量[16]。但是復(fù)乳本身是一個(gè)熱力學(xué)不穩(wěn)定體系[17]，易受到制備方法、乳化劑、各相比例、滲透壓等因素的影響。目前有少量報(bào)道認(rèn)為
食品科學(xué) 2019年6期2019-04-12
- 水工隧洞襯砌配筋計(jì)算方法分析研究
厚度、圍巖特性、內(nèi)水壓力等因素密切相關(guān)。襯砌中鋼筋的主要作用是限制裂縫寬度。在水工隧洞襯砌配筋計(jì)算分析中，可采用公式法、有限元法、邊值法。有限元法計(jì)算結(jié)果會(huì)受到體形、網(wǎng)格的分布和大小的影響，且分析程序較復(fù)雜。隧洞混凝土襯砌開(kāi)裂以后，厚壁圓筒已經(jīng)變成若干個(gè)弧形“瓦片”，其結(jié)構(gòu)與受力條件，當(dāng)然不能稱為“厚壁圓筒”，但在“邊值法”配筋計(jì)算中，仍按混凝土襯砌未開(kāi)裂的“厚壁圓筒”計(jì)算，其配筋結(jié)果偏大。內(nèi)力疊加公式法也是按照混凝土襯砌未開(kāi)裂的“厚壁圓筒”計(jì)算，與邊值法
水電與抽水蓄能 2019年6期2019-04-06
- 雙重乳液法制備環(huán)氧樹(shù)脂中空微球及其性能
果與討論2.1 內(nèi)水相(W1)質(zhì)量分?jǐn)?shù)對(duì)成球的影響將不同內(nèi)水相(W1)質(zhì)量分?jǐn)?shù)(內(nèi)水/環(huán)氧樹(shù)脂質(zhì)量的百分比)制備的環(huán)氧微球進(jìn)行破碎處理，然后用SEM進(jìn)行分析。如圖1所示，當(dāng)內(nèi)水相質(zhì)量分?jǐn)?shù)為20%時(shí)，環(huán)氧微球之間基本不黏連，形狀規(guī)則，成球性好，但環(huán)氧微球中空度小(球徑約100 μm，壁厚約40 μm)；當(dāng)內(nèi)水相質(zhì)量分?jǐn)?shù)為40%時(shí)，環(huán)氧微球之間不黏連，形狀規(guī)則，且中空度高(球徑約20 μm，壁厚約5 μm)；當(dāng)內(nèi)水相質(zhì)量分?jǐn)?shù)為60%時(shí)，環(huán)氧微球表面有小孔，部分
西南科技大學(xué)學(xué)報(bào) 2019年3期2019-02-17
- 基于前門(mén)內(nèi)飾板定位結(jié)構(gòu)對(duì)尺寸匹配的研究
。（圖1）圖1①內(nèi)水切與S-clip卡子存在過(guò)盈量。②門(mén)內(nèi)飾板上端與內(nèi)水切存在過(guò)盈量③S-clip卡子上端與鈑金存在間隙，可以向車內(nèi)翻轉(zhuǎn)（2）門(mén)內(nèi)飾板C/C向定位距離前端距離較遠(yuǎn)，不能對(duì)前端尺寸進(jìn)行有效控制。（圖2）3.2 分析結(jié)果驗(yàn)證3.2.1 干涉點(diǎn)消除驗(yàn)證通過(guò)對(duì)干涉點(diǎn)進(jìn)行人工消除驗(yàn)證，數(shù)據(jù)顯示可以改善0.5-0.75mm。（表1）圖23.2.2 定位點(diǎn)增加驗(yàn)證通過(guò)對(duì)遠(yuǎn)離定位的位置增加定位結(jié)構(gòu)驗(yàn)證，數(shù)據(jù)顯示最多改善1mm（表1）3.3 問(wèn)題解決根據(jù)原因
時(shí)代汽車 2018年6期2018-06-28
- 車門(mén)系統(tǒng)的密封性能研究
縫隙。此處通常用內(nèi)水切進(jìn)行密封，如圖7所示。傳統(tǒng)的內(nèi)水切僅考慮了支撐玻璃的作用，為了有效的對(duì)車門(mén)進(jìn)行密封，需要對(duì)內(nèi)水切提出更高的要求。目前密封性較強(qiáng)的內(nèi)水切結(jié)構(gòu)如圖所示。內(nèi)水切夾持在車門(mén)內(nèi)板上，通過(guò)唇邊將內(nèi)板與玻璃之間縫隙密封。同時(shí)，可將內(nèi)水切材料做成EPDM+鋼帶結(jié)構(gòu)，鋼帶采用沖切斷帶形式，使內(nèi)水切在車身方向具有一定伸縮性，提高內(nèi)水切容差能力，保證內(nèi)水切與導(dǎo)槽密封條緊密配合，提升車門(mén)系統(tǒng)的密封性能。圖7 內(nèi)水切4 驗(yàn)證為了驗(yàn)證車門(mén)內(nèi)板密封的實(shí)際操作性，將
汽車實(shí)用技術(shù) 2018年6期2018-04-11
- 水電站調(diào)節(jié)保證計(jì)算工況的選取
計(jì)算機(jī)組蝸殼最大內(nèi)水壓力和上游調(diào)壓室最高涌波水位。(3)SJT3工況。上游正常蓄水位，共用上游調(diào)壓室(以下簡(jiǎn)稱“上調(diào)”)的全部n臺(tái)機(jī)組由n-1臺(tái)增至n臺(tái)，或全部機(jī)組由2/3額定輸出功率運(yùn)行突增至額定輸出功率運(yùn)行后，上調(diào)涌波水位最高時(shí)，全部機(jī)組同時(shí)丟棄全部負(fù)荷，機(jī)組導(dǎo)葉正常關(guān)閉。計(jì)算機(jī)組最大轉(zhuǎn)速上升率和機(jī)組蝸殼最大內(nèi)水壓力。先增后甩工況，機(jī)組蝸殼最大內(nèi)水壓力可能超過(guò)同時(shí)甩負(fù)荷工況，這主要是涌波疊加造成機(jī)組水頭(或出力)加大所致；機(jī)組轉(zhuǎn)速上升也可能超過(guò)同時(shí)甩負(fù)
水力發(fā)電 2018年9期2018-03-25
- 淺析水擊壓力對(duì)浩口水電站引水隧洞結(jié)構(gòu)襯砌計(jì)算的影響
：(1)運(yùn)行期：內(nèi)水壓力+外水壓力+圍巖壓力+襯砌自重；(2)檢修期：外水壓力+圍巖壓力+襯砌自重；(3)施工期：灌漿壓力+外水壓力+圍巖壓力+襯砌自重。本次水工隧洞計(jì)算主要驗(yàn)證內(nèi)水壓力取值對(duì)計(jì)算成果的影響，內(nèi)水壓力除設(shè)計(jì)洪水位情況下的靜水壓力外，是否考慮水擊壓力兩種情況進(jìn)行比較。5 計(jì)算斷面選取根據(jù)引水隧洞開(kāi)挖后的實(shí)際情況，選取水頭較大、地質(zhì)情況較典型的斷面進(jìn)行有無(wú)水擊壓力情況下隧洞的結(jié)構(gòu)計(jì)算比較。經(jīng)分析最終將2#隧洞樁號(hào)2K0+280.0作為典型斷面。
四川水利 2018年6期2018-03-15
- 某岔管系統(tǒng)及鎮(zhèn)墩應(yīng)力配筋三維有限元計(jì)算分析
工況。兩種工況下內(nèi)水壓力及鋼材允許應(yīng)力見(jiàn)表1。圖1 岔管計(jì)算單元圖表1 兩種工況下內(nèi)水壓力及鋼材允許應(yīng)力2 1#、2#岔管應(yīng)力計(jì)算結(jié)果按明岔管分別計(jì)算正常工況和水壓試驗(yàn)工況，1#、2#岔管段的最大Mises應(yīng)力見(jiàn)表2。計(jì)算結(jié)果均滿足07MnMoVR鋼允許應(yīng)力。考慮到鋼材的銹蝕，在計(jì)算時(shí)鋼材厚度相應(yīng)地減去2 mm。表2 1#、2#岔管段最大Mises應(yīng)力3 岔管系統(tǒng)及鎮(zhèn)墩應(yīng)力、配筋計(jì)算結(jié)果本次計(jì)算只對(duì)正常運(yùn)行工況進(jìn)行計(jì)算，壓力鋼管內(nèi)水壓力2.805 MPa。
水利水電工程設(shè)計(jì) 2018年4期2018-02-21
- 抽水蓄能電站引水系統(tǒng)鋼襯變形和應(yīng)力實(shí)測(cè)資料分析
資料，發(fā)現(xiàn)在設(shè)計(jì)內(nèi)水壓力作用下，鋼襯、墊層和圍巖中的位移監(jiān)測(cè)值均甚?。煌ㄟ^(guò)反算，圍巖分擔(dān)率可達(dá)83%。上述認(rèn)識(shí)對(duì)數(shù)值仿真分析的驗(yàn)證和對(duì)比具有重要意義，也對(duì)類似工程設(shè)計(jì)具有一定的參考價(jià)值。抽水蓄能電站；監(jiān)測(cè)資料；位移；圍巖內(nèi)水壓力分擔(dān)率0 引言在實(shí)施國(guó)網(wǎng)新源公司科研項(xiàng)目《績(jī)溪公司抽水蓄能電站引水系統(tǒng)鋼襯圍巖聯(lián)合受力反演分析》期間，課題組收集了類似工程的變形和應(yīng)力監(jiān)測(cè)資料，通過(guò)整理分析發(fā)現(xiàn)，在正常運(yùn)行的內(nèi)水壓力作用下，“鋼襯-混凝土墊層-圍巖”中的位移均甚小，
水電與抽水蓄能 2017年4期2017-12-01
- 基于PLC的純水冷卻裝置自動(dòng)控制系統(tǒng)研究
系統(tǒng)根據(jù)檢測(cè)到的內(nèi)水溫度調(diào)節(jié)三通閥旋轉(zhuǎn)角度，從而調(diào)節(jié)內(nèi)循環(huán)水流經(jīng)加熱器支路和熱交換器支路的流量。當(dāng)前對(duì)電動(dòng)三通閥的控制往往以內(nèi)循環(huán)水溫度作為閉環(huán)控制量，采用 PID調(diào)節(jié)的方式實(shí)現(xiàn)三通閥角度的自動(dòng)控制。但是，由于內(nèi)循環(huán)水溫度變化較為緩慢，尤其工作在較低負(fù)載率時(shí)，溫度變化甚微，所以這種控制方式極易引起三通閥角度的超調(diào)，從而導(dǎo)致內(nèi)水溫度波動(dòng)較大。此外，三通閥機(jī)械操作機(jī)構(gòu)長(zhǎng)時(shí)間處于暫態(tài)調(diào)節(jié)過(guò)程，機(jī)械磨損嚴(yán)重，不利于系統(tǒng)的穩(wěn)定可靠。為解決以上問(wèn)題，本文提出了一種基于
船電技術(shù) 2017年10期2017-10-24
- 高壓引水隧洞運(yùn)行期復(fù)雜承載過(guò)程數(shù)值分析
階段；襯砌開(kāi)裂，內(nèi)水外滲階段。針對(duì)各階段力學(xué)特性，分別提出鋼襯單獨(dú)作用彈性荷載求解方法、基于接觸力法的襯砌與圍巖聯(lián)合承載分析方法以及考慮應(yīng)力和損傷影響的滲透系數(shù)與滲透荷載計(jì)算方法。并據(jù)此編制三維有限元計(jì)算程序，對(duì)某引水隧洞運(yùn)行期全過(guò)程進(jìn)行數(shù)值模擬。研究結(jié)果表明：工程實(shí)例計(jì)算結(jié)果較為合理地反映高內(nèi)水壓力下引水隧洞運(yùn)行期全過(guò)程受力特性，并為水工隧洞設(shè)計(jì)提供一種有效的分析方法。高壓引水隧洞；彈性荷載；接觸力法；襯砌開(kāi)裂；滲透系數(shù)；滲透荷載隨著我國(guó)經(jīng)濟(jì)建設(shè)的蓬勃發(fā)
- 抽水蓄能發(fā)電工程引水系統(tǒng)下平段鋼襯受力敏感性分析
下平段由于承受的內(nèi)水壓力過(guò)大,多采用鋼襯。結(jié)合已建抽蓄電站引水壓力管道的監(jiān)測(cè)資料,通過(guò)FLAC3D軟件對(duì)不同縫隙值、混凝土強(qiáng)度、鋼襯壁厚、圍巖抗力系數(shù)的敏感性分析進(jìn)行研究分析,結(jié)果表明：①內(nèi)水壓力作用下,縫隙值對(duì)鋼襯的變形和應(yīng)力影響最為顯著,混凝土墊層和鋼襯壁厚次之；②圍巖的強(qiáng)度變化對(duì)結(jié)果影響不明顯,敏感性低；③鋼襯壁厚增可減少鋼襯的變形和環(huán)向應(yīng)力,但減少的幅度不顯著,壁厚存在優(yōu)化的空間較大；④回填混凝土的施工質(zhì)量是影響圍巖分擔(dān)比例的最主要因素之一,其致密
水力發(fā)電 2017年6期2017-08-28
- 基于壓力鋼管地下埋管設(shè)計(jì)的相關(guān)討論
假定的圍巖分擔(dān)的內(nèi)水壓力值P2的取值存在較大的不確定性，未能從邏輯上理順P2與縫隙值、圍巖單位抗力系數(shù)、鋼管本身的力學(xué)特性和上覆圍巖厚度的相互關(guān)系，并提出一個(gè)可以綜合考慮上述各影響因素的新概念K0c，使得地下埋管結(jié)構(gòu)計(jì)算過(guò)程更為合理清晰。壓力鋼管設(shè)計(jì)規(guī)范；地下埋管；覆蓋圍巖厚度；判別條件根據(jù)《水電站壓力鋼管設(shè)計(jì)規(guī)范》，從理論角度而言，在相同的圍巖地質(zhì)條件下，覆蓋圍巖厚度越大，相應(yīng)的圍巖分擔(dān)最大內(nèi)水壓力也會(huì)隨之增大，地下埋管的計(jì)算厚度應(yīng)相應(yīng)減小[1]。但筆者
黑龍江水利科技 2016年5期2016-09-05
- SPG膜乳化法制備載BSA的PLGA微球的工藝考察
察初乳勻漿轉(zhuǎn)速、內(nèi)水相體積、膜擠出壓力、外/內(nèi)水相加鹽等因素對(duì)微球質(zhì)量的影響。結(jié)果 以優(yōu)化處方制備的載藥微球形態(tài)圓整、粒徑均一，平均粒徑為(55.51±0.24)μm，載藥量、包封率分別為7.70%和69.33%，緩釋時(shí)間達(dá)到40 d。結(jié)論 本研究獲得了SPG膜乳化法制備BSA-PLGA緩釋微球的新工藝。SPG膜乳化法； PLGA； 緩釋微球近年來(lái)，隨著生物科技的迅猛發(fā)展，越來(lái)越多療效顯著的蛋白、多肽類藥物被開(kāi)發(fā)上市。由于這類藥物穩(wěn)定性差、口服易降解，凍干
廣東藥科大學(xué)學(xué)報(bào) 2016年5期2016-04-13
- 列車荷載作用下無(wú)砟軌道層間裂縫內(nèi)水壓力分布
5]?？梢?jiàn)，裂縫內(nèi)水壓力的作用對(duì)無(wú)砟軌道內(nèi)裂縫擴(kuò)展起著極為關(guān)鍵的作用。關(guān)于混凝土內(nèi)水壓力的研究，大部分集中于混凝土重力壩領(lǐng)域。徐世烺和Slowik等[6-9]通過(guò)機(jī)械荷載與靜水壓力耦合作用下的水力劈裂試驗(yàn)，研究了不同靜水壓作用下裂縫擴(kuò)展中的水壓力分布，并得出裂縫內(nèi)的靜水壓力會(huì)降低結(jié)構(gòu)的承載能力。李宗利和Tinawi等[10-11]在假設(shè)裂縫面為剛性面的前提下對(duì)混凝土結(jié)構(gòu)裂縫內(nèi)水壓力分布進(jìn)行了理論研究。黃云等[12]研究了水壓力分布形式對(duì)混凝土初始裂縫擴(kuò)展的
中國(guó)鐵道科學(xué) 2016年3期2016-04-10
- 糯扎渡水電站大型蝸殼結(jié)構(gòu)模型試驗(yàn)
MPa，承受的內(nèi)水壓力較高，HD值為1 960 m2。電站蝸殼采用保壓澆筑方式，保壓水頭為1.80 MPa。對(duì)該電站保壓蝸殼結(jié)構(gòu)進(jìn)行仿真材料結(jié)構(gòu)試驗(yàn)，研究設(shè)計(jì)荷載和超載情況下鋼蝸殼及外圍混凝土的應(yīng)力和變形，同時(shí)檢驗(yàn)結(jié)構(gòu)的超載安全度，對(duì)節(jié)省工程投資和提高技術(shù)水平，具有十分重要的意義。本文結(jié)合糯扎渡工程的保壓澆筑蝸殼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，介紹了模型試驗(yàn)研究成果，為工程設(shè)計(jì)提供技術(shù)依據(jù)，也為其他大型工程的蝸殼埋設(shè)方式選擇和設(shè)計(jì)優(yōu)化提供參考。1 試驗(yàn)概況1.1 模型制作模型
水利與建筑工程學(xué)報(bào) 2015年5期2015-12-21
- 土坡上壓力水管抗滑穩(wěn)定性及對(duì)鎮(zhèn)墩作用力的計(jì)算
水重為gw，截面內(nèi)水壓力為P，管道與基礎(chǔ)、地基最小摩擦系數(shù)為f，或鋼管與支墩支座墊板、支座上下墊板間最小摩擦系數(shù)為f，管道沿土坡抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)為k，其抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)的允許值為[k]，管道抗滑力為F，下滑力為T(mén)，管段管重的抗滑力為Fs，下滑力為T(mén)s，管段水重的抗滑力為Fw，下滑力為T(mén)w，作用在管道下部彎管鎮(zhèn)墩上的軸向力為Q。1.1 土坡上水管抗滑穩(wěn)定應(yīng)滿足的條件管道在土坡上抗滑穩(wěn)定應(yīng)滿足以下兩個(gè)條件：（1）土坡是穩(wěn)定的，這是前提條件，否則一切無(wú)從談起。（
陜西水利 2015年1期2015-07-25
- 高壓隧洞內(nèi)水外滲三維有限元分析與滲透穩(wěn)定性研究
635)高壓隧洞內(nèi)水外滲三維有限元分析與滲透穩(wěn)定性研究張 巍1,2,陳云長(zhǎng)3,黃立財(cái)3,劉林軍3(1.中山大學(xué) 工學(xué)院, 廣東 中山 510275; 2.中山大學(xué) 巖土工程與信息技術(shù)研究中心, 廣東 中山 510275;3.廣東省水利電力勘測(cè)設(shè)計(jì)研究院, 廣東 廣州 510635)陽(yáng)江抽水蓄能電站高壓岔管擬采用鋼筋混凝土襯砌,其靜水壓力799 m為國(guó)內(nèi)之最。為保證在高水頭作用下圍巖的滲透穩(wěn)定,采用三維有限元方法,針對(duì)陽(yáng)江抽水蓄能電站高壓水道防滲排水系統(tǒng)進(jìn)行
水利與建筑工程學(xué)報(bào) 2015年5期2015-02-16
- 深埋海底隧洞內(nèi)水壓力下飽和土的動(dòng)力特性
質(zhì)理論分別研究了內(nèi)水壓力作用下飽和土中多孔柔性和彈性襯砌結(jié)構(gòu)的動(dòng)力響應(yīng)。采用Darcy定律建立了土體和襯砌部分透水邊界，假定內(nèi)水壓力由孔隙水和襯砌分別承擔(dān)，通過(guò)引入應(yīng)力系數(shù)來(lái)描述兩者承擔(dān)的壓力值，得到了飽和黏彈性土和襯砌的位移、應(yīng)力和孔隙水壓力表達(dá)式，考察了具有多孔柔性襯砌和彈性襯砌的飽和土徑向位移、孔隙水壓力隨頻率的變化規(guī)律。1 數(shù)學(xué)模型與控制方程如圖1，飽和黏彈性土中有襯砌厚度為d、內(nèi)外半徑分別為R1和R2的圓形隧洞，其邊界承受圓頻率為ω的徑向均布內(nèi)水
海洋工程 2014年2期2014-10-11
- 仙游抽水蓄能電站2號(hào)引水隧洞充排水試驗(yàn)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)分析
土襯砌，防止隧洞內(nèi)水外滲。抵抗高壓水對(duì)巖體的水力劈裂主要由高壓固結(jié)灌漿的圍巖承擔(dān)。1.2 引水隧洞充排水試驗(yàn)概況1號(hào)引水隧洞充排水試驗(yàn) (包括檢查消缺、回充水和中間暫停時(shí)間等，下同)在2012年10月12日～11月25日期間完成。2號(hào)引水隧洞充排水試驗(yàn)在2013年7月6日～2013年9月16日期間進(jìn)行。a.充水方式。分七級(jí)充水，每級(jí)穩(wěn)壓36～72h，充水速率:300m水頭以下水位上升率小于10m/h，300～500m水頭水位上升率小于5m/h，500m水頭
中國(guó)水能及電氣化 2014年2期2014-04-16
- 壓力輸水隧洞圍巖最小覆蓋厚度研究方法
開(kāi)裂，保護(hù)圍巖；內(nèi)水壓力上升到一定程度后，鋼筋混凝土襯砌開(kāi)裂，內(nèi)水外滲，95%以上的壓力由圍巖承擔(dān)，壓力隧洞最小覆蓋厚度問(wèn)題，轉(zhuǎn)化為隧洞內(nèi)水外滲的巖體穩(wěn)定問(wèn)題。文中對(duì)壓力隧洞最小覆蓋厚度的判據(jù)及研究方法進(jìn)行了總結(jié)、分析。提出了應(yīng)用滲流體積力研究隧洞襯砌，采用滲流應(yīng)力耦合的方法分析圍巖穩(wěn)定，確定巖石最小覆蓋厚度，并提出了研究發(fā)展方向。水工隧洞；襯砌；覆蓋厚度；滲透失穩(wěn)；滲流應(yīng)力耦合有壓淺埋輸水隧洞，在較大內(nèi)水壓力作用下，普通鋼筋混凝土襯砌承受拉應(yīng)力。由于混凝
東北水利水電 2014年10期2014-03-23
- 水工隧洞斷面設(shè)計(jì)中襯砌型式選擇研究
透水和承擔(dān)一部分內(nèi)水壓力， 外圍承擔(dān)巖石壓力并和圍巖一起承擔(dān)余下的內(nèi)水壓力。 外層用混凝土或鋼筋混凝土視強(qiáng)度需要而定，內(nèi)層用鋼絲網(wǎng)噴漿或鋼板也視強(qiáng)度需要而定。國(guó)內(nèi)已建的水利水電工程中大都采用內(nèi)層為鋼板外層為混疑土的雙層襯砌，在體形比較復(fù)雜(如分岔口部位)和地質(zhì)條件很差的地段則采用內(nèi)層為鋼板外層為鋼筋混疑土的襯砌。雙層襯砌的內(nèi)外層厚度原則上都由計(jì)算確定。組合襯砌型式主要應(yīng)用于高水頭的有壓隧洞。1.5 裝配式襯砌用預(yù)制的混凝土或鋼筋混凝土塊拼裝成襯砌環(huán)后用水泥
科技視界 2013年1期2013-08-16
- 水工隧洞圍巖裂紋擴(kuò)展的臨界水壓解析解
劈裂發(fā)生時(shí)的臨界內(nèi)水壓力表達(dá)式。黃達(dá)等[6]采用線彈性斷裂力學(xué)理論和物理模型試驗(yàn)研究了拉剪應(yīng)力狀態(tài)下巖體裂隙擴(kuò)展的力學(xué)機(jī)制。鄧華鋒等[7]對(duì)考慮裂隙水壓力的巖體壓剪裂紋擴(kuò)展規(guī)律進(jìn)行了探索。劉濤影等[8]研究了高滲壓條件下壓剪巖石裂紋斷裂損傷的演化機(jī)制。當(dāng)前的巖石裂紋擴(kuò)展機(jī)制研究大多局限于巖石裂紋自身的擴(kuò)展判據(jù)研究，與結(jié)構(gòu)（如水工隧洞）整體受力多無(wú)關(guān)聯(lián)；同時(shí)由于上述原因，在求解臨界壓力時(shí)，需要提供裂紋所在處地應(yīng)力值，由于地應(yīng)力值獲取的難度，這在很大程度上限制
巖土力學(xué) 2012年8期2012-12-31
- 吉沙水電站高壓鋼岔管外包混凝土的受力研究
8.5 m，設(shè)計(jì)內(nèi)水壓力約652.2 m水頭，主管內(nèi)徑2.3 m，支管內(nèi)徑為1.4 m，按明管設(shè)計(jì)，管殼最大厚度為46 mm，岔管布置在洞外，采用明挖回填，外設(shè)鋼筋混凝土鎮(zhèn)墩，碎石回填至2599.15 m高程。為加快施工進(jìn)度，高壓管道下平段采取了提前進(jìn)洞的措施，洞口岔管位置欠挖較大，進(jìn)洞位置比設(shè)計(jì)開(kāi)挖線少挖6 m多。施工過(guò)程中，由于種種原因一直沒(méi)能實(shí)施擴(kuò)挖，影響了岔管外包鋼筋混凝土鎮(zhèn)墩的施工，使鎮(zhèn)墩體形達(dá)不到設(shè)計(jì)要求。后期廠房主體工程已施工完成，發(fā)電工期迫
水力發(fā)電 2012年3期2012-10-20
- 非均勻內(nèi)水壓力作用下的壩下箱涵結(jié)構(gòu)計(jì)算
壩下箱涵受非均勻內(nèi)水壓力作用，特別是側(cè)墻受梯形荷載作用的內(nèi)力與變位計(jì)算卻鮮見(jiàn)介紹。本文依據(jù)彈性地基梁理論，將箱涵底板與頂板分別視為承受內(nèi)水壓力P1、P2作用的固端彈性地基梁，將箱涵側(cè)墻視為底端承受內(nèi)水壓力P1、頂端承受內(nèi)水壓力P2梯形分布荷載作用的固端彈性地基梁，采用左手坐標(biāo)系，按彈性地基梁初參數(shù)法與地下框架結(jié)構(gòu)位移法彎矩與剪力正、負(fù)號(hào)匹配關(guān)系，建立了箱涵底板、頂板、側(cè)墻載常數(shù)計(jì)算方法，給出了箱涵受非均勻內(nèi)水壓力作用時(shí)的內(nèi)力與變位解析計(jì)算式。1 壩下箱涵載
大壩與安全 2012年5期2012-03-13
- 積石峽水電站壓力管道設(shè)計(jì)與分析
壓力引水管道設(shè)計(jì)內(nèi)水壓力由一臺(tái)機(jī)組甩全負(fù)荷工況控制。機(jī)組甩全負(fù)荷時(shí)，蝸殼進(jìn)口斷面處最大水擊壓力值為25.91 m。假定水擊壓力沿管軸線按直線分布，再加上各計(jì)算斷面管道中心處的靜水頭，即為相應(yīng)斷面處的設(shè)計(jì)內(nèi)水壓力。外包混凝土結(jié)構(gòu)計(jì)算采用的內(nèi)水壓力和鋼襯厚度詳見(jiàn)表1。用平面有限元對(duì)壓力引水管道若干典型斷面進(jìn)行結(jié)構(gòu)強(qiáng)度分析，典型斷面的位置見(jiàn)圖3。表1 引水管道基本參數(shù)圖3 結(jié)構(gòu)分析斷面位置在平面彈性有限元計(jì)算中，對(duì)斷面1～5外包混凝土與鋼襯之間的初始環(huán)向縫隙沒(méi)有
水力發(fā)電 2011年11期2011-06-12
- 連續(xù)埋地管線沉陷情況下可靠度分析
、材料性能參數(shù)、內(nèi)水壓力等隨機(jī)參數(shù)下的可靠度，希望能為沉陷區(qū)埋地管線的抗震設(shè)計(jì)提供一定理論基礎(chǔ).1 埋地管線可靠度計(jì)算方法1.1 均值一次二階矩法設(shè)X1，X2，…，X n表示包括與抗力和荷載有關(guān)的隨機(jī)變量，由這些隨機(jī)變量表示的功能函數(shù)為［1］顯然，此時(shí)的功能函數(shù)Z有3種狀態(tài)：Z＝0，極限狀態(tài)；Z≥0，安全狀態(tài)；Z≤0，失效狀態(tài).將結(jié)構(gòu)功能函數(shù)在Xi（i＝1，2，…，n）展開(kāi)為泰勒級(jí)數(shù)并保留至一次項(xiàng)，得到對(duì)上式分別取均值和方差得引入量綱一參數(shù)——可靠度指標(biāo)則
大連理工大學(xué)學(xué)報(bào) 2011年4期2011-02-08