剪切應(yīng)力
- 循環(huán)剪切荷載作用下巖石節(jié)理宏細(xì)觀力學(xué)特性研究
及法向應(yīng)力對(duì)剪切應(yīng)力和節(jié)理殘余粗糙度的影響，得到了剪切強(qiáng)度劣化規(guī)律和節(jié)理凸起破壞模型。目前，針對(duì)巖石節(jié)理循環(huán)剪切力學(xué)性質(zhì)的研究還非?；A(chǔ)，主要集中在物理實(shí)驗(yàn)及試驗(yàn)規(guī)律總結(jié)等方面，對(duì)于巖石節(jié)理在循環(huán)剪切過程中的細(xì)觀破碎機(jī)理及宏細(xì)觀力學(xué)性質(zhì)相應(yīng)影響規(guī)律的研究還很缺乏。另外巖體存在各向異性，在物理試驗(yàn)中引起的各個(gè)試樣力學(xué)性質(zhì)的差異也不容忽視。隨著計(jì)算機(jī)技術(shù)的不斷發(fā)展，采用數(shù)值分析方法探究節(jié)理的力學(xué)性質(zhì)已得到普遍認(rèn)可［16-17］，上述難題在數(shù)值模擬中可以得到有效
現(xiàn)代礦業(yè) 2023年12期2024-01-15
- 微生物作用下含有機(jī)質(zhì)沉積物起動(dòng)的定量研究
得到臨界起動(dòng)剪切應(yīng)力與沙顆粒粒徑的關(guān)系，發(fā)現(xiàn)粗顆粒臨界起動(dòng)剪切應(yīng)力和平均粒徑在雙對(duì)數(shù)坐標(biāo)下呈線性關(guān)系.Tait 等[7]通過研究下水道沉積物的特征，發(fā)現(xiàn)沉積物表現(xiàn)出明顯的內(nèi)聚力，揭示沉積物起動(dòng)過程中黏性作用的存在.Banasiak 等[2]通過試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)沉積物的起動(dòng)還受到微生物的影響，管道沉積物在沉積過程中發(fā)生生化反應(yīng)，這種生物黏性作用會(huì)對(duì)沉積物堆積密度、含水率、沉積結(jié)構(gòu)產(chǎn)生影響.方紅衛(wèi)等[8-9]通過水槽試驗(yàn)研究微生物作用下無機(jī)質(zhì)沉積物的起動(dòng)規(guī)律，發(fā)現(xiàn)生物
浙江大學(xué)學(xué)報(bào)（工學(xué)版） 2023年10期2023-10-24
- 濕污泥管道水膜降黏減阻的試驗(yàn)研究
加一個(gè)向上的剪切應(yīng)力，此時(shí)天平讀數(shù)變?yōu)楣苈费b置重力與剪切應(yīng)力之差。隨著水膜的持續(xù)潤濕，剪切應(yīng)力下降，天平示數(shù)也隨之變化，因此通過計(jì)算即可得出濕污泥剪切應(yīng)力在水膜作用下的變化。1—注射泵；2—步進(jìn)電機(jī)；3—金屬推桿；4—電機(jī)控制器；5—濕污泥；6—水膜發(fā)生器；7—金屬壓塊；8—電子天平。圖1 試驗(yàn)裝置示意圖Fig.1 Schematic diagram of experimental equipment試驗(yàn)時(shí)，先稱取35 g濕污泥，置于與管道等直徑的直筒內(nèi)，
- 短切玻纖增強(qiáng)聚丙烯激光焊接性能的影響因素
PP焊接后的剪切應(yīng)力和透光率的影響因素(基體樹脂種類、成核劑和透明劑種類、短切GF 種類及含量以及有機(jī)色粉種類)進(jìn)行了分析，同時(shí)考察了焊接工藝(焊接功率和焊接速度)對(duì)短GF 增強(qiáng)PP 焊接后的剪切應(yīng)力的影響。1 實(shí)驗(yàn)部分1.1 主要原料均聚PP：homo-PP1 [熔體流動(dòng)速率(MFR)=3.0 g/(10 min)]，homo-PP2 [MFR=10 g/(10 min)]，homo-PP3 [MFR=30 g/(10 min)]，中海殼牌石油化工有限公
工程塑料應(yīng)用 2022年9期2022-09-26
- 巷道圍巖錨固結(jié)構(gòu)面剪切特性與破壞特征研究
face上的剪切應(yīng)力代表結(jié)構(gòu)面自身所受剪切應(yīng)力，以沿剪切方向限制邊界側(cè)的不平衡力為錨固系統(tǒng)的剪切應(yīng)力。圖2 數(shù)值模型的建立及模型邊界條件2.2 模型參數(shù)選取數(shù)值模型中巖塊和錨固劑都采用常用的莫爾-庫侖模型，錨桿則參照文獻(xiàn)[17]采用各向同性彈性模型。模型中的錨桿-錨固劑、錨固劑-圍巖以及上下巖塊之間都通過建立Interface來實(shí)現(xiàn)各界面間的力學(xué)行為。為選擇合理的參數(shù)，參照文獻(xiàn)[9]試驗(yàn)結(jié)果，采用試錯(cuò)法反復(fù)調(diào)參，直到模擬得到的剪切應(yīng)力-剪切位移曲線與試驗(yàn)結(jié)
- 碳纖維抽油桿作業(yè)車夾持裝置剪切行為分析與優(yōu)化
以抽油桿最小剪切應(yīng)力為目標(biāo)優(yōu)化相關(guān)零部件結(jié)構(gòu)參數(shù)，以減輕摩擦塊對(duì)抽油桿的剪切作用。1 碳纖維抽油桿被剪切現(xiàn)象產(chǎn)生的原因1.1 碳纖維抽油桿作業(yè)車夾持裝置工作原理夾持裝置作為碳纖維抽油桿作業(yè)車的核心裝置，結(jié)構(gòu)如圖1所示。圖1 夾持裝置結(jié)構(gòu)從圖1中可以看出，夾持裝置有兩個(gè)導(dǎo)軌，左側(cè)為固定導(dǎo)軌，焊接于支架上，右側(cè)為移動(dòng)導(dǎo)軌。夾持裝置在起升抽油桿時(shí)，張緊液壓缸開始工作，張緊鏈輪張緊傳動(dòng)鏈條，同時(shí)，載荷液壓缸推動(dòng)移動(dòng)導(dǎo)軌夾緊抽油桿。隨后，主動(dòng)小齒輪在安裝于它后面的液
- 潮間帶鹽沼植物種子及實(shí)生苗漂浮起動(dòng)臨界剪切應(yīng)力研究
同作用的底床剪切應(yīng)力決定[8—9]。有性繁殖體在沉積物表面類似推移質(zhì)一樣,當(dāng)?shù)状蔡幍?span id="oueouka" class="hl">剪切應(yīng)力超過某個(gè)臨界閾值時(shí),種子或?qū)嵣缇蜁?huì)漂浮起動(dòng),進(jìn)而隨潮流擴(kuò)散,該臨界閾值就被稱為臨界剪切應(yīng)力[10]。目前,有關(guān)鹽沼植物繁殖體漂浮起動(dòng)的臨界剪切應(yīng)力相關(guān)研究主要以定性描述,或是通過公式間接計(jì)算量化為主。例如,Ning等[11]在黃河口潮灘的野外控制實(shí)驗(yàn)結(jié)果僅定性地指出較強(qiáng)的底床剪切應(yīng)力會(huì)使互花米草(Spartinaalterniflora)實(shí)生苗移動(dòng)機(jī)會(huì)增加；Rui
生態(tài)學(xué)報(bào) 2022年5期2022-03-30
- 復(fù)合河道修復(fù)工程對(duì)下切河道整治效果的有效性評(píng)估
的流速和河床剪切應(yīng)力[3]。這種方法被用于江西省的某河道修復(fù)工程。圖1所示為創(chuàng)建復(fù)合河道后，與修復(fù)工程中切割河道處的橫截面類似的典型橫截面。許多河流的修復(fù)工程都會(huì)由于河道不穩(wěn)定或試圖創(chuàng)造與現(xiàn)行河道不兼容的工程而失敗。因此，準(zhǔn)確計(jì)算最大河床剪應(yīng)力和河道中的剪應(yīng)力分布，對(duì)于獲得可靠的河道穩(wěn)定性估計(jì)從而進(jìn)行河道修復(fù)設(shè)計(jì)來說至關(guān)重要。為了解該建模方法的局限性，本研究評(píng)估了HEC-RAS模型在復(fù)合河道設(shè)計(jì)中的有效性。圖1 修復(fù)工程前后的河床橫截面特征本研究通過調(diào)查，
水利科技與經(jīng)濟(jì) 2022年3期2022-03-25
- 四方金礦全尾砂充填料漿流變特性研究
的流速、屈服剪切應(yīng)力及黏性。3 試驗(yàn)結(jié)果與分析3.1 不同灰砂比和料漿質(zhì)量濃度試驗(yàn)不同灰砂比和料漿質(zhì)量濃度試驗(yàn)結(jié)果見表3。?3.2 試驗(yàn)結(jié)果分析（1）灰砂比相同時(shí)充填料漿屈服剪切應(yīng)力受質(zhì)量濃度的影響見圖1。由圖1可知，各灰砂比下的屈服剪切應(yīng)力趨勢(shì)線相近，在試驗(yàn)范圍內(nèi)，充填料漿的質(zhì)量濃度增大會(huì)造成屈服剪切應(yīng)力增大，且增幅越來越明顯。表明充填料漿的屈服剪切應(yīng)力受質(zhì)量濃度的影響很大，即質(zhì)量濃度是影響充填料漿屈服剪切應(yīng)力的主要因素。（2）質(zhì)量濃度相同時(shí)充填料漿屈服
現(xiàn)代礦業(yè) 2021年10期2021-11-18
- 大慶油田嫩二段底部標(biāo)準(zhǔn)層進(jìn)水后的黏滑變形計(jì)算模型
變形過程中，剪切應(yīng)力會(huì)出現(xiàn)累積釋放再堆積再釋放的過程[17]，其本質(zhì)是黏滑變形。黏滑是一種階段性摩擦失穩(wěn)現(xiàn)象，在地質(zhì)構(gòu)造中，常采用黏滑理論研究斷層在長期地質(zhì)構(gòu)造力作用下的變形規(guī)律[18]。MARONE[19]揭示了黏滑現(xiàn)象的周期性力學(xué)機(jī)制；胡超洋[20]考慮了地表斷裂后滑移弱化的影響，研究了地層壓力下大慶油田泥頁巖水平弱面的黏滑變形規(guī)律；LI等[21]利用時(shí)變初始損傷的階躍函數(shù)定性描述了脆性巖石蠕變過程中不同時(shí)間聚集微裂紋引起的剪切帶黏滑變形。上述研究在黏
長江大學(xué)學(xué)報(bào)(自科版) 2021年5期2021-11-12
- 異形擊發(fā)彈簧的垂向剛度與應(yīng)力研究*
的彎曲應(yīng)力和剪切應(yīng)力,異形擊發(fā)彈簧容易在該區(qū)域斷裂。因此,需要對(duì)A、B兩個(gè)位置的應(yīng)力進(jìn)行強(qiáng)度校核?！鴪D2 勾環(huán)結(jié)構(gòu)A位置的彎曲應(yīng)力σA為:(2)B位置的剪切應(yīng)力τB為:(3)式中:r1為勾環(huán)中心到勾環(huán)料徑中心的折彎曲率半徑,r1=1.5 mm;r2為勾環(huán)中心到勾環(huán)料徑邊緣的折彎曲率半徑,r2=1.75 mm;r3為勾環(huán)彎曲中心到勾環(huán)料徑中心的折彎曲率半徑,r3=0.57 mm;r4為勾環(huán)彎曲中心到勾環(huán)料徑邊緣的折彎曲率半徑,r4=0.32 mm;F為軸向拉
機(jī)械制造 2021年7期2021-08-23
- α-Fe中刃型位錯(cuò)和富MnNi析出物相互作用的分子動(dòng)力學(xué)模擬研究
尺寸和溫度對(duì)剪切應(yīng)力均產(chǎn)生影響，析出物尺寸的增加，使得剪切應(yīng)力出現(xiàn)增加趨勢(shì)，而溫度升高，則降低了RPV鋼的屈服強(qiáng)度。在析出物輻照硬化計(jì)算機(jī)模擬研究方面，Osetsky等[17]通過分子動(dòng)力學(xué)模擬(molecular dynamics, MD)方法，對(duì)析出物尺寸和溫度對(duì)純Cu析出物引起輻照硬化的影響進(jìn)行研究，發(fā)現(xiàn)隨著溫度的降低和析出物尺寸的減小，剪切應(yīng)力表現(xiàn)出下降趨勢(shì)，吻合了文獻(xiàn)[16]中的實(shí)驗(yàn)研究結(jié)果。Terentyev等[18-19]對(duì)位錯(cuò)和Cu-空位團(tuán)
原子能科學(xué)技術(shù) 2021年7期2021-07-27
- BCC-Fe中螺位錯(cuò)與[010]間隙位錯(cuò)環(huán)相互作用分子動(dòng)力學(xué)模擬
分析2.1 剪切應(yīng)力應(yīng)變行為2.2 1.5 nm位錯(cuò)環(huán)與螺位錯(cuò)相互作用a——2 K和823 K；b——300 K和600 K圖2 不同溫度下所有模型剪切應(yīng)力-應(yīng)變曲線Fig.2 Shear stress-strain curve of all models at different temperaturesa——ε=0.054；b——ε=0.056；c——ε=0.058；d——ε=0.075圖3 螺位錯(cuò)與1.5 nm位錯(cuò)環(huán)交互作用滑移模型在2 K不同應(yīng)變量
原子能科學(xué)技術(shù) 2021年7期2021-07-27
- 高強(qiáng)鋁合金板軋制過程中應(yīng)力分布規(guī)律的有限元分析
為等效應(yīng)力和剪切應(yīng)力。（1）軋制溫度對(duì)應(yīng)力分布的影響。 設(shè)定終軋厚度為7.5mm，分別在300℃，350℃，400℃，450℃下進(jìn)行單道次軋制，分析鋁合金板中應(yīng)力分布規(guī)律，確定最佳軋制溫度。（2）軋制道次對(duì)應(yīng)力分布影響。 設(shè)定軋制溫度為300℃，由10mm 厚壓制到終厚度7mm，30%的變形量，分別采用1，2，3，4 道次完成， 研究軋制道次對(duì)板材應(yīng)力分布的影響規(guī)律。 五組實(shí)驗(yàn)的軋制道次及下壓量見表2。表2 軋制道次及下壓量設(shè)置（3） 鋁合金板厚度對(duì)應(yīng)力分
機(jī)電產(chǎn)品開發(fā)與創(chuàng)新 2021年3期2021-06-22
- 粗糙度對(duì)鋼-砂土界面剪切應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系的研究
切模量和峰值剪切應(yīng)力都增大。郭聚坤等［5］分析了不同砂粒組、粗糙度和法向應(yīng)力下的鋼-砂界面剪切應(yīng)力與位移關(guān)系、粗糙界面剪切面性狀以及粗糙界面抗剪強(qiáng)度構(gòu)成。胡順洋等［6］在常應(yīng)力狀態(tài)下的進(jìn)行了接觸面直剪試驗(yàn)，研究鋼-土體界面的剪切特性。王瑞等［7］利用改進(jìn)的直剪儀器，進(jìn)行了標(biāo)準(zhǔn)砂與木、鋼及混凝土界面剪切試驗(yàn),分析了剪切應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系及抗剪強(qiáng)度指標(biāo)，對(duì)剪切應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系進(jìn)行了對(duì)數(shù)-雙曲線的，并進(jìn)行了數(shù)值模擬。1 試驗(yàn)準(zhǔn)備1.1 設(shè)備準(zhǔn)備采用界面剪切設(shè)備是改進(jìn)的直接
山東交通科技 2021年1期2021-04-06
- 力學(xué)信號(hào)對(duì)成骨細(xì)胞凋亡的影響
表性的為流體剪切應(yīng)力、機(jī)械應(yīng)力與靜水壓力3種力學(xué)負(fù)荷[4]。這3種應(yīng)力不僅是當(dāng)前研究的焦點(diǎn)，且均對(duì)成骨細(xì)胞的凋亡過程存在重要影響?，F(xiàn)針對(duì)這3種應(yīng)力加載對(duì)成骨細(xì)胞凋亡的影響作一綜述。1 流體剪切應(yīng)力與成骨細(xì)胞凋亡流體剪切應(yīng)力(fluid shear stress，F(xiàn)SS)可以模擬人體在運(yùn)動(dòng)時(shí)骨組織內(nèi)組織液對(duì)成骨細(xì)胞的影響。體內(nèi)骨組織中有著復(fù)雜的孔隙結(jié)構(gòu)，組織液會(huì)隨著各種原因?qū)е碌墓墙M織形變?cè)谶@些孔隙結(jié)構(gòu)形成的微管中流動(dòng)，從而對(duì)細(xì)胞施加流體剪切應(yīng)力[2,9]。
中國骨質(zhì)疏松雜志 2021年3期2021-03-27
- 微結(jié)構(gòu)表面對(duì)運(yùn)動(dòng)微生物附著影響*
有更高流速和剪切應(yīng)力.本文采用計(jì)算流體力學(xué)(CFD)模擬微生物在近壁區(qū)運(yùn)動(dòng)情況，對(duì)微結(jié)構(gòu)附近流體特性進(jìn)行分析，評(píng)估不同微結(jié)構(gòu)模型的防污效果，更有利于揭示微結(jié)構(gòu)防污性能和機(jī)理，為后續(xù)各類防污表面的設(shè)計(jì)和優(yōu)化提供支撐.1 研究方法1.1 模型參數(shù)及邊界條件假設(shè)流體在微通道內(nèi)做平行于表面的層流運(yùn)動(dòng)，通道內(nèi)表面均為無滑移表面.微生物可在平行于表面方向自由運(yùn)動(dòng)，則以下采用二維模擬進(jìn)行分析.微生物模型簡化為直徑為5 μm的球形，通道長L=500 μm，高度H=300
沈陽工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2021年1期2021-01-19
- 液壓支架活塞組合密封圈密封性能的有限元分析
響，得到最大剪切應(yīng)力、最大接觸應(yīng)力和最大Von Mises 應(yīng)力云圖，然后根據(jù)三個(gè)準(zhǔn)則判斷密封圈是否具有優(yōu)良的密封性能以及密封圈是否發(fā)生破損失效[2-3]。1 介質(zhì)壓力對(duì)密封性能的影響研究介質(zhì)壓力對(duì)密封性能的影響，不同工作狀態(tài)下組合密封圈密封副之間的參數(shù)設(shè)定為摩擦系數(shù)μ=0.1，壓縮率ε=8.5%，密封副配合間隙s=3mm，對(duì)密封圈施加介質(zhì)壓力（根據(jù)公稱壓力標(biāo)準(zhǔn)等級(jí)分級(jí)）10.0MPa、12.5MPa、16.0MPa、20.0MPa、25.0MPa、31.
煤礦現(xiàn)代化 2021年1期2021-01-06
- 機(jī)械過載引起的損壞事故
即拉伸應(yīng)力，剪切應(yīng)力，扭轉(zhuǎn)應(yīng)力，彎曲應(yīng)力等過載.關(guān)鍵詞：機(jī)械過載;拉伸應(yīng)力;剪切應(yīng)力;扭轉(zhuǎn)應(yīng)力;彎曲應(yīng)力1引言機(jī)械過載是產(chǎn)品在使用過程中比較常見的一種現(xiàn)象.具體的表現(xiàn)方式有過載的拉伸，過載的彎曲，過載的扭轉(zhuǎn)，高的交變壓縮應(yīng)力，高的交變剪切應(yīng)力，以及強(qiáng)烈的摩擦等等.由于機(jī)械過載而導(dǎo)致的產(chǎn)品失效或損壞的事例很多，下面看一些實(shí)例。2拉伸，彎曲，剪切及扭轉(zhuǎn)過載過載是在應(yīng)力過高或者材料的強(qiáng)度過分降低時(shí)發(fā)生的.對(duì)于擁有了必要純度的材料，要判斷其是否滿足規(guī)定的強(qiáng)度，是不
- 黑豆粉-小麥粉共混體系的線性和非線性蠕變-回復(fù)分析
一定量的力（剪切應(yīng)力）時(shí)，其形變（應(yīng)變）隨時(shí)間的變化逐漸增加的現(xiàn)象[1]?；貜?fù)是指在某時(shí)刻剪切應(yīng)力完全卸去后，引起應(yīng)變中彈性分量的瞬時(shí)回復(fù)[2]。在線性黏彈性區(qū)域內(nèi)，面團(tuán)的應(yīng)變與剪切應(yīng)力呈線性相關(guān)。但是線性黏彈性只能在較小應(yīng)變或非常狹窄的剪切應(yīng)力范圍內(nèi)施行，在加工過程中，面團(tuán)經(jīng)受大的應(yīng)變和剪切速率，會(huì)超出面團(tuán)線性彈性范圍，施加較大的剪切應(yīng)力或線性黏彈性以外的應(yīng)變可用于評(píng)估烘焙食品的制作潛力[3-4]。小麥粉是制作烘焙食品的主要原料，面團(tuán)的黏性、彈性和延展性
糧油食品科技 2020年5期2020-10-15
- 結(jié)構(gòu)半主動(dòng)控制磁流變阻尼器流變學(xué)模型研究
，揭示了層間剪切應(yīng)力沿徑向線性分布特征和零剪切應(yīng)力位置不變性，即剪切應(yīng)力為零位置始終處于阻尼器間隙的中間位置、不受加載速度影響。在此基礎(chǔ)上，將軸對(duì)稱模型簡化為閥式磁流變阻尼器的平行板模型，并通過對(duì)磁流變液特性參數(shù)與電流之間的相關(guān)性擬合導(dǎo)出了磁流變阻尼力與加載速度、輸入電流之間的函數(shù)關(guān)系。為增強(qiáng)非勻速加載條件下磁流變阻尼器平行板模型的適用性，提出了改進(jìn)平行板模型，與實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)的對(duì)比分析表明，改進(jìn)平行板模型具有較好的精度，為結(jié)構(gòu)半主動(dòng)控制中磁流變阻尼器輸入電流的
振動(dòng)工程學(xué)報(bào) 2020年3期2020-07-16
- 結(jié)構(gòu)物-標(biāo)準(zhǔn)砂界面剪切機(jī)理及數(shù)值模擬分析
驗(yàn)，分析界面剪切應(yīng)力-剪切位移關(guān)系和界面抗剪強(qiáng)度指標(biāo)變化規(guī)律，提出符合剪切應(yīng)力-位移關(guān)系的對(duì)數(shù)-雙曲線模型，最后對(duì)界面剪切試驗(yàn)進(jìn)行數(shù)值模擬。1 界面剪切試驗(yàn)1.1 試驗(yàn)設(shè)備改進(jìn)界面剪切試驗(yàn)設(shè)備是通過對(duì)室內(nèi)直剪儀下盒加以改進(jìn)制作而成，上剪切盒放入砂土和透水石，砂土體積為30 cm×30 cm×1.25 cm，下剪切盒放入木板、鋼板和混凝土板，下剪切盒空間尺寸與結(jié)構(gòu)物尺寸相同，以做到二者的緊密契合，如圖1所示。1.2 試驗(yàn)材料準(zhǔn)備試驗(yàn)所用標(biāo)準(zhǔn)砂為北京中交工程儀
中外公路 2020年1期2020-06-06
- 冷徑向鍛造身管壁厚方向變形不均勻性研究
不同層XY向剪切應(yīng)力的變化過程，研究各層變形場(chǎng)的變化趨勢(shì)。圖6所示為錘頭壓下量最大時(shí)刻身管不同厚度層剪切應(yīng)力隨鍛打過程的演變規(guī)律，當(dāng)受到與身管成形方向一致的應(yīng)力時(shí)，其值為正，當(dāng)受到與身管成形方向相反的應(yīng)力時(shí)，其值為負(fù)。由圖6可見，在進(jìn)入下沉段之前，身管外表層和內(nèi)表層幾乎不存在剪切應(yīng)力，中間剪切應(yīng)力逐漸增加到204 MPa.這是因?yàn)榇穗A段身管外表面與錘頭未接觸，受下沉段附近材料的影響，中間層材料剪切應(yīng)力呈現(xiàn)上升趨勢(shì)，但影響范圍未能到達(dá)到內(nèi)表層。在下沉段入口處
兵工學(xué)報(bào) 2020年1期2020-02-18
- 基于修正斜壓場(chǎng)的RC框架邊節(jié)點(diǎn)剪切性能分析
土框架節(jié)點(diǎn)的剪切應(yīng)力-應(yīng)變本構(gòu)關(guān)系[14-15]，但較少有人研究鋼筋屈服強(qiáng)度和混凝土抗壓強(qiáng)度對(duì)鋼筋混凝土框架邊節(jié)點(diǎn)剪切性能的影響規(guī)律.本文以某縮尺鋼筋混凝土框架邊節(jié)點(diǎn)試件為研究對(duì)象，首先測(cè)量其在反復(fù)荷載作用下的剪切應(yīng)力-應(yīng)變骨架曲線；之后基于修正斜壓場(chǎng)理論(MCFT)，數(shù)值計(jì)算出相應(yīng)的剪切應(yīng)力-應(yīng)變骨架曲線，并與試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行對(duì)比；在驗(yàn)證其可行性后，以鋼筋屈服強(qiáng)度和混凝土抗壓強(qiáng)度為變量進(jìn)行參數(shù)分析(各變量的變化率取±5%、±10%、±15%和±20%)，研究
- 氣井環(huán)空帶壓條件下橡膠-管柱接觸面干摩擦影響因素分析
與耦合工況下剪切應(yīng)力分布規(guī)律。該研究可為耦合工況下橡膠干摩擦理論提供支持，并有助于氣井干摩擦失效問題的解決。1 剛-柔接觸干摩擦力學(xué)模型針對(duì)接觸面干摩擦黏性接觸模型，A.Tiwari和B.N.J.Persson在對(duì)橡膠摩擦的研究中提出，使用摩擦切變應(yīng)力定律可使理論值與測(cè)量值一致[9-10]。(1)(2)(3)由式(1)～(3)可知，接觸面剪切應(yīng)力受滑動(dòng)速度影響；表面滑動(dòng)速度受溫度影響；表面剪切應(yīng)力受溫度、速度、壓力影響。采用ABAQUS軟件進(jìn)行有限元模擬計(jì)
石油礦場(chǎng)機(jī)械 2019年6期2019-11-28
- 潮流和風(fēng)浪對(duì)海底邊界層剪切應(yīng)力和懸浮物濃度影響的觀測(cè)研究*
流和波浪對(duì)底剪切應(yīng)力和懸浮物濃度(SSC)影響的參數(shù)化公式，可以用于定量研究黃河泥沙向山東半島南端水下三角洲的輸運(yùn)過程。1 研究區(qū)域及方法觀測(cè)站位(122°52.216′E，36°51.803′N)位于黃河沉積物向山東水下三角洲輸運(yùn)的關(guān)鍵通道—山東半島成山角附近的黃海海域，觀測(cè)站位的水深為27 m(見圖1)。該海域潮流類型為不規(guī)則半日潮，平均潮差較小，為0.75 m[15]。研究海域?qū)儆诘湫偷募撅L(fēng)氣候，冬季盛行偏北風(fēng)，平均風(fēng)速6～7 m/s，夏季盛行南到東
- 魔芋葡甘聚糖溶液濃度/溫度對(duì)其流變特性的影響
,分析KGM剪切應(yīng)力與剪切速率關(guān)系的流變特性,為更科學(xué)合理將KGM運(yùn)用于各種食品加工過程中提供準(zhǔn)確的參考。1 材料與方法1.1 材料與儀器魔芋葡甘聚糖 湖北強(qiáng)森魔芋科技有限公司;溶劑水 實(shí)驗(yàn)室自制超純水。JE1002型電子天平 上海浦春計(jì)量儀器有限公司;DF-101型集熱式恒溫加熱磁力攪拌器 鞏義市予華儀器有限責(zé)任公司;OS20-Pro型電子攪拌器 大龍興創(chuàng)實(shí)驗(yàn)儀器(北京)有限公司;UPT-Ⅱ-10T型純水機(jī) 四川優(yōu)譜超純科技有限公司;Haake Rheo
食品工業(yè)科技 2019年14期2019-09-11
- 剪切應(yīng)力強(qiáng)度對(duì)內(nèi)皮細(xì)胞Piezo1表達(dá)的影響
在機(jī)械刺激中剪切應(yīng)力作為主要的力學(xué)刺激，不僅影響內(nèi)皮細(xì)胞形態(tài)和功能，還可以調(diào)節(jié)內(nèi)皮細(xì)胞中基因的表達(dá)［3］。當(dāng)剪切應(yīng)力≥15 dyne/cm2時(shí)，可以促進(jìn)內(nèi)皮細(xì)胞中血管舒張因子、生長抑制因子和抗氧化劑等的表達(dá)，同時(shí)可以抑制血管收縮因子、生長因子、炎癥介質(zhì)等的表達(dá)，使內(nèi)皮細(xì)胞不易受損。而低剪切應(yīng)力（±4 dyne/cm2）時(shí)，內(nèi)皮細(xì)胞形態(tài)呈多角形，排列不規(guī)則，易受化學(xué)物質(zhì)的刺激，分泌血管緊張素轉(zhuǎn)換酶等血管活性物質(zhì)、炎癥介質(zhì)、生長因子、粘附分子，使內(nèi)皮細(xì)胞損傷；
中國醫(yī)學(xué)物理學(xué)雜志 2019年4期2019-04-28
- 樁-海洋黏土界面剪切性狀試驗(yàn)研究
3.1 界面剪切應(yīng)力-剪切位移關(guān)系3.1.1 不同含水率下界面剪切應(yīng)力-剪切位移關(guān)系鋼-海洋黏土界面剪切應(yīng)力-剪切位移曲線如圖3所示，混凝土-海洋黏土界面剪切應(yīng)力-剪切位移曲線如圖4所示。圖3 不同含水率下鋼-海洋黏土界面剪切應(yīng)力-剪切位移曲線Fig．3 Curves of shear stress against shear displacement of the interface between steel and marine clay with
長江科學(xué)院院報(bào) 2019年4期2019-04-24
- 制動(dòng)力作用下CRTSⅡ型板式無砟軌道層間剪切破壞規(guī)律研究
將受到較大的剪切應(yīng)力作用，這對(duì)層間的黏結(jié)會(huì)產(chǎn)生不利影響。但目前關(guān)于列車制動(dòng)力的研究多集中于制動(dòng)力在各層結(jié)構(gòu)內(nèi)的分布規(guī)律，缺乏對(duì)層間傳力規(guī)律的研究，且模型都較為粗略，多將CA砂漿簡化為線性彈簧，忽略了軌道板與CA砂漿黏結(jié)關(guān)系的非線性與傷損變化，缺乏對(duì)列車制動(dòng)力作用下無砟軌道層間傳力及傷損之間關(guān)系的研究，且一般將列車制動(dòng)力按均布力考慮，與列車制動(dòng)時(shí)的真實(shí)情況存在一定差異[9-13]。針對(duì)上述問題，建立CRTSⅡ型板式無砟軌道結(jié)構(gòu)三維精細(xì)化模型，根據(jù)軸距和車輛定
中國鐵路 2019年2期2019-03-22
- 添加石蠟的復(fù)合充填材料流變性能實(shí)驗(yàn)研究★
2 充填料漿剪切應(yīng)力變化分析如圖5所示為在剪切速率為50 s-1時(shí)剪切應(yīng)力隨時(shí)間的變化曲線，圖5表明：充填料漿的剪切應(yīng)力隨石蠟添加量的增加而增大。石蠟添加量在0%,5%,10%時(shí)，充填料漿的剪切應(yīng)力隨時(shí)間基本保持不變；石蠟添加量為15%和20%時(shí)，漿體的剪切應(yīng)力先減小，然后趨于穩(wěn)定的數(shù)值。圖6為階梯剪切速率(50 s-1,60 s-1,70 s-1)下充填料漿剪切應(yīng)力隨剪切速率的變化曲線，圖6表明：在階梯剪切速率下充填料漿的剪切應(yīng)力隨著剪切速率的增加而增大
山西建筑 2019年8期2019-03-22
- 管內(nèi)脈動(dòng)層流動(dòng)力學(xué)特性研究
有效提高壁面剪切應(yīng)力，從而提高污垢清洗效率［1，4］.在很多商業(yè)清洗過程中，往往通過增大流體流速來提高壁面剪切應(yīng)力，從而提高清洗效率.Gillham等［1］的研究表明脈動(dòng)流可以在較低流速下獲得相同的清洗效果.Frster等［5］對(duì)換熱器表面的結(jié)晶污垢進(jìn)行清洗時(shí)發(fā)現(xiàn)，脈動(dòng)流可有效抑制換熱器表面結(jié)晶污垢的形成.Augustin等［6］的實(shí)驗(yàn)研究表明，回流現(xiàn)象和兩個(gè)脈沖之間的時(shí)間間隔可以有效降低結(jié)晶污垢的形成率.綜合研究結(jié)果可以發(fā)現(xiàn)，減緩污垢形成、提高清洗效率的
大連理工大學(xué)學(xué)報(bào) 2018年5期2018-09-22
- 工程車輛翻新輪胎各層應(yīng)力數(shù)值模擬分析
各層應(yīng)力及剪切應(yīng)力有限元數(shù)值模擬約束加載后的模型如圖6所示，鋼絲圈部位與輪輞固定全約束，路面各節(jié)點(diǎn)固定全約束，輪輞中心點(diǎn)約束X、Z方向自由度，胎壓為600kPa、載荷為135kN、摩擦因數(shù)為0.9，模型求解計(jì)算設(shè)定為非線性大變形，采用平衡迭代的方式，計(jì)算過程分為1 000個(gè)子步。獲得的翻新輪胎綜合應(yīng)力云圖和綜合剪切應(yīng)力云圖分別如圖7、8所示。由圖7、8可知：其最大應(yīng)力發(fā)生在帶束層部位(15.11MPa)，最大剪切應(yīng)力發(fā)生在帶束層和緩沖膠層界面交聯(lián)區(qū)域(9
- 自由充氣及旋轉(zhuǎn)工況下翻新輪胎應(yīng)力分析
部分的應(yīng)力及剪切應(yīng)力分布狀況進(jìn)行數(shù)值模擬分析，探討翻新輪胎彈性應(yīng)變及能量密度分布規(guī)律，可為工程車輛翻新輪胎的性能評(píng)價(jià)研究、翻新工藝優(yōu)化及使用推廣提供重要的理論指導(dǎo)。1 工程車輛翻新輪胎的計(jì)算機(jī)幾何模型本文以26.5R25工程車輛翻新輪胎為主要研究對(duì)象，其結(jié)構(gòu)參數(shù)如表1所示，結(jié)構(gòu)組成如圖1所示，應(yīng)用Pro/E Wildfire軟件構(gòu)建自由充氣及自由旋轉(zhuǎn)工況的三維裝配模型(見圖2)，三維幾何模型如圖3所示，主要由胎面、緩沖膠、帶束層、舊胎體、胎側(cè)、趾口膠及鋼絲
交通科技與經(jīng)濟(jì) 2018年4期2018-07-25
- 橋上長枕埋入式軌道層間連接狀態(tài)分析
損和破壞是由剪切應(yīng)力峰值決定的，所以在下文的分析中，重點(diǎn)考慮不同荷載工況下，道床板下表面剪切應(yīng)力峰值的變化。圖2 橋上單層長枕埋入式無砟軌道有限元模型1.2 相關(guān)參數(shù)軌道結(jié)構(gòu)參數(shù)如下：道床板為C60混凝土，板縫為100 mm，橋面板為C40混凝土，工字鋼為HRB335，模型中扣件的縱向阻力[7]取每組9.0 kN。某項(xiàng)目中橋上單層長枕埋入式無砟軌道的計(jì)算參數(shù)見表1。表1 橋上單層長枕埋入式軌道結(jié)構(gòu)計(jì)算參數(shù)1.3 靜力學(xué)檢算標(biāo)準(zhǔn)混凝土的抗剪強(qiáng)度和抗壓強(qiáng)度之比
鐵道標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì) 2018年6期2018-05-31
- 流體剪切應(yīng)力對(duì)氧化型低密度脂蛋白誘導(dǎo)血管內(nèi)皮細(xì)胞損傷及黏著斑重塑的影響
，其局部流體剪切應(yīng)力較低且方向紊亂，而相對(duì)少見于直行血管，其局部流體剪切應(yīng)力較高且方向一致。剪切應(yīng)力影響血管內(nèi)皮細(xì)胞表型[3,4]，但在高脂環(huán)境下血管內(nèi)皮細(xì)胞黏著斑的變化、對(duì)流體剪切應(yīng)力的反應(yīng)及其作用機(jī)制尚未完全闡明。2013年10月～2017年12月本研究擬探討流體剪切應(yīng)力對(duì)氧化型低密度脂蛋白(ox-LDL)導(dǎo)致的血管內(nèi)皮細(xì)胞損傷和黏著斑重塑的影響。1 材料與方法1.1 試劑與儀器 ox-LDL(廣州奕元生物科技公司)，Integrin β1Antibo
山東醫(yī)藥 2018年17期2018-05-28
- 橡膠金屬鉸鏈履帶銷的優(yōu)化設(shè)計(jì)
履帶銷軸的剪切應(yīng)力計(jì)算及選取為保證履帶銷軸的抗剪強(qiáng)度，履帶銷的剪切應(yīng)力τc[1]為：(1)Pp=0.65mgφ.(2)式中：K為考慮履帶銷復(fù)雜應(yīng)力狀態(tài)的系數(shù)，K=4/3；A為銷的橫截面面積，mm2；n為銷軸剪切面?zhèn)€數(shù)；PP為履帶的最大牽引力；m為車輛的總質(zhì)量；g為重力加速度，取9.8；φ為履帶對(duì)地面的附著系數(shù)，通常取φ=0.8～1.0，此處計(jì)算取0.9.根據(jù)式(1)、式(2)計(jì)算得出各車型的履帶銷軸剪切應(yīng)力，結(jié)果見表2.表2 履帶銷軸剪切應(yīng)力對(duì)于沒有磨料
車輛與動(dòng)力技術(shù) 2018年1期2018-03-30
- 磁流變液的流變特性分析和實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證
而產(chǎn)生了抵抗剪切應(yīng)力的作用，外觀表現(xiàn)為類固態(tài)。磁流變液的抗剪能力隨磁場(chǎng)變化而變化，當(dāng)移去磁場(chǎng)之后，磁流變液又立即恢復(fù)到自由流動(dòng)狀態(tài)[1-2]。磁流變效應(yīng)的響應(yīng)時(shí)間很短，一般為毫秒級(jí)，并且固液態(tài)之間的轉(zhuǎn)化具有可逆性。因此磁流變液作為一種智能材料，具有變化迅速、連續(xù)、高效率、安全可靠等優(yōu)點(diǎn)。相對(duì)其他器件，磁流變液器件具有以下優(yōu)點(diǎn)：控制和調(diào)節(jié)具有連續(xù)變化的性能，可以實(shí)行精確的實(shí)時(shí)控制；具有結(jié)構(gòu)簡單，工作柔和、噪音低，響應(yīng)速度快等特點(diǎn)[3]。利用磁流變效應(yīng)開發(fā)的新
材料科學(xué)與工程學(xué)報(bào) 2018年1期2018-03-15
- 剪切應(yīng)力環(huán)境下的內(nèi)皮祖細(xì)胞對(duì)肝星狀細(xì)胞增殖和生物功能的影響*
發(fā)現(xiàn)，一定的剪切應(yīng)力可促進(jìn)EPCs向內(nèi)皮細(xì)胞分化，加速動(dòng)脈血管損傷部位的修復(fù)[4]。因此，在流體力學(xué)環(huán)境下的EPCs所形成的生態(tài)小境對(duì)HSCs的生物學(xué)特性極有可能產(chǎn)生一定的影響，進(jìn)而改變HSCs的細(xì)胞功能。本實(shí)驗(yàn)利用生物力學(xué)、細(xì)胞生物學(xué)和分子生物學(xué)等學(xué)科的方法和技術(shù)，在EPCs和HSCs共培養(yǎng)模型基礎(chǔ)上，對(duì)EPCs行剪切應(yīng)力處理，探究力學(xué)環(huán)境下的EPCs對(duì)HSCs生物學(xué)功能的影響，從而揭示EPCs治療肝纖維化的可能機(jī)制。1 材料與方法1.1 主要試劑和材料
中國應(yīng)用生理學(xué)雜志 2018年5期2018-02-21
- 艦載環(huán)境下固體發(fā)動(dòng)機(jī)界面應(yīng)力變化特性研究?
作用下的界面剪切應(yīng)力變化特性，分析了不同海況下艦船振動(dòng)對(duì)固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)界面剪切應(yīng)力的影響。研究結(jié)果表明，固體發(fā)動(dòng)機(jī)界面剪切應(yīng)力變化周期受海況變化影響較小，基本維持在0.2s左右不變；不同海況作用下界面剪切應(yīng)力絕對(duì)值大約在5KPa-10KPa范圍內(nèi)變化，遠(yuǎn)低于界面剪切應(yīng)力強(qiáng)度值；隨著海況增加，界面剪切應(yīng)力變化幅值越來越大，其交變特性帶來的影響不可忽略。研究可為該型固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)壽命評(píng)估和延壽工作提供技術(shù)支持。內(nèi)埋式傳感器；粘接試件；界面粘接強(qiáng)度1 引言固體火
艦船電子工程 2017年10期2017-11-28
- 磁場(chǎng)作用下磁流變液剪切性能的實(shí)驗(yàn)分析
速率的增加，剪切應(yīng)力趨于穩(wěn)定，表觀粘度呈現(xiàn)指數(shù)式下降，磁流變液具有剪切稀化效應(yīng)，符合廣義Bingham模型。磁流變液剪切應(yīng)力和外加電流的依賴關(guān)系為：在電流較小時(shí)，剪切應(yīng)力表現(xiàn)為指數(shù)增長，指數(shù)值約為1.5；隨著外加電流的增大，剪切應(yīng)力表現(xiàn)為線性增長，最終達(dá)到穩(wěn)定值。磁流變液； 力學(xué)性能； 磁場(chǎng)； 本構(gòu)模型1 前 言磁流變液是微米尺寸的磁極化顆粒分散于非磁性液體(礦物油、硅油等)中形成的懸浮液[1]，其基本特征是在不加磁場(chǎng)時(shí)表現(xiàn)牛頓流體特性；在外加磁場(chǎng)時(shí)，其微
材料科學(xué)與工程學(xué)報(bào) 2017年4期2017-09-25
- 工作輥輥頸疏松對(duì)使用安全的影響
時(shí)采用的最大剪切應(yīng)力作為歸一標(biāo)準(zhǔn)，確定出輥頸安全使用時(shí)可允許的疏松大小。工作輥；ANSYS；輥頸疏松；應(yīng)力軋輥?zhàn)鳛楹翊髷嗝骅T件，凝固過程中蓄熱量大，易形成局部順序凝固的熱節(jié)，導(dǎo)致該部位產(chǎn)生疏松缺陷，影響強(qiáng)度，給使用帶來潛在風(fēng)險(xiǎn)。另外，隨著近年來板帶軋制幅面不斷加寬，軋輥的輥身長度不斷增加，軋輥長徑比增大，進(jìn)一步增加了鑄造疏松缺陷產(chǎn)生的傾向。隨著軋輥長徑比的增大，解決疏松的代價(jià)越來越大，成本越來越高。為避免疏松對(duì)使用安全造成危害，有些廠家對(duì)疏松的長度限定在3
大型鑄鍛件 2017年4期2017-08-07
- 臨界剪切應(yīng)力系數(shù)曲線適用性研究
ina)臨界剪切應(yīng)力系數(shù)曲線適用性研究孫 昊 周良道 郭偉毅 李三平 / SUN Hao ZHOU Liangdao GUO Weiyi LI Sanping (上海飛機(jī)設(shè)計(jì)研究院，上海201210) (Shanghai Aircraft Design and Research Institute, Shanghai 201210, China)曲板的屈曲問題與材料的彈性模量和泊松比有關(guān)，對(duì)于機(jī)身蒙皮材料2060-T8E30，曲板臨界剪切應(yīng)力系數(shù)曲線的適用
民用飛機(jī)設(shè)計(jì)與研究 2017年2期2017-07-20
- 梯形明渠邊界平均剪切應(yīng)力計(jì)算方法
明渠邊界平均剪切應(yīng)力計(jì)算方法曹京京1，申紅彬2, 3(1. 黃河水利職業(yè)技術(shù)學(xué)院，河南 開封 475004；2. 北京市水科學(xué)技術(shù)研究院，北京 100048； 3. 北京師范大學(xué) 水科學(xué)研究院，北京 100875)梯形斷面是渠道設(shè)計(jì)中廣泛采用的一種斷面形式，邊界剪切應(yīng)力分布規(guī)律是研究水流結(jié)構(gòu)及阻力特性的重要因素。經(jīng)過理論推導(dǎo)，建立了梯形明渠床面與邊壁平均剪切應(yīng)力相對(duì)值隨過水?dāng)嗝鎸捝畋鹊挠?jì)算表達(dá)式，并與多家試驗(yàn)資料進(jìn)行了比較，結(jié)果表明兩者變化趨勢(shì)基本一致。針
長江科學(xué)院院報(bào) 2016年12期2017-01-03
- 磁流變液的流變性能分析
，磁流變液的剪切應(yīng)力和粘度顯著增大。磁場(chǎng)不變時(shí)，隨著剪切速率增加，磁流變液剪切應(yīng)力增加不明顯，符合剪切稀化的Bingham模型。通過對(duì)數(shù)擬合的方法，得出磁流變液剪切應(yīng)力和電流的關(guān)系，在電流較小時(shí)，剪切應(yīng)力呈指數(shù)增長，指數(shù)值約為1.42，隨著電流的增大，剪切應(yīng)力達(dá)到穩(wěn)定值。磁流變液；流變性能；屈服應(yīng)力；流變模型；磁場(chǎng)磁流變液是由微米量級(jí)的鐵磁性顆粒分布于非磁性液體中形成的懸浮液。在外加磁場(chǎng)作用下，磁流變液由原先的粘性流態(tài)轉(zhuǎn)化為類固態(tài)[1]，其物理性能(如電磁
- 絮凝劑及輔助劑對(duì)水泥凈漿剪切應(yīng)力與粘度的影響研究
劑對(duì)水泥凈漿剪切應(yīng)力與粘度的影響研究張鳴1,2，周明耀3，黃俊2，楊鼎宜2(1.東南大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院，南京211189；2.揚(yáng)州大學(xué)建筑科學(xué)與工程學(xué)院，揚(yáng)州225127；3.揚(yáng)州大學(xué)水利與能源動(dòng)力工程學(xué)院，揚(yáng)州225127)絮凝劑是水下不分散混凝土抗分散劑組成中不可或缺的組分，絮凝劑及其改性研究是設(shè)計(jì)水下混凝土用抗分散劑的重要環(huán)節(jié)，本文以剪切應(yīng)力和粘度為評(píng)價(jià)指標(biāo)，分析了絮凝劑的電性、分子量、摻量對(duì)新拌水泥漿體流變性的影響規(guī)律，并采用少量輔助劑部分取代
硅酸鹽通報(bào) 2016年3期2016-10-12
- 磁流變液的制備及其剪切屈服應(yīng)力研究
液成鏈過程及剪切應(yīng)力影響因素，以羰基鐵粉為鐵磁性顆粒、二甲基硅油為基載液制備磁流變液，并對(duì)其成鏈過程進(jìn)行顯微觀察，采用流變儀對(duì)制備磁流變液進(jìn)行剪切應(yīng)力測(cè)試。結(jié)果表明：磁流變液的剪切應(yīng)力隨著剪切速率、體積比、磁場(chǎng)強(qiáng)度的增大而增大，且當(dāng)剪切速率增大200倍時(shí)，剪切應(yīng)力僅增加12.6%；剪切應(yīng)力與體積比趨于線性關(guān)系；當(dāng)磁場(chǎng)強(qiáng)度增加到一定值時(shí)，剪切屈服應(yīng)力將趨于穩(wěn)定。關(guān)鍵詞：磁流變液；剪切應(yīng)力；剪切速率；體積比；磁場(chǎng)強(qiáng)度磁流變液是由微米量級(jí)的鐵磁性顆粒分布于載液中
- 往復(fù)式單螺桿擠出機(jī)混煉性能的數(shù)值模擬研究
轉(zhuǎn)速下流場(chǎng)內(nèi)剪切應(yīng)力的分布。為了更好的比較不同轉(zhuǎn)速下流場(chǎng)區(qū)域內(nèi)剪切應(yīng)力的分布情況，把不同轉(zhuǎn)速下剪切應(yīng)力調(diào)色表的最大值分別從0.39 MPa、0.75 MPa和1.04 MPa降為0.39 MPa，這樣可以通過各顏色所占面積的大小來評(píng)價(jià)流場(chǎng)內(nèi)剪切應(yīng)力的分布。從圖3可得，隨著螺桿轉(zhuǎn)速的提高，流場(chǎng)區(qū)域內(nèi)高剪切應(yīng)力所占的比例上升，高剪切應(yīng)力區(qū)域出現(xiàn)在銷釘與螺棱之間的間隙，區(qū)域內(nèi)剪切應(yīng)力的最大值隨著螺桿轉(zhuǎn)速的增加而增大。高剪切應(yīng)力區(qū)的面積越大，物料經(jīng)歷高剪切應(yīng)力區(qū)域
橡塑技術(shù)與裝備 2015年4期2015-09-03
- 型鋼推鋼機(jī)導(dǎo)向桿斷裂原因分析
機(jī)；導(dǎo)向桿；剪切應(yīng)力；傾翻力矩；導(dǎo)桿斷裂 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A中圖分類號(hào)：TG305 文章編號(hào)：1009-2374（2015）23-0081-02 DOI：10.13535/j.cnki.11-4406/n.2015.23.0421 概述型鋼推鋼機(jī)的作用是將冷鋼坯推入加熱爐進(jìn)行加熱。推鋼機(jī)是軋鋼工序中第一個(gè)主體設(shè)備。推鋼機(jī)有幾種傳動(dòng)形式，比較典型的有液壓傳動(dòng)、齒輪齒條傳動(dòng)等。型鋼推鋼機(jī)采用液壓傳動(dòng)形式。該設(shè)備是由液壓缸、推頭、導(dǎo)向桿等部件組成。導(dǎo)向桿是為了保證推
中國高新技術(shù)企業(yè) 2015年24期2015-06-25
- 現(xiàn)代黃河三角洲沉積物臨界剪切應(yīng)力研究
洲沉積物臨界剪切應(yīng)力研究鄭杰文1，2，賈永剛2，劉曉磊2*，劉保華3，付騰飛1，張麗萍2（1.國家海洋局第一海洋研究所海洋沉積與環(huán)境地質(zhì)國家海洋局重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，山東青島 266061；2.中國海洋大學(xué)海洋環(huán)境與生態(tài)教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，山東青島 266003；3.國家深?；毓芾碇行?，山東青島 266061）為研究現(xiàn)代黃河三角洲沉積物臨界剪切應(yīng)力空間分布特征及其影響要素，本文在現(xiàn)代黃河三角洲不同沉積區(qū)域，垂直海岸線布設(shè)測(cè)線，采用黏結(jié)力儀進(jìn)行沉積物臨界剪切應(yīng)力測(cè)試
海洋學(xué)報(bào) 2015年3期2015-06-01
- 支架的強(qiáng)度設(shè)計(jì)
伸應(yīng)力和綜合剪切應(yīng)力等應(yīng)力，其中綜合剪切應(yīng)力與直接剪切應(yīng)力和扭轉(zhuǎn)剪切應(yīng)力相關(guān)。2.2設(shè)計(jì)公式支架的設(shè)計(jì)應(yīng)該考慮到氣缸與閥門所有可能的安裝方向。本文以Z方向?yàn)橹亓铀俣确较驗(yàn)槔?，分析支架的受力情況。如圖1所示，氣缸對(duì)支架產(chǎn)生了懸臂載荷，同時(shí)還施加了驅(qū)動(dòng)閥門的操作扭矩。為了簡化計(jì)算，支架的重量算入在氣缸的重量里并且作用在氣缸的重心。圖1建立的坐標(biāo)系下，支架所受的力及力矩計(jì)算公式如下：Z軸受力 （4）b點(diǎn)對(duì)X-X 軸的彎矩 （6）b點(diǎn)對(duì)Y-Y 軸的彎矩 （9）Z
中國機(jī)械 2015年8期2015-05-30
- 中濃度紙漿流態(tài)化特征
體，當(dāng)施加的剪切應(yīng)力超過某一極限值時(shí)，由于紙漿纖維網(wǎng)絡(luò)發(fā)生斷裂，因而紙漿開始表現(xiàn)為流態(tài)化狀態(tài).R.J.Kerekes等［5-7］研究發(fā)現(xiàn)由于紙漿絮凝物和纖維的表觀屈服應(yīng)力存在著很大的差異，所以造成紙漿的流態(tài)化發(fā)生在紙漿絮凝物和纖維2個(gè)水平點(diǎn)上.絮凝物水平的流態(tài)化是實(shí)現(xiàn)紙漿抽送的充分條件，但是纖維水平的流態(tài)化在一些流程中只是必要條件.J.Gullichsen等［8］在一個(gè)給定尺寸的容器中通過轉(zhuǎn)矩產(chǎn)生湍流動(dòng)能從而間接地獲得紙漿流態(tài)化的表觀屈服應(yīng)力值.D.Wah
- 硫化氫在低剪切應(yīng)力導(dǎo)致內(nèi)皮細(xì)胞自噬障礙中的作用
)硫化氫在低剪切應(yīng)力導(dǎo)致內(nèi)皮細(xì)胞自噬障礙中的作用唐蕙，唐志晗，任重，彭娟，危當(dāng)恒，任曉晴，肖衛(wèi)晉，劉錄山，姜志勝△ (南華大學(xué)心血管疾病研究所，動(dòng)脈硬化學(xué)湖南省重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，湖南衡陽421001)目的:探討硫化氫在低剪切應(yīng)力誘導(dǎo)的人臍靜脈內(nèi)皮細(xì)胞(HUVECs)自噬障礙中的作用。方法: HUVECs經(jīng)培養(yǎng)傳代分為3組:對(duì)照組、低剪切應(yīng)力組(5 dyn/cm2)和正常剪切應(yīng)力組(15 dyn/cm2)。在平板流動(dòng)腔上對(duì)內(nèi)皮細(xì)胞進(jìn)行剪切應(yīng)力處理，Western
中國病理生理雜志 2015年10期2015-01-26
- 動(dòng)脈粥樣硬化病變進(jìn)程中血管細(xì)胞自噬的改變及低剪切應(yīng)力對(duì)血管內(nèi)皮細(xì)胞自噬的影響*
噬的改變及低剪切應(yīng)力對(duì)血管內(nèi)皮細(xì)胞自噬的影響*李小紅，楊沁，李榮慶，王佐，姜志勝，危當(dāng)恒△ (南華大學(xué)心血管疾病研究所，動(dòng)脈硬化學(xué)湖南省重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，湖南衡陽421001)目的:動(dòng)脈粥樣硬化(atherosclerosis，As)進(jìn)程中血管細(xì)胞自噬的改變及低剪切應(yīng)力對(duì)血管內(nèi)皮細(xì)胞自噬的影響。方法:高脂飲食喂飼ApoE－/－小鼠，分別于0、4、8和12周處死。HE和油紅O染色法觀察As病變;免疫組織化學(xué)法和Western blot檢測(cè)Beclin 1、LC3和
中國病理生理雜志 2015年10期2015-01-26
- 流體剪切應(yīng)力對(duì)人骨肉瘤MG-63細(xì)胞周期相關(guān)基因表達(dá)的影響
005流體剪切應(yīng)力對(duì)人骨肉瘤MG-63細(xì)胞周期相關(guān)基因表達(dá)的影響張連昌1，李東韜1,2，趙學(xué)武1,3，曹新生1，張 舒1 1第四軍醫(yī)大學(xué)航空航天生物動(dòng)力學(xué)教研室，航空航天醫(yī)學(xué)教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，陜西西安 710032；2海軍總醫(yī)院心臟中心，北京 100048；393175部隊(duì)醫(yī)院，吉林長春 130051目的觀察人骨肉瘤MG-63細(xì)胞在流體剪切應(yīng)力作用后，MG-63細(xì)胞中細(xì)胞周期相關(guān)基因表達(dá)譜的變化特點(diǎn)。方法MG-63細(xì)胞常規(guī)培養(yǎng)72 h，隨機(jī)分成剪切應(yīng)力作
解放軍醫(yī)學(xué)院學(xué)報(bào) 2014年11期2014-07-07
- 氣液兩相分層流剪切應(yīng)力的不確定度分析
液壁、氣液間剪切應(yīng)力的不確定度。根據(jù)最大不確定度原理，對(duì)影響其準(zhǔn)確度的因素進(jìn)行誤差分析。剪切應(yīng)力是計(jì)算各相摩擦因子的前提，從實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)分析中提出有關(guān)液壁、氣液界面摩擦因子的經(jīng)驗(yàn)關(guān)系式。1 求解方法和不確定度表達(dá)1.1 兩相流動(dòng)量平衡由于無法直接測(cè)量氣液界面的剪切應(yīng)力，一般的做法是從可測(cè)參數(shù)通過一維動(dòng)量平衡方程間接求得。根據(jù)分層流理想化模型，如圖1所示，水平圓管內(nèi)充分發(fā)展氣液兩相動(dòng)量平衡可以用以下兩式表達(dá)：Taitel和Dukler［1］對(duì)兩相流體引入摩擦因子
實(shí)驗(yàn)流體力學(xué) 2012年4期2012-11-15
- 巖石節(jié)理在固定法向壓力剛度條件下的剪切理論研究
，并假設(shè)最大剪切應(yīng)力與殘余剪切應(yīng)力出現(xiàn)時(shí)的剪切位移為定值，根據(jù)模型中塊體相對(duì)位移不變，算出某剪切位移條件下的壓應(yīng)力值與剪切應(yīng)力值，通過不斷的循環(huán)迭代得到整個(gè)過程的剪切應(yīng)力變化曲線。2 節(jié)理在CNS條件下的剪切模型2.1 基本假設(shè)根據(jù)大量的試驗(yàn)結(jié)果[4]，普通直剪試驗(yàn)所得曲線如圖1所示，對(duì)于剪切應(yīng)力與剪切位移關(guān)系曲線，當(dāng)剪切位移u從0增大到up時(shí)，假設(shè)剪切應(yīng)力線性增大到τp，當(dāng)upur，保持τr不變。而對(duì)剪脹與剪切位移關(guān)系曲線，法向剪脹位移從0線性增大的最大
巖土力學(xué) 2012年3期2012-11-02
- 汽車等速萬向節(jié)傳動(dòng)軸的可靠性設(shè)計(jì)與解析
mτ——軸的剪切應(yīng)力，MPaστ——軸剪切應(yīng)力的標(biāo)準(zhǔn)差，MPaδ——許用剪切應(yīng)力，MPaσδ——許用剪切應(yīng)力的標(biāo)準(zhǔn)差，MPaα——軸半徑的偏差系數(shù)θ——軸單位長度的扭轉(zhuǎn)角，radη——傳動(dòng)效率汽車等速萬向節(jié)傳動(dòng)軸總成主要的失效模式是傳動(dòng)軸疲勞斷裂。其根本原因是在傳動(dòng)軸總成產(chǎn)品設(shè)計(jì)時(shí)：(1)對(duì)其載荷和強(qiáng)度的變化未予考慮；(2)對(duì)傳動(dòng)軸的可靠度沒有進(jìn)行定性的分析和定量的確定；(3)對(duì)傳動(dòng)軸的直徑?jīng)]有進(jìn)行精確的可靠性設(shè)計(jì)與計(jì)算。下文將對(duì)等速萬向節(jié)傳動(dòng)軸進(jìn)行可靠性
軸承 2012年1期2012-07-24