形量
- 剃齒加工調(diào)整中的簡易方法
齒向方向加工出鼓形量。常見的剃齒機(jī)鼓形機(jī)構(gòu)（見圖2）采用四連桿機(jī)構(gòu)，其移動(dòng)滑塊為驅(qū)動(dòng)件，沿X軸水平運(yùn)動(dòng)，鼓形量調(diào)整導(dǎo)軌與水平方向的夾角α用來調(diào)整鼓形量的大小。當(dāng)α＝0°時(shí)，加工無鼓形齒輪。圖2 常見的剃齒機(jī)鼓形機(jī)構(gòu)1）移動(dòng)滑塊向右移動(dòng)。移動(dòng)滑塊1向右移動(dòng)時(shí)的狀態(tài)如圖3所示，虛線所示為移動(dòng)滑塊1處于X＝0時(shí)的狀態(tài)。從圖3中可見，當(dāng)移動(dòng)滑塊1向右移動(dòng)后，工作臺(tái)除了也向右移動(dòng)外，還順時(shí)針轉(zhuǎn)動(dòng)了一個(gè)角度β，轉(zhuǎn)動(dòng)后在X＝0處，便產(chǎn)生了ΔZ的中心距偏差。當(dāng)中心距改變后
金屬加工(冷加工) 2023年10期2023-10-23
- 傳動(dòng)比波動(dòng)幅度約束下的擺線輪齒廓修形量優(yōu)化*
優(yōu)的修形方式和修形量對(duì)于提高減速器的品質(zhì)有重要意義。當(dāng)前,國內(nèi)工程實(shí)際中擺線輪齒廓修形主要采取等距修形、移距修形、等距-移距復(fù)合修形3種方式[2-3]。LITVIN等[4]基于嚙合原理提出了一種推導(dǎo)擺線齒廓曲線參數(shù)化方程的方法,為擺線傳動(dòng)理論分析奠定基礎(chǔ)。關(guān)天民[5]總結(jié)了擺線輪不同修形方式,針對(duì)“負(fù)移距+正等距”修形的齒廓形成原理,推導(dǎo)出了擺線輪齒廓最優(yōu)修形量的計(jì)算方法。王若宇等[6]以補(bǔ)償加工誤差的方式提出了一種擺線齒廓修形優(yōu)化方法,最終確定以移距加等
組合機(jī)床與自動(dòng)化加工技術(shù) 2023年7期2023-08-02
- 兩級(jí)星型齒輪傳動(dòng)系統(tǒng)低振動(dòng)齒廓修形設(shè)計(jì)研究
沿嚙合線方向的變形量，確定了斜齒輪副的齒廓修形參數(shù)，并研制了相應(yīng)的試驗(yàn)件，開展了傳動(dòng)系統(tǒng)的振動(dòng)對(duì)比試驗(yàn)，試驗(yàn)結(jié)果如圖1所示；湯魚等[4]以行星齒輪系統(tǒng)傳動(dòng)誤差波動(dòng)量最小為目標(biāo)，確定了行星齒輪傳動(dòng)系統(tǒng)中各齒輪副的修形參數(shù)，并對(duì)修形與未修形齒輪副開展了動(dòng)力學(xué)分析與試驗(yàn)研究，驗(yàn)證了修形方法的有效性；王成等[5]建立了單級(jí)齒輪傳動(dòng)系統(tǒng)非線性動(dòng)力學(xué)模型，形成了考慮齒廓修形參數(shù)的嚙合剛度計(jì)算方法，并建立了以系統(tǒng)動(dòng)載系數(shù)最小為目標(biāo)的齒廓修形設(shè)計(jì)方法；嚴(yán)岳勝等[6]針對(duì)星
機(jī)械工程師 2023年1期2023-02-18
- 基于接觸應(yīng)力優(yōu)化的擺線輪修形設(shè)計(jì)
隙，將這2段的修形量設(shè)為多項(xiàng)式函數(shù)；對(duì)于工作段，為保證共軛嚙合，該段采用標(biāo)準(zhǔn)擺線齒廓。丁國龍等[13]提出了一種基于接觸應(yīng)力均化的擺線輪修形方法，即以轉(zhuǎn)角修形齒廓為目標(biāo)齒廓，采用等距和移距組合修形逼近方法確定相應(yīng)的修形量。鄧紀(jì)辰[14]利用有限元分析軟件ANSYS建立了擺線輪與針齒的接觸模型，分析了擺線輪齒廓接觸應(yīng)力的分布情況。上述方法在一定程度上可實(shí)現(xiàn)擺線輪齒廓接觸應(yīng)力的均化。為進(jìn)一步降低擺線輪齒廓的接觸應(yīng)力，以改善其傳動(dòng)性能，筆者基于反弓齒廓提出了一種
工程設(shè)計(jì)學(xué)報(bào) 2022年6期2023-01-12
- 汽車同步器齒套冷擠壓倒錐刀具的修形方法
形要求為鼓形，鼓形量Ca要求+2～+5μm。用標(biāo)準(zhǔn)齒形的擠齒刀具加工后的倒錐齒的齒廓傾斜偏差fHα及鼓形量Ca見表1。圖1 某型號(hào)同步器齒套表1 齒套倒錐齒齒形精度 （GB/T 10095.1—2001）從表1可以看出，齒套倒錐齒的齒形精度與技術(shù)要求的精度相差較大，影響了同步器的使用性能，裝機(jī)后汽車存在跳擋故障隱患。改進(jìn)方法倒錐齒擠齒加工是擠齒刀具的刀齒與齒套內(nèi)花鍵嚙合后，通過擠齒刀與齒套做正向與反向的擠壓來實(shí)現(xiàn)。成形后的齒套倒錐左右齒面的齒形精度，與擠齒
汽車工藝師 2022年11期2022-12-03
- 齒輪螺旋線修形優(yōu)化研究
7]分析了不同修形量下齒輪的嚙合剛度和傳遞誤差，結(jié)果表明合理的齒頂修形能夠顯著改善齒輪振動(dòng)。隨著仿真優(yōu)化計(jì)算的興起，采用虛擬驗(yàn)證是工程常用手段，能夠快速驗(yàn)證齒廓修形和齒向修形對(duì)于齒輪的影響，從而對(duì)齒輪有針對(duì)性的進(jìn)行優(yōu)化，改善傳動(dòng)狀態(tài)，提高嚙合質(zhì)量[8-10]。1 齒向修形原理齒輪承受載荷后齒輪軸會(huì)發(fā)生彎曲和扭轉(zhuǎn)等彈性變形，從而偏離原始位置，同時(shí)齒輪、殼體、軸承等制造誤差將會(huì)引起齒輪齒向接觸不均勻，造成齒輪嚙合過程存在嚙合歪斜度，在嚙合軸線和垂直平面內(nèi)存在誤
液壓與氣動(dòng) 2022年11期2022-11-16
- 修形人字齒輪副時(shí)變嚙合剛度的解析算法
最后分析了齒廓修形量、齒廓修形長度及齒向修形量對(duì)人字齒輪副嚙合剛度的影響。1 含修形的人字齒輪副時(shí)變嚙合剛度算法1.1 考慮軸向力的輪齒剛度計(jì)算直齒輪的單個(gè)輪齒可以直接簡化為變截面懸臂梁,載荷作用于齒面發(fā)生彈性變形。圖1為直齒輪單個(gè)輪齒的懸臂梁模型。根據(jù)材料力學(xué)與彈性力學(xué)相關(guān)知識(shí)可知,輪齒變形導(dǎo)致輪齒內(nèi)產(chǎn)生剪切勢(shì)能Us、彎曲勢(shì)能Ub、軸向壓縮勢(shì)能Ua以及齒輪赫茲勢(shì)能Uh,根據(jù)勢(shì)能與剛度關(guān)系可以求解剛度。輪齒變形后的勢(shì)能可表示為[3]式中:F為嚙合力;Fa為
西北工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2022年3期2022-07-22
- RV減速器行星齒輪的齒廓修形
計(jì)算得到合理的修形量。Wang等[5]主要是對(duì)齒面嚙合力與修形參數(shù)之間的相關(guān)性進(jìn)行研究，通過利用三維建模技術(shù)和有限元技術(shù)構(gòu)建出齒輪實(shí)體模型和齒廓曲線，分析得出優(yōu)化后齒形修形的相關(guān)參數(shù)。由于電子計(jì)算機(jī)技術(shù)隨著時(shí)間的推移不斷發(fā)展和普及，越來越多關(guān)于齒輪優(yōu)化方面的專業(yè)化軟件被開發(fā)出來并被投入到齒形修形的研究中，KISSSOFT是目前為止在齒形修形方面應(yīng)用最為廣泛的軟件之一。趙登利等[6-7]對(duì)風(fēng)電齒輪箱高速級(jí)齒輪修形參數(shù)進(jìn)行多目標(biāo)優(yōu)化，運(yùn)用的仿真分析軟件是KIS
計(jì)算機(jī)應(yīng)用與軟件 2022年6期2022-07-12
- 汽車轉(zhuǎn)向器非圓齒扇變變位修形過切分析與消除*
現(xiàn)象，導(dǎo)致實(shí)際鼓形量偏小，達(dá)不到理論設(shè)計(jì)值。實(shí)際生產(chǎn)中企業(yè)往往憑借經(jīng)驗(yàn)，反復(fù)試湊非圓齒扇齒廓鼓形量，生產(chǎn)效率低，精度不高。因此，研究非圓齒扇的修形過切對(duì)改善實(shí)際生產(chǎn)狀況有著重要意義。樊智敏等[5]發(fā)現(xiàn)在齒輪實(shí)際加工中嚙合干涉會(huì)導(dǎo)致過切現(xiàn)象的發(fā)生。丁國龍等[6]研究了轉(zhuǎn)向器非圓齒扇加工方法，基于華中8型數(shù)控系統(tǒng)開發(fā)了插齒專機(jī)系統(tǒng)。熊鎮(zhèn)芹等[7]基于插齒加工的退刀干涉現(xiàn)象，提出了回轉(zhuǎn)中心偏離法解決問題。李麗萍、陳鑫燁[8-9]分析了刀具補(bǔ)償半徑對(duì)加工過切的影響
組合機(jī)床與自動(dòng)化加工技術(shù) 2022年6期2022-06-29
- 擺線針輪齒廓修形參數(shù)對(duì)摩擦潤滑接觸特性的影響*
+負(fù)移距修形。修形量一定情況下，采用正等距修形承載能力優(yōu)于負(fù)移距修形，但是傳遞誤差較大；從高承載能力優(yōu)化目標(biāo)出發(fā)，來確定正等距修形量和正移距修形量，故正等距+正移距修形方法承載能最優(yōu)；從高精度齒形優(yōu)化目標(biāo)出發(fā)，確定負(fù)等距修形量和負(fù)移距修形量，因此負(fù)等距+負(fù)移距修形傳遞誤差最小。根據(jù)擺線齒輪減速器加工精度確定頂隙為0.1 mm，進(jìn)一步確定等距修形量和移距修形量。選取擺線針輪行星傳動(dòng)嚙合副為研究對(duì)象，其嚙合副與潤滑相關(guān)參數(shù)見表1?？紤]制造與安裝誤差的影響，擺線
潤滑與密封 2022年6期2022-06-22
- 紡織裝備行星齒輪傳動(dòng)系統(tǒng)修形研究
數(shù)值方法闡述了修形量與嚙合剛度的定量關(guān)系。Ni等[8]提出斜齒輪拋物線修形方法，分析了斜齒輪拋物線修形特性。金亭亭等[9]建立斜齒輪接觸分析模型，分析了齒輪接觸區(qū)的應(yīng)力分布。張俊等[10]建立行星齒輪動(dòng)力學(xué)模型，以齒輪傳遞誤差波動(dòng)量為評(píng)價(jià)指標(biāo)進(jìn)行修形研究，提出的修形方法有效改善齒面受載狀況，降低了齒輪副的動(dòng)態(tài)傳動(dòng)誤差波動(dòng)量。目前的修形研究大都只考慮齒廓和齒向的單一修形方案下的某一參數(shù)變化，對(duì)考慮多種修形的綜合方案較少。本文研究某紡織裝備行星減速器中第二級(jí)行
紡織學(xué)報(bào) 2022年5期2022-05-30
- 基于Workbench的齒輪齒廓修形研究
hmax、最大修形量Δxmax 和修形曲線。修形示意圖如2 所示。2.1 最大修形量修形量的選擇是一個(gè)關(guān)鍵的問題，過小的修形量不利于改善嚙合的沖擊，過大的修形量又會(huì)造成齒輪的重合度降低，導(dǎo)致誤差，不利于減振降噪。運(yùn)用材料力學(xué)的方法、彈性力學(xué)方法、經(jīng)驗(yàn)公式及有限元法，都可以確定輪齒的最大修形量。有限元技術(shù)建立在彈性力學(xué)理論基礎(chǔ)上，對(duì)具體的工況進(jìn)行了分析，所得的結(jié)果是輪齒接觸彎曲、剪切等各種變形的組合，能夠準(zhǔn)確反映齒輪的應(yīng)力和變形狀態(tài)。本文對(duì)大小齒輪的齒頂分別
汽車與駕駛維修(維修版) 2022年3期2022-04-11
- 2219鋁合金大型異形環(huán)鍛件軋制及脹形工藝研究
工時(shí)效（不同冷脹形量共3件），坯料經(jīng)過改鍛、制坯、環(huán)軋或環(huán)軋+冷脹形成形，具體試驗(yàn)方案見表2，脹形機(jī)如圖1所示，鍛件實(shí)物如圖2所示。圖1 脹形機(jī) 圖2 鍛件實(shí)物表2 試驗(yàn)方案3 試驗(yàn)結(jié)果3.1 力學(xué)性能測(cè)試結(jié)果將上述1～4號(hào)鍛件取樣進(jìn)行力學(xué)性能測(cè)試，三個(gè)方向的拉伸性能測(cè)試結(jié)果見表3。表3 力學(xué)性能測(cè)試結(jié)果由上述三個(gè)方向室溫拉伸性能測(cè)試數(shù)據(jù)可知，固溶后未經(jīng)過冷脹形的鍛件力學(xué)性能較低；固溶后經(jīng)過冷脹形的鍛件力學(xué)性能較高，冷脹形量從1%增大至5%，抗拉強(qiáng)度和屈服
金屬加工(熱加工) 2022年3期2022-03-22
- 船耕機(jī)變速器齒輪齒向參數(shù)優(yōu)化設(shè)計(jì)
示。L—螺旋角修形量，b—齒輪寬度，△β—螺旋角變化角度圖 6 齒輪螺旋角修形齒輪寬度確定時(shí)，螺旋角修形參數(shù)設(shè)計(jì)只需要確定螺旋角修形量，即可確定齒輪螺旋角修形。螺旋角修形量L=f1+f2式中：f1為傳動(dòng)軸受載扭轉(zhuǎn)變形引起的齒輪嚙合誤差，μm；f2為傳動(dòng)軸受載線性位移引起的齒輪嚙合誤差，μm。2.2 齒輪鼓形修形鼓形修形是一種適應(yīng)多數(shù)偏載狀況的齒向修形方法。鼓形修形因其修形效果較好，廣泛應(yīng)用于各種修形方案中。鼓形修形關(guān)鍵參數(shù)是：鼓形修形量Cc和鼓形中心位置s
湖北工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2021年4期2021-08-24
- 考慮油溝的軸承邊緣應(yīng)力仿真分析和優(yōu)化
生在最小凸度(修形量有公差，最小凸度是修形量的下偏差)情況下，考慮制造公差，此時(shí)內(nèi)、外圈最小全圓弧修形分別為0.004，0.003 mm，滾子最小對(duì)數(shù)修形為0.018 mm。發(fā)動(dòng)機(jī)最大輸出扭矩為180 N·m, 變速箱速比見表2，變速箱在一擋載荷最大，一擋和主減速齒輪參數(shù)見表3。表2 變速箱速比Tab.2 Transmission ratio表3 變速箱齒輪參數(shù)Tab.3 Transmission gear parametersMASTA是一款針對(duì)傳遞系統(tǒng)
軸承 2021年8期2021-07-22
- 某汽輪機(jī)末級(jí)動(dòng)葉校形研究
葉片校形前后的變形量與殘余應(yīng)力進(jìn)行檢測(cè)， 進(jìn)而對(duì)該葉片的校形方案進(jìn)行了探討，最終確認(rèn)一個(gè)不會(huì)對(duì)葉片安全性能造成影響的允許變形量與校型量。2 葉片變形量與校形量隨機(jī)選取了6 只已完成型面工序的某型號(hào)汽輪機(jī)末級(jí)動(dòng)葉， 對(duì)其各檔截面進(jìn)行了變形量統(tǒng)計(jì)，其數(shù)值如圖1 所示。圖1 葉片變形量統(tǒng)計(jì)對(duì)該葉片采用的葉片校形方式是通過對(duì)葉片表面施加外力使其產(chǎn)生塑性變形， 校形量即校形過程中校形機(jī)壓頭所發(fā)生的位移值[3]。 通過對(duì)校形后葉片進(jìn)行測(cè)量， 要糾正變形量接近3 mm
東方汽輪機(jī) 2021年2期2021-07-19
- 汽車傳動(dòng)齒輪修形優(yōu)化分析
在齒高方向上的修形量又有長、短修形之分。齒廓修形參數(shù)數(shù)值一般根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)和經(jīng)驗(yàn)確定。ISO6336-2006參見公式。(1) 以齒輪的受載變形來確定齒廓修形量(1)式中：Δmax為最大修形量；KA為工況系數(shù)；εα為端面重合度；Cr為齒輪綜合剛度；P/b為單位齒寬上的圓周力。(2) 以齒輪的制造精度來確定齒高修形量Δmax=0.02mn(2)hmax=0.6mn(3)式中：Δmax為最大修形量；mn為法向模數(shù)。2.2 齒向修形在齒寬方向上，存在偏載現(xiàn)象，一般將輪
機(jī)械研究與應(yīng)用 2021年3期2021-07-15
- 某打漿機(jī)齒輪組偏載問題的研究
形修整及各方法修形量對(duì)齒輪偏載情況的影響。另外，通過增加軸的彎曲剛度改善了偏載，為改進(jìn)齒輪護(hù)罩的內(nèi)部結(jié)構(gòu)和提高齒輪傳動(dòng)性能提供參考。1 建立模型和初始分析某型號(hào)水田打漿機(jī)的三維模型如圖1所示。其旋耕主軸動(dòng)力由3個(gè)直齒輪傳遞，都安裝于側(cè)支撐板外，齒輪1連接輸入軸，齒輪2通過軸承固定于中間軸上，中間軸固定在側(cè)板上。齒輪3連接旋耕主軸。1.變速箱;2.齒輪1;3.齒輪2，4齒輪3;5.彈齒軸;6.旋耕主軸。在Romax中對(duì)側(cè)傳動(dòng)系統(tǒng)進(jìn)行建模，齒輪主要參數(shù)見表1。
- 基于MDESIN采煤機(jī)截割部行星傳動(dòng)的齒形優(yōu)化
齒輪修形方法和修形量的確定方法，建立齒輪修形的數(shù)學(xué)模型，同時(shí)運(yùn)用Romax軟件對(duì)齒面進(jìn)行了優(yōu)化設(shè)計(jì)。本文以某公司MG300/700-WD型號(hào)的采煤機(jī)為研究對(duì)象，運(yùn)用MDESIGN軟件對(duì)截割部行星傳動(dòng)進(jìn)行嚙合性能分析，并對(duì)其太陽輪及行星輪進(jìn)行齒向修形，最后通過對(duì)比分析優(yōu)化前后齒輪嚙合性能，得出行星輪系中太陽輪與行星輪的最佳優(yōu)化參數(shù)。1 齒向修形圖1 齒向修形齒向修形就是通過在齒向面進(jìn)行微量修形，來改善齒向嚙合狀況。一般以鼓形修形作為齒向修形的主要手段。圖1為
機(jī)械工程師 2021年2期2021-02-21
- 人字齒輪小輪軸向竄動(dòng)的多目標(biāo)復(fù)合修形優(yōu)化
次,將齒向補(bǔ)償修形量和拓?fù)湫?span id="nxjdlhb" class="hl">形量疊加作為復(fù)合修形量,以承載傳動(dòng)誤差幅值最小和齒面最大閃溫最低為優(yōu)化目標(biāo),采用NSGA-II算法確定最佳拓?fù)湫?span id="55zf55t" class="hl">形量。本文復(fù)合修形設(shè)計(jì)方法對(duì)人字齒輪修形技術(shù)在直升機(jī)傳動(dòng)系統(tǒng)中的應(yīng)用具有一定的理論指導(dǎo)意義。1 人字齒輪LTCA模型和修形設(shè)計(jì)1.1 承載接觸分析人字齒輪承載接觸分析模型如圖1所示,圖形為沿接觸橢圓長軸方向的橫截面。假設(shè)左右斜齒輪副分別有兩對(duì)齒Ⅰ、Ⅱ以及Ⅲ、Ⅳ同時(shí)接觸,具體的數(shù)學(xué)模型文獻(xiàn)[6-9]中有詳細(xì)介紹,本文不再
西安交通大學(xué)學(xué)報(bào) 2021年1期2021-02-01
- 風(fēng)電齒輪螺旋角修形方式的探討
償?shù)姆绞?，但?dāng)修形量超過軟件補(bǔ)償極限時(shí)，也無法通過雙面磨削實(shí)現(xiàn)了，這時(shí)就必須使用單面磨削。單面磨削的效率較低、成本偏高、加工經(jīng)濟(jì)性較差，而且這種修形的加工原理在磨齒機(jī)加工齒頂?shù)菇菚r(shí)，會(huì)導(dǎo)致整個(gè)齒向上的齒頂?shù)菇遣痪鶆?。圖1 螺旋角修形3種方式的示意圖平行修形如圖1（b）所示，左右齒面修形中心對(duì)稱。平行修形齒寬兩端齒厚均勻，裝配沒有方向要求，可掉面裝配，也沒有裝配干涉風(fēng)險(xiǎn)。在加工方式上，傳統(tǒng)的加工方式必須使用單面磨削，左、右齒面分開修形。這種加工方式效率較低、
機(jī)械工程師 2021年1期2021-01-22
- 不對(duì)中工況下的修形齒輪副嚙合特性分析
對(duì)中量下的鼓向修形量進(jìn)行了優(yōu)化來消除不對(duì)中的不利影響，給出了最佳修形量與不對(duì)中角之間的關(guān)系.對(duì)不對(duì)中齒輪副修形優(yōu)化設(shè)計(jì)具有指導(dǎo)意義.1 考慮不對(duì)中的嚙合特性分析模型1.1 不對(duì)中模型不對(duì)中分為角不對(duì)中和平行不對(duì)中.不對(duì)中的產(chǎn)生原因主要是安裝誤差，軸承與箱體在嚙合過程中發(fā)生變形.本文主要討論角不對(duì)中的情況.角不對(duì)中是指主動(dòng)輪和從動(dòng)輪發(fā)生一定的角度錯(cuò)動(dòng)(見圖1).不對(duì)中會(huì)使齒輪由線接觸變?yōu)辄c(diǎn)接觸，引發(fā)齒輪邊緣的應(yīng)力集中，惡化接觸狀態(tài)(見圖2).在工程上，通常使
- 某運(yùn)輸機(jī)減速器齒輪齒面的修形優(yōu)化設(shè)計(jì)
了不同轉(zhuǎn)矩下的修形量。筆者采用 KISSsoft 軟件對(duì)某運(yùn)輸機(jī)減速器輸出端齒輪副進(jìn)行齒面優(yōu)化，探討齒向修形下齒輪的傳動(dòng)誤差、輪齒上的應(yīng)力分布等參數(shù)的變化規(guī)律。1 齒輪修形國內(nèi)目前在齒輪修形方面的研究仍處于積累階段，齒輪修形量的選取大都依靠工程經(jīng)驗(yàn)。工程中根據(jù)經(jīng)驗(yàn)選取修形參數(shù)，對(duì)齒輪進(jìn)行修形加工，再對(duì)其進(jìn)行接觸斑點(diǎn)試驗(yàn)。這種修形方式可能需要通過多次試驗(yàn)才能得到較好的接觸斑點(diǎn)，不僅時(shí)間周期長，成本也較高。傳統(tǒng)的齒輪修形，往往只考慮單一的優(yōu)化目標(biāo)，得到的修形不
礦山機(jī)械 2020年9期2020-09-21
- 人字齒輪最佳齒向修形設(shè)計(jì)的Kriging響應(yīng)面法
，應(yīng)對(duì)兩側(cè)斜齒修形量單獨(dú)考慮。袁哲等[5]采用有限元計(jì)算時(shí)變嚙合剛度，并結(jié)合遺傳算法進(jìn)行齒輪修形優(yōu)化，取得了較好的減振優(yōu)化效果。雖然基于有限元法的齒輪修形優(yōu)化精度高，但因?yàn)樾扌嗡枰拇罅繕颖就ㄟ^有限元法計(jì)算龐大且操作煩瑣，每一次樣本需手動(dòng)調(diào)節(jié)不同嚙合位置，通過不同嚙合位置結(jié)果擬合曲線然后由傅里葉展開得到時(shí)變嚙合剛度函數(shù)[6-8]。為減少計(jì)算量，優(yōu)化模型有必要對(duì)齒輪修形做進(jìn)一步研究。本文針對(duì)人字齒輪傳動(dòng)，對(duì)人字齒輪兩側(cè)鼓形修形量分開研究，采用BP神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)與
機(jī)械與電子 2020年5期2020-06-03
- 變風(fēng)載下風(fēng)電齒輪箱內(nèi)部激勵(lì)規(guī)律研究及動(dòng)態(tài)特性優(yōu)化
工況下確定齒輪修形量，而載荷、轉(zhuǎn)速等工況參數(shù)改變后，該修形量未必適用，且運(yùn)用齒輪宏觀參數(shù)優(yōu)化法來改善風(fēng)電齒輪箱振動(dòng)與噪聲的研究還較少。對(duì)此，筆者在建立風(fēng)電齒輪箱動(dòng)力學(xué)模型的基礎(chǔ)上，對(duì)多工況下風(fēng)電齒輪箱傳動(dòng)系統(tǒng)進(jìn)行動(dòng)力學(xué)仿真分析，應(yīng)用遺傳算法尋求齒輪的最優(yōu)修形量，使它在一定工況范圍內(nèi)有較好的適用性；通過對(duì)基本齒條刀具的優(yōu)化，以修改齒頂厚度、齒頂高度及齒根高度的宏觀參數(shù)優(yōu)化法來增大齒輪重合度，并結(jié)合最優(yōu)齒輪修形量來提升風(fēng)電齒輪箱的動(dòng)力學(xué)特性，以改善其振動(dòng)及噪聲
工程設(shè)計(jì)學(xué)報(bào) 2020年2期2020-05-25
- 漸開線鼓形花鍵軸的加工與檢測(cè)
）以及兩端花鍵鼓形量精度要求高。在鼓形花鍵加工及鼓形量檢測(cè)方面，可參考的資料非常少。1. 零件特點(diǎn)如圖1所示零件為薄壁管狀，材料為經(jīng)過沉淀硬化的17-4PH（AMS5643）不銹鋼，硬度349～424HV。在零件兩端分別是鼓形花鍵，其齒向鼓形量要求是在14.5mm長度上達(dá)到0.144mm，鼓量公差±0.013mm；零件全長362mm，內(nèi)孔尺寸φ19mm，全長最小壁厚1.5mm，軸兩端內(nèi)孔倒角為設(shè)計(jì)基準(zhǔn)，要求外形對(duì)基準(zhǔn)的跳動(dòng)為0.1mm。圖1 零件示意2.
金屬加工(冷加工) 2020年3期2020-04-24
- 基于最小動(dòng)態(tài)傳動(dòng)誤差波動(dòng)量的斜齒行星輪系齒輪修形研究
修形曲線在不同修形量下的有載荷傳動(dòng)誤差，獲得了對(duì)應(yīng)不同修形量的最佳修形曲線。陳思雨等[8]基于有限元模型得到不同齒廓修形時(shí)齒輪的嚙合剛度及靜態(tài)傳動(dòng)誤差，并研究了不同齒廓修形策略對(duì)齒輪動(dòng)態(tài)行為的影響。蔣進(jìn)科等[9]以承載傳動(dòng)誤差最小為目標(biāo)，采用遺傳算法對(duì)修形參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化，獲得了斜齒輪副的最佳修形齒面。Bahk等[10]采用攝動(dòng)法研究了齒廓修形對(duì)直齒行星輪系振動(dòng)特性的影響，并以動(dòng)態(tài)傳動(dòng)誤差波動(dòng)量最小為目標(biāo)函數(shù)確定了齒廓修形量。文獻(xiàn)調(diào)研表明，盡管可通過建立不同精
振動(dòng)與沖擊 2019年19期2019-10-21
- 基于優(yōu)化承載能力的RV減速器擺線齒輪齒廓的等距-移距修形
，必須嚴(yán)格控制修形量，以減少針齒磨損和防止擺線針輪嚙合質(zhì)量降低。目前，常見的修形方式有3種：等距修形、移距修形和轉(zhuǎn)角修形。在生產(chǎn)實(shí)踐中，相比于單一修形方式，等距-移距組合修形方式效果更佳。對(duì)于修形量的確定，工程技術(shù)人員采取的方法不盡相同。何衛(wèi)東等[13]通過逼近轉(zhuǎn)角修形齒廓，得到了等距、移距修形時(shí)初始間隙的分布規(guī)律，這種通過負(fù)移距與負(fù)等距組合得到的修正齒形僅與轉(zhuǎn)角修形齒廓齒形相似，但缺乏擺線針輪傳動(dòng)的嚙合性能分析。REN等[14]通過設(shè)計(jì)齒側(cè)間隙提出了嚙合
中國機(jī)械工程 2019年17期2019-09-18
- 基于接觸應(yīng)力均化的擺線輪修形方法
如下特點(diǎn)：①在修形量相同情況下, 等距修形和移距修形能在齒頂和齒根處形成相同的間隙，而在其他位置，等距修形的法向間隙大于移距修形的法向間隙。②轉(zhuǎn)角修形齒廓在齒根與齒頂處沒有間隙，從齒頂?shù)烬X根，徑向間隙先增大后減小，因此選擇合適的轉(zhuǎn)角修形量，能夠保證齒根與齒頂處無間隙嚙合，而在齒廓工作段留有適當(dāng)?shù)拈g隙,以有效補(bǔ)償制造誤差和安裝誤差，同時(shí)為潤滑留下足夠的空間。1.2 齒面受力分析圖2為擺線輪初始間隙示意圖，當(dāng)最先接觸點(diǎn)所受力為Fb時(shí)，產(chǎn)生的對(duì)應(yīng)形變?yōu)棣腷，所傳
中國機(jī)械工程 2019年9期2019-05-31
- 齒向任意修形齒輪的連續(xù)展成磨削運(yùn)動(dòng)軌跡規(guī)劃??
準(zhǔn)，給出了鼓形修形量的具體計(jì)算公式。郭二廓等[9］建立了齒向修形誤差評(píng)價(jià)數(shù)學(xué)模型，通過調(diào)整砂輪和工件安裝參數(shù)對(duì)接觸線進(jìn)行優(yōu)化，提高了成形磨齒時(shí)的齒向修形精度。汪中厚等[10］根據(jù)成形磨齒的嚙合關(guān)系，結(jié)合實(shí)際齒向修形曲線推導(dǎo)了齒面接觸線方程，并利用多組接觸線進(jìn)行曲面擬合，構(gòu)建了齒向修形曲面模型。綜上所述，國內(nèi)外研究學(xué)者對(duì)齒輪的齒向修形技術(shù)已經(jīng)建立了較為完善的理論體系。但現(xiàn)階段齒輪齒向修形技術(shù)的研究重點(diǎn)在于修形齒面的優(yōu)化設(shè)計(jì)和分析上，而面向?qū)嶋H的連續(xù)展成磨削方
制造技術(shù)與機(jī)床 2019年5期2019-05-29
- 風(fēng)電齒輪箱微觀修形對(duì)振動(dòng)與聲振粗糙度性能的影響
給出了關(guān)于齒向鼓形量的計(jì)算公式為(1)式中:Fβxcv為等效嚙合錯(cuò)位量.臺(tái)勞布朗公司給出了關(guān)于齒向鼓形量的計(jì)算公式為[4-5](2)式中:Fm為傳動(dòng)圓周力;b為工程齒寬.從式(1)和式(2)可以看出:ISO標(biāo)準(zhǔn)僅考慮了齒輪間的嚙合錯(cuò)位量對(duì)齒向鼓形量的影響,臺(tái)勞布朗公式只考慮了齒面接觸載荷對(duì)齒向鼓形量的影響,方法上并未實(shí)現(xiàn)統(tǒng)一.因此,本文兼顧兩者的優(yōu)點(diǎn),參考相關(guān)文獻(xiàn)提出了一種既考慮齒輪間的嚙合錯(cuò)位量,又考慮了齒面接觸載荷對(duì)齒向鼓形量影響的方法.假設(shè)載荷沿齒寬
中國工程機(jī)械學(xué)報(bào) 2019年1期2019-04-02
- 混合彈流潤滑修形斜齒輪齒面摩擦功率損耗
動(dòng)量設(shè)計(jì)最優(yōu)的修形量[4]。Eritenel等研究了包含齒廓和齒向修形的齒輪非線性振動(dòng)特性[5]。方宗德推導(dǎo)了修形斜齒輪的齒面接觸與邊緣接觸的全部計(jì)算,探討了齒面修形對(duì)改善齒輪傳動(dòng)性能的作用,并在TCA的基礎(chǔ)上提出了一種結(jié)合有限元方法和非線性數(shù)學(xué)規(guī)劃方法的齒輪承載接觸分析(LTCA)技術(shù),應(yīng)用該技術(shù)對(duì)修形斜齒輪進(jìn)行了計(jì)算,探討了刀具修形及數(shù)字控制機(jī)床修形2種方法[2,6]。蔣進(jìn)科等通過理論齒面疊加修形齒面,基于TCA和LTCA技術(shù),建立動(dòng)力學(xué)模型,通過三維
西安交通大學(xué)學(xué)報(bào) 2019年1期2019-02-14
- 某款變速器中間軸斷軸失效分析
STA計(jì)算后的修形量如表4和圖3所示。表4 爬坡?lián)觚X輪微觀修形參數(shù)圖3 通過MASTA計(jì)算的修形量5 試驗(yàn)與驗(yàn)證實(shí)驗(yàn)方法：采用機(jī)械封閉變速器疲勞強(qiáng)度試驗(yàn)臺(tái)，兩臺(tái)變速器背靠背安裝，靠加載電機(jī)一側(cè)的為主試箱，另一臺(tái)為陪試箱。加載電機(jī)對(duì)主試箱的輸入扭矩為480 N·m，轉(zhuǎn)速為1 680 r/min 。實(shí)驗(yàn)狀態(tài)及對(duì)應(yīng)結(jié)果如表5所示。經(jīng)試驗(yàn)結(jié)果顯示，L4狀態(tài)最佳。表5 實(shí)驗(yàn)狀態(tài)及對(duì)應(yīng)結(jié)果6 結(jié)論對(duì)于類似此例變速器中間軸斷裂問題，主要是由于齒面載荷分布異常形成了中間軸
汽車零部件 2018年12期2019-01-15
- 基于齒廓修形的齒輪箱行星輪系優(yōu)化設(shè)計(jì)*
副的修形方案及修形量，達(dá)到減振降噪的效果。袁亞洲[3]通過對(duì)漸開線齒輪的接觸分析，結(jié)合二次曲線與正弦曲線下的齒輪修形提出了新的修形曲線，對(duì)齒輪進(jìn)行修形優(yōu)化。上述國內(nèi)外學(xué)者都是通過研究齒輪修形對(duì)齒輪傳動(dòng)進(jìn)行了優(yōu)化設(shè)計(jì)，但他們一般是根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式確定了齒輪修形方案及修形量。由于經(jīng)驗(yàn)公式法計(jì)算量大且費(fèi)時(shí)，對(duì)于齒輪傳動(dòng)實(shí)際工作環(huán)境的考慮也有所欠缺。因此，本文將根據(jù)齒輪修形原理通過Romax對(duì)齒輪箱行星輪系進(jìn)行修形優(yōu)化，大大縮短產(chǎn)品設(shè)計(jì)開發(fā)周期，有效改善輪系傳動(dòng)的平穩(wěn)
組合機(jī)床與自動(dòng)化加工技術(shù) 2018年11期2018-12-05
- 鼓形修形和偏載對(duì)直齒輪強(qiáng)度的影響研究*
10]。記鼓形修形量為Δ，分別取Δ為20 μm和50 μm建立修形后的小輪模型，通過有限元分析觀察鼓形修形對(duì)齒面接觸應(yīng)力和齒根彎曲應(yīng)力的影響情況。不同修形量對(duì)應(yīng)的齒面接觸應(yīng)力分布情況如圖4所示。圖4 修形后齒面接觸應(yīng)力分布情況不同修形量對(duì)應(yīng)的齒根彎曲應(yīng)力分布情況如圖5所示。圖5 修形后齒根彎曲應(yīng)力分布情況將圖(4，5)與圖2進(jìn)行對(duì)比可知：修行后輪齒邊緣的應(yīng)力集中得到了改善，齒面接觸應(yīng)力和齒根彎曲應(yīng)力的最大值仍出現(xiàn)在單齒嚙合最高點(diǎn)。該位置接觸應(yīng)力和彎曲應(yīng)力沿
機(jī)電工程 2018年11期2018-11-27
- 考慮軸承支撐剛度和齒輪軸變形的內(nèi)嚙合齒廓修形研究*
，對(duì)修形位置和修形量的精準(zhǔn)計(jì)算需要進(jìn)一步開展研究[1]。之前的理論和實(shí)踐分析表明，適當(dāng)?shù)凝X輪齒廓修形能人為地補(bǔ)償齒輪嚙合時(shí)輪齒彈性變形，抵消由于彈性變形產(chǎn)生的干涉，減少齒輪嚙入和嚙出沖擊，達(dá)到減震降噪的效果[2-5]。當(dāng)前國內(nèi)外主要采用經(jīng)驗(yàn)公式確定修形量，當(dāng)采用經(jīng)驗(yàn)公式修形時(shí)，雖方法簡單，但由于考慮的因素單一，獲得的修形效果不好。有多種因素影響齒輪的嚙合，其中齒輪軸的軸承支撐剛度和彈性變形是影響齒輪嚙合的重要因素，計(jì)算齒輪的修形量時(shí)，需考慮以上兩因素。在分
現(xiàn)代機(jī)械 2018年5期2018-11-13
- 盾構(gòu)花鍵軸齒向修形的研究
直線，σ為單邊修形量。在此介紹有代表性的三個(gè)修形量 45 μm、60 μm和 70 μm的齒向修形結(jié)果。根據(jù)漸開線花鍵軸參數(shù)和修形參數(shù)，應(yīng)用三維造型和合理的網(wǎng)格劃分技術(shù)，使花鍵軸齒向修形有限元模型貼近實(shí)際，保證分析的準(zhǔn)確性。取整體花鍵軸模型作為研究對(duì)象，將連接減速器輸入端的內(nèi)花鍵及連接小齒輪輸出端的內(nèi)花鍵外表面簡化為圓柱面，合理劃分網(wǎng)格。模型采用八節(jié)點(diǎn)六面體線性縮減積分單元C3D8R，材料彈性模量為206 GPa，泊松比為0.3。在工作狀態(tài)下花鍵軸各齒均參
機(jī)械制造 2018年9期2018-09-20
- 面向行星滾柱絲杠副載荷均布的螺紋牙修形方法
最大值稱為最大修形量。圖6 滾柱螺紋牙端面示意圖圖7為修形前后PRSM螺紋牙軸向間隙變化示意圖,其中粗橫線表示滾柱、絲杠和螺母的軸段,豎線表示簡化的滾柱、絲杠和螺母的螺紋牙,細(xì)橫線表示在修形前后螺紋牙軸向間隙大小?？梢钥闯鰸L柱螺紋牙修形前后PRSM螺紋牙軸向間隙發(fā)生了較大變化:螺母側(cè)從自由端到加載端螺紋牙間隙逐漸變大,絲杠側(cè)從自由端到固定端螺紋牙間隙逐漸變大。而滾柱螺紋牙修形方法的本質(zhì)就是通過改變螺紋牙間的間隙,補(bǔ)償由于承載后變形累積,進(jìn)而減緩PRSM螺紋
西北工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2018年4期2018-09-07
- 齒輪修形在直升機(jī)傳動(dòng)系統(tǒng)中的應(yīng)用研究
法確定最佳齒廓修形量和修形長度。本文主要基于某型直升機(jī)主減速器中行星輪系的設(shè)計(jì)特點(diǎn)，研究齒輪修形在直升機(jī)傳動(dòng)系統(tǒng)上的應(yīng)用，分析齒輪修形對(duì)行星輪系傳動(dòng)誤差、接觸應(yīng)力、功率損失以及載荷分配的影響。1 齒輪修形概述齒輪修形是高精度齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì)和制造的關(guān)鍵技術(shù)，主要包括齒廓修形和齒向修形。齒廓修形的目的是為了彌補(bǔ)實(shí)際嚙合過程中輪齒的彈性變形和基節(jié)偏差，減少傳動(dòng)過程中的嚙合沖擊[5]，而齒向修形可以有效改善齒面載荷分布，減少齒面載荷集中，防止齒面點(diǎn)蝕和膠合現(xiàn)象?？偟?/div>
機(jī)械工程師 2018年7期2018-07-30
- 內(nèi)齒盤-齒塊鎖止機(jī)構(gòu)運(yùn)動(dòng)干涉及修形的研究
運(yùn)動(dòng)干涉的齒廓修形量的計(jì)算由以上分析可知，齒塊沿徑向與齒盤進(jìn)入嚙合的過程中可能會(huì)產(chǎn)生干涉，導(dǎo)致產(chǎn)生不能鎖止的情況，因此需要對(duì)齒塊進(jìn)行修形以避免運(yùn)動(dòng)干涉，且修形后應(yīng)保證齒塊上的齒仍具有足夠的強(qiáng)度，為此應(yīng)盡量保證齒塊內(nèi)側(cè)齒廓與內(nèi)齒盤齒槽為面接觸以增加承載面積，齒塊外側(cè)齒廓與內(nèi)齒盤齒槽線接觸，此處定義靠近齒塊中心的齒側(cè)為內(nèi)側(cè)齒廓，遠(yuǎn)離齒塊中心的齒側(cè)為外側(cè)齒廓。齒塊與內(nèi)齒盤完全嚙合時(shí)齒塊嚙合齒倒角圓心沿著內(nèi)齒盤齒面平移di，如圖5所示。di即為每個(gè)齒的修形量（圖5機(jī)械設(shè)計(jì)與制造 2018年7期2018-07-19
- 考慮輪輻剛度和齒廓修形的漸開線直齒輪動(dòng)載荷研究
研究了含有不同修形量和修形長度齒輪的動(dòng)態(tài)行為。楊玉良等[16]建立了具有12自由度的平行軸系斜齒輪轉(zhuǎn)子系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)模型，研究了不同修形量對(duì)斜齒輪傳動(dòng)振動(dòng)響應(yīng)影響規(guī)律。王成等[17]和Liu等[18]建立了單級(jí)齒輪傳動(dòng)系統(tǒng)10自由度的橫- 扭- 擺耦合非線性動(dòng)力學(xué)模型，研究了齒廓修形對(duì)動(dòng)載荷影響，并以減小齒輪傳動(dòng)系統(tǒng)的動(dòng)載系數(shù)為目標(biāo)開展了齒廓修形優(yōu)化設(shè)計(jì)。綜上所述，為提升高速重載車輛傳動(dòng)系統(tǒng)的功率密度，漸開線直齒輪普遍采用薄壁輪緣結(jié)構(gòu)，而綜合考慮薄壁輪緣結(jié)構(gòu)和兵工學(xué)報(bào) 2018年6期2018-07-02
- 制造的斜齒輪齒向修形曲線的優(yōu)化分析
上，提出了齒向修形量的計(jì)算方法[2]?；邶X輪副所有接觸載區(qū)域載荷之和等于總載荷的假設(shè)，提出計(jì)算鼓形修整理論修整量的計(jì)算方法。在修形齒輪的加工方面：采用附加徑向運(yùn)動(dòng)對(duì)拓?fù)湫扌涡饼X輪進(jìn)行成形磨齒，提出了一種減小成形磨齒誤差的砂輪廓形優(yōu)化方法；在分析了齒向修形與接觸線間的關(guān)系、砂輪安裝參數(shù)與接觸線間的關(guān)系的基礎(chǔ)上，提出了一種提高優(yōu)化成形磨齒接觸線的方法，進(jìn)一步提高了成形磨齒的精度。綜上所述，在齒向修形的修形曲線的設(shè)計(jì)，修形量的確定以及修形齒輪的加工等方面均有相裝備制造技術(shù) 2018年4期2018-06-25
- 軸線角誤差的斜齒輪拓?fù)湫扌渭胺抡?
弧半徑，R越大修形量越大；圓弧與原來的直線齒廓相切，切點(diǎn)距離節(jié)線與直線齒廓的交點(diǎn)為c，節(jié)線上下工作齒面的修形量應(yīng)該有所不同，設(shè)置參數(shù)c的目的就是為了減小靠近齒根部位工作齒面的修形量而增大靠近齒頂部位工作齒面的修形量；a表示節(jié)線上法向半齒厚.圖1 修形刀具齒形在圓弧形齒廓刀具展成加工齒輪的基礎(chǔ)上，齒向采用鼓形修形，中間段采用直線，兩側(cè)采用曲線，研究表明高階修形具有較好的傳動(dòng)性能，這里采用四階修形曲線.考慮軸線角誤差的影響，兩側(cè)的修形情況應(yīng)該有所不同，即采用不西安工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2018年1期2018-04-10
- 輪齒修形對(duì)斜齒輪傳遞誤差影響的比較性分析
響應(yīng)面法擬合出修形量與動(dòng)態(tài)傳遞誤差波動(dòng)量間的函數(shù)關(guān)系，并運(yùn)用蒙特卡洛法對(duì)齒輪修形的可靠性進(jìn)行評(píng)估。方宗德等[12]利用回歸分析方法，給出了最佳修形量和反映修形效果的傳動(dòng)誤差幅值比的回歸公式。Zhang等[13]綜合運(yùn)用Kriging法和遺傳算法，開展了大型球磨機(jī)齒輪傳動(dòng)系統(tǒng)的可靠性設(shè)計(jì)。文獻(xiàn)檢索表明，響應(yīng)面法和Kriging法是目前較為常用的兩種擬合方法，但二者在擬合特定場(chǎng)合關(guān)系函數(shù)上的優(yōu)劣尚無定論。有鑒于此，本文以某兆瓦級(jí)風(fēng)電齒輪箱中行星級(jí)傳動(dòng)的外嚙合斜振動(dòng)與沖擊 2018年2期2018-02-10
- 動(dòng)車組輪對(duì)壓裝過程中邊緣效應(yīng)的危害及措施
可能性；合理的修形量在避免邊緣效應(yīng)的同時(shí)，可保證壓裝力符合鐵標(biāo)的要求.輪對(duì)壓裝；邊緣效應(yīng)；對(duì)數(shù)修形；有限元方法0 引言機(jī)車車輛輪對(duì)作為機(jī)車走行部至關(guān)重要的零件，幾乎承受機(jī)車車輛的全部載荷.所以，機(jī)車車輛輪對(duì)壓裝的質(zhì)量的好壞與否將對(duì)鐵路運(yùn)輸安全有著重要而且深遠(yuǎn)的影響.本文以CRH3型動(dòng)車組輪對(duì)為例進(jìn)行研究.車輪的壓裝工藝是采用冷壓裝,由于輪對(duì)壓裝過程是一個(gè)過盈聯(lián)接，壓裝的過程會(huì)發(fā)生復(fù)雜的變化,并且受到諸多因素的影響，其中主要包括過盈量、摩擦系數(shù)、壓入速度、車大連交通大學(xué)學(xué)報(bào) 2017年4期2017-07-31
- 漸開線直齒圓柱齒輪修形優(yōu)化探討
個(gè)基本要素最大修形量修形長度L和修形曲線展開。三要素的修形示意圖如圖1所示：圖1 齒輪修形參數(shù)圖圖2 修改后齒輪參數(shù)修形圖本文選擇傳動(dòng)誤差最小為優(yōu)化的目標(biāo)，可以化簡計(jì)算的過程，在結(jié)合袁哲等人的方法前提下，對(duì)齒輪修形三要素進(jìn)行改進(jìn)。令主從動(dòng)齒輪的最大修形量分別為Sp和Sg，修形角度分別為使齒輪修形參數(shù)如圖2所示。設(shè)m為齒輪模數(shù)，則齒輪齒形修整量一般為0.02m以下，修整高度為0.6m以下。把修整高度換算成修形角度，得到修形角度和修形量的最大值分別為64.33中國高新技術(shù)企業(yè) 2017年7期2017-07-06
- 擺線針輪傳動(dòng)中擺線輪齒廓修形技術(shù)研究*
方式以及最優(yōu)的修形量也就顯得尤為重要。目前，對(duì)于擺線輪齒廓修形工藝和修形量的優(yōu)化研究的比較深入。在修形工藝方面，李力行[2]介紹了擺線輪三種最基本的修形方式：移距修形，等距修形和轉(zhuǎn)角修形。對(duì)修形后的擺線輪與針輪嚙合作用力進(jìn)行分析與計(jì)算。何衛(wèi)東[3]等人針對(duì)擺線輪修形對(duì)回差的影響進(jìn)行了研究，確定了組合修形方式產(chǎn)生的回差。關(guān)天民[4]對(duì)不同組合修形方式產(chǎn)生的回轉(zhuǎn)角進(jìn)行了計(jì)算分析，對(duì)不同組合修形方式適用不同傳動(dòng)要求進(jìn)行了說明。以上學(xué)者雖研究了組合修形后的擺線輪產(chǎn)組合機(jī)床與自動(dòng)化加工技術(shù) 2017年6期2017-07-05
- 論齒輪滾剃加工中，滾齒挖根量不足時(shí)剃齒的調(diào)整方法
3）剃齒的齒形鼓形量較大，從圖一中我們可以看出，剃齒的齒性鼓形量左齒面為6.5u，右齒面為7.2u，工藝要求為4+/-3u，特別是右齒面，已經(jīng)超出了工藝要求的上限值，這樣，即使在分度圓剃量不大的情況下，因?yàn)榍懊嫠治龅臐L剃的壓力角不匹配，再加上較大的齒形鼓形量，要想剃出整個(gè)齒面，必定會(huì)在齒根處造成過大的剃齒余量，挖掉整個(gè)齒根。二、解決措施問題梳理明確以后，針對(duì)每一條具體的原因，制定了相應(yīng)的措施：措施1：修磨剃齒刀，加大剃齒刀的壓力角：使剃齒刀修磨后剃出的工科技風(fēng) 2017年4期2017-05-30
- 修形圓柱齒輪嚙合剛度計(jì)算公式
果闡明修形齒輪修形量與嚙合剛度等等定量關(guān)聯(lián)規(guī)律。基于有限元準(zhǔn)靜態(tài)分析和齒輪嚙合剛度計(jì)算原理給出修形齒輪嚙合剛度計(jì)算公式，解決修形齒輪動(dòng)力學(xué)研究中的剛度計(jì)算問題，給出微米級(jí)齒輪修形參數(shù)對(duì)輪齒嚙合剛度的影響規(guī)律。研究結(jié)果表明：利用該計(jì)算方法所得結(jié)果與FE軟件計(jì)算結(jié)果相吻合，為科學(xué)、合理地選擇與評(píng)價(jià)齒輪修形參數(shù)提供一種解決方法，為高性能齒輪設(shè)計(jì)提供參考。齒輪；修形；有限元；嚙合剛度齒輪修形對(duì)改善齒輪傳動(dòng)的嚙合性能特別是動(dòng)力學(xué)性能有重要作用[1?5]。其中，IMR- 基于齒面網(wǎng)格節(jié)點(diǎn)變形量的齒廓修形計(jì)算方法
于齒面網(wǎng)格節(jié)點(diǎn)變形量的齒廓修形計(jì)算方法李劍敏1吳躍成1宣海楓1陳文華1潘曉東2王 威1周新騰11.浙江理工大學(xué)浙江省機(jī)電產(chǎn)品可靠性重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，杭州，3100182.杭州前進(jìn)齒輪箱集團(tuán)股份有限公司，杭州，310027針對(duì)重載齒輪修形計(jì)算問題，提出了按照齒頂、齒面在載荷作用下的變形量進(jìn)行修形的方法，以有限元?jiǎng)恿W(xué)計(jì)算結(jié)果為依據(jù)，提取輪齒相關(guān)節(jié)點(diǎn)的位移，處理得到其彈性變形，作為齒輪最大修形量進(jìn)行修形；編制了計(jì)算程序，實(shí)現(xiàn)了齒輪修形輪廓線的自動(dòng)計(jì)算；某風(fēng)電齒輪箱三中國機(jī)械工程 2017年3期2017-03-01
- 高速列車軸箱圓錐滾子軸承滾動(dòng)體的對(duì)稱修形
量要大于小端的修形量會(huì)合理些等等.為了回答這些問題，本文在圓錐滾子軸承對(duì)數(shù)修形初步研究的基礎(chǔ)上[2]，對(duì)高速列車軸箱圓錐滾子軸承滾動(dòng)體的對(duì)稱修形又進(jìn)行了深入而又精細(xì)的研究，為高速列車軸箱軸承的修形優(yōu)化方案提供了參考，也為其他圓錐滾子軸承的修形設(shè)計(jì)提供了有價(jià)值的參考.另外，本文有限元模型中的載荷是根據(jù)基于軸承載荷離散分布計(jì)算模型的方法求得的，比傳統(tǒng)的方法所確定的載荷更為精確.1 基本理論簡介滾動(dòng)軸承受載后每個(gè)滾動(dòng)體所受的載荷與其所處在位置有關(guān)，在不同位置上的大連交通大學(xué)學(xué)報(bào) 2016年3期2016-11-28
- 基于Pro/E的采煤機(jī)齒輪修形量的研究
1］。1 齒輪修形量的理論分析目前，解決高速重載齒輪的齒面壓陷和剝落問題的方法是將其設(shè)計(jì)為鼓形齒，其目的是保證齒輪在最大傾斜條件下齒牙不發(fā)生棱邊嵌入現(xiàn)象，當(dāng)齒牙不傾斜或微有傾斜時(shí)，齒上的載荷集中最?。?］。1.1 鼓形齒特點(diǎn)分析鼓形齒是齒向修形的一種，該修形可以補(bǔ)償齒輪制造誤差和齒輪在載荷作用下的各種彈性變形量，也可彌補(bǔ)由于人為裝配所存在的不可避免的安裝誤差。本文主要考慮最常見的裝配誤差——交錯(cuò)軸裝配誤差［3－4］。交錯(cuò)軸裝配示意圖如圖1所示。1.2 鼓形機(jī)械工程與自動(dòng)化 2015年4期2015-12-31
- 剃齒加工中徑向剃齒刀齒面拓?fù)湫?span id="hpjnbdj" class="hl">形量計(jì)算及分析*
剃齒刀齒面拓?fù)湫?span id="b5jrlrx" class="hl">形量計(jì)算及分析*何永強(qiáng)（義烏工商職業(yè)技術(shù)學(xué)院機(jī)電信息分院，浙江義烏 322000）剃齒加工中存在的主要問題是加工齒輪時(shí)被剃齒輪齒形在節(jié)圓附近會(huì)出現(xiàn)中凹現(xiàn)象，即產(chǎn)生齒形畸變。為分析剃齒過程中剃齒刀與被剃齒輪的幾何關(guān)系，以便能表述剃齒刀的全齒面齒廓，通過標(biāo)準(zhǔn)漸開線齒面與法向修形曲面疊加的方式來表示剃齒刀的修形齒面，提出了徑向剃齒刀拓?fù)潺X面齒形的計(jì)算方法。首先，根據(jù)齒輪嚙合原理設(shè)計(jì)并計(jì)算出徑向剃齒刀的修形齒面方程；再次，通過反算法向修形曲面，計(jì)算組合機(jī)床與自動(dòng)化加工技術(shù) 2015年4期2015-11-03
- 汽車變速器傳動(dòng)齒輪對(duì)角修形量計(jì)算方法
噪聲問題，并且修形量的計(jì)算方法已基本成熟.然而汽車變速器多以圓柱斜齒輪副來傳遞動(dòng)力，由于斜齒輪的嚙合線與軸線呈一定角度，傳統(tǒng)的齒向及齒形修形方式將改變接觸線上的載荷分布，增加了斜齒輪修形的難度.對(duì)角修形主要應(yīng)用于斜齒輪，修形量隨接觸線的推移而變化，而同一條接觸線上的修形量基本上相同，最大修形量位于嚙入或嚙出的端部［2］.修形區(qū)域見圖1，Δ 為對(duì)角修形量.對(duì)角修形可運(yùn)用徑向剃齒或磨齒來實(shí)現(xiàn)［3］，其修形齒面與漸開線齒面沿接觸線相切，且齒對(duì)間基本保持全長接觸，上海理工大學(xué)學(xué)報(bào) 2014年6期2014-11-22
- 波動(dòng)轉(zhuǎn)矩下漸開線直齒輪傳動(dòng)齒廓修形研究
研究結(jié)果表明：修形量對(duì)齒輪動(dòng)態(tài)特性影響顯著，存在最優(yōu)修形量使動(dòng)載系數(shù)達(dá)到最小；當(dāng)修形量超過某臨界值齒輪產(chǎn)生單邊或雙邊沖擊現(xiàn)象，齒輪動(dòng)載荷明顯增加；外載荷一定，增加修形長度可降低動(dòng)載系數(shù)最小值；波動(dòng)轉(zhuǎn)矩作用下，齒輪的最大修形量為最小轉(zhuǎn)矩作用下單齒嚙合最高點(diǎn)的變形量。齒輪傳動(dòng)；齒廓修形；嚙合剛度；沖擊隨著齒輪傳動(dòng)系統(tǒng)向著高速、重載方向發(fā)展，在內(nèi)、外激勵(lì)共同作用下齒輪傳動(dòng)系統(tǒng)的振動(dòng)和噪聲加劇，嚴(yán)重影響齒輪傳動(dòng)系統(tǒng)的可靠性。修形是降低齒輪傳動(dòng)系統(tǒng)振動(dòng)、噪聲和提高可振動(dòng)與沖擊 2014年24期2014-05-17
- 圓柱斜齒輪鼓形齒修形量計(jì)算驗(yàn)證與齒形三維建模
1 鼓形齒修形鼓形量的計(jì)算鼓形齒輪齒在齒寬中央鼓起，兩邊呈對(duì)稱狀。鼓形齒設(shè)計(jì)方法簡單，修形效果明顯，加工方便，而且容易控制質(zhì)量和發(fā)現(xiàn)問題，應(yīng)用廣泛。圖1 鼓形齒圖鼓形齒最主要的目的是保證齒輪在最大嚙合歪斜度的條件下相互嚙合的輪齒不發(fā)生端點(diǎn)接觸（即相切而不相交）。同時(shí)在齒輪軸線相對(duì)于理論軸線稍微傾斜的情況下，最大限度地減少單位齒寬上的載荷。此外，輪齒是一個(gè)彈性體，受載后發(fā)生變形，從而影響輪齒的接觸情況。圖2 鼓形中心的確定考慮嚙合歪度與彈性變形，按照斜齒輪嚙電大理工 2014年2期2014-02-24
- 基于齒輪修形的汽車變速器齒輪嘯叫噪聲改善研究
荷下產(chǎn)生的彈性變形量不相同，這里選定修形參數(shù)的原則是：在確保常用工況最佳狀態(tài)的前提下兼顧其它工況.按照這一原則，采用最大扭矩的50%進(jìn)行理論計(jì)算.目標(biāo)變速器常用工況扭矩為74.8～112 N·m，其傳動(dòng)誤差的目標(biāo)值初步定為2μm，由材料20 MnCr5的接觸疲勞性能試驗(yàn)得知，最大齒面接觸應(yīng)力目標(biāo)值不應(yīng)超過1 500 MPa.考慮到齒輪嚙合過程中剛度變化造成的影響，為了更加準(zhǔn)確地計(jì)算傳動(dòng)誤差和齒面接觸應(yīng)力，利用有限元分析方法，建立齒輪的有限元模型.同時(shí)考慮到上海理工大學(xué)學(xué)報(bào) 2013年3期2013-07-07
- 基于有限元法的斜齒輪齒廓修形技術(shù)研究
齒輪齒廓修形的修形量，取得了很好的修形效果[7]。尚振國等進(jìn)一步研究了斜齒輪多齒對(duì)分析模型，根據(jù)有限元分析結(jié)果，通過公式轉(zhuǎn)換計(jì)算出斜齒輪的齒廓修形量[10]。綜上所述，斜齒輪的齒廓修形研究正在和快速發(fā)展的有限元方法結(jié)合起來。本文進(jìn)一步建立了更為符合實(shí)際情況的全齒簡化模型，同時(shí)通過對(duì)齒廓修形量進(jìn)行二次修正的方法，考慮了修形后齒面變化和齒根圓角改變對(duì)齒廓修形量的影響。通過對(duì)修形前后齒輪模型的嚙合性能、接觸區(qū)域與接觸性能的對(duì)比分析，全面的評(píng)價(jià)了斜齒輪的修形效果。制造業(yè)自動(dòng)化 2013年10期2013-07-03
- 齒輪修形技術(shù)研究
式，從而確定出修形量的大小。1.2.2 微分幾何法是通過分析齒輪的微分幾何關(guān)系和齒輪嚙合原理，改變基圓的曲率半徑，將不同基圓的漸開線平滑地組合成修形的漸開線齒面，從而達(dá)到齒面修形的目的。1.2.3 彈性力學(xué)法是運(yùn)用彈性力學(xué)的理論對(duì)嚙合時(shí)的齒輪進(jìn)行受力分析，推出齒面彈性變形時(shí)所需的修形量。用有限元法對(duì)不同齒頂修形量條件下的齒面接觸強(qiáng)度進(jìn)行分析，從而揭示齒頂修形量對(duì)重載齒輪彈性接觸應(yīng)力的影響，為齒輪的設(shè)計(jì)和制造提供理論依據(jù)。1.2.4 函數(shù)法是通過建立齒廓分段中國新技術(shù)新產(chǎn)品 2011年13期2011-12-31
- 擺線齒輪誤差的測(cè)量及修形量計(jì)算
，而擺線齒輪的修形量(包括移距、等距)是影響擺線減速機(jī)性能的重要參數(shù)．如何選擇這些參數(shù)、測(cè)出這些參數(shù)，成為人們最關(guān)心的問題．?dāng)[線齒輪的檢測(cè)不僅是為了測(cè)量擺線齒輪的齒形誤差，更重要的是為了獲得實(shí)際修形參數(shù)及判斷擺線齒輪加工時(shí)由于機(jī)床調(diào)整不當(dāng)而產(chǎn)生的加工誤差．為了對(duì)擺線齒輪的全齒廓誤差進(jìn)行測(cè)量及對(duì)修形量進(jìn)行求解，筆者以極坐標(biāo)測(cè)量原理為理論基礎(chǔ)，研究擺線齒輪的極坐標(biāo)跟蹤測(cè)量技術(shù)及修形量參數(shù)的計(jì)算方法．1 測(cè)量方法擺線齒輪從齒廓曲線的生成方式來看，其齒形曲線類似于天津大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)與工程技術(shù)版) 2011年1期2011-05-10
- 內(nèi)齒盤-齒塊鎖止機(jī)構(gòu)運(yùn)動(dòng)干涉及修形的研究