臨界壓力
- 水下航行器圓柱形耐壓艙體結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性計算
外壓力超過其臨界壓力時，則肋骨會連同圓柱殼體、中間支骨等一起在艙段內(nèi)發(fā)生失穩(wěn)現(xiàn)象，即發(fā)生總體失穩(wěn)。這時，僅艙段的兩端法蘭（或特大肋骨）保持正圓形不變，構(gòu)成艙體的剛性支撐周界。整個艙體在母線方向上只形成1 個半波，而在艙體的橫剖面整圓周上形成2 個、3 個或4 個整波。1.2.2 肋間殼板局部失穩(wěn)若肋骨及中間支骨的剛度足夠大，超過其臨界剛度時，在外壓力均勻逐漸增大的過程中，會先出現(xiàn)肋間殼板局部失穩(wěn)形式。此時的狀態(tài)是，各環(huán)向肋骨（中間支骨）均保持自身的正圓不變
機械管理開發(fā) 2023年10期2023-11-30
- 連接方式對高聚物防滲墻成槽桿穩(wěn)定性影響
采用成槽桿的臨界壓力判斷其穩(wěn)定性。等效應(yīng)力的計算公式如下：式中：σ1，σ2，σ3分別指第一、二、三主應(yīng)力，［σs］為材料需用屈服應(yīng)力，σs為材料屈服極限，ns為安全系數(shù)。式中：μ為一階模態(tài)載荷系數(shù)，F(xiàn)為壓力，F(xiàn)0為臨界壓力。2 成槽桿有限元分析為了對比插稍型、錐形螺紋和平螺紋三種連接方式對成槽桿力學(xué)特性的影響，建立了三種連接方式成槽桿的三維有限元計算模型。計算模型中，成槽桿的總長度均為7.50 m，每節(jié)長度為1.50 m，直徑為63.50 mm，材質(zhì)為空心
河南水利與南水北調(diào) 2023年9期2023-11-06
- 聚乙烯管道耐快速裂紋擴展臨界壓力測試
中的壓力達到臨界壓力PRCP以上,由裂紋發(fā)展成裂縫,就有可能引發(fā)RCP現(xiàn)象。為避免RCP危害,燃氣輸氣系統(tǒng)設(shè)計必須考慮聚乙烯管材的RCP臨界壓力PRCP,只要在臨界壓力PRCP之下,就不會發(fā)生RCP現(xiàn)象。1 耐快速裂紋擴展實驗方法耐快速裂紋擴展實驗方法主要有裂紋擴展實驗與沖擊試驗兩種,其中裂紋擴展實驗分為全尺寸實驗、小尺寸實驗及ROBERTSON實驗。目前公認的用于確定聚乙烯燃氣管道耐快速裂紋擴展性能的實驗方法是全尺寸實驗(FST實驗)與小尺寸實驗(S4實
黑龍江科學(xué) 2023年12期2023-08-11
- 外壓容器失穩(wěn)實驗裝置的設(shè)計與應(yīng)用
容器失穩(wěn)時的臨界壓力值。介紹了該裝置的主要結(jié)構(gòu)、密封部件、工作原理及其操作應(yīng)用，運用ANSYS軟件對該裝置的密封部件進行了分析計算和強度校核。實踐表明，該裝置的密封部件性能良好可靠，可完成容器在真空狀態(tài)和外壓狀態(tài)兩種工況下的失穩(wěn)。外壓容器；失穩(wěn)失效；臨界壓力；密封性能；有限元分析外壓容器的失穩(wěn)是指容器的內(nèi)部壓力低于外部壓力，當內(nèi)外壓差達到一定程度時使得容器發(fā)生失穩(wěn)屈服的一種現(xiàn)象[1]，用于完成此現(xiàn)象并能記錄失穩(wěn)臨界壓力的裝置稱之為外壓容器的失穩(wěn)裝置，該裝置
- 混合工質(zhì)臨界溫度和臨界壓力預(yù)測
力和溫度就是臨界壓力和臨界溫度。流體在超臨界狀態(tài)下不再有氣體和液體的界限，與標準狀態(tài)下的氣體和液體相比，其密度和液體在同一數(shù)量級，黏度與氣體相近，擴散系數(shù)和液體相近[1-3]。在臨界點附近，流體的物性參數(shù)會發(fā)生比較劇烈的變化，因此確定流體的臨界溫度和臨界壓力尤為重要。對于混合工質(zhì)的臨界參數(shù)，PENG等[4]很早就提出了利用雙參數(shù)狀態(tài)方程和吉布斯自由能判據(jù)結(jié)合的方法進行計算，這種計算方法是利用解析的方法求解。由于近幾年計算機技術(shù)的發(fā)展，圖像識別等計算機技術(shù)被
煤氣與熱力 2023年2期2023-02-23
- 薄壁復(fù)合材料圓筒穩(wěn)定性模擬分析研究
即為圓筒失穩(wěn)臨界壓力對應(yīng)的特征值，計算結(jié)果為1.605 MPa，圓筒失穩(wěn)波數(shù)為3。圖3 第1階模態(tài)圖圖4 第2階模態(tài)圖2.2 鋪層厚度對圓筒臨界壓力影響復(fù)合材料圓筒總厚度和鋪層順序不變，改變角度層與環(huán)向?qū)拥暮穸缺龋嬎悴煌亴雍穸葘A筒臨界壓力的影響，計算結(jié)果見表3。繪制環(huán)向?qū)优c角度層厚度比與臨界壓力的關(guān)系如圖5所示。表3 不同鋪層厚度圓筒失穩(wěn)臨界壓力圖5 鋪層厚度比與臨界壓力關(guān)系根據(jù)計算結(jié)果，環(huán)向?qū)雍穸日急仍酱?，?fù)合材料圓筒的失穩(wěn)臨界壓力越大，臨界壓力與
高科技纖維與應(yīng)用 2022年3期2022-09-16
- 加勁環(huán)式地下埋管非線性有限元屈曲分析
歸結(jié)為計算其臨界壓力，且多按平面問題進行分析，即認為鋼管是均勻介質(zhì)中的彈性圓環(huán)。目前關(guān)于地下埋管抗外壓穩(wěn)定分析的計算理論和方法仍主要停留在Amstutz、Jacobsen、Mises等學(xué)者的解析公式和經(jīng)驗公式上。地下埋管在結(jié)構(gòu)上可分為光面管和加勁環(huán)式鋼管，兩者的抗外壓穩(wěn)定計算方法略有差別。關(guān)于加勁環(huán)式地下埋管的抗外壓穩(wěn)定，需同時滿足加勁環(huán)間管壁和加勁環(huán)自身的穩(wěn)定。其中，加勁環(huán)間管壁的臨界壓力一般采用Mises公式[1]，并得到我國水電站壓力鋼管設(shè)計規(guī)范、美
水力發(fā)電 2022年5期2022-06-22
- 混凝土骨料周圍水泥漿收縮裂紋形成機制
20)，獲得臨界壓力pcr的上限和下限。對于光滑界面，臨界壓力成為裂紋擴展的下限壓力(pcr-low)：對于完全結(jié)合界面，臨界壓力成為裂紋擴展的上限壓力(pcr-up)：對于硬化基體材料，材料性能隨時間而變化，因此臨界壓力也隨時間而變化。4 數(shù)值結(jié)果與分析在假定傳感器和骨料的性質(zhì)相同的情況下，給定材料的物性參數(shù)如表1 所示，對式(15)中水泥漿材料性質(zhì)的影響進行計算，結(jié)果如圖5所示。表1 材料物性參數(shù)Table 1 Material physical pa
鐵道科學(xué)與工程學(xué)報 2022年3期2022-04-13
- 易拉罐容器外壓失穩(wěn)實驗裝置設(shè)計與應(yīng)用
筒體外壓失穩(wěn)臨界壓力的測量精度高，而且可直接觀察到失穩(wěn)現(xiàn)象。同時，實驗裝置的實驗項目可以拓展，如選擇不同材料和尺寸的易拉罐、設(shè)置加強圈等。實驗裝置滿足了容器外壓失穩(wěn)實驗的教學(xué)要求。關(guān)鍵詞 易拉罐;容器外壓失穩(wěn);實驗裝置;臨界壓力中圖分類號：G642.0? ? 文獻標識碼：B文章編號：1671-489X（2021）10-0028-04Design and Application of Experimental Device for Instability o
中國教育技術(shù)裝備 2021年10期2021-10-11
- 某油田CO2驅(qū)伴生氣雜質(zhì)對回注條件的影響
臨界溫度、 臨界壓力以及相包絡(luò)線等參數(shù)有一定的影響，產(chǎn)生兩相區(qū)， 并決定致密相區(qū)域和超臨界區(qū)域，這些區(qū)域又決定著管道的作業(yè)區(qū)域，尤其在回注增壓過程中，需要通過準確的相圖來有效控制相態(tài)[8]。 只有偏離這些兩相區(qū)域才能避免管道和設(shè)備存在的潛在危害[9]。 國內(nèi)針對各種雜質(zhì)對CO2相平衡的影響開展了相關(guān)研究，大多數(shù)研究氣源來自于電廠排放的捕集氣， 其組分的種類和含量與CO2驅(qū)油井采出氣有所差異。 目前國內(nèi)針對油井采出氣的物性研究較少，對采出氣內(nèi)各組分含量對于物
天然氣化工—C1化學(xué)與化工 2021年2期2021-05-25
- 外壓圓筒開孔補強計算與穩(wěn)性研究
等，開展了其臨界壓力以及屈曲形態(tài)的影響分析，以及支座結(jié)構(gòu)、開孔結(jié)構(gòu)對臨界壓力和屈曲形態(tài)的影響研究。深?？扇急_采已成為海洋資源開發(fā)的重要內(nèi)容，而可燃冰開采過程所使用的乙二醇再生與回收系統(tǒng)（MRU），其核心裝備包括預(yù)處理、再生及脫鹽等[4-5]。負壓閃蒸罐作為MRU 脫鹽系統(tǒng)中的核心部件，需要保證其在使用中的穩(wěn)定性[6]。本研究以負壓閃蒸罐為對象，采用壓力面積法和膜-彎曲應(yīng)力法，進行開孔補強應(yīng)力計算，并對比分析了結(jié)果的合理性，為容器設(shè)計提供了參考，提高了容器
裝備制造技術(shù) 2021年12期2021-04-23
- 基于BP-GA 算法的環(huán)肋錐柱殼多目標優(yōu)化設(shè)計
量及總體失穩(wěn)臨界壓力。采用BP 神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)分別建立起樣本點和結(jié)構(gòu)重量之間、樣本點與失穩(wěn)臨界壓力之間的映射關(guān)系，并對神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)進行訓(xùn)練[18]。再調(diào)用一種基于NSGA-Ⅱ算法的多目標優(yōu)化函數(shù)gamultiobj 進行全局尋優(yōu)，得到Pareto 前沿。其中，fitnessfcn 為適應(yīng)度函數(shù)，是通過目標函數(shù)與設(shè)計變量之間的函數(shù)關(guān)系式轉(zhuǎn)換的，而其函數(shù)關(guān)系式則是由前面的BP 神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)訓(xùn)練得到。在本次優(yōu)化中，利用BP 神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)建立起的設(shè)計變量與結(jié)構(gòu)重量、總體失穩(wěn)臨界壓力
艦船科學(xué)技術(shù) 2021年2期2021-04-10
- 低滲透揮發(fā)油藏回注溶解氣開發(fā)注采參數(shù)界限
大回注比以及臨界壓力的表達式；然后結(jié)合實例油藏的注采能力分析,利用注采界限關(guān)系繪制油藏在不同地層壓力水平下的注采界限圖版,研究地層注采能力、注采井井底流壓、地層壓力、溶解氣油比、采油速度、井網(wǎng)類型、井網(wǎng)密度等因素對注采參數(shù)界限的影響規(guī)律,進一步提出符合注采參數(shù)界限、提升開發(fā)效果的技術(shù)政策。1 注采參數(shù)界限模型當?shù)貙訅毫處在某一值時,對應(yīng)的最大采油速度為qomax=365no(p-pwfmin)Jo/N(1)式(1)中:qomax為最大采油速度；no為采油
科學(xué)技術(shù)與工程 2020年35期2021-01-14
- 乙醚在亞/超臨界環(huán)境下噴霧燃燒及其產(chǎn)物
壓力接近燃料臨界壓力時，噴射過程對溫度、壓力、局部濃度和初始條件的變化極其敏感。文獻[14]研究表明：超臨界條件下，一種新的類似氣體噴射的過程將取代傳統(tǒng)的噴射破碎過程。文獻[15-16]率先提出了定量“偽沸騰”分析法，在超臨界環(huán)境中，燃料將從“類液體”狀態(tài)轉(zhuǎn)變成“類氣體”狀態(tài)，定壓比熱容和密度劇烈變化。本課題組長期致力于研究亞/超臨界環(huán)境下碳氫燃料的蒸發(fā)與燃燒特性[17-19]。乙醚作為一種具有發(fā)展前景的生物燃料，燃點、臨界壓力和溫度較低，有較高的十六烷值
河南科技大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版) 2020年5期2020-06-09
- 淺埋隧道盾構(gòu)掘進地層擠出破壞形態(tài)與臨界壓力上限有限元分析
構(gòu)推進過程中臨界壓力和地層擠出破壞形態(tài)的影響因素的研究相對較少。本文采用六節(jié)點三角形單元上限有限元法開展計算分析，主要研究地層巖性、隧道埋深、土體剪脹等因素影響下淺埋隧道盾構(gòu)掘進地層擠出破壞形態(tài)和地表隆起臨界壓力，為盾構(gòu)土壓力和地表隆起變形控制提供參考。1 淺埋隧道地層擠出破壞有限元分析1.1 分析方法盾構(gòu)推力過大導(dǎo)致地層擠出是三維空間問題，這里簡化為沿隧道橫截面的平面應(yīng)變問題。淺埋圓形隧道地層擠出破壞平面應(yīng)變分析模型見圖1。其中：D為隧道直徑；H為埋深；
鐵道建筑 2020年2期2020-03-30
- 采用有限元方法的平板錐形金屬膜盒內(nèi)壓柱失穩(wěn)研究
超過其柱失穩(wěn)臨界壓力時會發(fā)生柱失穩(wěn)現(xiàn)象，為獲得求解膜盒發(fā)生柱失穩(wěn)壓力的方法，使用有限元分析軟件進行分析。首先利用ABAQUS非線性屈曲法求解膜盒柱失穩(wěn)臨界壓力值，然后利用有限元方法求解膜盒在不同壓力下的拉伸、壓縮剛度值，結(jié)合推導(dǎo)的膜盒柱失穩(wěn)理論計算式，得到了一種平板錐形金屬膜盒內(nèi)壓柱失穩(wěn)臨界壓力值計算方法，將計算結(jié)果與試驗結(jié)果進行對比，驗證了方法的適用性。平板錐形；柱失穩(wěn)；非線性；有限元方法；剛度0 引 言大型液體火箭已有的飛行試驗顯示，火箭的結(jié)構(gòu)與推進系
導(dǎo)彈與航天運載技術(shù) 2020年1期2020-03-27
- 僅考慮自重的細長受彎構(gòu)件是否需滿足長細比要求的研究
為桿件失穩(wěn)的臨界壓力值[2]。當桿件受到的壓力值小于臨界壓力值時，這時如果壓力撤銷，桿件能恢復(fù)直線狀態(tài)，此時桿件處于穩(wěn)定平衡狀態(tài)；當桿件受到的壓力值大于臨界壓力值時，此時桿件會發(fā)生不可逆的持續(xù)大變形，即屈曲，壓力撤銷后，桿件不能恢復(fù)原始直線狀態(tài)。由此可見，受壓桿件不發(fā)生屈曲失穩(wěn)的條件為桿件所受壓力值小于失穩(wěn)臨界壓力值[4]。由桿件保持微小彎曲平衡狀態(tài)的撓曲線微分方程可得臨界壓力值計算公式，即歐拉公式：式中，F(xiàn)cr 為桿件失穩(wěn)臨界壓力值，E 為材料的彈性模量
建材發(fā)展導(dǎo)向 2020年4期2020-03-25
- 壓力對乙炔分解爆炸過程的影響規(guī)律*
發(fā)生分解爆炸臨界壓力與溫度的關(guān)系，并結(jié)合文獻數(shù)據(jù)對壓力影響因素進行了系統(tǒng)性的分析。2.1 壓力對最小點火能的影響氣體越容易引發(fā)爆炸，其最小點火能(MIE)越小。本文的研究實驗結(jié)果如圖1所示，根據(jù)數(shù)據(jù)擬合可得y=0.0138x-3.514，純乙炔在常壓條件下的點火能為50 J，具有比較高的熱穩(wěn)定性，當壓力升高至0.2 MPa時(絕壓)，最小點火能降為4.2 J，乙炔氣發(fā)生分解爆炸的最小點火能隨壓力的升高有非常大的降低。糜仲春等人[5]的研究中采用6 000
安全、健康和環(huán)境 2019年11期2019-12-17
- 基于燒結(jié)物塌陷壓力檢測預(yù)測成品關(guān)鍵指標①
指標和燒結(jié)物臨界壓力之間的關(guān)系，不足之處在于成品關(guān)鍵指標有10余項，本文探討了其中一種指標的和臨界壓力之間的關(guān)聯(lián)，后續(xù)可以做全部關(guān)聯(lián)分析。關(guān)鍵詞：檢測裝置? 質(zhì)量指標? 臨界壓力? 預(yù)測中圖分類號：TP183? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?文獻標識碼：A? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?文章編號：1674-098X（2019）05（b）-0106-03Abstract： According to the pro
科技創(chuàng)新導(dǎo)報 2019年14期2019-10-20
- 談?wù)劧ㄏ蚓诜€(wěn)定問題
的擴大，坍塌臨界壓力值會不斷的減小。說明在這種條件下，井斜角越大鉆井越安全，當上覆壓力成為最大的主應(yīng)力時，破裂臨界壓力值一般趨于減小，坍塌臨界壓力值增大。這種條件下，井斜角越小鉆井越安全。在上覆壓力為中間主應(yīng)力條件下，方位角對臨界井眼壓力的影響隨井斜角的增大而變大。當方位角增大時，破裂和坍塌臨界壓力都有增大趨勢。在上覆壓力為最大主應(yīng)力條件下，隨方位角增大坍塌臨界壓力略有減小，而破裂臨界壓力較明顯地增大。說明在這種條件下，方位角越大鉆井越安全。2.井壁滲透性
石油研究 2019年9期2019-09-10
- 聚乙烯絕緣CO2物理發(fā)泡淺析
? 背壓? 臨界壓力? 同軸電纜? 物理發(fā)泡聚乙烯絕緣? 絕熱指數(shù)中圖分類號：TQ325? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 文獻標識碼：A? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?文章編號：1672-3791（2019）03（b）-0061-03Abstract： This paper mainly discusses the production process in physical foaming RF coaxi
科技資訊 2019年8期2019-06-18
- 水下環(huán)肋圓錐殼臨界壓力—頻率特性分析
對水下圓柱殼臨界壓力問題的研究已較為充分，而對水下環(huán)肋圓錐殼臨界壓力—頻率特性的研究則相對較少。同時，由于環(huán)肋圓錐殼的幾何特性較圓柱殼復(fù)雜，在實際工程應(yīng)用中，求解環(huán)肋圓錐殼振動問題的難度較大。因此，針對水下環(huán)肋圓錐殼的臨界壓力—頻率特性問題，開展理論研究具有重要的工程指導(dǎo)意義。針對水下環(huán)肋圓錐殼體的振動問題，相關(guān)學(xué)者采用諸如有限元法、邊界元法、能量法及解析法等對其進行了研究。Crenwelge等［1］根據(jù)應(yīng)變—位移的關(guān)系，采用能量法分別求解了簡支情況下圓錐
中國艦船研究 2019年2期2019-04-20
- 細長壓桿穩(wěn)定性的數(shù)值模擬
用歐拉法研究臨界壓力，并且利用實驗使學(xué)生更加清楚的了解壓桿穩(wěn)定性實驗。李麗君等[11]應(yīng)用ANSYS軟件將壓桿穩(wěn)定中歐拉公式知識清晰直觀地以圖形動畫的方式表達出來，并且應(yīng)用有限元方法研究了不同載荷對壓桿的穩(wěn)定性情況，從而可以有效的彌補實驗的不足，拓寬學(xué)生的知識面。本文利用理論計算和數(shù)值模擬相結(jié)合的方法對細長壓桿的穩(wěn)定性進行了研究，分析了工作參數(shù)及結(jié)構(gòu)參數(shù)對壓桿穩(wěn)定性的影響規(guī)律，研究結(jié)果對壓桿的理論教學(xué)具有指導(dǎo)作用，對實際工程中提高壓桿穩(wěn)定具有重要的意義。1
榆林學(xué)院學(xué)報 2019年2期2019-03-22
- 天然氣水合物的形成影響因素與漿體輸送研究
在臨界溫度-臨界壓力曲線上方時，管道內(nèi)即形成天然氣水合物。圖2為溫度、壓力對水合物形成的影響。由圖2可知，隨著溫度的升高，形成水合物的臨界壓力呈指數(shù)升高。在0～15℃時，溫度每升高5℃，臨界壓力分別升高 1.687、2.937、5.522 MPa。因此，相比壓力，水合物的形成受溫度的影響更大。在溫度為6.56℃時，臨界壓力為5 MPa，即相當于500 m水深的水頭壓力;在溫度為12.95℃時，臨界壓力為10 MPa，即相當于1 000 m水深的水頭壓力；在
石油化工高等學(xué)校學(xué)報 2019年1期2019-01-17
- 封閉采空區(qū)瓦斯涌出影響因素及防治措施
弄清封閉區(qū)域臨界壓力的方法，通過采取采空區(qū)瓦斯抽采、工作面均壓通風(fēng)、巷道噴涂堵漏風(fēng)等技術(shù)措施，有效抵御了大氣參數(shù)變化引起的瓦斯異常涌出。【Abstract】Seasonal variations and diurnal alternation can cause changes in surface atmospheric pressure.The change of surface atmospheric pressure makes the press
中小企業(yè)管理與科技·上旬刊 2018年11期2018-11-20
- 跨臨界變壓運行中水冷壁動態(tài)特性的實驗研究
高負荷時在超臨界壓力條件下運行,又要低負荷時在亞臨界壓力條件下運行[2],不可避免地要經(jīng)歷超臨界壓力與亞臨界壓力之間的跨臨界壓力區(qū)(21～23 MPa)。必須注意的是,在跨臨界壓力區(qū),水冷壁內(nèi)工質(zhì)的宏觀形態(tài)及流動特性均會發(fā)生大幅度的變化[3],容易引發(fā)傳熱惡化(DNB傳熱惡化及蒸干現(xiàn)象等)及流動不穩(wěn)定現(xiàn)象,嚴重威脅水冷壁的運行安全。為了保證鍋爐乃至機組的安全、經(jīng)濟運行,掌握鍋爐水冷壁內(nèi)工質(zhì)在跨越臨界壓力區(qū)內(nèi)的動態(tài)流動與傳熱特性具有十分重要的意義。對鍋爐水冷
西安交通大學(xué)學(xué)報 2018年11期2018-11-14
- 真實入口條件下隔離段內(nèi)激波串遲滯回路現(xiàn)象研究
的反壓稱為上臨界壓力，用pc′表示，對應(yīng)的激波串起點位置稱為上臨界位置，用xc′表示；同理，反壓降低時，激波串起始位置逐漸向隔離段出口靠近的過程中，若反壓再繼續(xù)減小1%就會引起激波串突然向下游移動很長距離Δx，將此時的反壓稱為下臨界壓力，用pc表示，同時下臨界壓力對應(yīng)的激波串起點位置稱為下臨界位置，用xc表示。圖6 真實入口條件隔離段內(nèi)激波串起始位置隨反壓的變化表2、表3分別為真實入口條件隔離段上下臨界參數(shù)，可以看到：上下臨界壓力值之間相差7.3%；同一反
重慶理工大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)) 2018年10期2018-11-14
- 含外導(dǎo)流筒換熱器筒節(jié)結(jié)構(gòu)失穩(wěn)臨界壓力分析
cr—筒節(jié)段臨界壓力，MPa2 分析結(jié)構(gòu)及臨界失穩(wěn)壓力計算帶外導(dǎo)流筒換熱器分析結(jié)構(gòu)，如圖1所示。設(shè)計參數(shù)，如表1所示。材料的力學(xué)性能，如表2所示。由于殼程設(shè)計壓力大于管程設(shè)計壓力，導(dǎo)致筒節(jié)A受到外壓作用，以下針對筒節(jié)A進行設(shè)計分析。圖1 分析結(jié)構(gòu)簡圖Fig.1 Analysis Structure表1 設(shè)計參數(shù)Tab.1 Design Parameters表2 設(shè)計溫度下材料力學(xué)性能Tab.2 Mechanical Properties of Materi
機械設(shè)計與制造 2018年9期2018-09-17
- 多級微結(jié)構(gòu)表面潤濕性的尺度效應(yīng)分析
型所需突破的臨界壓力以及能量勢壘.1 熱力學(xué)模型1.1 考慮線張力后液滴表觀接觸角預(yù)測方程建立的模型以柱狀多級結(jié)構(gòu)為例，一級結(jié)構(gòu)寬、高和間距分別為a1，h1，b1.二級結(jié)構(gòu)寬、高和間距分別為a2，h2，b2，如圖1所示.圖1 柱狀多級結(jié)構(gòu)各潤濕狀態(tài)示意圖Fig.1 Four wetting states on the hierarchical structures surface線張力能量為液滴處于CB狀態(tài)時，固液接觸區(qū)接觸線的長度乘以線張力系數(shù).所以對于
浙江工業(yè)大學(xué)學(xué)報 2018年1期2018-01-17
- 帶加強圈外壓薄壁圓柱殼體穩(wěn)定性有限元分析
性；加強圈；臨界壓力外壓殼體的失穩(wěn)是指當殼體受外壓作用時，外壓載荷增大到某一值時，殼體會突然失去原有的形狀，被壓癟或產(chǎn)生波紋，當載荷卸去后，殼體仍不能恢復(fù)原來的形狀［1］。為避免殼體失穩(wěn)變形，通常在殼體外表面或內(nèi)表面設(shè)置加強圈，以增加殼體的穩(wěn)定性。目前有限元分析軟件ANSYS在工程上運用比較廣泛，它提供了兩種分析方法，特征值屈曲分析和非線性屈曲分析（幾何非線性、材料非線性）［2］?，F(xiàn)主要采用有限元分析軟件ANSYS提供的特征值屈曲分析方法對有無加強圈的外壓
長春理工大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版） 2017年4期2017-10-18
- 基于VB的外壓圓筒計算厚度的計算
下承受外壓時臨界壓力的計算方法，計算完成后只要臨界壓力大于設(shè)計壓力(外壓)即滿足設(shè)計要求。但是此種方法只給出了一定厚度下臨界壓力的計算方法，并未給出一定壓力下臨界厚度(即計算厚度)的計算方法。本文利用VB強大的編程能力，使用相關(guān)的數(shù)值計算方法，談?wù)摿艘欢ㄍ鈮鹤饔孟掠嬎愫穸鹊挠嬎惴椒?，從而有效指?dǎo)了實際設(shè)計工作的有效進行。1 程序設(shè)計1.1 程序流程設(shè)計程序流程設(shè)計如圖1所示。圖1 程序流程圖1.2 程序相關(guān)算法(1)程序界面。程序界面如圖2所示。圖2 程序
山東化工 2017年13期2017-09-16
- 高超聲速風(fēng)洞真空系統(tǒng)臨界壓力比實驗研究
風(fēng)洞真空系統(tǒng)臨界壓力比實驗研究陳愛國*, 李震乾, 齊大偉, 龍正義, 楊彥廣(中國空氣動力研究與發(fā)展中心 超高速空氣動力學(xué)研究所, 四川 綿陽 621000)臨界壓力是暫沖式高超聲速風(fēng)洞實驗段流場破壞時真空罐中的壓力值，臨界壓力比影響Ma10以上大型高超聲速風(fēng)洞真空系統(tǒng)的設(shè)計。在Φ0.3m高超聲速低密度風(fēng)洞中進行了Ma10以上噴管的實驗，測量了風(fēng)洞實驗段靜壓、流場的皮托壓力、擴壓器內(nèi)表面前后壓力、真空罐壓力等參數(shù)，了解了各部位流場隨真空罐壓力升高的變化過
實驗流體力學(xué) 2017年4期2017-09-15
- 水下環(huán)肋功能梯度材料圓柱殼穩(wěn)定性研究
GM圓柱殼的臨界壓力。通過計算對比分析，驗證了方法的正確性和有效性。通過算例，分析了靜水壓力下環(huán)肋FGM圓柱殼在不同材料組分、體積分數(shù)、殼體尺寸、肋條尺寸和數(shù)目等情況下臨界壓力的變化規(guī)律。靜水壓力； 環(huán)肋； 功能梯度材料； 圓柱殼； 線性擬合； 臨界壓力環(huán)肋圓柱殼在靜水壓力下的應(yīng)用越來越廣泛，采用新型功能梯度材料的環(huán)肋圓柱殼的動力學(xué)行為分析是當前研究的主要方向之一。因此，研究環(huán)肋圓柱殼結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性對于圓柱殼結(jié)構(gòu)在靜水壓力下的應(yīng)用具有非常重要的意義。目前，關(guān)
振動與沖擊 2017年13期2017-07-18
- 縱骨對環(huán)肋圓柱殼肋間殼板穩(wěn)定性的影響
數(shù)越大；失穩(wěn)臨界壓力隨肋距的減小而增大，隨縱骨尺寸的增加而增大。環(huán)肋圓柱殼；殼板穩(wěn)定性；失穩(wěn)臨界壓力0 引 言在研究環(huán)肋圓柱殼總穩(wěn)定性過程中，有的研究學(xué)者認為，當肋骨尺寸增大到一定程度后，繼續(xù)增大肋骨尺寸，并不能顯著提高圓柱殼的總穩(wěn)定性，而增設(shè)縱骨才能有效提高其總穩(wěn)定性[1-4]。進一步的研究還表明[4-5]，在通常情況下，加設(shè)縱骨對圓柱殼總穩(wěn)定的影響不明顯，只有在殼體短、殼板薄、直徑大的情況下才有效。加設(shè)縱骨對通常情況下的圓柱殼總穩(wěn)定性影響不明顯，未必對
艦船科學(xué)技術(shù) 2017年4期2017-05-17
- 結(jié)構(gòu)對氣泡霧化噴頭臨界壓力的影響研究
通氣孔面積對臨界壓力的影響表1為8種不同通氣孔結(jié)構(gòu)的噴頭。圖3為噴頭1到噴頭8在不同的氣體進口壓力條件下，各自臨界工況時的混合室壓力。由圖3可知，氣泡霧化噴頭的斜率(即臨界壓比)只與噴頭的結(jié)構(gòu)有關(guān)，與氣液進口壓力無關(guān)。表1 噴頭尺寸參數(shù)圖3 不同結(jié)構(gòu)的噴頭氣壓與混合室臨界壓力關(guān)系圖4表示噴頭1到噴頭8通氣孔面積與臨界壓比的關(guān)系。由圖4可知，實驗噴頭的斜率在0.25～0.92的范圍內(nèi)變化。當通氣孔面積AT=1.77 mm2時，K=0.25；當AT=2.26
節(jié)水灌溉 2017年8期2017-03-21
- 采用Dymola模型研究高壓燃氣管道放散系統(tǒng)
m2。(5)臨界壓力及臨界流速公式：當噴管喉部馬赫數(shù)M=1時，喉部壓力即為臨界壓力pc，臨界壓力與進口壓力p的比值即為臨界壓力比，即：式中：pc——臨界壓力，Pa；β——臨界壓力比。理想氣體臨界壓力比β只與氣體絕熱指數(shù)k有關(guān)，如果將k作為常數(shù)，則有：對于多原子氣體，取k=1.3，則β=0.546，即pc=0.546p。天然氣可當作多原子氣體處理，即本文取β=0.546。將式(5)代入式(3)即可得到理想氣體臨界速度的計算式：其中：Cc——臨界速度。(6)臨
上海煤氣 2016年2期2016-10-17
- 隧洞岔管高壓壓水試驗及成果分析
滲透穩(wěn)定性及臨界壓力。［關(guān)鍵詞］荒溝抽水蓄能電站；高壓壓水試驗；臨界壓力1 工程概況荒溝抽水蓄能電站位于黑龍江省海林市境內(nèi)，距牡丹江市約130 km，距蓮花水電站約45 km。該電站系以三道河右岸的山間洼地作為上水庫，已建的蓮花水庫作為下水庫。電站裝機1 200 MW，是一座大型抽水蓄能水電站。上水庫正常蓄水位652.50 m，總庫容1 161×104m3。下水庫正常蓄水位218m。其樞紐建筑物主要由上水庫擋水主壩、庫尾埡口擋水副壩、輸水隧洞、上下游調(diào)壓井
東北水利水電 2016年2期2016-08-01
- 關(guān)于地下水封洞庫水幕系統(tǒng)試驗的討論
驗中關(guān)鍵參數(shù)臨界壓力值的求解方法，并以煙臺某地下洞庫水平水幕孔效率試驗為例，應(yīng)用該方法求解的臨界壓力值對水幕效率進行判斷。試驗結(jié)果證明，該臨界壓力值的求解方法有一定可行性，能夠準確判斷需要補孔的區(qū)域，進而顯著提升該區(qū)域的水幕系統(tǒng)效率值；巖體滲透性與水幕效率關(guān)系密切，一般情況下，滿足洞室密封要求的巖體的滲透系數(shù)在10-7～10-5m/s 范圍內(nèi)；文中臨界壓力值的求取是在一定假設(shè)基礎(chǔ)之上完成，在實際工程中還需要進一步完善。關(guān)鍵詞：地下水封洞庫; 水幕系統(tǒng); 水
長江科學(xué)院院報 2016年5期2016-05-30
- 煤粉壓力燃燒特性及動力學(xué)分析
燒方式轉(zhuǎn)變的臨界壓力為3.1 MPa。關(guān)鍵詞：煉鐵；煤粉；壓力熱重分析；燃燒；動力學(xué)參數(shù)；臨界壓力左啟偉，蒼大強,趙軍，等.煤粉壓力燃燒特性及動力學(xué)分析[J].河北科技大學(xué)學(xué)報,2016,37(1):88-95.煤粉在直吹管內(nèi)被熱風(fēng)加速到100～200 m/s，在高爐的回旋區(qū)內(nèi)停留的時間只有十幾個毫秒。因此，限制煤粉噴吹量提升的重要因素之一是煤粉在風(fēng)口前的燃燒速率太低[1-3]，大量未燃的煤粉隨氣流進入到高爐渣中，導(dǎo)致煤粉利用率降低，煤焦置換比減小，引起爐
河北科技大學(xué)學(xué)報 2016年1期2016-02-29
- 幾何參數(shù)對環(huán)肋圓柱殼肋骨側(cè)向穩(wěn)定性的影響
肋骨側(cè)向失穩(wěn)臨界壓力的關(guān)系，研究了各參數(shù)對肋骨側(cè)向失穩(wěn)臨界壓力的貢獻值，最后得到了幾何參數(shù)對肋骨側(cè)向穩(wěn)定性的影響規(guī)律。環(huán)肋圓柱殼；外壓力；屈曲；側(cè)向穩(wěn)定性；幾何參數(shù)；貢獻值0 引言環(huán)肋圓柱殼是潛水器耐壓結(jié)構(gòu)的基本形式，隨著下潛深度的增大，對環(huán)肋圓柱殼結(jié)構(gòu)強度和穩(wěn)定性的要求越來越高，肋骨尺寸會加大，出現(xiàn)肋骨側(cè)向失穩(wěn)破壞的可能性增大。肋骨的側(cè)向失穩(wěn)可能引起環(huán)肋圓柱殼的總體失穩(wěn)，因此研究肋骨側(cè)向穩(wěn)定性具有重要意義。肋骨的幾何參數(shù)是影響肋骨側(cè)向穩(wěn)定性的基本因素，因
中國艦船研究 2015年4期2015-09-01
- 環(huán)形通道內(nèi)定位格架對超臨界水傳熱的影響
大影響；在超臨界壓力與次臨界壓力條件下，定位格架下游傳熱系數(shù)衰減規(guī)律也有較大的差異。定位格架；超臨界水；流動傳熱；衰減堆芯燃料棒束定位格架除了對燃料棒起到支撐作用外，還能確保燃料棒之間保持合適的間隙，同時，定位格架的存在，不僅使流體流動過程中經(jīng)歷擾動，隨之流動傳熱強度增加，而且可有效消除傳熱惡化。所以，定位格架對流體流動傳熱的影響備受人們關(guān)注。Yao等［1］研究了棒束中定位格架對流動傳熱的影響，指出定位格架下游Nu呈指數(shù)衰減，衰減速率與定位格架對流道的面積
原子能科學(xué)技術(shù) 2015年5期2015-05-25
- 缺血性腦血管病的臨床表現(xiàn)及治療效果分析
均血流速度、臨界壓力以及臨床治療有效率對比，Pdoi:10.3969/j.issn.1674-9316.2015.07.057作者單位：132500 吉林省蛟河市天北鎮(zhèn)衛(wèi)生院Analysis of the Clinical Manifestation and Treatment of Ischemic Cerebrovascular DiseaseLIU Shuangying Jiaohe Beitian Town Institute of Health，
中國衛(wèi)生標準管理 2015年7期2015-01-27
- 內(nèi)置式框架肋骨加強的長艙段艙段失穩(wěn)臨界壓力理論計算方法研究
段，艙段失穩(wěn)臨界壓力是制約艙段結(jié)構(gòu)設(shè)計的一個重點問題。工程上常通過設(shè)置框架肋骨來解決這一問題。有關(guān)學(xué)者[1-5]已對框架肋骨對艙段失穩(wěn)臨界壓力的影響情況予以相應(yīng)的分析研究，得出框架肋骨對長艙段理論失穩(wěn)臨界壓力的影響規(guī)律，并對理論計算方法進行了一定的探討，但對理論計算公式的適用范圍和修正方法尚未作深入的分析研究，缺乏工程上簡單適用的判斷方法和修正手段。本文從現(xiàn)有理論出發(fā)，推導(dǎo)出帶有一根框架肋骨的長艙段框架肋骨臨界剛度的理論計算公式；利用ANSYS有限元軟件，
船舶力學(xué) 2014年11期2014-12-12
- 縱橫加肋圓柱殼穩(wěn)定特性
殼總穩(wěn)定理論臨界壓力必須提高圓柱殼結(jié)構(gòu)的縱向剛度，可以增加板厚，也可以加設(shè)縱骨。后者充分利用材料，成為提高環(huán)肋圓柱殼穩(wěn)定性臨界壓力的首選措施。這種橫向設(shè)置環(huán)向肋骨、縱向加設(shè)縱骨的圓柱殼結(jié)構(gòu)稱之為縱橫加肋圓柱殼。目前，對于縱橫加肋圓柱殼總穩(wěn)定性特性的討論比較少，有必要對加設(shè)縱骨對環(huán)肋圓柱殼的穩(wěn)定性影響進行研究。1 環(huán)肋圓柱殼總穩(wěn)定性的異常特性環(huán)肋圓柱殼在各向均勻外壓力作用下的總穩(wěn)定理論臨界壓力公式如下［8］:式中各字母所代表的含義可以參考文獻［8］。當環(huán)肋圓
艦船科學(xué)技術(shù) 2014年7期2014-12-05
- 中部鉸支加固的細長壓桿穩(wěn)定性研究
各種細長壓桿臨界壓力計算公式。工程實際中，為了增加壓桿的穩(wěn)定性，常在壓桿中部適當位置附加某些約束。對這類壓桿，材料力學(xué)教材僅針對在壓桿中點加固的某些特殊情況，予以了極為簡單有限的介紹，沒有建立各種常見約束情況下，在壓桿中部任意位置加固時，臨界壓力的統(tǒng)一求解方法，給工程應(yīng)用帶來諸多不便。文獻［5－6］雖有研究，但研究的類型也極單一，難以為工程實際提供更高的使用價值。本文擬對中部任意位置增加一個鉸支加固的9種細長壓桿，建立臨界壓力特征方程，求解長度因數(shù)的數(shù)值解
重慶科技學(xué)院學(xué)報（自然科學(xué)版） 2014年5期2014-09-21
- 以聚四氟乙烯為密封件的法蘭結(jié)構(gòu)低溫密封性能研究
都會出現(xiàn)泄漏臨界壓力點，并且臨界壓力與單位面積密封圈上預(yù)緊力之間均呈現(xiàn)較好的線性關(guān)系;在相同的螺栓預(yù)緊力下，該密封結(jié)構(gòu)在低溫下的臨界壓力低于常溫下的臨界壓力，說明聚四氟乙烯密封性能常溫優(yōu)于低溫。低溫密封 法蘭密封結(jié)構(gòu) 聚四氟乙烯1 引言在空間飛行器的推進劑、紅外探測、紅外夜視、超導(dǎo)器件冷卻等低溫真空系統(tǒng)中，深低溫、高真空或高壓等嚴苛工作環(huán)境條件給設(shè)備的設(shè)計、制造、運行乃至維護等帶來巨大的挑戰(zhàn)。低溫裝置特別是深低溫系統(tǒng)常采用真空絕熱方式，而密封又是保持高真空
低溫工程 2014年4期2014-09-17
- 油氣井套管側(cè)向屈曲分析與井下加強工具探討
管側(cè)向屈曲的臨界壓力及相應(yīng)失穩(wěn)模態(tài)。另外,借鑒壓力容器加強圈的原理,設(shè)計井下加強工具,用于提高某些特殊工況下井筒完整性。1 外壓套管屈曲機制外壓套管損壞的失效方式有兩種：一種是因強度不足而引起強度損壞；另一種是因剛度不足而引起失穩(wěn)損壞[15]。當徑厚比較小時,失效方式屬于強度損壞；當徑厚比較大時,失效方式屬于失穩(wěn)損壞。分析API標準中套管尺寸,大部分套管應(yīng)屬于失穩(wěn)損壞[16],套管在未屈服前就突然失去原來形狀而壓扁或褶皺。失穩(wěn)是指結(jié)構(gòu)喪失了保持原有平衡狀態(tài)
中國石油大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版） 2014年6期2014-08-06
- 用Excel軟件計算混合氣體壓縮性系數(shù)
力遠小于氣體臨界壓力的情況下，按理想氣體狀態(tài)方程pV=RT進行熱力計算已經(jīng)足夠精確，但是在石化、化工行業(yè)中，往復(fù)壓縮機常被用于壓縮二氧化碳、氨氣、C2以上烴類等比容受壓力、溫度的變化影響較大的氣體，工作壓力也有可能達到或超過氣體的臨界壓力，如果在進行各種計算時仍然忽略壓縮性系數(shù)ξ，將為計算結(jié)果帶來較大誤差，嚴重影響壓縮機設(shè)計計算的準確性。部分常用工業(yè)氣體的ξ值可直接從相關(guān)圖表中查取，但是其它氣體以及混合氣體的ξ值則只能根據(jù)氣體的對比壓力和對比溫度，從通用曲
壓縮機技術(shù) 2014年6期2014-07-24
- 外壓薄壁圓筒水密艙設(shè)計論證
度決定了失穩(wěn)臨界壓力大小。因此，工程設(shè)計前首先要對構(gòu)件強度和剛度進行研究和仿真。強度；剛度；失穩(wěn)；臨界長度；仿真0 引言隨著人類海洋活動日益頻繁，海洋探測儀器越來越多地要求在深海工作，儀器的耐壓艙越來越受重視。外壓薄壁圓筒型水密艙是常用的深海水聲儀器耐壓艙。在工況條件下水聲儀器耐壓艙能夠安全承壓的必要條件是構(gòu)件具有足夠的強度和剛度。構(gòu)件的強度設(shè)計主要考慮構(gòu)件在加載后的屈服破壞。構(gòu)件的剛度設(shè)計主要考慮結(jié)構(gòu)在加載后的周向失穩(wěn)。本文對外壓薄壁圓筒型水密艙的強度、
聲學(xué)技術(shù) 2014年6期2014-05-11
- 高壓壓水試驗在抽水蓄能電站勘察中的應(yīng)用
張開、拉裂的臨界壓力和巖體的變形方式等都是很有意義的[1-2]。3 高壓壓水試驗設(shè)備及技術(shù)要求3.1 高壓壓水試驗設(shè)備本工程高壓壓水測試系統(tǒng)采用雙回路連接方法。所謂雙回路，即由兩個獨立的供水回路構(gòu)成。其中一個回路是用一根高壓膠管連接地面水泵和井下栓塞,由地面水泵施壓使栓塞膨脹止水;另一回路是通過鉆桿向試驗段內(nèi)直接注水加壓,進行壓水試驗。雙回路壓水系統(tǒng)的特點是在地面可始終監(jiān)視栓塞膨脹效果,必要時可隨時給栓塞補壓。地面設(shè)備主要有高壓水泵、流量傳感器、壓力變送器
資源環(huán)境與工程 2014年4期2014-03-24
- 銦絲密封件低溫密封性能實驗研究
該預(yù)緊力下的臨界壓力。當工作壓力低于臨界壓力時，密封結(jié)構(gòu)密封性能良好，泄漏率均在10-11Pa·m3/s左右波動;而當工作高于等于臨界壓力時，密封結(jié)構(gòu)的密封性能已變得很差，泄漏率大于10-6Pa·m3/s。根據(jù)圖4的實驗結(jié)果，還可以給出泄漏的預(yù)緊力-臨界壓力關(guān)系圖(若密封結(jié)構(gòu)突然泄漏時所測得的泄漏率會超出質(zhì)譜儀量程，則取該超量程的點所對應(yīng)的工作壓力為臨界壓力)，如圖5所示。從該圖可以發(fā)現(xiàn)，臨界壓力隨著預(yù)緊力的增加而升高，并且兩者基本上呈較好的線性關(guān)系。圖5
低溫工程 2013年1期2013-09-17
- 大型立式儲罐風(fēng)致靜力屈曲分析
增加局部屈曲臨界壓力下降，其大小主要取決于上層圈板的厚度；進行抗風(fēng)設(shè)計對提高儲罐臨界壓力作用明顯；隨著圓度的增加，屈曲臨界壓力隨之下降；非線性屈曲分析比特征值屈曲分析對圓度缺陷敏感度更高。大型儲罐 風(fēng)壓失穩(wěn) 特征值屈曲分析 圓度 壓力容器0 前言目前國內(nèi)已有數(shù)百臺在役的10萬m3及以上大型油罐。儲罐的安全運行關(guān)系重大，一旦發(fā)生泄漏或爆炸就有可能引發(fā)嚴重的人員傷亡和造成重大的經(jīng)濟損失。儲罐的失效模式可分為腐蝕、材料退化、開裂和嚴重變形等。在地震或者風(fēng)載荷下發(fā)
化工裝備技術(shù) 2012年6期2012-12-18
- 球面艙壁的彈性穩(wěn)定性分析
)對球面艙壁臨界壓力的影響。計算結(jié)果表明，各個參數(shù)中僅球殼半徑和球殼厚度對結(jié)構(gòu)的臨界壓力和失穩(wěn)波數(shù)起決定性作用。球面艙壁;傳遞矩陣法;穩(wěn)定性0 引言球殼由于其優(yōu)越的承壓能力，被廣泛運用于壓力容器的端部結(jié)構(gòu)。然而，球殼在外壓作用下容易喪失穩(wěn)定性而發(fā)生屈曲。因此，穩(wěn)定性是結(jié)構(gòu)設(shè)計者必須考慮的因素之一。球面艙壁在外壓下彈性失穩(wěn)問題的研究，可以追溯到20世紀初。Zolly以扁殼理論為基礎(chǔ)，求出了球殼在外壓作用下的臨界壓力，即所熟知的球殼經(jīng)典理論臨界壓力［1］。文獻
艦船科學(xué)技術(shù) 2012年7期2012-07-12
- 受損傷潛艇結(jié)構(gòu)剩余強度評估
力分布和失穩(wěn)臨界壓力，與完好狀態(tài)（設(shè)計狀態(tài)）的環(huán)肋圓柱殼進行比較，分析損傷凹陷位置和范圍的變化對損傷后的耐壓船體所能承受的最大載荷的影響規(guī)律，為受損傷的潛艇結(jié)構(gòu)的剩余強度提供一個明確的量化指標。2 受損傷的潛艇耐壓船體結(jié)構(gòu)的計算模型本文的研究對象是受局部損傷的潛艇耐壓船體結(jié)構(gòu)，可以取出受損傷的耐壓船體所在的一個艙段—兩耐壓艙壁之間的受損傷的環(huán)肋圓柱殼進行研究。潛艇可能受到的損傷多種多樣，受損的程度、位置和范圍都是隨機的，因而有必要建立一種對受損傷的耐壓船體
船舶力學(xué) 2012年1期2012-06-07
- 帶親水蓋板的毛細被動閥的仿真和實驗研究
毛細被動閥的臨界壓力的影響。1 被動閥原理和SE計算模型考慮一個微通道，末端連接一個擴張段，如圖1所示。由于存在接觸角滯后現(xiàn)象，由Concus-Finn公式［6］可知，在擴張段入口處，當接觸角滿足θA＜θ＜θA+α，接觸線停止不動。增大液體壓力，液面凸起，當接觸角滿足θ=θA+α，接觸線流過擴張段，此時毛細被動閥達到臨界壓力。其中，α是擴張角，θA是前進接觸角。圖1 被動閥示意圖Fig.1 Scheme of a capillary burst valve
長春理工大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版） 2011年4期2011-09-18
- 優(yōu)化內(nèi)螺紋管傳熱特性實驗研究
4-5〕在亞臨界壓力條件下研究了內(nèi)螺紋管沸騰傳熱特性和臨界熱負荷特性;Iwabuchchi等〔6〕、雄大紀等〔7〕、Kohler 等〔8〕、陳聽寬等〔9〕和鄭建學(xué)等〔10〕在亞臨界、近臨界壓力條件下研究了內(nèi)螺紋管傳熱和阻力特性。當前大型電站在爐膛高熱負荷區(qū)域，尤其是燃燒器區(qū)域附近，廣泛采用內(nèi)螺紋管水冷壁來改善傳熱，提高臨界熱負荷，防止或者推遲傳熱惡化。由于內(nèi)螺紋管中兩相流傳熱機理的復(fù)雜性和內(nèi)螺紋管結(jié)構(gòu)參數(shù)對傳熱的顯著影響，文中深入研究了優(yōu)化內(nèi)螺紋管 (OM
湖南電力 2011年6期2011-09-04
- 超臨界變壓運行鍋爐垂直上升內(nèi)螺紋管的傳熱特性
管相比,在亞臨界壓力下,內(nèi)螺紋管可以明顯改善沸騰傳熱,能夠在較低的質(zhì)量流速和較高的蒸汽干度下保持核態(tài)沸騰,有效抑制膜態(tài)沸騰的發(fā)生.因此,內(nèi)螺紋管被廣泛用于亞臨界壓力鍋爐的水冷壁管.根據(jù)內(nèi)螺紋管垂直向上的流動特性機理,可以發(fā)現(xiàn)其在亞臨界壓力下改善傳熱的原因:由于管內(nèi)工質(zhì)存在汽-液密度差,所以內(nèi)螺紋結(jié)構(gòu)對流體產(chǎn)生旋流作用,使得管子的內(nèi)壁產(chǎn)生了螺旋流和邊界層分離流,螺旋流使流體與管壁的相對速度增加,減薄了層流底層的厚度,螺旋流產(chǎn)生的離心力將蒸汽中夾帶的液滴甩回壁
動力工程學(xué)報 2011年5期2011-04-14
- 液壓缸穩(wěn)定性設(shè)計的模糊可靠性計算
工作壓力P和臨界壓力Pcr分別為論域U，V上的模糊子集S、R，故P∈U，Pcr∈V，且用數(shù)s、r來表述，s∈[0，1]，r∈[0，1]，s、r分別為S、R的隸屬度。S、R的隸屬函數(shù)分別為fs（P）、fr（Pcr）。模糊子集R中每個元素Pcr都可以作為穩(wěn)定性判據(jù)，因而將傳統(tǒng)設(shè)計中的單一判據(jù)擴大為判據(jù)空間，在此基礎(chǔ)上進行液壓缸穩(wěn)定性可靠度的計算，以此增大與實際情形相符的概率[2]。設(shè)判據(jù)實空間Ω，對任意一個作為判據(jù)Pcr（Pcr∈Ω）都指定一個數(shù)μr∈[0，1
武漢科技大學(xué)學(xué)報 2011年5期2011-01-23
- 聲速流對鉆頭溫度和壓力的影響
計算噴嘴上游臨界壓力,確定鉆頭上游安全壓力帶作為水力參數(shù)設(shè)計的參考標準,控制好井底與鉆頭上游之間的壓力關(guān)系,避免聲速流的發(fā)生。鉆井;聲速流;噴嘴;溫度;壓力;二氧化碳由于空氣、氣體、霧化和不穩(wěn)定泡沫鉆井中氣體的體積分數(shù)一般在 97%以上,因此在計算過程中這一類型的鉆井流體可以作為純氣體來處理[1-2]。通常鉆頭的水眼里裝有噴嘴,噴嘴尺寸較小,當其上下游壓差達到一定值時,會產(chǎn)生噴嘴聲速流。聲速流條件下鉆井液溫度急劇下降,導(dǎo)致鉆頭冰包、井壁結(jié)冰、環(huán)空截面積減小
中國石油大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版） 2010年4期2010-09-06
- 變截面高橋墩臨界壓力的計算
變截面高橋墩臨界壓力的計算程 林(惠州市市政工程勘察設(shè)計研究院, 廣東 惠州, 516000)基于能量方法, 利用勢能駐值條件推導(dǎo)出了變截面高橋墩臨界壓力的計算公式, 并比較了本文方法與ANSYS的計算結(jié)果. 算例分析表明, 該方法比ANSYS的計算過程更簡便, 而計算精度非常接近.變截面; 高橋墩; 臨界壓力; 能量法近年來, 隨著我國基礎(chǔ)設(shè)施建設(shè)的逐步完善, 在山區(qū)修建的高速公路、鐵路越來越多, 而高橋墩的出現(xiàn)也越加頻繁. 高橋墩的造型改變了以往橋墩粗
湖南文理學(xué)院學(xué)報(自然科學(xué)版) 2010年3期2010-05-09