風室
- 運用六西格瑪方法提高細支卷煙吸阻Ppk 值
分析2.2.1 風室導軌間隙不當?shù)姆治鲆蜃痈攀觯寒?span id="wgeoa0g" class="hl">風室導軌間隙變化時，影響煙絲束的連續(xù)運行，造成煙絲供給不均勻，形成煙支空頭、竹節(jié)煙、端部落絲異常情況，導致煙支吸阻發(fā)生波動。設備生產(chǎn)廠家規(guī)定風室導軌寬度從右至左依次為h=7.0 mm、g=7.0 mm、f=7.1 mm、e=7.2 mm、d=7.2 mm、c=7.3 mm、b=7.4 mm、a=7.4 mm 基本呈喇叭口形狀，寬度逐漸擴大。小組根據(jù)實際情況尋找合適的間隙寬度，分別設置不同風室導軌間隙調(diào)整量（
現(xiàn)代工業(yè)經(jīng)濟和信息化 2022年7期2022-12-18
- “大象抽屜”原理在蔗渣鍋爐風室清灰的可行性研究
m之間，鍋爐爐底風室進風采用“田”字送風及分段送風兩種?！疤铩弊炙惋L是將整個爐底風室分隔為4個相同大小的小風室；分段送風是將爐底風室分隔為前、中、后三段。廣西各糖企對爐底風室的積灰清理主要采用干、濕兩種清理方式，其中大部分糖企主要采用人工干式清灰，小部分糖企是在風室加裝螺旋采用機械清灰；濕式清理方式主要利用水力將風室內(nèi)積灰沖走。本文僅討論“大象抽屜”原理在爐底風室干式清灰中的應用。廣西糖企大部分建廠較早，這些糖廠鍋爐原設計時一般采用人工干式清灰，且當?shù)囟酁?/div>
廣西糖業(yè) 2022年3期2022-07-16
- 循環(huán)流化床鍋爐風室內(nèi)流動特性及優(yōu)化研究
，通過送風管進入風室，進而通過風室上部的布風裝置進入爐膛內(nèi)。由于一次風室的結構能夠很大程度地影響一次風的流動情況，因此，一次風系統(tǒng)是CFB鍋爐較為關鍵的部件，它由兩個分體部件構成，分別是風室和供風管[3]。一次空氣首先通過進氣管進入風室內(nèi)，由于風室內(nèi)沒有加裝均流裝置，所以風室內(nèi)的氣流分布比較紊亂，壓力分布不均勻。燃燒室內(nèi)的流動速度不均勻，可能會使得布風裝置(風帽)出口處流動速度過低。為了保持燃燒室各處都能穩(wěn)定流化，必須將大量空氣作為一次空氣注入循環(huán)流化床鍋廣東工業(yè)大學學報 2022年3期2022-05-26
- 基于謝寧方法降低卷接機空頭率的分析及改進
卷接機針輥轉速、風室負壓的主效應大于交換效應，且主效應大于其他因子，是影響卷接機空頭率的關鍵因子。因子優(yōu)化試驗結果表明，針輥轉速對卷接機空頭率的影響為二次函數(shù)關系，當針輥轉速在1680 mv時，空頭率為0.278%；風室負壓對卷接機空頭率的影響為一次函數(shù)關系，當風室負壓為-112×102Pa時，空頭率為0.188%。經(jīng)生產(chǎn)跟蹤驗證結果表明，在針輥轉速為1650 mv～1700 mv，風室負壓為-108×102Pa～-110×102Pa的條件下，卷接機空頭率大眾科技 2022年3期2022-04-28
- 擋風墻在篦冷機中的應用
上方，位于第4 風室（見圖5），該位置是理論上篦冷機熱回收區(qū)與后續(xù)冷卻區(qū)之間的分界線。將擋風墻安裝于此處，既能滿足窯系統(tǒng)在滿負荷生產(chǎn)時所需的風量，又不會超過窯系統(tǒng)所需風量太多，否則會導致高溫風機拉風過大，造成熱量損失，且還會引起窯頭罩正壓，窯頭負壓難以控制。圖5 擋風墻安裝位置1.3 擋風墻工作原理擋風墻操作有手動和自動兩種控制模式。1.3.1 手動控制模式在手動控制模式下，操作人員可在高、低限位器之間手動操作擋風墻。擋風墻下降時，氣動彈簧會先排空氣體，此水泥技術 2022年2期2022-03-28
- 基于CFD的煙熏爐風室結構改進
垂直氣流煙熏爐的風室流道比較簡單，加熱倉內(nèi)部流場紊亂，容易導致煙熏食品成色不均勻、品質(zhì)低下等問題。智能集熱型煙熏爐采用雙風機風室結構，2個風室對稱分布在煙熏爐箱體的2側，依次布置有若干個出風管；2臺離心風機協(xié)同工作，在一定程度上改善了煙熏食品的品質(zhì)。陳嘉宏等[1]提出了一種可以調(diào)節(jié)進風口風量的結構，用于改善加熱倉內(nèi)部的流場分布狀況，提高煙熏食品的加工效率。張玲玲等[2]基于CFD技術對煙熏爐加熱倉的結構進行改進，從而改善加熱倉內(nèi)部流場分布，提高煙熏效果。李輕工機械 2021年3期2021-07-04
- 出口側多噴嘴風室A型試驗裝置的制作及性能計算
述的出口側多噴嘴風室試驗裝置（以下簡稱風室）的制作及性能計算，主要針對民用低壓通風機，依據(jù)GB/T1236-2017《工業(yè)通風機用標準化風道性能試驗》進行設計和計算，主要目的是幫助企業(yè)自行設計及制作通風機試驗裝置[1]。1 適用的安裝類型和裝置在通風機安裝現(xiàn)場應用中可有4種安裝類型：A型：自由進口和自由出口；B型：自由進口和管道出口；C型：管道進口和自由出口；D型：管道進口和管道出口。試驗安裝類型應盡可能模擬這些工作條件，為此定義了4種試驗裝置。本文所論述商品與質(zhì)量 2021年22期2021-04-21
- 氣氣換熱器進出口集箱與鍋爐耦合布置結構
集箱式結構布置、風室式結構布置。通過管系應力計算軟件對比分析兩種集箱型式管系的應力情況，為采用更為合理的對鍋爐本體影響更小的結構提供理論依據(jù)。1 氣氣換熱器整體設計由于鍋爐爐型眾多，所述結構設計選取應用較為廣泛的∏型鍋爐為例。根據(jù)尿素熱解溫度需求，爐內(nèi)氣氣管式換熱器設置位置通常選在鍋爐后豎井轉向室內(nèi)，受熱面布置于低溫過熱器或低溫再熱器上方，如圖1所示。圖1 ∏型爐氣氣管式換熱器系統(tǒng)在鍋爐尾部豎井低溫過熱器或低溫再熱器區(qū)域，煙溫在400～900 ℃之間，可以山東電力技術 2021年3期2021-04-13
- 第三代篦冷機篦板燒損的解決措施
5天后，篦冷機四風室漏料嚴重，大量高溫熟料進入風室造成風室和灰斗溫度高，風室和灰斗殼體燒紅、損壞，大塊熟料顆粒易堵塞灰斗和弧形閥等卸灰裝置，無法及時放料熱輻射造成二段南側液壓缸密封板多次因高溫燒至融化，被迫停窯檢修，該問題不但影響回轉窯運轉，現(xiàn)場處理時也存在較大的安全隱患。2 篦冷機篦板燒損的原因分析根據(jù)近幾年的運行情況，分析認為造成篦冷機篦板燒損較快的主要原因有以下幾個方面：（1）出窯熟料進入篦冷機后出現(xiàn)離析現(xiàn)象，篦冷機北側大塊多，南側細料多，溫度高，冷水泥工程 2020年5期2020-12-30
- 煙絲和卷煙機參數(shù)對卷煙包灰性能的影響
率及卷煙機參數(shù)（風室正壓、風室負壓、回絲量、二次剔梗量、平準器凹槽寬度及深度）為試驗因素，采用均勻試驗設計、回歸分析等方法，系統(tǒng)研究煙絲、卷煙機參數(shù)對卷煙包灰性能的影響規(guī)律，旨在為改善和控制卷煙包灰性能提供方法支撐和依據(jù)。1 材料與方法1.1 材料與儀器貴州中煙工業(yè)有限責任公司提供的由不同煙絲和卷煙機參數(shù)卷制的12種國酒香品牌卷煙。卷煙包灰性能測試箱（自行設計并搭建）［14］；KBF240恒溫恒濕箱（德國Binder公司）；佳能EOS70D數(shù)碼相機［佳能（煙草科技 2020年12期2020-12-22
- 為百洞口冷卻機改造
動篦床二、三、四風室細料側風壓過高。6)熟料出料溫度過高，經(jīng)常超過100 ℃。2 技改需要解決的幾個問題1)為了提高固定篦床的熱回收效率和冷卻效果，需提高熟料熱交換時間，即增加固定篦床的料層厚度。2)增加部分風機的供風量，重新劃分固定篦床的供風區(qū)域，合理地供風，滿足提產(chǎn)后的冷卻能力。增加窯系統(tǒng)的二、三次風溫，保證熟料冷卻溫度。3)增加篦床推動頻率，合理地控制篦床料層厚度，提高運動篦床的輸送效率，提高冷卻機的產(chǎn)量。3 具體改造方案為了滿足生產(chǎn)線提產(chǎn)到5 00建材世界 2020年6期2020-12-21
- ZJ17型卷煙機VE部分風室負壓自動控制裝置
備，其中VE部分風室負壓主要是完成吸絲成型，使煙絲形成煙絲束雛形。原設備使用大風機提供負壓，現(xiàn)為了節(jié)能降耗，降低設備維修率、提高運行效率將風室負壓接入集中負壓官網(wǎng)。機臺機組公用一臺大風機提供負壓。每臺機組的負壓管路由手動蝶閥控制。在平常操作過程中因手動蝶閥關閉不及時會產(chǎn)生諸多弊端。嚴重時甚至造成設備故障，嚴重影響了設備效率。關鍵詞：風室;吸絲成型;負壓自動控制裝置科技創(chuàng)新是推動社會發(fā)展的不竭動力，我國“十二五”規(guī)劃綱要提出，把科技進步和創(chuàng)新作為經(jīng)濟社會發(fā)展科學與財富 2020年30期2020-12-14
- 鍋爐若干種燃燒問題的分析與處理
運行一段時間后，風室溫度逐漸升高，初步判斷運行過程中發(fā)生了風室倒渣現(xiàn)象，為了減緩這一情況，現(xiàn)場運行操作提高一次風量，降低二次風量，風室倒渣問題有所緩解。表1 鍋爐主要技術規(guī)范表圖1 鍋爐總圖3) 停爐后檢查確認風室有倒渣現(xiàn)象(見圖2)。圖2 風室倒渣2 問題分析1) 關于風室倒渣問題，查閱歷史運行曲線，發(fā)現(xiàn)運行時流化床下部壓力、爐膛差壓均出現(xiàn)過左右波動現(xiàn)象，即床料發(fā)生了“左右翻床”現(xiàn)象，風室倒渣與此現(xiàn)象有關。2) 導致床料發(fā)生“左右翻床”的原因是多方面的，山西化工 2020年5期2020-11-12
- 第四代控制流篦冷機技術改造
（2）運行期間，風室內(nèi)部無法進行在線巡檢維修，制約生產(chǎn)的穩(wěn)定性及設備的可靠性。（3）油缸活動支座開焊，支座螺栓斷裂。（4）破碎機篦條彎曲、斷裂，篦縫不均勻，料塊大。（5）投產(chǎn)運行后風室頻繁漏料。（6）篦冷機支撐梁開裂。（7）運行期間，風室連接鋼板頻繁斷裂，風室存在竄風現(xiàn)象。2 改造措施及改造效果（1）在比例閥塊A、B出口加1.2m高壓膠管。改造后，液壓站振動消除，主管道劇烈振動消除，但是仍存在小的沖擊振動（見圖1）。（2）改造管道，在管道接口處重新制作非標水泥技術 2020年4期2020-08-07
- 鍋爐埋管爆管事故的分析及處理
、爆管。1.3 風室進風結構不合理，流化不好，導致中部埋管熱負荷過大鍋爐風室進風結構如圖4。由于采用前面兩側進風，A 區(qū)處于左右側氣流交匯處，在兩側氣流強度差別不大的情況下，A 區(qū)由于氣流速度降低，靜壓升高，導致該處風帽中小孔風速高，流化好。而B、C 區(qū)為截面突變區(qū)域，會產(chǎn)生渦流。渦流的存在，使該處氣流能量損失增大，同時使壓頭降低，因此該處風帽中小孔風速較低，流化較差。當給煤顆粒度較大時，該情況尤其突出。上述情況也是運行中B、C 區(qū)易于結焦的原因。使用單位設備管理與維修 2019年16期2019-12-23
- 爐底布風技術在鏈條層燃爐上的應用
。根據(jù)單側送風的風室結構特點，設爐排及煤層的通風阻力系數(shù)處處分布相等，則對于給定的任一風室，煤層單位面積上的通風量可表示為：Q=A·v(1)式中，Q為煤層單位面積通風量，m3/s；A為煤層單位面積有效通風面積，m2；v不風速，m/s。風速v可用下式表示：v=(2ΔP/ρ)1/2(2)式中,v為風速，m/s；P為風室與爐膛之間的壓差，Pa；ΔP=P1-P2；P1為風室風壓(靜壓)，Pa，P2為爐膛氣壓(靜壓)，Pa；ρ為空氣密度，kg/m3。由式(1)、(2應用能源技術 2019年11期2019-12-03
- 基于SOLIDWORKS Flow Simulation 的卷煙設備改進
產(chǎn)過程中，卷煙機風室煙道風量不均勻，且吸絲帶輪軸承處常因煙末堆積造成軸承運轉不順甚至卡死，使卷煙產(chǎn)品質(zhì)量下降。通過SOLIDWORKS Flow Simulation 軟件，對吸絲帶輪進行仿真分析及改進，利用旋轉的吸絲帶輪形成渦旋氣流，使煙末無法在軸承處堆積，減少軸承卡死現(xiàn)象，提高軸承壽命。1 問題分析ZJ17 卷接機組的風室是吸絲成型系統(tǒng)的重要組成部分（圖1）。工作時風室體內(nèi)形成一個負壓為8000 Pa 的腔室。吸絲帶在該負壓和吸絲道氣流的共同作用下吸住設備管理與維修 2019年13期2019-10-26
- 基于SOLIDWORKS Flow Simulation的卷煙設備改進
產(chǎn)過程中，卷煙機風室煙道風量不均勻，且吸絲帶輪軸承處常因煙末堆積造成軸承運轉不順甚至卡死，使卷煙產(chǎn)品質(zhì)量下降。通過SOLIDWORKS Flow Simulation軟件，對吸絲帶輪進行仿真分析及改進，利用旋轉的吸絲帶輪形成渦旋氣流，使煙末無法在軸承處堆積，減少軸承卡死現(xiàn)象，提高軸承壽命。1 問題分析ZJ17卷接機組的風室是吸絲成型系統(tǒng)的重要組成部分（圖1）。工作時風室體內(nèi)形成一個負壓為8000 Pa的腔室。吸絲帶在該負壓和吸絲道氣流的共同作用下吸住煙絲，設備管理與維修 2019年7期2019-08-13
- 標準B型多噴嘴風室設計與研究*
，標準B型多噴嘴風室是最佳選擇。因此，通過設計斷面為3m×3m的B型多噴嘴風室來解決這類通風設備的試驗。1 標準B型多噴嘴風室設計原理依據(jù)GB/T1236對風室的規(guī)定和要求，標準B型多噴嘴風室主要由輔助通風機、多噴嘴風室本體、密閉風閥、星型整流柵、風道1、風道2、變徑接頭等構成，總圖如圖1所示。圖1 標準B型多噴嘴風室總圖2 標準B型多噴嘴風室各組成部分2.1 輔助通風機輔助通風機作用是產(chǎn)生壓力來克服試驗風機經(jīng)過試驗裝置的阻力，以便測試出試驗通風機零壓力下煤礦現(xiàn)代化 2019年3期2019-04-09
- YJ19卷煙設備風室伺服傳動系統(tǒng)的研究
1個子系統(tǒng)，其中風室是吸絲成型與重量控制子系統(tǒng)的關鍵部位，但其傳動部分是傳統(tǒng)的齒輪箱、同步帶傳動，傳動鏈長，誤差大，傳動精度低，重量波動大不能滿足日益提高的工藝質(zhì)量要求。且每次煙支規(guī)格發(fā)生改變時，都需拆卸所有齒輪更換相關零件。費時費力且頻繁的拆卸進一步造成傳動精度的下降。因此行業(yè)內(nèi)有不少針對該部位的改造項目，但大多是通過改進材料，優(yōu)化傳動，改善潤滑等方式，雖起到了一定的效果，但始終存在供絲不穩(wěn)，波動過大的問題，不能完全解決改部位存在的一系列問題。為此，通過探索科學(學術版) 2019年7期2019-02-06
- 蘆溪南方篦冷機放灰弧形閥技改
關時間可根據(jù)每個風室的實際漏料情況進行設定。3 運行效果本次技改施工時間為2017年2月1日至2月6日，運行效果好，杜絕了漏風、竄風的現(xiàn)象。并解決了原有弧形閥磨損大，維護工作量大的情況。并節(jié)約了維修成本。提高了設備運行可靠性，達到技改預期效果。4 進一步優(yōu)化方案將所有風室弧形閥技改為雙插板放灰閥，全面增強鎖風效果。5 投資費用經(jīng)供應詢價，購買1套雙插板放灰閥需2萬多元，為節(jié)約費用，經(jīng)公司組織技術研究討論決定自己購買不銹鋼閘板放灰氣動閥，其余部件自己制作，控中國水泥 2019年1期2019-01-31
- 220t/h循環(huán)流化床鍋爐節(jié)能改造
時間運行后，出現(xiàn)風室內(nèi)部氣流分布不均衡、布風不均勻、鍋爐易結焦、流化效果差、一次風機電耗高等問題[1-3]，急需節(jié)能改造。1 現(xiàn)場調(diào)研及原因探查循環(huán)流化床鍋爐由于其具有燃燒適應性廣、效率高、高效脫硫、氮氧化物低排放等優(yōu)點被廣泛應用于工業(yè)企業(yè)，其工作原理圖如圖1所示。1.1 現(xiàn)場調(diào)研情況（1）助燃空氣量偏大；（2）風帽磨損、堵塞、漏料較嚴重；（3）床料流化不均勻；（4）空氣預熱器漏風嚴重、廠用電率過高；（5）排煙熱損失偏大，排煙中O2含量嚴重超標，煙道平均含機電工程技術 2018年8期2018-10-11
- 5000t/d水泥窯系統(tǒng)節(jié)能降耗改造
煅燒質(zhì)量。二是，風室配置存在不合理的問題。冷卻機主要有六個風室，其中四個風室的面積過大，風機之間也設置隔墻，無法保障鼓風機的電流處于平衡狀態(tài)，同時也證明鼓風機產(chǎn)生的風力存在很大的差別；在這樣的情況下，風室的不嚴密，無法保障冷卻空氣作用到熟料層[4]。三是，驅動程序中液壓缸過小，當料層過厚時，就會出現(xiàn)崩管等問題，所以生產(chǎn)過程中需要調(diào)節(jié)料層的厚度來完成施工。四是，冷卻過程中對熱回收效率過低，偶爾會出現(xiàn)紅料情況。2 節(jié)能降耗改造的主要措施分析解決喂煤不穩(wěn)問題的措四川水泥 2018年8期2018-09-05
- 生物質(zhì)循環(huán)流化床鍋爐返料閥風帽的改進
備，結構上分松動風室和返料風室，風室之間為返料隔板，回料至爐膛由阻隔墻構成，風室底部分別布置小風帽，小風帽底部分別對應松動風箱室與返料風箱室，風箱室的風壓由羅茨風機提供。返料閥結構如圖1。圖1 循環(huán)流化床鍋爐的爐內(nèi)傳熱以顆粒對流換熱為主，不同篩分粒度的顆粒組成內(nèi)循環(huán)與外循環(huán)，內(nèi)循環(huán)顆粒組成爐膛差壓的主要因素，外循環(huán)是爐膛出口的顆粒被旋風分離器捕捉又回至爐膛，顆粒中的碳重新參與燃燒，以提高鍋爐燃燒效率。旋風分離器因切圓方向進入攜帶顆粒的煙氣，在離心力的作用下中國設備工程 2018年15期2018-08-08
- 長距離獨頭巷道掘進通風方法研究與應用
除。通過加設中轉風室接力通風延長巷道掘進通風距離。巷道掘進一定距離，當正常第一級通風機不能有效保障巷道掘進工作面通風時，在巷道一側加設一個硐室作為中轉風室，再在中轉風室外部砌筑一道密閉墻。為方便通風機等設施安裝及檢修，在風室密閉墻下部開一小門，平時可關閉。中轉風室密閉墻一側(入風側)安裝硬質(zhì)彎頭風筒通往中轉風室內(nèi)，將外部風筒壓入的新鮮風引入中轉風室；在中轉風室密閉墻另一側(出風側)安裝一個或多個硬質(zhì)彎頭風筒。在中轉風室密閉墻出風側同時安裝2個或多個硬質(zhì)彎頭中國礦山工程 2018年1期2018-03-10
- 風對機械爐排爐燃燒控制的影響分析
4∶1～3∶2。風室布置如圖1所示。圖1 風室布置2 一次風2.1 一次風的作用對于垃圾焚燒而言，一次風的主要作用包括垃圾干燥和助燃，以及冷卻爐排；影響一次風效果的因素主要包括風量、各風室風量分配以及風溫。一次風是垃圾順利燃燒和爐排安全的重要保障。通過數(shù)值仿真發(fā)現(xiàn)，合理的一次風分配可使垃圾床表面平均溫度明顯提高［3］，提高燃燒效率。2.2 風量一次風的風量取決于垃圾燃燒量，可以根據(jù)垃圾量和過量空氣系數(shù)初步確定一次風量。一次風量應取合適值，過高的一次風在通過環(huán)境衛(wèi)生工程 2017年6期2018-01-10
- 大型焚燒爐自動燃燒與一次風獨立布風聯(lián)鎖控制的探討
次風送到爐排下部風室（每段爐排一次風母管設置調(diào)節(jié)型風門）；通過判斷焚燒爐內(nèi)部燃燒狀況，調(diào)節(jié)一次風調(diào)節(jié)型風門，改變一次風入爐量，從而改變?nèi)紵隣顩r。這種母管制布風調(diào)整在小型焚燒爐調(diào)整效果非常好，在以往的焚燒爐中應用也具有較好的效果。但對于大型爐排750 t/d以上的單爐處理能力，由于爐排結構尺寸較寬，爐排下部一次風室并列3個以上（目前600 t/d爐排下部風室為2個），隨著處理能力的增加爐膛寬度逐漸變寬，即燃燒區(qū)域面積變大；受此母管制布風結構的限制，對于區(qū)域化環(huán)境衛(wèi)生工程 2017年6期2018-01-10
- YJ17型供料成條機氣室改進
后導板、吸絲帶、風室體、弧形板等部件組成（圖1）。圖1 吸絲成形系統(tǒng)結構示意（2）工作原理。如圖1所示，輸送帶以約10°的仰角和較高的速度向前拋出輸送煙絲，輸送帶的前部上方有一排與輸送帶寬度相等的吹風孔，向下噴出一排正壓氣流，正壓氣流改變了煙絲的運動方向將煙絲吹向拋絲輥。稍重的煙絲團、煙梗和雜質(zhì)憑借自身慣性進入拋絲輥上方的螺旋回梗機構并被輸出，完成梗簽的分離。煙絲在拋絲輥順時針高速旋轉作用下被拋向由前、后導板組成的吸絲道，煙絲在吸絲道內(nèi)受氣室的正壓氣流和風設備管理與維修 2017年5期2018-01-02
- 空調(diào)器在發(fā)電機冷卻系統(tǒng)中的應用
氣冷卻系統(tǒng)主要由風室、風扇、空氣冷卻器等組成。發(fā)電機風室裝有4臺換熱容量為300 kW的空氣冷卻器，用于風室中熱空氣與冷卻水的熱交換。外部空氣經(jīng)過風室進風口后，隨著發(fā)電機轉子旋轉在風室內(nèi)部產(chǎn)生離心力，使空氣產(chǎn)生壓差，空氣經(jīng)過空氣冷卻器后從下至上，經(jīng)兩邊下降，形成一個空氣對流的循環(huán)系統(tǒng)。通過空氣的對流和循環(huán)水在空氣冷卻器管道中的流動，對發(fā)電機定子和轉子進行強制循環(huán)冷卻。1.2 空氣冷卻系統(tǒng)生產(chǎn)運行中存在的問題由于該垃圾焚燒發(fā)電廠處于亞熱帶地區(qū)，每年入夏以后，科技與創(chuàng)新 2017年18期2017-11-30
- 第四代篦冷機在氧化鋁行業(yè)的應用
機設計特點易造成風室積料、弧形閥卡閥、集料斗積料等故障頻繁，現(xiàn)場粉塵污染嚴重，工作環(huán)境非常惡劣，而且冷卻機風機使用較多，控制繁瑣，不利于節(jié)能降耗。因此，我們根據(jù)現(xiàn)場情況以及氧化鋁熟料特性對篦冷機進行技術改造，在保留原篦冷機殼體的情況下將內(nèi)部篦床改為第四代步進式篦床，熟料破碎機改為輥式破碎機，既降低了改造成本，又提高了設備穩(wěn)定性，提升了系統(tǒng)工藝性能和機械性能。本次改造是第四代篦冷機在氧化鋁行業(yè)的首次跨行業(yè)改造與應用。為了交流改造經(jīng)驗，以本文對此次改造進行總結四川水泥 2017年1期2017-04-24
- 卷煙機風室負壓調(diào)節(jié)的改進
阮三星?卷煙機風室負壓調(diào)節(jié)的改進劉威, 阮三星(常德煙草機械有限責任公司研究所, 湖南常德, 415000)針對傳統(tǒng)卷煙機調(diào)節(jié)風室負壓的比例節(jié)流閥采購成本過高、能源浪費的問題, 提出了采用基于西門子SIMOTION平臺的伺服變頻驅動改進方案。改進后的設備成本更低, 更加節(jié)能, 且能更好地滿足系統(tǒng)要求。伺服變頻驅動; SIMOTION; V/f控制卷煙機風室負壓的穩(wěn)定直接影響到煙支的質(zhì)量, ZJ116等傳統(tǒng)卷煙機采用比例節(jié)流閥來調(diào)節(jié)風室負壓的大小。風機抽吸湖南文理學院學報(自然科學版) 2017年1期2017-02-10
- 二段式垃圾焚燒爐安裝中的調(diào)整措施
本體、出渣通道、風室和放灰通道、出渣通道、爐排密封裝置、液壓除渣機、氣動除灰裝置、結合部、二次風噴嘴、風室保溫及金屬件、爐排自動控制系統(tǒng)、爐排電液控制系統(tǒng)、落料槽破橋裝置、逆推調(diào)節(jié)裝置冷卻等構成。在垃圾焚燒爐安裝過程中，爐排是非常關鍵的部分，對爐排的加工精確度以及爐排使用的材料均有比較高的要求，排和排之間的縫隙要求非常小，為了保證爐排運行的安全性和穩(wěn)定性，需要做好焚燒爐的安裝和調(diào)試工作。3 二段式垃圾焚燒爐的安裝調(diào)整3.1 安裝給料平臺在安裝給料平臺時，首中國高新技術企業(yè) 2016年35期2017-02-10
- 三代篦冷機局部改造設計方案詳解
機固定篦床及一段風室原配置風機參數(shù)（4）篦冷機一段風機壓頭整體偏低，還有一段篦床單位面積上通風量不足（見表1原風機配置，Si為篦床的有效面積），不利于熟料的冷卻和厚料層操作，因此需要對一段篦冷機風機的壓頭和配風進行優(yōu)化調(diào)整。根據(jù)對使用篦板和篦床工況的分析，計算得出固定篦床及一段風機新的風機參數(shù)并考慮實際情況最終選定，根據(jù)風機最終選定的參數(shù)對原配風機進行相應的更換。3 風機參數(shù)的計算選定[1]3.1 改造后，固定及一段篦床所使用篦板的參數(shù)分析（1）改造后的K新世紀水泥導報 2016年6期2016-12-16
- 第三代篦冷機的通病分析及改進措施
不久就全部損壞，風室與風室之間基本是相通的，不能保證各供風單元獨立的通風，各風機鼓入的不同風壓的冷卻風在各風室之間相互擾亂，內(nèi)耗大，有效地穿透熟料層的冷卻風必然減小，無法實現(xiàn)設計的配風理念。嚴重時，前面的高壓風機啟動后，后面的中低壓風室的風機不能正常啟動，反而被吹著倒轉。另外，隨著篦冷機技術的發(fā)展，單位篦床面積產(chǎn)量越來越高，料層厚度不斷增加，風室壓力也要求增加，如果風室密封不好，所有風室相互串風，分室功能和冷卻效果大大減弱。此外，在風室灰斗與拉鏈機或熟料輸新世紀水泥導報 2016年3期2016-09-22
- 29MW鏈條鍋爐配風裝置改造
29MW鏈條爐的風室進行配風改造，使鍋爐的燃燒狀況得到改善，提高鍋爐的進出口溫差，使燃料燃燒完全，爐排無偏燒現(xiàn)象，鍋爐尾部無紅碳拉下，還可根據(jù)風壓表顯示風壓對爐膛配風進行科學調(diào)整，使司爐工作更加細致，更加科學。1 設備存在問題供熱六大隊鍋爐二車間四臺29MW鏈條鍋爐在運行期發(fā)現(xiàn)風量不足、配風不良、風室結構不合理等現(xiàn)象，具體表現(xiàn)：1.1熱效率偏低，鍋爐出力達不到規(guī)定技術指標。1.2燃燒不完全，爐渣含碳量高。1.3爐膛中間容易燒透，兩邊不易燒透，存在偏燒現(xiàn)象。化工管理 2016年9期2016-09-16
- 篦冷機液壓缸活塞桿和位移傳感器損壞的解決辦法
引起。（2）進入風室內(nèi)部檢查，沒有發(fā)現(xiàn)液壓缸摩擦的現(xiàn)象。將9室風機停機后，風室內(nèi)部有輕微漏料現(xiàn)象，這說明篦冷機上部有個別的C型密封或進風裝置損壞，造成竄風現(xiàn)象，增加液壓缸的正常工作負荷，使液壓缸處于疲勞作業(yè)狀態(tài)。（3）液壓缸的設計能力不足，尤其是活塞桿部分，設計偏細，不能安全有效地使用。2.2 位移傳感器損壞維修極為不方便的原因（1）從圖2中可以明顯看出位移傳感器的安裝位置極其狹小，一旦出現(xiàn)位移傳感器損壞，根本不好維修更換。而且在更換位移傳感器時，需要停篦新世紀水泥導報 2016年4期2016-08-11
- 三代篦冷機升級為步進式篦冷機的實踐
梁和充氣梁進灰、風室漏風、供風不均等問題。問題不斷暴露，導致窯的年運轉率下降，熟料燒成成本增加，熟料的市場競爭力逐漸下降。為了提高篦冷機的機械性能和工藝性能，我們綜合考慮了幾種方案，最終保留篦冷機上、下殼體，將篦床整體更換為第四代篦冷機篦床，篦冷機相關的其它部分，盡可能利用原有部件或者在原部件基礎上進行升級改造。為了交流改造經(jīng)驗，本文對此工作進行總結。1 改造前存在的問題（1）漏料。尤其是灰斗和滑板兩側的側板處，漏料非常嚴重，高溫紅料漏在風室內(nèi)，引起活動梁新世紀水泥導報 2016年4期2016-08-11
- YJ116供絲機風室板安全鎖裝置的改進
YJ116供絲機風室板安全鎖裝置的改進曲麗娟, 趙堅, 肖育林(常德煙草機械有限責任公司研究所, 湖南常德, 415000)介紹了YJ116供絲機風室板安全鎖裝置的原理。根據(jù)目前安全鎖裝置裝配的方法和特點, 指出了安全鎖裝置裝配的缺點, 提出了3種解決方案, 確定了最佳改進方案。最后, 對改進后的風室板安全鎖裝置所具有的優(yōu)點進行了總結, 安全鎖裝置的結構改進設計對實際生產(chǎn)具有重要的意義。安全鎖裝置; YJ116; 供絲機;ZJ116型卷接機組是國產(chǎn)第一代采湖南文理學院學報(自然科學版) 2015年2期2015-12-21
- TC-TC-11641164型三代篦冷機的優(yōu)化與改造
G17風量過少，風室風機G20-G24風量又偏大。所以，造成熟料冷卻效果不好的原因主要是兩個方面：（1）總風量偏少；（2）高溫區(qū)的風量少，急冷不夠。2 改造方案降低熟料溫度主要從三個方面著手解決，一是適當增加風量，優(yōu)化篦冷機配風；二是從結構上改變冷卻方式；三是增加篦床面積，降低篦床負荷，提高篦冷機的能力。由于高溫區(qū)的冷卻效率高，在此處增加風量是最佳選擇，但冷風摻入過多不僅對熟料急冷無太大幫助，反而會降低二、三次風溫，從而影響窯系統(tǒng)煅燒。表1 TC-1164水泥技術 2015年4期2015-09-02
- 篦冷機活動梁密封缺陷分析和改造Ana lysis and Mod ifica tion o f the Sea lDe fec ts o f G ra te Coo ler Moving Beam
。因此，篦冷機各風室的內(nèi)部密封和鎖風尤為重要。本文以TC-1164篦冷機篦床活動框架縱梁（以下簡稱活動梁）穿越各風室隔墻處的密封改造為例，介紹一種修舊利廢的實效方法，供業(yè)界同仁參考。2 缺陷分析我公司2 500t/d熟料生產(chǎn)線配置的TC-1164往復推動式篦冷機風室活動梁密封最初的設計是以隔墻為基礎，利用法蘭鋼板片夾毛氈密封防止風室內(nèi)部竄風。但由于出窯熟料顆粒溫度較高，毛氈極易燒損，從而導致密封失效。由于在實際運行中無法做到及時、頻繁地更換或調(diào)整隔墻板密封水泥技術 2015年5期2015-09-01
- 提高9MW純低溫余熱電站發(fā)電量的嘗試
段活動篦床，九個風室），冷卻面積達147m2，相對于5800t/d的熟料產(chǎn)量，篦冷機一、二段風室風機和固定篦梁充氣風機的風量足夠大，熟料在篦冷機一段已充分的散熱。要穩(wěn)定和提高AQC爐入口廢氣溫度，關鍵是在不影響窯二次風溫的情況下，穩(wěn)定篦冷機一段篦床的料層，把熟料熱量往二段篦床后移。首先我們采用減少一段篦床充氣梁冷卻風機風量和1號、2號、3號風室風機風量的辦法，取得了一定成效，但出窯熟料的短時變化很容易壓住一段篦床，且各風室間有竄風現(xiàn)象，一旦壓住一段篦床，調(diào)水泥技術 2015年2期2015-03-31
- 75 t/h循環(huán)流化床鍋爐返料裝置的改進
現(xiàn)返料中止、鍋爐風室壓力低(點火初期一般在4.5～5.5 kPa)、一次風機出口總風壓低(6.5 kPa)，返料風壓受其影響，使返料風室壓力只有3.0～3.5 kPa。因此風壓值太低，致使鍋爐啟動后運行初期返料中止。為此，只得增加點火前爐膛料層厚度，以提高一次風系統(tǒng)的風壓，使一次風室壓力達5.5～6.5 kPa，返料風室壓力在4.5 kPa以上，但增加了點火燃油量，相應增加點火成本。(3)正常運行時，如鍋爐燃煤含灰量突然增大或大量放渣時，也容易出現(xiàn)返料中止氮肥與合成氣 2014年12期2014-07-11
- 淺析調(diào)整流化床鍋爐一次風和二次風風量的重要性
溫度、料層壓差與風室靜壓、爐膛壓差等因素有關。1.1 煤的顆粒度在實際操作中發(fā)現(xiàn)，給煤對燃燒和脫硫效率都受粒度及分布的影響，較合理煤粒度應控制在0～10 mm，煤粒分布影響著鍋爐的負荷穩(wěn)定并影響著一次風流化調(diào)整。當一次風運行量一定時，煤粒分布較細，更多的細小煤顆粒被吹入稀相區(qū)，使密相區(qū)的相對燃燒量減少，循環(huán)倍率增加，床層溫度降低，稀相區(qū)的燃燒份額增加。反之，煤粒較粗，吹入稀相區(qū)的煤粒相對減少，使密相區(qū)的燃燒份額增加，稀相區(qū)的燃燒份額降低，床層的溫度升高，循氮肥與合成氣 2014年9期2014-03-23
- 篦冷機的技術改造
護板間隙落入篦下風室，造成篦板長期承受高溫，篦板和護板損壞，在漏料量較大時甚至會燒損活動梁、內(nèi)框架支撐和墻板。2010年10月，我們對篦冷機進行了改造。NC42340篦冷機共配置有三段篦床、17臺風機。高溫區(qū)第一段篦床傾斜3°，篦床的高溫淬冷區(qū)及熱回收區(qū)均采用第三代充氣梁篦床篦板，由高效高阻力低漏料充氣固定篦板1309和開式低漏料活動篦板1310組成。篦床共有三個風室，即固定篦板梁采用梁內(nèi)供風，活動篦板梁采用風室供風，以保證熟料的冷卻效果。中溫區(qū)第二段篦床水泥技術 2014年2期2014-03-08
- CFB鍋爐風室漏灰原因及對策
16）CFB鍋爐風室漏灰原因及對策李 岱（嘉興新嘉愛斯熱電有限公司檢修部，浙江 嘉興 314016）針對循環(huán)流化床鍋爐的水冷風室漏灰問題進行分析，找出了解決辦法，取得明顯成效。循環(huán)流化床；風帽；水冷風室；漏渣嘉興新嘉愛斯熱電有限公司一期工程有3臺UG-220/9.8—540循環(huán)流化床鍋爐， 1#爐在2006年5月22日投產(chǎn)運行，其他2臺也逐步投運。運行中，3臺鍋爐先后出現(xiàn)過水冷風室左右風溫異常升高現(xiàn)象，正常風室溫度為140～160℃。最初水冷風室左右風溫會中國設備工程 2014年10期2014-01-29
- 提高水泥窯9MW純余熱電站發(fā)電量的嘗試
段活動篦床，九個風室）冷卻面積達147m2，相對于5800t/d的熟料產(chǎn)量，篦冷機一、二段風室風機和固定篦梁充氣風機的風量足夠大，熟料在篦冷機一段已進行了充分的散熱。要穩(wěn)定和提高AQC爐入口廢氣溫度，關鍵還是在不影響窯二次風溫的情況下，穩(wěn)定住篦冷機一段篦床的料層，把熟料熱量往二段篦床后移，首先采用減少一段篦床充氣梁冷卻風機風量和1#、2#、3#風室風機風量的辦法，取得一定成效，但出窯熟料的短時變化很容易壓住一段篦床，且各風室間有竄風現(xiàn)象，一旦壓住了一段篦床節(jié)能與環(huán)保 2013年11期2013-11-05
- 篦冷機風機的技改實踐
板磨破漏料，二段風室漏料尤為嚴重?；谝陨锨闆r，公司決定將一段和二段相鄰兩個風室的全部固定梁更換為充氣梁，并增加 兩 臺 17670～34163m3/h、壓 力11668～10967Pa、功率160kW離心風機，共同為兩風室供風。技改完成后，效果十分明顯：（1）窯產(chǎn)量提高到4500t/d后二段未出現(xiàn)過壓床事故，且料層由之前的400mm恢復到500mm。（2）出篦冷機熟料接近常溫。（3）篦冷機廢氣出口溫度由300℃左右下降為250℃左右。第一次技改前后工藝參水泥技術 2013年6期2013-10-23
- 小風室接力通風在引水隧洞斜井進主洞施工中的應用
風、風倉式通風和風室接力通風等［3－6］，鑒于通風設計受隧洞長度、斷面尺寸、設備配置、施工工藝等影響，每一種通風方式都具有一定的唯一性。本工程最長獨頭通風距離達6 386 m，且主洞凈空斷面小，需要考慮同步襯砌、車輛通行安全距離和風管直徑等因素，采用傳統(tǒng)的通風方式已不能滿足施工需要，需要通過創(chuàng)新來解決以上通風限制條件。在實施過程中分析粉塵及有害氣體的來源，采用工序合理優(yōu)化、降塵及限制尾氣排放等輔助通風措施［7－9］，從而最終達到了預定施工通風效果。1 工程隧道建設(中英文) 2013年9期2013-08-28
- YJ19B卷煙機重量控制機構的改進*
卷煙機的煙絲是由風室的負壓風將煙絲吸附在吸絲帶上，并由吸絲帶攜帶至煙槍(煙支成型機構)內(nèi)。但是，由風室的負壓從煙道本體吸到風室導軌的煙絲束的底部不平整，并且沒有準確定量，這就需要利用劈刀對煙絲束修剪并準確定量，達到控制煙支重量的目的［1］。圖1 劈刀修剪煙絲示意圖如圖2所示，ZJ19B卷接機組的重量調(diào)整機構的缺點主要有以下兩點。圖2 改進前重量調(diào)整結構(1)由于劈刀機構自身較重，且與傳動系統(tǒng)相連接，機器長時間運行后，傳動間隙變大，對煙支重量的調(diào)整精度也會相機械研究與應用 2013年1期2013-08-02
- ZJ114卷接機組煙絲通道堵絲現(xiàn)象的分析
僅能調(diào)節(jié)前導軌使風室煙絲通道中心嚴重偏離煙槍煙條中心，導致煙絲束在與煙槍連接處流通不順暢，造成煙絲通道內(nèi)堵絲；④前導軌遮蓋鋼帶頂導軌的吸風口，導致風室導軌與鋼帶頂導軌間卡絲、煙絲通道內(nèi)吸風風力不足煙絲束蓬松等問題。為此，通過對ZJ114卷接機組的煙絲束零亂、煙絲通道堵絲現(xiàn)象進行的分析，對其風室部件進行了改進。2 改進內(nèi)容2.1 鏟絲刀鏟絲刀的作用是將吸絲鋼帶上的煙絲全部鏟下進入煙槍，并將煙絲束的矩形截面初步改變?yōu)閳A形截面，是煙絲束壓縮成形的關鍵部件之一，其中國新技術新產(chǎn)品 2012年1期2012-11-16
- Ⅱ類無煙煤鍋爐鏈條爐排燒損的原因與對策
爐排下方的分段送風室吹進爐膛，且與煤層的前進方向相交。煤在爐膛內(nèi)受到高溫輻射加熱，依次完成煤的預熱干燥、干餾、揮發(fā)分著火燃燒、焦炭燃燒，直到焦炭燃盡（這是一個理論上完整的煤的燃燒過程，由于機械設備或運行操作等原因，實際運行中并不是總能完整實現(xiàn)）。燃盡后的灰渣則隨爐排移動到后部，經(jīng)過老鷹鐵落入后部落渣斗，再由出渣機或撈渣設備排出。圖1 鏈條爐排的典型結構形式一般分為鏈帶式、橫梁式和鱗片式三種。福建地區(qū)使用的II類無煙煤鍋爐的蒸發(fā)量多數(shù)在1～35t/h之間，其海峽科學 2012年10期2012-07-25
- DZL型生物質(zhì)顆粒燃料工業(yè)鍋爐
下設有四個獨立的風室，在風室一側設有調(diào)風機構，空氣由鼓風機經(jīng)側風道，再經(jīng)調(diào)風機構進入獨立風室。爐膛設置了前后拱，前后拱之間設置兩道折焰墻，均采用耐火混凝土澆筑而成。后拱上方爐膛煙氣出口處設置降塵花墻，由耐火磚砌筑而成。爐墻均采用耐火磚、硅酸鋁纖維等保溫材料；前后爐墻外包為平面鋼板焊接組成。生物質(zhì)燃料自加料斗經(jīng)擋料板進入爐膛，在鏈條爐排上分階段燃燒、燃盡后灰渣落入除渣斗內(nèi)，由刮板除渣機排出。加料斗設置撥料式關風機，既可控制燃料輸送量，也起到隔離火焰與燃料、預中國環(huán)保產(chǎn)業(yè) 2012年12期2012-01-27
- 鼓泡流化床風室及分布板區(qū)域流動特性的數(shù)值模擬
03）鼓泡流化床風室及分布板區(qū)域流動特性的數(shù)值模擬鄭 磊，劉建坤，李曉偉，王貴路，李明鶴，張大雷（遼寧省能源研究所，遼寧 營口 115003）采用計算流體力學（CFD）軟件對采用切向進風和垂直進風情況下不同開孔率氣體分布板的鼓泡流化床流態(tài)化特性進行研究，模擬風室及分布板區(qū)域的氣體流動軌跡及其速度分布變化。結果表明：氣體在切向進風形式下接近層流運動的上升狀態(tài)，與垂直進風形式所產(chǎn)生的無序湍流上升狀態(tài)相比，垂直進風形式下氣體速度在空間分布更加均勻，受邊界條件影響化學反應工程與工藝 2012年4期2012-01-10
- HG-2030/26.15-YM3型超超臨界鍋爐水冷壁壁溫特性分析
器共有9種36個風室26個噴嘴（如圖1所示）。其中頂部OFA燃盡風室1個，空風室11個，AUX1-1風室3個，AUX1-2風室3個,AUX-2風室3個，AUX-3風室1個，油風室3個，設B，C，D，E，F(xiàn)層濃淡風室和最下層改造為等離子燃燒器的A層風室，根據(jù)各風室的高度不同,布置數(shù)量不等的噴嘴，火焰噴射方向與爐墻垂直。在距上層煤粉噴嘴上方約5.0 m處有4層附加燃盡風（AA），風室角式布置，每個AA風室布置2個噴嘴，其作用是補充燃料后期燃燒所需的空氣，調(diào)節(jié)火電力工程技術 2011年5期2011-03-15
- 某電廠發(fā)電機風溫高的原因分析及處理
電機下面的發(fā)電機風室，標高約4m。熱風經(jīng)過發(fā)電機空冷器冷卻后被發(fā)電機兩端的冷卻風扇分別經(jīng)汽端、勵端冷風室抽至發(fā)電機內(nèi)，冷熱風室利用混凝土墻進行隔離?？绽淦骼鋮s水取自循環(huán)水來水，參數(shù)為0.16MPa/27.79℃，空冷器排水至循環(huán)水回水管，回水壓力為0.10MPa。凝汽器抽空氣管道從發(fā)電機汽端冷風室中部穿過，直徑279mm，溫度超過50℃，且該管道在經(jīng)過風室時未進行保溫。空冷器具體銘牌參數(shù)見表1。2 機組運行概況及問題描述機組負荷125MW時發(fā)電機定子鐵芯最中國科技信息 2010年21期2010-10-27
- 艦船燃氣輪機排氣紅外抑制器性能的影響因素試驗分析
態(tài)試驗[1]分析風室負壓、噴管出入口面積比以及噴管出口面與混合管入口面距離等因素對紅外抑制器的引射比和阻力損失的影響,為進一步優(yōu)化紅外抑制裝置的結構提供依據(jù)。1 紅外抑制器的結構和性能參數(shù)紅外抑制器由梅花形出口噴管與混合管、層疊的擴壓環(huán)組成。Presz等人證明這種出口形狀的噴管與相應的常規(guī)噴管相比,不僅尺寸短、質(zhì)量輕,而且前者的引射流量幾乎是后者的兩倍以上[2]。如圖1所示,在實際工作時,冷卻空氣從混合管入口處和各級擴壓環(huán)的縫隙處被管內(nèi)高溫燃氣引射,使排氣電力與能源 2010年3期2010-04-13
- 循環(huán)流化床鍋爐布風裝置
增壓后經(jīng)風道送入風室;第2步,流化風由風室穩(wěn)壓和均流后通過風帽底部的通道,從風帽徑向小孔射出;第3步,射出的流化風進入床層底部,產(chǎn)生強烈的擾動,并形成氣流墊層,使床料中煤粒與空氣均勻混合,建立良好的流化狀態(tài),如圖1所示。圖1 風帽式布風裝置結構簡圖2 布風裝置分類與特點布風裝置由風室、布風板、澆筑料等構成,布風板由風帽、花板等組成。2.1 風帽分類與特點2.1.1 風帽分類風帽主要有帶有帽頭的風帽 (亦稱蘑菇狀風帽)、無帽頭風帽 (亦稱圓柱狀風帽)、L形定山西電力 2010年5期2010-04-10
- 高效節(jié)能轉軸中心供油燃燒器
以使用燃氣。它由風室殼體和其上部的燃燒室組成,兩者之間有氣體通道,風室底部的軸承部件支撐一根轉軸穿過通道至燃燒室,轉軸連接有風動式葉輪,轉軸上部連接有汽化轉帽,轉軸中間有油管和出油嘴,燃燒室內(nèi)有帶小孔或網(wǎng)眼的燃燒碗,之間形成環(huán)形風室。其特征在于上述的轉軸中間的油管是固定的,轉軸頂部有帶側孔的汽化頂帽,頂帽將轉帽空間隔成汽化室和混合室。本發(fā)明具有轉軸轉速均勻,油料汽化率及均勻度較高的優(yōu)點。轉軸中心供油燃燒器綜合了《流體力學》、《空氣動力學》、《熱功力學》等多創(chuàng)新時代 2009年10期2009-12-21
- 直流熱水鍋爐的設計變更
排是由4個以上的風室組成,為了達到密封和風壓一致,把所有風室用隔板分別由縱向和橫向隔開,單側或雙側送風,每道隔板都采用了夾絲石棉板密封措施。由于長期處于高溫環(huán)境,夾絲石棉板內(nèi)的鋼絲強度和剛性很快退化,使密封性變差,造成風室之間的竄風、漏風,降低了調(diào)風裝置的靈敏性。3.燃燒室水冷壁爆管是困繞該型熱水鍋爐的一大難題,特別是一些地方燃用的煤種揮發(fā)分相對較高,有的甚至燃用III類煙煤。例如南崗煤礦使用的的一臺QXL2.8-0.7/95/70-AII型鍋爐,由于燃用活力 2009年3期2009-11-16
- 循環(huán)流化床鍋爐風室內(nèi)流動特性及優(yōu)化研究