端電壓
- 三線圈無線電能傳輸系統(tǒng)分段補(bǔ)償技術(shù)研究
圈及補(bǔ)償電容的端電壓驟增，電容擊穿的風(fēng)險(xiǎn)增大，且易造成安全隱患。對(duì)于諧振電容端電壓過高這一問題，文獻(xiàn)[17]采用分段補(bǔ)償?shù)陌l(fā)射線圈避免了電容高壓擊穿的風(fēng)險(xiǎn)；文獻(xiàn)[18]比較分析了分段線圈與不分段線圈的電場(chǎng)強(qiáng)度，結(jié)果表明分段線圈的電場(chǎng)強(qiáng)度遠(yuǎn)低于不分段線圈的電場(chǎng)強(qiáng)度；文獻(xiàn)[19]將分段補(bǔ)償方法應(yīng)用于高頻WPT 系統(tǒng)中，以降低寄生電容端電壓。上述文獻(xiàn)均證明了分段補(bǔ)償能有效降低端電壓，但文獻(xiàn)[17]與文獻(xiàn)[18]未對(duì)分段補(bǔ)償?shù)脑砑霸O(shè)計(jì)方法進(jìn)行闡述，而文獻(xiàn)[19]
電源學(xué)報(bào) 2023年6期2023-12-28
- 基于改進(jìn)Bayes信息量準(zhǔn)則的鋰電池自適應(yīng)變階AVO模型
O 模型，通過端電壓誤差Bayes 信息量確定模型階數(shù)的最優(yōu)解，以最優(yōu)擬合度、最小平均誤差和為目標(biāo)函數(shù)，利用樽海鞘優(yōu)化算法搜索模型階數(shù)的全局最優(yōu)解，使模型變階效果達(dá)到最佳。最終通過仿真和實(shí)驗(yàn)，驗(yàn)證AVO 模型的精確性與實(shí)用性。1 鋰電池自適應(yīng)變階模型1.1 自適應(yīng)變階等效電路模型鋰電池等效電路模型(equivalent circuit model，ECM)在工程應(yīng)用中主要有一階RC 模型、二階RC 模型等。模型精度往往與階數(shù)成正比，理想情況下，當(dāng)?shù)碗A模型擬
電源技術(shù) 2023年9期2023-10-05
- 遠(yuǎn)端電網(wǎng)故障下雙饋式變速抽水蓄能機(jī)組平衡點(diǎn)存在性研究
域，并分別從遠(yuǎn)端電壓跌落深度、電網(wǎng)短路比、電網(wǎng)阻抗角、機(jī)組無功支撐系數(shù)4個(gè)因素分析對(duì)其運(yùn)行平衡點(diǎn)存在性的影響。最后，通過MATLAB/Simulink仿真驗(yàn)證了理論分析。1 低電壓穿越策略圖1給出了DF-VSPSU接入電網(wǎng)阻抗不可忽略的單機(jī)無窮大結(jié)構(gòu)圖。其中，DF-VSPSU電流正方向指向電網(wǎng)，下標(biāo)abc、dq分別表示電氣量在三相靜止abc坐標(biāo)系、兩相同步旋轉(zhuǎn)dq坐標(biāo)系下的形式，下標(biāo)s、r分別表示雙饋發(fā)電電動(dòng)機(jī)定、轉(zhuǎn)子繞組，E、Us、Is、Ir分別表示遠(yuǎn)端
電機(jī)與控制應(yīng)用 2023年1期2023-02-03
- 基于混合儲(chǔ)能的風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)功率波動(dòng)抑制策略研究
：3 超級(jí)電容端電壓限制策略其應(yīng)基于以下三個(gè)方面的原因考慮：（1）雙向DC／DC變換器的工作效率問題導(dǎo)致超級(jí)電容容量存在一定的誤差。（2）異常情況下，直流母線的功率波動(dòng)可能超過允許上限。（3）直流母線功率波動(dòng)出現(xiàn)上限值的概率極小。因此，需要采用合理的方法對(duì)超級(jí)電容的容量進(jìn)行修正。上述三個(gè)原因?qū)е鲁?jí)電容在運(yùn)行中會(huì)達(dá)到功率上下限值，這樣就會(huì)使超級(jí)電容的功率波動(dòng)抑制能力削弱。為了解決此問題，有必要對(duì)超級(jí)電容的端電壓采取預(yù)控制措施，限制其達(dá)到上下限值。超級(jí)電容端
電氣傳動(dòng)自動(dòng)化 2022年4期2022-08-04
- 大功率無刷直流電機(jī)反電動(dòng)勢(shì)過零點(diǎn)檢測(cè)策略
獻(xiàn)[5]提出了端電壓反電動(dòng)勢(shì)法，主要方法為通過數(shù)學(xué)建模推導(dǎo)端電壓與相反電動(dòng)勢(shì)間的關(guān)系，借助硬件電路實(shí)現(xiàn)端電壓檢測(cè)，并推算出相反電動(dòng)勢(shì)過零點(diǎn)，利用過零點(diǎn)與電機(jī)換相點(diǎn)之間的相位關(guān)系進(jìn)行電機(jī)控制。端電壓法尤其適用于BLDCM 的六步控制方法，因?yàn)樵诹椒刂浦?，電機(jī)三項(xiàng)繞組為二二制導(dǎo)通，三相中的一相始終為對(duì)地浮空狀態(tài)，這使得端電壓檢測(cè)具有了良好的檢測(cè)時(shí)機(jī)和條件，但是同時(shí)由于BLDCM 存在換相續(xù)流情況，若換相續(xù)流時(shí)間大于1/2扇區(qū)的運(yùn)行時(shí)間，則會(huì)導(dǎo)致反電動(dòng)勢(shì)過零
電子技術(shù)與軟件工程 2022年1期2022-07-08
- 一種單級(jí)低開關(guān)應(yīng)力無電解電容LED電源
反向充電，使其端電壓下降為零，當(dāng)開關(guān)管被觸發(fā)時(shí)實(shí)現(xiàn)零電壓開通。在對(duì)寄生電容反向充電的同時(shí)，反饋漏感能量、提高電源效率。文章詳細(xì)分析了該變換器的工作模態(tài)，給出參數(shù)設(shè)計(jì)方法，最終搭建實(shí)驗(yàn)平臺(tái)對(duì)所提方案的可行性進(jìn)行驗(yàn)證。1 電源工作原理1.1 主電路拓?fù)鋯渭?jí)低開關(guān)應(yīng)力無電解電容LED電源主電路如圖1所示。電源主要包括整流電路、單級(jí)部分、輔助回路。整流電路為四個(gè)二極管構(gòu)成的整流橋；單級(jí)部分由升壓變換器與反激變換器共用開關(guān)管S1構(gòu)成，減少開關(guān)管數(shù)量，簡(jiǎn)化電路結(jié)構(gòu)，減
電氣傳動(dòng) 2022年9期2022-05-05
- 基于無刷直流電機(jī)的無位置傳感器控制*
流電機(jī)非導(dǎo)通相端電壓與母線電壓之間的關(guān)系得到反電動(dòng)勢(shì)過零點(diǎn)信息，省去了重構(gòu)電機(jī)中性點(diǎn)的硬件電路，并且不需要濾波，避免了換相信號(hào)延遲，具有換相準(zhǔn)確、計(jì)算量小、實(shí)時(shí)性好，啟動(dòng)迅速等優(yōu)點(diǎn)。1 控制原理分析1.1 無刷直流電機(jī)數(shù)學(xué)模型圖1所示為三相全橋式無刷直流電機(jī)的拓?fù)鋱D，采用H_PWM-L_ON的二二導(dǎo)通三相六狀態(tài)工作方式。為簡(jiǎn)化分析，假設(shè)電機(jī)繞組為星形接法，不考慮齒槽效應(yīng)和磁路飽和，忽略磁滯、渦流、集膚效應(yīng)和溫度對(duì)參數(shù)的影響。圖1 無刷直流電機(jī)拓?fù)鋱D無刷直流
傳感器與微系統(tǒng) 2021年11期2021-11-24
- 本安電路電容放電模型與仿真分析*
是電容值和電容端電壓. 為了滿足本安電路的防爆要求，可重點(diǎn)考慮可降低電容值和電容端電壓的方法.1.2 電容放電能量抑制方法抑制電容放電能量最常用的方法有等效電容法(串聯(lián)電阻)和降低電容端電壓兩種. 等效電容法是在電容支路中串聯(lián)可靠電阻[19]，使電容內(nèi)阻增大，這樣串聯(lián)電阻和電容整體形成一個(gè)新的等效電容組件，該等效電容組件對(duì)外呈阻性，可大幅度降低電路的閉合放電能量. 降低電容端電壓一般采取在電容兩端并聯(lián)合適的雙重化穩(wěn)壓二極管或在本安輸出的關(guān)聯(lián)設(shè)備與所連接的本
測(cè)試技術(shù)學(xué)報(bào) 2021年5期2021-11-02
- 基于動(dòng)態(tài)優(yōu)選遺忘因子最小二乘在線辨識(shí)的磷酸鐵鋰電池SOC估算*
為電化學(xué)極化環(huán)端電壓和濃差極化環(huán)端電壓；Ut(t)為電池端電壓。圖1 二階RC等效電路模型根據(jù)基爾霍夫電壓定律及基爾霍夫電流定律可得等效電路模型的電氣關(guān)系式為：2.2 開路電壓模型由于電池OCV與SOC之間存在確定的函數(shù)關(guān)系，本文通過試驗(yàn)方法和多項(xiàng)式擬合得到電池SOC-OCV 曲線。針對(duì)磷酸鐵鋰電池存在的中間SOC 值處對(duì)應(yīng)的開路電壓變化平坦、兩端SOC值處對(duì)應(yīng)的開路電壓變化劇烈的特性，設(shè)計(jì)了分段等SOC間隔試驗(yàn)方法來盡可能獲取有代表性的SOC-OCV點(diǎn)，
汽車技術(shù) 2021年10期2021-10-27
- 基于UN5000 勵(lì)磁起機(jī)過電壓研究與優(yōu)化
機(jī)空載建壓時(shí)機(jī)端電壓瞬時(shí)超過115%，發(fā)變組保護(hù)短時(shí)報(bào)過激勵(lì)保護(hù)發(fā)信，甚至出現(xiàn)跳機(jī)現(xiàn)象，其中不乏大型火電機(jī)組甚至核電機(jī)組。2019年7月21日23點(diǎn)44分，國內(nèi)某電廠7號(hào)1 000 MW 機(jī)組UN5000 啟動(dòng)過程中，發(fā)電機(jī)空載建壓時(shí)機(jī)端電壓瞬時(shí)過壓，發(fā)變組保護(hù)短時(shí)報(bào)過激勵(lì)保護(hù)發(fā)信號(hào)，隨后勵(lì)磁系統(tǒng)逆變滅磁，機(jī)端電壓沒有完全降低到零時(shí)，再次投入起勵(lì)命令起勵(lì)，此時(shí)勵(lì)磁電流值越限，勵(lì)磁機(jī)內(nèi)部發(fā)生短路故障，發(fā)電機(jī)保護(hù)動(dòng)作，機(jī)組跳閘。針對(duì)該事件進(jìn)行相關(guān)研究，提出一種
上海節(jié)能 2021年9期2021-10-09
- 分布式光伏系統(tǒng)中基于儲(chǔ)能的直流母線電壓控制方案
，使超級(jí)電容器端電壓維持在一定范圍內(nèi)，確保超級(jí)電容器可以隨時(shí)響應(yīng)調(diào)控母線電壓的能量需求。設(shè)定超級(jí)電容器允許電壓波動(dòng)的上下限分別為Uup、Udown，當(dāng)電壓波動(dòng)小于設(shè)定值時(shí)，僅由超級(jí)電容器充放電，穩(wěn)定直流母線電壓。當(dāng)超級(jí)電容器的電壓波動(dòng)大于設(shè)定值時(shí)，蓄電池開始充放電，補(bǔ)償功率缺額或吸收剩余功率。直到超級(jí)電容器電壓恢復(fù)額定值時(shí)，蓄電池停止充放電。綜上分析可得混合儲(chǔ)能系統(tǒng)4種工作模式。工作模式一：光伏輸出功率高于負(fù)載吸收的功率，即功率過剩時(shí)，雙向DC/DC（1）
農(nóng)村電氣化 2021年9期2021-09-13
- 基于端電壓特征的半波長線路綜合保護(hù)方案
綜合半波長線路端電壓故障特征，提出了端電壓輔助判據(jù)與高、低靈敏度貝差判據(jù)相配合的半波長線路綜合保護(hù)方案，以實(shí)現(xiàn)區(qū)分線路中間段與區(qū)外故障、可靠保護(hù)半波長線路全長及故障選相。1 貝瑞隆電流差動(dòng)保護(hù)及其存在問題貝瑞隆電流差動(dòng)保護(hù)因保護(hù)效果不受電容電流的影響，被廣泛應(yīng)用于超/特高壓、遠(yuǎn)距離輸電線路保護(hù)中。線路距離不長時(shí)，參考點(diǎn)差流大小近似等于短路電流，且與參考點(diǎn)位置選取無關(guān)[20]。而在應(yīng)用于半波長線路保護(hù)時(shí)，因輸電距離過長，參考點(diǎn)差流不再近似于短路電流，而是與故
科學(xué)技術(shù)與工程 2021年24期2021-09-13
- 饋線自動(dòng)化終端后備電源可用性快速檢測(cè)
態(tài)，后備電池組端電壓下降的主要原因是自放電[2]。在此過程中，會(huì)出現(xiàn)正負(fù)極材料從極片上脫落、極板被電解液腐蝕和電池殼體滲水等現(xiàn)象，進(jìn)一步加速電池的放電與老化，甚至可能導(dǎo)致電池組完全損壞。這就需要通過相應(yīng)方法對(duì)電池組的可用性進(jìn)行檢測(cè)。1.2 FTU后備鉛酸電池組檢測(cè)判定目前對(duì)后備電池組可用性的檢測(cè)，只是對(duì)比電池組的端電壓與系統(tǒng)設(shè)定的電壓閾值。若高于閾值，判定電池組可用；反之，則判定電池組失效。這就經(jīng)常出現(xiàn)完好的電池組因長期閑置而導(dǎo)致電能過少和電壓過低，在FT
電池 2021年4期2021-09-03
- 利用“集合思想”巧解物理題
控制導(dǎo)體電阻兩端電壓保持不變，而我們一般需要先預(yù)設(shè)一個(gè)電壓值，實(shí)驗(yàn)中保持導(dǎo)體電阻兩端電壓為預(yù)設(shè)值不變.由于實(shí)驗(yàn)器材的選擇，就會(huì)導(dǎo)致預(yù)設(shè)電壓的值有個(gè)范圍，學(xué)生對(duì)于這個(gè)預(yù)設(shè)電壓范圍值問題解決起來非常困難.筆者在實(shí)際教學(xué)過程中，利用串聯(lián)電路的分壓原理和數(shù)學(xué)的集合思想來解決這類問題，從而幫助學(xué)生攻克這一難點(diǎn).下面根據(jù)考題進(jìn)行分析與解答，僅供廣大師生參考.題1(2017年無錫中考)探究“通過電阻的電流與電阻的大小關(guān)系”時(shí)，我們一般需要先預(yù)設(shè)一個(gè)電壓值，實(shí)驗(yàn)中保持電阻
數(shù)理化解題研究 2021年20期2021-08-05
- 初中物理中幾種電阻測(cè)量方法的歸納
I0，則R0兩端電壓U0=I0R0，因?yàn)镽x與R0并聯(lián)，并聯(lián)電路各支路電壓相等，所以Ux=U0=I0R0 ，通過數(shù)學(xué)計(jì)算得到Rx=I0R0/Ix。該實(shí)驗(yàn)中通過改接電流表位置分別測(cè)得兩支路電流，由并聯(lián)電路電壓相等得到Rx，實(shí)驗(yàn)過程中需要改接電流表，操作相對(duì)麻煩。2.如圖，閉合S1，斷開S2，電流表測(cè)出R0中的電流記為I0，R0兩端電壓U0=I0R0，再閉合S2，Rx與R0并聯(lián)，電流表測(cè)干路電流I。則Rx中電流Ix=I-I0;并聯(lián)電路各支路電壓相等，所以Rx兩
啟迪與智慧·上旬刊 2021年1期2021-03-24
- 低電壓下微能RC 脈沖電源放電波形研究
測(cè)量充電電容兩端電壓；將TPP0201 電壓探頭接在電極末端和工件放電點(diǎn)之間，測(cè)量放電間隙兩端電壓；用TCP312 電流探頭測(cè)量電路電流，并通過TCPA300 放大器轉(zhuǎn)換為電壓信號(hào)；所測(cè)量的波形利用TBS1154 示波器進(jìn)行觀測(cè)和記錄。 圖中：U 為開路電壓，R 為限流電阻，Ce為充電電容，Lp為寄生電感，Rp為線路電阻，Cp為寄生電容，UCe為電容兩端電壓，Ugap為放電間隙兩端電壓；i 為電路電流。表1 實(shí)驗(yàn)條件圖1 低電壓下RC 脈沖電源放電波形測(cè)量
電加工與模具 2021年1期2021-02-25
- 永磁同步電機(jī)的等效SVPWM調(diào)制方法研究
得到電機(jī)的三相端電壓，各相端電壓均為含有三次諧波的馬鞍波，具體技術(shù)原理可參閱文獻(xiàn)[11]，本文不再贅述。2 等效SVPWM調(diào)制方式為了降低軟硬件的復(fù)雜度和成本，本文利用波形生成器預(yù)先在軟件中生成一個(gè)電周期的端電壓波形數(shù)據(jù)表，通過查表法結(jié)合速度閉環(huán)控制的方式實(shí)現(xiàn)PMSM的速度控制，控制框圖如圖3所示。圖中ωref為設(shè)定轉(zhuǎn)速，ωfed為實(shí)際轉(zhuǎn)速，UAmp為端電壓幅值，θ為轉(zhuǎn)子當(dāng)前位置角度。角度傳感器為增量式光電編碼器，采用M/T法測(cè)量電機(jī)轉(zhuǎn)速，DC為24 V直
機(jī)械設(shè)計(jì)與制造工程 2020年12期2020-12-29
- 考慮風(fēng)電機(jī)組電壓均衡性的風(fēng)電場(chǎng)無功優(yōu)化策略
組低壓穿越的機(jī)端電壓恢復(fù)速度。文獻(xiàn)[7]通過對(duì)風(fēng)電場(chǎng)集電系統(tǒng)的無功電壓靈敏度和網(wǎng)損靈敏度的分析，按照靈敏度系數(shù)對(duì)無功補(bǔ)償裝置和雙饋風(fēng)電機(jī)組分配無功量。文獻(xiàn)[8]分析風(fēng)電場(chǎng)各支路節(jié)點(diǎn)的電壓偏差確定無功出力風(fēng)機(jī)的數(shù)量，并優(yōu)先選擇離風(fēng)電場(chǎng)聯(lián)結(jié)點(diǎn)最近的風(fēng)機(jī)作為無功出力源。文獻(xiàn)[9]提出以均衡風(fēng)電機(jī)組機(jī)端電壓裕度、提高無功補(bǔ)償設(shè)備容量和提高系統(tǒng)電壓穩(wěn)定性為目標(biāo)的控制策略。文獻(xiàn)[10]分析了風(fēng)電機(jī)組的無功出力特性，但在未考慮風(fēng)電場(chǎng)內(nèi)饋線的情況下給風(fēng)電機(jī)組分配無功出力量
水力發(fā)電 2020年9期2020-12-21
- 一種改進(jìn)的動(dòng)力電池阻抗參數(shù)和荷電狀態(tài)分層在線聯(lián)合估計(jì)方法*
影響。1 考慮端電壓誤差補(bǔ)償?shù)?階RC模型1階RC模型可較好地平衡精度和計(jì)算效率［13］，因此本研究也基于1階RC模型展開，通過引入一個(gè)端電壓誤差補(bǔ)償項(xiàng)來進(jìn)一步提高其精度。所采用的模型電路簡(jiǎn)圖如圖1所示。分析可知，1階RC模型輸出誤差主要來自于：（1）存在未被1階RC建模的動(dòng)態(tài)；（2）SOC-Uoc表格會(huì)隨電池的老化逐漸變化；（3）SOC估計(jì)誤差；（4）傳感器測(cè)量噪聲和其他誤差。（1）～（3）均為緩變的動(dòng)態(tài)，可用一個(gè)集總的1階慣性環(huán)節(jié)描述，因此端電壓誤差補(bǔ)
汽車工程 2020年8期2020-09-03
- 某抽水蓄能機(jī)組勵(lì)磁低勵(lì)限制器動(dòng)作分析處理
警，觀察機(jī)組機(jī)端電壓15.06KV，無功下降至-56MVA，30S后報(bào)警復(fù)歸，機(jī)端電壓正常，無功返回至0MAV附近運(yùn)行正常，機(jī)組運(yùn)行正常，記錄報(bào)警內(nèi)容、故障現(xiàn)象，具體原因待查，并且密切關(guān)注機(jī)組運(yùn)行。并網(wǎng)時(shí)正常勵(lì)磁會(huì)將機(jī)端電壓調(diào)節(jié)至額定機(jī)端電壓15.75KV，同期裝置會(huì)根據(jù)電網(wǎng)側(cè)電壓通過向勵(lì)磁發(fā)送增減磁令來調(diào)節(jié)機(jī)端電壓，如果機(jī)組正常同期并網(wǎng)則機(jī)組無功將會(huì)很小，但此次故障機(jī)端電壓被調(diào)節(jié)至15.06KV無功下降至-56MVA，進(jìn)相深度較深，且通過觀察往期趨勢(shì)發(fā)現(xiàn)
環(huán)球市場(chǎng) 2020年32期2020-01-19
- 無位置傳感器無刷直流電機(jī)換相位置的檢測(cè)與修正
通過測(cè)量關(guān)斷相端電壓，再使端電壓與構(gòu)建的虛擬中性點(diǎn)電壓比較來求得反電勢(shì)過零點(diǎn)信號(hào)，該方法因?qū)崿F(xiàn)簡(jiǎn)單而獲得較廣泛運(yùn)用[9-11]。但由端電壓求得反電勢(shì)過零點(diǎn)再獲得的轉(zhuǎn)子位置信號(hào)，會(huì)受到因PWM調(diào)制方式引起的端電壓畸變、阻容濾波電路相移、檢測(cè)電路器件延時(shí)及控制芯片軟件計(jì)算延時(shí)等因素的影響，使轉(zhuǎn)子位置檢測(cè)不準(zhǔn)確，導(dǎo)致?lián)Q相位置發(fā)生偏差，使電機(jī)的控制和運(yùn)行性能變差，嚴(yán)重時(shí)甚至可能導(dǎo)致電機(jī)失步。本文對(duì)無位置傳感器BLDCM基于端電壓檢測(cè)的轉(zhuǎn)子換相位置偏差產(chǎn)生原因進(jìn)行分
微電機(jī) 2019年10期2019-12-02
- 三板溪電廠UNITROL 5000勵(lì)磁系統(tǒng)起勵(lì)故障分析及處理
”動(dòng)作，期間機(jī)端電壓、勵(lì)磁電流采樣值均為零，但勵(lì)磁系統(tǒng)并未報(bào)“起勵(lì)失敗”故障信號(hào)，勵(lì)磁系統(tǒng)處于故障狀態(tài)，導(dǎo)致機(jī)組開機(jī)不成功，影響電廠機(jī)組開機(jī)成功率。本文對(duì)該故障原因進(jìn)行了詳細(xì)分析，并根據(jù)故障發(fā)生時(shí)的相關(guān)狀態(tài)，研究、設(shè)計(jì)了UNITROL 5000勵(lì)磁系統(tǒng)二次起勵(lì)邏輯，通過現(xiàn)場(chǎng)模擬試驗(yàn)及運(yùn)行論證，徹底解決了該故障。1 故障原因分析1.1 故障時(shí)，UNITROL 5000勵(lì)磁系統(tǒng)起勵(lì)邏輯UNITROL 5000勵(lì)磁系統(tǒng)起勵(lì)時(shí)，通過測(cè)量“發(fā)電機(jī)機(jī)端電壓 10201
水電站機(jī)電技術(shù) 2019年6期2019-07-05
- 大型調(diào)相機(jī)無功調(diào)節(jié)能力試驗(yàn)技術(shù)研究
限制外，還受機(jī)端電壓、廠用電壓等非本體因素限制。大容量調(diào)相機(jī)開展調(diào)相試驗(yàn)時(shí)，將引起電網(wǎng)電壓的大幅波動(dòng)，極有可能造成機(jī)端電壓、廠用電壓提前受限，致使達(dá)不到開展性能試驗(yàn)的目的，還容易引起直流輸電設(shè)備運(yùn)行異常。本文根據(jù)發(fā)電機(jī)組進(jìn)相能力試驗(yàn)以及發(fā)電機(jī)組滯相運(yùn)行時(shí)限制因素情況，分析同步調(diào)相機(jī)調(diào)相試驗(yàn)中可能出現(xiàn)的限制因素，提出需要通過試驗(yàn)驗(yàn)證的設(shè)計(jì)指標(biāo)。為達(dá)到通過調(diào)相試驗(yàn)驗(yàn)證其設(shè)計(jì)指標(biāo)的目的，盡量避免非性能限制因素提前受限，并針對(duì)可能提前受限的廠用電壓和機(jī)端電壓限制因
廣東電力 2019年6期2019-06-20
- 基于可信度因子推理模型的電池組均衡方法
策略[2]、以端電壓一致為目標(biāo)的均衡策略[3]以及以剩余容量一致為目標(biāo)的均衡策略[4]。串聯(lián)電池組以任意一節(jié)單體電池的端電壓達(dá)到充放電截止電壓作為充放電截止點(diǎn)，并且端電壓測(cè)量方便、精度高，以端電壓為均衡目標(biāo)能夠減小電池間的差異，防止過充過放[5-6]，因此，以端電壓一致為目標(biāo)的均衡策略應(yīng)用最為廣泛。文獻(xiàn)[7]提出一種控制單體電池充電電流的方法來減小電池電壓差異。文獻(xiàn)[8]提出了一種基于動(dòng)力電池模型參數(shù)預(yù)估的均衡策略，根據(jù)平臺(tái)期能量差異實(shí)現(xiàn)單體一致性能量管理
中國機(jī)械工程 2019年9期2019-05-31
- 無刷直流電機(jī)無位置傳感器控制新方法與實(shí)現(xiàn)
控制。通過檢測(cè)端電壓，經(jīng)過分壓后阻容濾波，再經(jīng)過比較器與重構(gòu)中性點(diǎn)電壓比較，將比較器輸出信號(hào)即反電動(dòng)勢(shì)過零點(diǎn)信號(hào)傳至單片機(jī)中，然后軟件處理延遲30°電角度，實(shí)現(xiàn)反電動(dòng)勢(shì)過零點(diǎn)檢測(cè)法無刷直流電機(jī)無位置傳感器控制。這種方法的缺陷是：需經(jīng)過阻容濾波之后，造成反電動(dòng)勢(shì)過零點(diǎn)漂移，使其延遲一定的角度容易造成無刷直流電機(jī)的控制失步并且在起動(dòng)和低速時(shí)反電動(dòng)勢(shì)檢測(cè)困難、重載時(shí)續(xù)流影響等問題。文獻(xiàn)[8]則完全依賴硬件，通過選擇合適的電阻與電容，將反電動(dòng)勢(shì)過零點(diǎn)信號(hào)通過硬件延
微電機(jī) 2019年3期2019-04-28
- 西藏光伏鉛酸電池修復(fù)
，測(cè)定試驗(yàn)電池端電壓12.795 V，放電至10.5 V 時(shí)輸出容量90.66 Ah，實(shí)驗(yàn)室環(huán)境溫度18～20℃，海拔3 650 m。2.1 第1 輪活化修復(fù)第1 輪活化試驗(yàn)采用“修復(fù)充電-修復(fù)放電”模式，每10 min 記錄一次參數(shù)。圖4 第1 輪活化試驗(yàn)之修復(fù)充電在第1 輪修復(fù)充電中，10 min 實(shí)時(shí)記錄一次電池端電壓（V），如圖4所示，可以看出，修復(fù)充電至1 230 min，電壓為13.492 V 時(shí)，電池端電壓開始快速升高，經(jīng)過1 380 min
中國資源綜合利用 2019年1期2019-02-20
- 電勵(lì)磁雙凸極電機(jī)初始位置檢測(cè)技術(shù)研究
應(yīng)電流法和檢測(cè)端電壓法進(jìn)行對(duì)比研究?？紤]勵(lì)磁繞組產(chǎn)生的定位力矩的影響,通過理論與實(shí)驗(yàn)分析比較這兩種方法的優(yōu)缺點(diǎn)。圖2 三相全橋驅(qū)動(dòng)電路2 響應(yīng)電流法不同轉(zhuǎn)子位置時(shí),三相12/8極DSEM的同時(shí)導(dǎo)通的兩相自感波形如圖3所示。從圖3可以看出,3個(gè)串聯(lián)電感每60°電角度發(fā)生一次變化,采用注入脈沖檢測(cè)電流響應(yīng)可以間接判斷靜止時(shí)轉(zhuǎn)子所在的60°電角度區(qū)域。圖3 三相12/8極DSEM的兩兩串聯(lián)電感波形無論采用一個(gè)電周期3種開關(guān)狀態(tài)的控制,DSEM還是一個(gè)電周期6種開
上海電力大學(xué)學(xué)報(bào) 2018年6期2019-01-07
- 基于恢復(fù)電壓拍頻特性的超高壓SPAR優(yōu)化策略*
]研究了故障相端電壓和并聯(lián)電抗器電壓等電氣量特性及計(jì)算原理，文獻(xiàn)[19]分析了故障相并聯(lián)電抗器差模電流的特征，文獻(xiàn)[20-21]將人工神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)等智能算法應(yīng)用于SPAR故障識(shí)別。但是，基于恢復(fù)電壓階段的方法對(duì)于未考慮拍頻振蕩影響的判據(jù)，易產(chǎn)生誤判，存在將瞬時(shí)性故障檢測(cè)為永久性故障的可能，這就會(huì)對(duì)國民經(jīng)濟(jì)造成巨大損失，因此，更加可靠的恢復(fù)電壓法還有待進(jìn)一步研究與完善。文章在詳細(xì)分析超高壓輸電線路故障絕緣恢復(fù)后與未恢復(fù)時(shí)中性點(diǎn)小電抗電壓與故障相端電壓拍頻特性的基
電測(cè)與儀表 2018年13期2018-09-03
- 以并網(wǎng)點(diǎn)電壓和機(jī)端電壓平穩(wěn)性為目標(biāo)的風(fēng)電場(chǎng)無功電壓協(xié)調(diào)控制
令范圍內(nèi)時(shí)，機(jī)端電壓仍可能相差較大，在某些外部擾動(dòng)作用下，會(huì)存在部分機(jī)端電壓越界的現(xiàn)象，影響系統(tǒng)安全運(yùn)行。因此，需要對(duì)機(jī)端電壓進(jìn)行控制。風(fēng)電場(chǎng)的無功電壓控制可以從風(fēng)電場(chǎng)和機(jī)組兩方面來進(jìn)行，釋放機(jī)組的無功能力是首先被考慮的方案。目前，風(fēng)電場(chǎng)大多配備了自動(dòng)電壓控制(AVC)系統(tǒng)，可以接受上級(jí)調(diào)度指令，同時(shí)對(duì)機(jī)組實(shí)行無功指令控制。內(nèi)容主要包括風(fēng)電場(chǎng)無功需求整定、風(fēng)電場(chǎng)無功指令分配、風(fēng)電機(jī)組無功調(diào)節(jié)這3個(gè)方面。文獻(xiàn)[1-2]闡述了雙饋風(fēng)電機(jī)組無功調(diào)節(jié)的機(jī)理，提出了
電力自動(dòng)化設(shè)備 2018年8期2018-08-20
- 某水電站發(fā)電機(jī)進(jìn)相深度受限的解決方法及應(yīng)用
行深度就因受機(jī)端電壓、廠用電壓的限制造成其進(jìn)相深度不夠，達(dá)不到相關(guān)要求。為此，我們經(jīng)過對(duì)試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行分析，發(fā)現(xiàn)該水電站機(jī)組均為單機(jī)單變接線方式運(yùn)行，其起始機(jī)端電壓偏低為主要限制因素。筆者介紹了對(duì)該水電站發(fā)電機(jī)進(jìn)相深度受限采取的解決方案、處理過程及應(yīng)用情況。2 進(jìn)相深度受限及產(chǎn)生原因分析該水電站發(fā)電機(jī)額定容量為217.143 MVA、額定有功功率為190 MW、額定定子電壓為13.8 kV、額定定子電流為9 085 A、額定功率因數(shù)為0.875、額定勵(lì)磁電壓
四川水力發(fā)電 2018年2期2018-05-09
- 一種新型鋰電池充電技術(shù)
預(yù)充電當(dāng)鋰電池端電壓小于下限閾值電壓Vlow=2.5 V時(shí)，證明該電池存在過放，如果此時(shí)直接對(duì)其進(jìn)行大電流充電，會(huì)對(duì)電池造成損害[9]。采集鋰電池的端電壓，若電池端電壓小于下限閾值電壓，則首先采用0.1C(C為倍率，1C=1 200 mA)的涓流對(duì)電池進(jìn)行保護(hù)性充電，將電池端電壓拉升到下限閾值電壓以上。若電池端電壓大于Vlow，則直接進(jìn)入變電流間歇充電階段。1.2 變電流間歇充電變電流間歇充電分為充電期和間歇期。充電期通過大電流快速充電提升充電速度，間歇期
傳感器與微系統(tǒng) 2018年4期2018-04-09
- 基于Multisim飛機(jī)直接電力起動(dòng)電氣性能仿真研究
電樞電流及電樞端電壓的變化規(guī)律是否正常。本文重點(diǎn)開展線路接觸電阻及電源供電電壓因素對(duì)起動(dòng)電氣性能影響研究，對(duì)提高部隊(duì)一線技術(shù)人員故障分析能力及排除能力具有一定的指導(dǎo)意義。1 接觸電阻影響因素研究1.1 接觸電阻影響因素仿真分析飛機(jī)電氣控制線路一般由匯流條、保護(hù)裝置、控制電門、繼電器、插銷及控制設(shè)備組成。具體模型如圖1所示。其中，控制設(shè)備端電壓記為U端。由于線路有接觸電阻，因此端電壓U端并不等于匯流條電壓U匯，而是由式(1)決定。當(dāng)接觸電阻過大，達(dá)到某個(gè)臨界
制造業(yè)自動(dòng)化 2017年12期2018-01-23
- 船舶電力系統(tǒng)帶電壓反饋的超導(dǎo)磁儲(chǔ)能裝置的H∞魯棒非線性勵(lì)磁控制
制規(guī)律中引入機(jī)端電壓偏差的比例積分控制，使設(shè)計(jì)的控制器不僅提高了電力系統(tǒng)的暫態(tài)穩(wěn)定，而且當(dāng)機(jī)械功率由于負(fù)荷變化機(jī)端電壓仍能回到給定點(diǎn)運(yùn)行。使用MATLAB/SIMULINK仿真結(jié)果表明提出的帶電壓反饋的控制器在增強(qiáng)電力系統(tǒng)的穩(wěn)定性及改善機(jī)端電壓精度有很好的控制效果。電力系統(tǒng) 魯棒控制 勵(lì)磁控制 超導(dǎo)磁儲(chǔ)能系統(tǒng) 電壓反饋0 引言同步發(fā)電機(jī)勵(lì)磁控制在確保機(jī)端電壓不變和保證并行運(yùn)行機(jī)組間的無功功率的有效補(bǔ)償中有著重要地位，而且能夠增強(qiáng)電力系統(tǒng)的穩(wěn)定性和動(dòng)態(tài)品質(zhì)的
船電技術(shù) 2017年8期2017-10-14
- 勵(lì)磁調(diào)節(jié)器PT回路故障后機(jī)端電壓變化分析
T回路故障后機(jī)端電壓變化分析丁燁楠，余婷（華東桐柏抽水蓄能發(fā)電有限責(zé)任公司，浙江天臺(tái)317200）通過實(shí)際試驗(yàn)、采樣等方法，結(jié)合相關(guān)安全自動(dòng)裝置、繼電保護(hù)設(shè)備的動(dòng)作特性以及勵(lì)磁調(diào)節(jié)器調(diào)節(jié)發(fā)電機(jī)機(jī)端電壓的特征，分析勵(lì)磁調(diào)節(jié)器PT在發(fā)生故障后發(fā)電機(jī)機(jī)端電壓的變化過程，用于比較勵(lì)磁調(diào)節(jié)器PT斷線保護(hù)設(shè)定的合理區(qū)間，減小PT斷線保護(hù)的動(dòng)作死區(qū)，防止發(fā)電機(jī)因PT斷線故障停機(jī)。PT斷線；勵(lì)磁調(diào)節(jié)器；機(jī)端電壓1 引言勵(lì)磁調(diào)節(jié)器通過配置在發(fā)電機(jī)機(jī)端的PT采集發(fā)電機(jī)電壓量信
水電站機(jī)電技術(shù) 2017年9期2017-09-26
- 超級(jí)電容儲(chǔ)能在船舶中壓直流系統(tǒng)能量管理中的應(yīng)用
蕩，對(duì)超級(jí)電容端電壓最大值及最小值實(shí)現(xiàn)精確限制.關(guān)鍵詞：大功率脈沖負(fù)載； 中壓直流； 雙有源全橋； 超級(jí)電容； 儲(chǔ)能系統(tǒng)中圖分類號(hào)： U665.13 文獻(xiàn)標(biāo)志碼： AApplication of supercapacitor energy storage in energymanagement of ship medium voltage DC systemGUO Yi， YANG Tao（Logistics Engineering College， Sh
上海海事大學(xué)學(xué)報(bào) 2016年4期2017-01-19
- 鋰離子電池組充電均衡電路及其均衡策略研究
鋰離子電池充電端電壓變化特性，制定了分階段組合式的均衡控制策略，并在此基礎(chǔ)上制作了鋰離子電池組充電均衡控制系統(tǒng)，成功地將電池組充電結(jié)束后端電壓差距控制在30 mV之內(nèi)，消除了電池組充電不均衡現(xiàn)象。電池組；均衡電路；能量轉(zhuǎn)移；均衡策略在電動(dòng)汽車中，大量鋰離子電池單體串聯(lián)成組為電動(dòng)汽車提供需要的電壓與功率。隨著電池使用次數(shù)的增加，各個(gè)電池單體之間性能差異越來越明顯，電池單體之間出現(xiàn)不均衡現(xiàn)象，電池組供電能力下降。為了解決這一問題，本文對(duì)充電均衡電路及其均衡策略
電源技術(shù) 2016年12期2017-01-10
- 空載誤強(qiáng)勵(lì)滅磁計(jì)算與發(fā)電機(jī)過電壓保護(hù)動(dòng)作時(shí)間的整定
子電流及發(fā)電機(jī)端電壓均高于發(fā)電機(jī)的其他滅磁工況。本文以某電廠為例，根據(jù)發(fā)電機(jī)過電壓保護(hù)的延時(shí)整定值，對(duì)空載誤強(qiáng)勵(lì)工況下的相關(guān)參數(shù)進(jìn)行計(jì)算。1 原始參數(shù)1.1 發(fā)電機(jī)參數(shù)發(fā)電機(jī)參數(shù)如表1所示。表1 發(fā)電機(jī)參數(shù)1.2 發(fā)電機(jī)過電壓保護(hù)定值動(dòng)作電壓：1.3倍額定機(jī)端電壓動(dòng)作時(shí)間：0.5s1.3 勵(lì)磁系統(tǒng)參數(shù)勵(lì)磁變壓器：1530kVA，18/0.55kV，Uk=6%。碳化硅滅磁電阻非線性系數(shù)：β=0.41.4 發(fā)電機(jī)空載特性發(fā)電機(jī)空載特性如圖1所示。圖1 發(fā)電機(jī)空
水電與抽水蓄能 2016年1期2016-12-02
- 人工心臟無位置傳感器無刷直流電動(dòng)機(jī)非導(dǎo)通相端電壓分析
電動(dòng)機(jī)非導(dǎo)通相端電壓分析尹成科1，談雪丹2(1.蘇州大學(xué)，蘇州 215021； 2.蘇州同心醫(yī)療器械有限公司，江蘇蘇州215125)人工心臟無位置傳感器無刷直流電動(dòng)機(jī)輕載時(shí)，通過采集PWM關(guān)閉期間的非導(dǎo)通相端電壓來獲取反電勢(shì)過零點(diǎn)存在一定的局限。以逆變橋上管PWM調(diào)制、下管恒通的控制方法為例，理論分析了非導(dǎo)通相端電壓在PWM導(dǎo)通與關(guān)斷期間的波形，并進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)。結(jié)果表明，在PWM關(guān)閉階段，非導(dǎo)通相端電壓會(huì)受到導(dǎo)通相懸空、非導(dǎo)通相嵌位等影響發(fā)生波動(dòng)，反電勢(shì)采集
微特電機(jī) 2016年3期2016-11-29
- 輸入側(cè)斷相對(duì)自耦型12脈波整流器的影響高蕾
自耦變壓器繞組端電壓當(dāng)α等于45°時(shí)，由圖2可得自耦變壓器的各繞組匝數(shù)之間滿足(3)式中，Np和Nq分別為三角形繞組和小繞組的匝數(shù)。假設(shè)系統(tǒng)三相輸入電壓為(4)由圖2可知，正常工作狀態(tài)時(shí)，自耦變壓器的三角形繞組端電壓等于系統(tǒng)輸入線電壓，即(5)由圖2、式(3)和式(5)可得，正常工作狀態(tài)時(shí)自耦變壓器的小繞組端電壓滿足(6)圖3所示為自耦變壓器三角形繞組和小繞組的端電壓。1.312脈波整流器輸入電流圖2(a)中，根據(jù)基爾霍夫電流定律和安匝平衡可以得到(7)式
電機(jī)與控制學(xué)報(bào) 2016年8期2016-08-30
- 電池電動(dòng)勢(shì)測(cè)量方法的討論
中，有斷路時(shí)的端電壓等于電源電動(dòng)勢(shì)的結(jié)論，即U=E，這個(gè)推論是從全電路的歐姆定律在斷路的條件下得出的[1]。因?yàn)槠渲?，E是電動(dòng)勢(shì)，U是電池兩端的電壓，I是電流，r是電池內(nèi)阻。I=0時(shí)，有1實(shí)驗(yàn)原理怎樣用實(shí)驗(yàn)證實(shí)這一結(jié)論呢？電壓表肯定不行，因?yàn)樵跀嗦窌r(shí)不會(huì)有指示，一般都是用電勢(shì)差計(jì)。見圖2.圖2 電勢(shì)差計(jì)的補(bǔ)償法電勢(shì)差計(jì)雖然在電流等于零的情況下能測(cè)量出電動(dòng)勢(shì)，但是它是用補(bǔ)償原理并不是斷路，和教科書上所說的斷路時(shí)的電動(dòng)勢(shì)等于端電壓條件不同，因此用電勢(shì)差計(jì)測(cè)量并
裝備制造技術(shù) 2016年12期2016-02-23
- 面向集電系統(tǒng)電壓調(diào)節(jié)的風(fēng)電場(chǎng)無功電壓控制策略
風(fēng)電場(chǎng)，機(jī)組間端電壓的最大偏差達(dá)0.07(pu)[9]，接近可誘發(fā)機(jī)組脫網(wǎng)的電壓跌落幅度。因此，降低風(fēng)電機(jī)組端電壓差異，提高風(fēng)電場(chǎng)整體電壓水平是提高風(fēng)電機(jī)組/場(chǎng)聯(lián)網(wǎng)運(yùn)行安全性的重要途徑。雙饋感應(yīng)風(fēng)電機(jī)組具有一定的無功調(diào)控能力。但由于機(jī)組往往以單位功率因數(shù)運(yùn)行，機(jī)組無功調(diào)控潛能未被利用，并且由于風(fēng)能的低功率密度特性，大部分時(shí)間風(fēng)電機(jī)組均處于輕載狀態(tài)，風(fēng)電機(jī)組無功調(diào)控潛能很大。目前國內(nèi)外學(xué)者針對(duì)風(fēng)電機(jī)組參與風(fēng)電場(chǎng)無功調(diào)控開展了大量研究。文獻(xiàn)[10]提出了一種降
電工技術(shù)學(xué)報(bào) 2015年18期2015-06-24
- 計(jì)算長電纜電機(jī)端電壓的遞推算法
嚴(yán)重的情況下機(jī)端電壓會(huì)達(dá)到變流器輸出電壓的2倍，威脅繞組絕緣，以及帶來嚴(yán)重的電磁干擾［8-9］。在電機(jī)端進(jìn)行阻抗匹配能有效抑制過電壓，但是安裝不方便。目前最常見的處理方法是在變流器中安裝RLC濾波器［10-17］，以濾除調(diào)制波的陡峭上升沿，使得變流器的輸出電壓具有一定的上升時(shí)間。理論分析和實(shí)踐已驗(yàn)證該方法的確可以起到抑制電機(jī)端過電壓的效果，但抑制效果與濾波器輸出電壓的上升時(shí)間具有密切聯(lián)系。因此研究電機(jī)端電壓的大小與上升時(shí)間的關(guān)系具有重要意義。文獻(xiàn)［9-12
電氣傳動(dòng) 2015年11期2015-06-10
- 同期裝置壓差定值整定對(duì)機(jī)組并網(wǎng)的影響
擊大和發(fā)電機(jī)機(jī)端電壓偏高現(xiàn)象。由于發(fā)電機(jī)組并網(wǎng)時(shí)無功功率偏大會(huì)對(duì)系統(tǒng)電壓造成沖擊，影響機(jī)組安全，同時(shí)主變高壓側(cè)開關(guān)在兩側(cè)電壓差較大情況下合閘，合閘電流必然較大，會(huì)影響開關(guān)壽命，逐漸降低開關(guān)觸頭斷開電流的能力，并網(wǎng)前發(fā)電機(jī)機(jī)端電壓偏高對(duì)發(fā)變組絕緣也不利[1]，因此及時(shí)找到并網(wǎng)時(shí)無功功率偏大的原因，采取正確的措施是保證電廠設(shè)備安全運(yùn)行的需要。1 機(jī)組一次接線及設(shè)備配置情況電廠機(jī)組采取典型發(fā)電機(jī)-變壓器組單元機(jī)組接線方式，主變選用三相雙繞組強(qiáng)油風(fēng)冷無激磁調(diào)壓變壓
電氣技術(shù) 2015年5期2015-05-27
- 無線電能傳輸系統(tǒng)電壓穩(wěn)定在線控制策略的研究
載電阻改變前后端電壓的穩(wěn)定控制，理論和實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明該方法可以避免采用發(fā)射端與接收端的信息交互裝置，可較好地實(shí)現(xiàn)負(fù)載端電壓的穩(wěn)定控制。無線電能傳輸 阻性負(fù)載 在線調(diào)控 穩(wěn)定0 引言無線電能傳輸技術(shù)在能量的傳遞上克服了傳統(tǒng)電纜線易產(chǎn)生火花及線路老化等不安全因素，同時(shí)極大地提高了使用的便捷性，因此無線能量傳輸技術(shù)是當(dāng)前能量傳輸領(lǐng)域中一個(gè)重要研究方向，被廣泛應(yīng)用于工業(yè)、電子、醫(yī)療等領(lǐng)域[1-3]。諧振式無線電能傳輸技術(shù)是諸多無線能量傳輸技術(shù)研究中的熱點(diǎn)，盡管無線電
電工技術(shù)學(xué)報(bào) 2015年19期2015-03-30
- 一種汽車燃油泵用無刷直流電動(dòng)機(jī)換相信號(hào)檢測(cè)方法
泛的是通過檢測(cè)端電壓與虛擬中性點(diǎn)電壓進(jìn)行比較得到反電動(dòng)勢(shì)的過零點(diǎn)，經(jīng)移相30°或90°電角度后獲得換相信號(hào)［5－9］。由于電機(jī)端電壓中含有PWM 斬波和換相續(xù)流干擾，需要阻容電路進(jìn)行深度濾波，結(jié)果導(dǎo)致測(cè)量的反電動(dòng)勢(shì)過零點(diǎn)與實(shí)際反電動(dòng)勢(shì)過零點(diǎn)存在相移，而相移又隨著電機(jī)的速度和負(fù)載的變化而變化，為了補(bǔ)償這種相移，需要應(yīng)用軟件實(shí)時(shí)計(jì)算相角的延遲，算法較為復(fù)雜。文獻(xiàn)［10］、［11］提出了一種通過在PWM 不導(dǎo)通期間，將懸浮相的端電壓與1/2 直流母線電壓進(jìn)行比較
微特電機(jī) 2015年4期2015-01-13
- 含電動(dòng)機(jī)電路問題歸類分析
問題串聯(lián)電路兩端電壓等于電阻兩端電壓與電動(dòng)機(jī)兩端電壓之和，電動(dòng)機(jī)中的電流等于電阻中的電流.例1如圖1所示電路，為一提升重物用的直流電動(dòng)機(jī)，其內(nèi)阻r=0.6Ω.已知線路電阻R=10Ω，電源電壓U=160V，電壓表讀數(shù)為110V，求：（1）通過電動(dòng)機(jī)的電流；（2）電動(dòng)機(jī)的輸出功率及效率.解析 （1）電阻兩端電壓為UR=160-110=50V，電流為I=URR=5A，由于電壓表內(nèi)阻比電動(dòng)機(jī)內(nèi)阻大得多，因此可看成電阻與電動(dòng)機(jī)串聯(lián)，因此通過電動(dòng)機(jī)的電流為IM=5A.
理科考試研究·高中 2014年8期2014-10-17
- 通信機(jī)房不間斷電源蓄電池的應(yīng)用與維護(hù)
電；涓流充電；端電壓；電池容量據(jù)統(tǒng)計(jì)分析，由于通信電源系統(tǒng)故障造成的通信電路中斷大約占通信總中斷的70%～75%，而在電源設(shè)備事故中，因蓄電池導(dǎo)致的電源故障就占70%[1]。換言之，通信電路中斷故障中近一半是由蓄電池導(dǎo)致的。1 蓄電池概述閥控式鉛酸蓄電池[2]由于其密封程度高，無需添加蒸餾水、維護(hù)工作量少等優(yōu)點(diǎn)，故亦被稱之為免維護(hù)蓄電池，在當(dāng)前通信機(jī)房UPS（不間斷電源）中廣泛使用。正是因?yàn)槭艿健懊饩S護(hù)”提法的誤導(dǎo)，使得相當(dāng)多的用戶忽略了必要的維護(hù)工作，造
江蘇通信 2014年4期2014-04-14
- 淺議勵(lì)磁系統(tǒng)動(dòng)態(tài)試驗(yàn)方法
內(nèi)，分別接入機(jī)端電壓、機(jī)端電流、勵(lì)磁電壓和勵(lì)磁電流這些模擬量和勵(lì)磁開關(guān)位置的開關(guān)量，這里值得注意的是：（1）在試驗(yàn)前一定要對(duì)設(shè)備的各個(gè)模擬量和開關(guān)量通道進(jìn)行測(cè)試，提前確認(rèn)設(shè)備正常；（2）提前設(shè)置電量分析儀中的參數(shù)，設(shè)置各模擬量變比以及錄波方式，將前期準(zhǔn)備工作做好，以確保試驗(yàn)有條不紊的進(jìn)行。勵(lì)磁系統(tǒng)動(dòng)態(tài)試驗(yàn)的常規(guī)試驗(yàn)項(xiàng)目主要有：短路試驗(yàn)、空載試驗(yàn)、起勵(lì)試驗(yàn)、空載調(diào)壓范圍試驗(yàn)、空載階躍響應(yīng)試驗(yàn)、PT斷線試驗(yàn)、滅磁試驗(yàn)、逆變滅磁試驗(yàn)、通道切換試驗(yàn)、手自動(dòng)切換試驗(yàn)
通信電源技術(shù) 2013年5期2013-09-25
- 長電纜傳輸脈沖波對(duì)電機(jī)端過電壓影響的研究
疊加形成了電機(jī)端電壓，長距離傳輸會(huì)造成電機(jī)端產(chǎn)生過電壓[3]，從而加重了電機(jī)繞組絕緣的損壞。圖1 電壓型PWM 變頻調(diào)速系統(tǒng)主電路Fig.1 Main circuit of voltage-type PWM adjustable speed drive system本文基于脈沖波反射現(xiàn)象和電機(jī)端電壓的形成過程分析了電機(jī)端過電壓的產(chǎn)生機(jī)理。 在此基礎(chǔ)上給出了脈沖波經(jīng)無損電纜傳輸時(shí)，電機(jī)端產(chǎn)生過電壓的臨界脈沖傳輸時(shí)間； 同時(shí)分析了PWM 相鄰脈沖間的相互作用對(duì)
電氣傳動(dòng) 2013年2期2013-07-02
- 一種晶閘管投切的無功補(bǔ)償電路設(shè)計(jì)
，晶閘管開關(guān)的端電壓特性，設(shè)計(jì)其驅(qū)動(dòng)電路，并驗(yàn)證。該電路完全可應(yīng)于TSC無功補(bǔ)償裝置的其他拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)。當(dāng)電容器負(fù)載采用三角連接角外控制時(shí)，每組投切開關(guān)中僅需兩組晶閘管開關(guān)，其原理結(jié)構(gòu)如圖1所示。圖中左右兩組投切開關(guān)，其拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)差別在于晶閘管開關(guān)所控制的電容器相別有不同，其中左側(cè)組控制為A、C相，右側(cè)組控制為A、B相。圖1 角接電容器型TSC裝置的結(jié)構(gòu)示意圖對(duì)于電力系統(tǒng)，系統(tǒng)電源的A、B、C相電壓間存在 120°角差，因此晶閘管開關(guān)的關(guān)斷存在先后順序。由于電容
電氣技術(shù) 2013年6期2013-04-26
- 無位置傳感器無刷直流電機(jī)閉環(huán)起動(dòng)方法
程中將非導(dǎo)通相端電壓與換相閾值相比較來確定換相點(diǎn)，從而實(shí)現(xiàn)位置的閉環(huán)控制;離線狀態(tài)下根據(jù)霍爾信號(hào)確定固定母線電壓下的換相閾值，通過線性插值的方法獲得任意母線電壓下的換相閾值。1 反電動(dòng)勢(shì)法原理及檢測(cè)方法1.1 反電動(dòng)勢(shì)法原理三相無刷直流電機(jī)全橋驅(qū)動(dòng)結(jié)構(gòu)如圖1所示。通常采用兩兩導(dǎo)通三相六狀態(tài)的控制方式：每個(gè)工作狀態(tài)只有兩相導(dǎo)通，第三相懸空，用于反電動(dòng)勢(shì)檢測(cè)。圖1中：Ud為電源電壓;T1～T6為功率驅(qū)動(dòng)器件;N為電機(jī)中性點(diǎn)。圖1 三相全橋式無刷直流電機(jī)驅(qū)動(dòng)結(jié)構(gòu)
電機(jī)與控制學(xué)報(bào) 2013年11期2013-02-23
- 淺析RLC 串聯(lián)電路中輸出端電壓和頻率的關(guān)系
測(cè)量回路中輸出端電壓，運(yùn)用OriginPr7.5 軟件做理論計(jì)算和作圖，分別從實(shí)驗(yàn)和理論給出當(dāng)電源電壓恒定時(shí)回路中輸出端電壓隨著頻率改變的曲線。1 RLC 串聯(lián)電路原理分析圖1 RLC 串聯(lián)電路原理圖2 RLC 串聯(lián)電路源電壓恒定時(shí)輸出端電壓和電源頻率關(guān)系理論和實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)比較圖2 RLC 串聯(lián)電路源電壓恒定時(shí)輸出端電壓和頻率關(guān)系曲線圖2 中回路取U源=2V 并保持恒定， 改變電源頻率測(cè)量輸出端電壓U端。 我們?nèi)∪螌?shí)驗(yàn)測(cè)量的平均值作為實(shí)驗(yàn)值，基于以上理論用O
科技視界 2012年18期2012-08-16
- 基于MATLAB的電力系統(tǒng)穩(wěn)定器仿真研究
明，在發(fā)電機(jī)按端電壓調(diào)節(jié)勵(lì)磁的同時(shí)如采用PSS，系統(tǒng)受到小擾動(dòng)后能迅速恢復(fù)平衡，從而避免低頻振蕩現(xiàn)象的產(chǎn)生。仿真；低頻振蕩；PSS；勵(lì)磁系統(tǒng)0 引言在現(xiàn)代電力系統(tǒng)中，大型發(fā)電機(jī)自動(dòng)電壓調(diào)節(jié)器（AVR）往往會(huì)產(chǎn)生負(fù)阻尼，尤其在遠(yuǎn)距離、重負(fù)荷的輸電線路上或互連系統(tǒng)的弱聯(lián)絡(luò)線上將更加嚴(yán)重。這種消極的阻尼可能發(fā)生在快速勵(lì)磁系統(tǒng)或常規(guī)勵(lì)磁系統(tǒng)中，它會(huì)破壞電力系統(tǒng)的平衡，并導(dǎo)致電力系統(tǒng)低頻振蕩[1]。電力系統(tǒng)低頻振蕩將威脅電力系統(tǒng)的穩(wěn)定，嚴(yán)重時(shí)將導(dǎo)致系統(tǒng)解列。要抑制電
上海第二工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2012年4期2012-08-16
- 基于PLC的直流伺服電機(jī)定占空比調(diào)頻調(diào)速
速原理改變電機(jī)端電壓是目前實(shí)現(xiàn)直流電機(jī)調(diào)速的主要方法，只要改變直流伺服電機(jī)的端電壓就可以實(shí)現(xiàn)電機(jī)的調(diào)速［3］。如圖1所示，在以PLC為控制核心的直流伺服電機(jī)控制系統(tǒng)中，利用驅(qū)動(dòng)芯片L298N構(gòu)建驅(qū)動(dòng)電路，以PLC高速脈沖輸出作為驅(qū)動(dòng)電路輸入。在保證直流伺服電機(jī)電樞電流不斷續(xù)的情況下改變PLC輸出脈沖頻率，研究脈沖頻率對(duì)直流伺服電機(jī)端電壓的影響。圖1 基于PLC的直流電機(jī)控制系統(tǒng)Fig.1 Control system for DC motor based
電氣傳動(dòng) 2012年7期2012-04-27
- RC電路正弦穩(wěn)態(tài)特性的Multisim仿真分析
號(hào)uI、電容兩端電壓uC的波形，示波器XSC2用于顯示電阻兩端電壓uR的波形。電阻兩端電壓uR是非對(duì)地的電壓，用示波器間可接測(cè)試其波形，方法如下。由圖1有：由運(yùn)算放大器、電阻R2、R3構(gòu)成比例系數(shù)為1的反相比例運(yùn)算電路，輸入信號(hào)為uC、輸出信號(hào)為－uC，示波器XSC2的A通道輸入uI信號(hào)、B通道輸入－uC信號(hào)，以A+B方式顯示即實(shí)現(xiàn)式（ 關(guān)系得到R的波形。由圖1有各電量的向量關(guān)系為：RC電路的復(fù)阻抗為：電阻兩端電壓uR的向量為：式（4）表明，電阻兩端電壓的
電子設(shè)計(jì)工程 2012年10期2012-02-15
- 用Excel討論在電阻測(cè)量中滑動(dòng)變阻器的選取
同值時(shí)，R0兩端電壓U隨滑片位置改變時(shí)的變化情況(用U/E的比值表示U的變化情況).從圖3可以看出:(1)在限流接法中，測(cè)量電路兩端電壓不能從零開始連續(xù)變化；圖3 限流電路(2)當(dāng)n(3)當(dāng)n≥10，即R1≥10R0時(shí)，R0兩端電壓變化范圍較大.但滑片從a端向b端滑動(dòng)到中間位置時(shí)，R0兩端電壓幾乎不變.當(dāng)滑片接近b端時(shí)，電壓變化很快.2 對(duì)分壓接法的討論在圖2電路中，R0與RaP并聯(lián)后再與RbP串聯(lián)，R0與RaP并聯(lián)的電阻為R0兩端的電壓為得表2 分壓接法
物理通報(bào) 2011年2期2011-01-24
- 便攜式儀表鋰電池充電管理和電量檢測(cè)的實(shí)現(xiàn)*
Ah。電池組的端電壓經(jīng)過BOOST電路升壓到12 V為儀表進(jìn)行供電。根據(jù)鋰離子電池的化學(xué)特性，在使用過程中，其內(nèi)部進(jìn)行電能與化學(xué)能相互轉(zhuǎn)化的化學(xué)反應(yīng)。但是對(duì)鋰離子電池的過度充電將會(huì)導(dǎo)致電池內(nèi)部發(fā)生化學(xué)副反應(yīng)，該副反應(yīng)加劇后，很可能發(fā)生漏液、起火、爆炸等危險(xiǎn)[2-3]。供電電池存在的一切安全隱患都將對(duì)儀表工作產(chǎn)生很大影響，降低儀表的安全性和穩(wěn)定性，因此非常有必要對(duì)鋰離子電池組進(jìn)行充電管理。此外，本次應(yīng)用中需要對(duì)電池組的剩余電量進(jìn)行檢測(cè)，并在儀表顯示屏上進(jìn)行顯
電子器件 2010年1期2010-12-21
- 一種統(tǒng)一的無刷直流電機(jī)直接反電動(dòng)勢(shì)法
WM技術(shù)斷開相端電壓的特點(diǎn)，提出了通過在PWM開通期間采樣斷開相端電壓與二分之一的母線電壓相比較檢測(cè)反電動(dòng)勢(shì)過零點(diǎn)的方法，并進(jìn)行了樣機(jī)實(shí)驗(yàn)。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明：提出的方法能在很寬的電機(jī)速度范圍內(nèi)，精確地獲得不受PWM影響的反電動(dòng)勢(shì)過零點(diǎn)。直接反電動(dòng)勢(shì)法 無刷直流電機(jī) PWM 無位置傳感器 轉(zhuǎn)子位置檢測(cè)1 引言無刷直流電機(jī)（BLDCM）以它優(yōu)越的性能，被廣泛地應(yīng)用于辦公自動(dòng)化、電動(dòng)汽車、電動(dòng)自行車、家用電器等各個(gè)領(lǐng)域。在無刷直流電機(jī)的控制中，轉(zhuǎn)子位置的檢測(cè)是至關(guān)重
電工技術(shù)學(xué)報(bào) 2010年9期2010-11-04
- 反電勢(shì)檢測(cè)方法在無刷直流電動(dòng)機(jī)中的應(yīng)用
BLDCM繞組端電壓的方法間接得到反電勢(shì)的過零點(diǎn)，即端電壓法。2.2 端電壓法的等效分析端電壓法即將BLDCM中性點(diǎn)電壓作為電壓基準(zhǔn)，以端電壓的過零點(diǎn)作為換相信號(hào)。然而，大部分BLDCM都沒有中性點(diǎn)引出線，不能直接檢測(cè)出中性點(diǎn)電壓，因此需要重構(gòu)電動(dòng)機(jī)的中性點(diǎn)。分析BLDCM的等效原理圖，如圖2所示：當(dāng)A、B相導(dǎo)通C相懸空時(shí)，電壓平衡方程如下[2]：（Un重構(gòu)中性點(diǎn)電壓）可知，若以 Un作為重構(gòu)的電機(jī)中性點(diǎn)電壓，即基準(zhǔn)電壓，則端電壓 Uc的過零點(diǎn)信號(hào)與反電勢(shì)
電氣自動(dòng)化 2010年1期2010-09-20
- 7 000kW小型自備發(fā)電機(jī)組勵(lì)磁系統(tǒng)初探
接取自發(fā)電機(jī)機(jī)端電壓和電流,機(jī)端電壓經(jīng)勵(lì)磁變壓器,由可控橋整流后提供給轉(zhuǎn)子線圈,線路示意圖如圖1。圖1 線路示意圖由可控硅元件特性和整流橋特性我們可以知道,可控硅控制角越大,導(dǎo)通角越小,則輸出電流就越小,控制角越小,導(dǎo)通角越大,可控橋輸出電流越大,該裝置中調(diào)節(jié)器就是控制可控橋控制角的元件,調(diào)節(jié)器包括檢測(cè)放大、移相觸發(fā)、過勵(lì)限制等單元。機(jī)端電壓信號(hào)經(jīng)檢測(cè)放大單元整定放大,輸出依機(jī)端電壓變化的信號(hào)Uk,Uk輸入移相觸發(fā)單元,產(chǎn)生移相觸發(fā)脈沖,移相觸發(fā)脈沖與可控
化工設(shè)計(jì)通訊 2010年2期2010-08-29