六階
- 基于有限元法的球磨機(jī)齒輪振動分析
模態(tài)分析,求出前六階振型以得出最大變形位置,求出前六階固有頻率以避免發(fā)生共振[3］。坡地土壤全樣的采樣點是選擇在一塊壟作坡耕地和一塊開挖復(fù)墾的循坡耕地，坡度變化為5°～20°。壟作坡耕地具有橫向的壟溝，縱向間隔30 cm，壟溝深15～20 cm。在坡地中上位、坡中、坡下位等不同位置，循坡面按照順坡采樣點間的距離為3 m、帶間距離為2 m的平行雙條帶剖面進(jìn)行定點采樣，每個樣帶各采集3個土壤樣。采用直徑15 cm，厚度3 cm的環(huán)刀采樣器，采樣深度為3 cm。
傳動技術(shù) 2023年4期2023-12-22
- 一種小型化交叉耦合微帶帶通濾波器的設(shè)計
布局，設(shè)計了一款六階交叉耦合帶通濾波器。通過各學(xué)者不斷地進(jìn)行研究開拓，在材料、工藝、結(jié)構(gòu)上均有突破。文獻(xiàn)[2-3]總結(jié)介紹了LTCC 技術(shù)、左手材料、雙通帶濾波器等，而在結(jié)構(gòu)上介紹了DGS 結(jié)構(gòu)（缺陷接地結(jié)構(gòu)）、Slow-Wave 結(jié)構(gòu)（慢波結(jié)構(gòu)）、分形結(jié)構(gòu)等。文獻(xiàn)[4]通過IPD（集成無源電路）工藝，在硅基上設(shè)計了一款小型S 波段帶通濾波器，尺寸為1.5 mm×1 mm。同樣是IPD 工藝，文獻(xiàn)[5]則通過構(gòu)建集總參數(shù)的方式在GaAs 基底上設(shè)計了一款5
現(xiàn)代電子技術(shù) 2023年21期2023-11-05
- 基于線上線下課堂的綜合素質(zhì)評價研究
評價機(jī)制以“三課六階”的形式科學(xué)精準(zhǔn)評價學(xué)生學(xué)業(yè)，提升學(xué)生綜合素質(zhì)。其具體實施如下：（一）“三課”課堂學(xué)習(xí)力評價“三課”指課前問題發(fā)現(xiàn)生成課、課中問題展示解決課、課后問題拓展訓(xùn)練課?！叭n”課堂學(xué)習(xí)力評價即對三種課型實施過程評價，一是課前問題發(fā)現(xiàn)生成課問題發(fā)現(xiàn)能力評價——考查學(xué)生自主發(fā)現(xiàn)、生成問題能力，二是課中問題展示解決課問題解決能力評價——考查學(xué)生通過多種途徑解決問題、掌握知識能力，三是課后問題拓展訓(xùn)練課問題拓展能力評價——考查學(xué)生綜合發(fā)展、實踐應(yīng)用能
河南教育·職成教 2023年7期2023-07-10
- 一種通用六階緊致差分格式在耦合Schr?dinger-KdV方程中的應(yīng)用
等.本文首先介紹六階緊致差分格式并將其用于CSK方程的數(shù)值求解，隨后提出一種六階緊致差分格式的通用矩陣形式并分析該格式的離散守恒性，最后給出數(shù)值實驗的結(jié)果.1 六階緊致差分格式注意到空間一階導(dǎo)數(shù)在每點上的六階緊致差分[11]近似(1)通過計算及以上算子的定義，式(1)可以寫成如下算子形式:(2)類似地，空間二階導(dǎo)數(shù)的六階緊致差分[11]近似為等價于(3)結(jié)合式(2)和(3)，可得空間三階導(dǎo)數(shù)的六階差分近似為(4)(5)(9)2 守恒性分析2.1 記號與引理
杭州師范大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版) 2022年6期2022-12-05
- 針對復(fù)雜振動環(huán)境的光電托架改進(jìn)設(shè)計及分析
計算光電托架的前六階振型。通過計算得到光電托架的前六階固有頻率，結(jié)果如表2所示。表2 光電托架前六階固有頻率對應(yīng)的前六階振型如圖2所示。可以看出，一階固有頻率較低，振型表現(xiàn)為框架的上下扭動。1.5 正弦振動分析可采用模態(tài)疊加法對托架進(jìn)行振動仿真，只考慮模態(tài)阻尼時，正弦振動運(yùn)動方程如下[3-5]：(4)式中：x為托架位移量；y為基礎(chǔ)的位移量；M為質(zhì)量矩陣；C為阻尼矩陣；K為剛度矩陣。當(dāng)基礎(chǔ)位移量為正弦函數(shù)時，則y(t)=Ysin(wt)，公式(1)～(4)可
艦船電子對抗 2022年5期2022-11-25
- 從“知識是力量”走向“思維是力量”
——以成都市東城根街小學(xué)“思維課堂”實踐探索為例
”?！八腏IAN六階”思維課堂，是我們對此的回答。所謂“四JIAN六階”思維課堂，是指通過教師“理解為先”的學(xué)習(xí)設(shè)計，搭建學(xué)習(xí)的六個臺階：情境中學(xué)、支架中建、任務(wù)中踐、協(xié)同中練、展示中見、反思中鑒，讓學(xué)生在課堂學(xué)習(xí)中思維可見、思維可建、思維可踐、思維可鑒，達(dá)到教師為思維而教，學(xué)生為思維而學(xué)。思維課堂的東小追求——三大領(lǐng)域六維能力。我們從三大領(lǐng)域、六維能力構(gòu)建學(xué)習(xí)能力框架，指向?qū)W生學(xué)習(xí)從核心學(xué)科知識掌握、批判性思維和復(fù)雜問題解決能力，體現(xiàn)對思維課堂的追求。思
教育家 2022年35期2022-11-11
- 大型聚合釜結(jié)構(gòu)的模態(tài)研究及改進(jìn)
型）與簡化模型前六階固有頻率列于表3。 由表3中的數(shù)據(jù)可知， 簡化模型的前六階固有頻率與原模型前六階固有頻率的最大誤差為8.1%。 由此可知，保持結(jié)構(gòu)的質(zhì)量守恒，適當(dāng)簡化模型對于固有頻率的影響非常小，簡化模型可用于動力學(xué)特性研究。表3 原模型與簡化模型前六階的固有頻率3.2 自由模態(tài)分析利用ANSYS軟件計算得到該大型聚合釜前十二階自由模態(tài)下的固有頻率 （表4）。 由表4可知，大型聚合釜的前六階固有頻率為零，因此可以判斷前六階模態(tài)是結(jié)構(gòu)的剛體模態(tài)；第7～1
化工機(jī)械 2022年3期2022-08-24
- 二維Helmholtz方程的改進(jìn)六階緊致差分法
holtz方程的六階緊致有限差分格式[12,16];通過對六階緊致差分格式的截斷誤差進(jìn)行二階緊致逼近,從而得到一種高精度的緊致差分格式[12];采用9個點(中心節(jié)點及圍繞該節(jié)點的8個節(jié)點)的加權(quán)平均來近似零階項,以抑制數(shù)值頻散[16];提出了三維Helmholtz方程的六階緊致差分格式[14]。本文主要構(gòu)造了二維Helmholtz方程的一種六階緊致差分格式。首先,給出了文獻(xiàn)[16]的六階緊致差分法的截斷誤差。然后,為了提高數(shù)值精度、減弱誤差對波數(shù)k的依賴性
華南師范大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版） 2022年2期2022-05-10
- 解非線性方程的一種新的三步六階迭代格式
積公式提出了一種六階的牛頓迭代法；吳江[5]在算術(shù)平均牛頓法的基礎(chǔ)上提出了一種六階收斂的迭代格式；王堯和陳豫眉[6]在Ostrowski[7]四階收斂和Grau[8]的六階收斂以及三步迭代法的基礎(chǔ)上，構(gòu)造了一種新的求解非線性方程單根的三步六階迭代法；薛霜[9]在2013年基于2種三階牛頓變形方法的基礎(chǔ)上，通過線性插值和待定系數(shù)法得到了2種新的牛頓變形法，并且理論證明了這2種方法的收斂階都能達(dá)到五階。本文以Newton迭代法為基礎(chǔ)，結(jié)合兩步迭代格式，通過組合
江西科學(xué) 2022年1期2022-03-07
- 基于Simulation 的車載雙軸攪拌器模態(tài)分析
圖,取攪拌軸的前六階固有頻率,模態(tài)分析得到的各階振型如圖3 所示、各階固有頻率如表2 所示。從攪拌軸的前六階振型圖3 可以看出,第一階和第二階振型圖主要在中間和兩端出現(xiàn)彎曲振動,變形最大的為攪拌軸的中部,第三階和第四階振型圖主要在兩端大約1/4 和3/4 處出現(xiàn)彎曲振動,同時在該兩處位置變形也最大,第五階和第六階振型圖主要在中間和兩端出現(xiàn)彎曲振動,整體形成兩個S 彎曲變形,主要是出現(xiàn)扭轉(zhuǎn)振動和彎曲振動以及彎扭耦合組合振動[3]。前六階振型圖中頻率最小的是一
承德石油高等?？茖W(xué)校學(xué)報 2022年6期2022-02-18
- 二維非穩(wěn)態(tài)對流擴(kuò)散方程的高階緊致差分格式
空間方向直接采用六階組合緊致差分公式進(jìn)行計算，時間方向用C-N格式離散，所提格式的截斷誤差為O(τ2+h6)，盡管該格式空間達(dá)到了六階精度，但是由于其時間只有二階精度，因此為了保證空間精度達(dá)到六階，其計算所需要采取的時間步長必須為O(h3)，即必須采用較小的時間步長，并且該方法僅適用于常系數(shù)問題。本文針對二維非穩(wěn)態(tài)變系數(shù)對流擴(kuò)散方程，首先對空間二階導(dǎo)數(shù)采用一階導(dǎo)數(shù)的四階逼近公式，而一階導(dǎo)數(shù)采用四階Padé逼近，時間項采用二階向后差分公式(BDF)，得到一個
西南大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版） 2022年1期2022-01-16
- 基于模態(tài)分析法的計量漏斗固有頻率仿真分析
塊，求解出漏斗的六階的振型頻率。頻率圖如表2所示。表2 漏斗的六階頻率圖3 為計量漏斗自身的共振頻率，這個值并不能作為電磁炮的指導(dǎo)頻率，因為電磁炮使用的前提是測量漏斗內(nèi)有礦物的黏結(jié)。根據(jù)統(tǒng)計得到的數(shù)據(jù)，每次放料后測量漏斗內(nèi)會黏結(jié)大約0~1500kg左右的礦物。本文使用solidworks軟件對黏結(jié)在漏斗的礦物進(jìn)行建模，然后將其放置在測量漏斗之中，因為在solidworks軟件中對此類離散型物質(zhì)無法進(jìn)行很好的建模，而且礦物在測量漏斗內(nèi)的黏結(jié)是從測量漏斗兩側(cè)開
中國設(shè)備工程 2021年20期2021-11-10
- 重型商用汽車擋泥板支架振動頻率分析及優(yōu)化
可能性較大，其前六階振型和頻率如圖2所示。圖2 擋泥板支架的前六階振動頻率和模態(tài)分布擋泥板支架總成的低頻共振問題主要是車輛在怠速時支架總成的固有頻率與發(fā)動機(jī)的怠速頻率發(fā)生耦合導(dǎo)致。發(fā)動機(jī)怠速工況下的激勵主要是往復(fù)慣性力，怠速頻率主要與發(fā)動機(jī)轉(zhuǎn)速和氣缸數(shù)相關(guān)[2]。某重型商用車發(fā)動機(jī)為六缸，四沖程發(fā)動機(jī)，發(fā)動機(jī)怠速700～1 000 r/min，可以獲得發(fā)動機(jī)怠速頻率：式中，fd為怠速頻率；nd為發(fā)動機(jī)怠速；G為發(fā)動機(jī)氣缸數(shù)。理論計算發(fā)動機(jī)怠速頻率與擋泥板支
汽車實用技術(shù) 2021年19期2021-10-28
- 雙腔光反饋干涉激光系統(tǒng)中Lang-Kobayashi方程的六階龍格-庫塔算法
求解L-K方程的六階龍格-庫塔算法，通過選取更多的區(qū)間點計算積分曲線的斜率平均值，使其更接近于真實值以提高精度，并將其應(yīng)用于雙腔OFI系統(tǒng)的移動物體運(yùn)動檢測仿真軟件中進(jìn)行仿真實驗。1 雙腔OFI系統(tǒng)的L-K方程如圖1所示，雙腔OFI系統(tǒng)由激光二極管(LD)、光電二極管(PD)、聚焦透鏡(Lens)、目標(biāo)1(Target-1)、目標(biāo)2(Target-2)組成。其中Taerget-1為被測量目標(biāo)，其表面的反射率非常低，LD與Target-1之間的腔稱為被測量腔
鄭州大學(xué)學(xué)報（工學(xué)版） 2021年5期2021-10-09
- 低旋流數(shù)旋進(jìn)射流流場結(jié)構(gòu)演變的POD分析
征值衰減很快，前六階模態(tài)之后能量占比迅速減少。在區(qū)域Ⅰ中，不同旋流數(shù)之間的模態(tài)能量分布比較明顯。無旋時，第一階模態(tài)能量占比約為11.4%，遠(yuǎn)超第二階模態(tài)能量占比的4.2%。而在旋流條件下，第一、二階模態(tài)的能量衰減隨旋流數(shù)增加而減弱。在旋流數(shù)為0.26和0.41時，第一、二階能量分別從13.0%衰減到7.4%和9.1%衰減到4.7%。這可能是由于旋流的存在，流場變得更加復(fù)雜，使得無旋時流場中占主導(dǎo)地位的大尺度結(jié)構(gòu)的主導(dǎo)性下降。區(qū)域Ⅱ中的結(jié)果也體現(xiàn)了這一特點。
實驗流體力學(xué) 2021年4期2021-09-15
- 六階電力系統(tǒng)動力學(xué)分析及其參數(shù)自適應(yīng)滑模控制
型包括四階模型、六階模型以及更為復(fù)雜的七階模型[8-10]。為了控制四階電力系統(tǒng)的混沌振蕩，文獻(xiàn)[11]基于有限時間穩(wěn)定理論提出了有限時間反饋控制，文獻(xiàn)[12]提出了性能更為優(yōu)越的固定時間積分滑?？刂疲墨I(xiàn)[13]則基于LaSalle不變集理論提出了形式簡單的自適應(yīng)反饋控制，該控制方法的突出特點在于所需電力系統(tǒng)模型的信息量很少。另外，文獻(xiàn)[14]在考慮系統(tǒng)干擾的條件下為該系統(tǒng)提出時標(biāo)分離滑?？刂?。四階模型可以通過對六階模型化簡得到，針對更為復(fù)雜的六階模型提
西安理工大學(xué)學(xué)報 2021年2期2021-09-03
- 廣義Hietarinta-type方程的多l(xiāng)ump解
形最后，我們假設(shè)六階lump解為如下表達(dá)式(14)其中θi(i=25,26,…,69)是任意參數(shù)。將(14)代入(6)，提取ρ和y的各階次冪和混合項系數(shù)令為零，可得(15)將(14)和(15)代入變換(2)，我們有u(ρ,y)=2(lnf)ρ(16)為了觀察六階lump解(16)的動力學(xué)性質(zhì)，我們可以取γ1=γ4=1,γ2=-1,γ3=α2=2,γ5=-1,α1=3,μ=ν=10 000將這些參數(shù)的值代入方程(16)，利用Mathematica軟件，可得相
南昌大學(xué)學(xué)報（理科版） 2021年1期2021-06-02
- 數(shù)控改造機(jī)床床身有限元分析及結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計
析，得到床身的前六階固有頻率及振型，如圖3所示。圖3 床身前六階振型有限元模態(tài)分析所得的前六階固有頻率如表1所示。系統(tǒng)的第一階振型為床身在Z方向的擺動，第二階與第三階振型為床身在Z方向的扭轉(zhuǎn)，第四階振型表現(xiàn)為床身在Y方向的擺動，第五階振型為床身在X方向的擺動，第六階振型為床身導(dǎo)軌沿著X方向的彎曲。表1 橫向進(jìn)給系統(tǒng)前六階固有頻率 單位：Hz3 車床主軸箱內(nèi)振源由于主軸箱中傳動零件如齒輪、軸承等在制造及裝配過程中可能有實施不理想的地方，及C6140車床改造使
工程技術(shù)研究 2021年8期2021-06-01
- 具Stokes阻尼項的六階非線性波動方程整體解的存在性與解的爆破
okes阻尼項的六階非線性波動方程考慮到由系統(tǒng)內(nèi)部發(fā)生的不可逆過程引起的內(nèi)部摩擦，由文獻(xiàn)［3］知，耗散函數(shù)依賴于相對位移的時間導(dǎo)數(shù)引出具有流體動力阻尼項的Rosenau方程文獻(xiàn)［4］研究了（1）式的Cauchy問題小振幅解的整體存在性.基于相對應(yīng)線性方程（1）的解的衰減估計和Banach不動點定理，文獻(xiàn)［5］證明了（1）式在初值條件t＝0，u＝v0（x），ut＝v1（x），x∈Rn下解的整體存在性和漸近性，其中v0（x）∈W˙-2γ，q，Cauchy問題解
四川師范大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版） 2021年3期2021-05-10
- 匯流環(huán)底板動態(tài)特性分析*
，獲取了結(jié)構(gòu)的前六階固有頻率和振型。文獻(xiàn)[7]采用ADAMS軟件對某角接觸球軸承在不同徑向載荷、軸向載荷、角加速度條件下的加速過程進(jìn)行了仿真。筆者使用有限元軟件Ansys對某匯流環(huán)底板結(jié)構(gòu)的動態(tài)特性進(jìn)行分析，獲取結(jié)構(gòu)的模態(tài)固有頻率、振型及簡諧響應(yīng)曲線，為該底板及匯流環(huán)整體的結(jié)構(gòu)優(yōu)化提供了數(shù)據(jù)參考。1 匯流環(huán)底板結(jié)構(gòu)示意及有限元模型底板是匯流環(huán)的重要零部件之一，安裝在匯流環(huán)底部，其結(jié)構(gòu)示意如圖1所示。該底板由鋁制成，其材料特性參數(shù)如表1所列。圖1 匯流環(huán)底板
機(jī)械研究與應(yīng)用 2021年1期2021-03-22
- 一類六階非線性發(fā)展方程的整體吸引子
中有著廣泛應(yīng)用的六階非線性發(fā)展方程越來越引起偏微分方程學(xué)者們的注意.迄今為止，已經(jīng)有許多經(jīng)典文獻(xiàn)對六階非線性發(fā)展方程進(jìn)行了研究[1-4].在研究固體基底上生長的薄膜時，Golovin 等人[5]提出了一類描述薄膜自由表面連續(xù)演化的經(jīng)典表面擴(kuò)散方程：這里:vn是法向表面速度，?=DSS0Ω0V0/(RT)23(DS是表面擴(kuò)散率，S0是表面每單位面積的原子數(shù)，Ω0是原子體積，v0是薄膜中晶格的摩爾體積，R是通用氣體常數(shù)，T是絕對溫度)，ΔS是表面拉普拉斯算子，
青海師范大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版） 2021年4期2021-03-17
- 基于Ansys Workbench的不同懸伸量整體硬質(zhì)合金立銑刀模態(tài)分析
00Hz，提取前六階次模態(tài)的固有頻率及相對應(yīng)的振型，最后對整體硬質(zhì)合金立銑刀不同懸伸量進(jìn)行模態(tài)求解，所得到的整體硬質(zhì)合金立銑刀不同懸伸量的前六階次的固有頻率見表3。當(dāng)此整體硬質(zhì)合金立銑刀懸伸量為85mm時，對其進(jìn)行模態(tài)分析，可得其前六階模態(tài)振型圖，其中一、二階振型圖節(jié)點振型變化幅度很小，三階振型圖中振幅發(fā)生在切削刃端，五階振型圖中整體硬質(zhì)合金立銑刀呈S形扭轉(zhuǎn)如圖5e所示；當(dāng)此整體硬質(zhì)合金立銑刀懸伸量分別為88mm、91mm和95mm時，分別進(jìn)行模態(tài)分析，可
金屬加工(冷加工) 2021年1期2021-02-27
- 基于高階矩的泄漏電流信號特性分析方法
電流各成分分量的六階矩，其特征向量曲線變化，如圖4所示。圖4 泄漏電流與觸電生物電流各成分分量六階矩特征曲線圖4是泄漏電流與觸電生物電流各成分分量六階矩特征曲線，橫坐標(biāo)為采樣點數(shù)，縱坐標(biāo)為特征量幅值。從圖中可得出，泄漏電流與觸電電流各成分分量的六階矩特征向量曲線變化趨勢較為平穩(wěn)，普遍趨于零點附近；兩種電流各成分分量六階矩特征向量值域波動幅度較大；泄漏電流與觸電電流各成分分量的六階矩特征向量曲線存在較為顯著的突變點，但其突變點不能反映觸電故障發(fā)生時的暫態(tài)變化
江蘇科技信息 2020年32期2020-12-11
- 基于Workbench的流固耦合作用下三通管振動特性分析
動方式三通管的前六階振型都主要是整體梁變形。隨著入水口壓強(qiáng)和入水口流速的增加，三通管的固有頻率逐漸增加；在三通管外徑不變的情況下，隨著壁厚的增加，前三階固有頻率明顯降低，第4～6階固有頻率先升后降。在入水口壓強(qiáng)、入水口流速和壁厚等條件相同的情況下，雙進(jìn)單出三通管的固有頻率比單進(jìn)雙出三通管的固有頻率略大。1 數(shù)值模擬1.1 模擬方法流固耦合的仿真分析一般情況下有單向耦合法和雙向耦合法兩種方法。流場在管道中運(yùn)動而產(chǎn)生的管道結(jié)構(gòu)變形較小，對流場產(chǎn)生的影響很小，故
南華大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版） 2020年3期2020-07-17
- 整體針翅管結(jié)構(gòu)參數(shù)對振動特性的影響
得到上述模型的前六階針翅管振動的固有頻率。2.3 單元類型管體的仿真分析通常采用殼體單元，但是針翅翅結(jié)構(gòu)采用殼體單元模型誤差較大，因為殼體采用的四點平面力學(xué)模型，而針翅結(jié)構(gòu)的受力特點明顯具有空間性，考慮到針翅和管體的接觸邊界保證結(jié)點自由度協(xié)調(diào)，既邊界條件一致性，綜上在計算中對于管體和針翅采用實體單元Solid186。3 不同結(jié)構(gòu)參數(shù)對模態(tài)頻率的影響針翅管的模態(tài)特性與管長度、管壁厚、針翅長度和厚度密切相關(guān)，文中利用前述方法，研究四種幾何參數(shù)對針翅管模態(tài)特性的
黑龍江科技大學(xué)學(xué)報 2020年3期2020-07-13
- 高階雙曲型Kac-Moody 代數(shù)的極小虛根
of 定理2 六階雙曲型Kac-Moody 代數(shù)的極小虛根如表2 所示。表2 Kac-Moody 代數(shù)的極小虛根（Ⅱ）Tab.2 Minimal imaginary roots of Kac-Moody algebra（Ⅱ）的Dynkin 圖如圖2 所示。圖2 的Dynkin 圖Fig.2 Dynkin diagram of type of 的Cartan 矩陣為的五階連通真子圖中有Aff 型，支集為{α1,α2,α3,α4,α5}，還有2 個Aff 型
上海理工大學(xué)學(xué)報 2020年2期2020-05-30
- 兩個求解非線性方程的六階迭代法
為：2 兩種具有六階收斂速度的迭代格式在這一章中，以牛頓迭代法和算術(shù)平均牛頓法為基礎(chǔ)，構(gòu)造了兩種六階收斂的迭代格式，在提高收斂速度的同時，盡可能減少每步迭代所需計算的函數(shù)值和導(dǎo)數(shù)值個數(shù)，以此來保證迭代法的效率指數(shù).2.1 迭代格式(1)(2)2.2 收斂性分析定理1設(shè)方程f(x)=0的一個單根為a，函數(shù)f(x)在包含a的一個開區(qū)間I中充分光滑，當(dāng)x0充分靠近a時，則式(1)所定義的迭代法在開區(qū)間I中以六階收斂速度收斂于a，且其誤差方程為證明將f(xn)和f
杭州師范大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版) 2020年1期2020-02-19
- 基于統(tǒng)計矩理論的框架結(jié)構(gòu)檢測技術(shù)研究
系數(shù)最大，為位移六階統(tǒng)計矩的1.3 倍，位移四階統(tǒng)計矩的2 倍，位移二階統(tǒng)計矩的4 倍。因此位移統(tǒng)計矩與加速度統(tǒng)計矩對剛度均較為敏感，并且統(tǒng)計矩的階數(shù)越高，對結(jié)構(gòu)剛度的敏感程度也就越高。2、數(shù)值模擬該模型在高斯白噪聲且不考慮噪音條件下進(jìn)行數(shù)值模擬，模擬工況如下。本文的損傷程度為彈性模量E 的折減程度。工況1：結(jié)構(gòu)未發(fā)生損傷;工況2：設(shè)置第1 層梁單元損傷10%;工況3：設(shè)置第1 層梁單元損傷20%;工況4：設(shè)置第1 層梁和第2 層梁均損傷20%;工況5：設(shè)
中國房地產(chǎn)業(yè) 2019年9期2019-05-14
- 基于“六階發(fā)現(xiàn)學(xué)習(xí)法”的教學(xué)設(shè)計
馨名師工作室的“六階發(fā)現(xiàn)學(xué)習(xí)法”展示課共有三節(jié)——《巧用形狀》（薛馨）、《多媒體報告的動畫效果》（李景花）、《書籍信息表的制作》（趙園園），其中《巧用形狀》對這一方法的體現(xiàn)最為鮮明，故以此課為例做一個解讀。各環(huán)節(jié)的逐一分析總體來說，《巧用形狀》一課，旨在利用演示文稿中的形狀工具，設(shè)計出不同的形象，如房子、樹、人物等，在此過程中，掌握形狀工具的應(yīng)用。雖然是作品創(chuàng)作，看似與美術(shù)相關(guān)，但教學(xué)設(shè)計中充分體現(xiàn)出信息技術(shù)學(xué)科特征，與《詩畫四季》相似，都是強(qiáng)調(diào)利用信息技
中國信息技術(shù)教育 2019年1期2019-03-23
- 錘片式粉碎機(jī)轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的模態(tài)分析
得到轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的前六階模態(tài)振型圖如圖4所示。轉(zhuǎn)子系統(tǒng)各階固有頻率如圖5所示。由結(jié)果可以看出，轉(zhuǎn)子系統(tǒng)前六階振型的固有頻率分別為：0.023491Hz、25.885Hz、132.77Hz、132.92 Hz、216.71Hz、216.97Hz。2 轉(zhuǎn)子系統(tǒng)臨界轉(zhuǎn)速在轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速達(dá)到某一定值時，會造成轉(zhuǎn)子的共振現(xiàn)象，這時的轉(zhuǎn)速稱為轉(zhuǎn)子的臨界轉(zhuǎn)速。為了避免共振引起的劇烈振動和噪聲產(chǎn)生，轉(zhuǎn)子部分的轉(zhuǎn)速應(yīng)該避開臨界轉(zhuǎn)速。臨界轉(zhuǎn)速可由轉(zhuǎn)子部分只作橫向振動時的固有頻率計算得到
鍛壓裝備與制造技術(shù) 2018年6期2019-01-09
- 雙螺桿式空氣壓縮機(jī)轉(zhuǎn)子的振動特性研究
解得到陰轉(zhuǎn)子的前六階振動頻率。并通過前六階頻率與陽轉(zhuǎn)子的基頻進(jìn)行對比，找出產(chǎn)生噪聲的原因，確定共振的區(qū)域，避免該區(qū)域，優(yōu)化轉(zhuǎn)子的結(jié)構(gòu)。圖2 陰轉(zhuǎn)子的三維模型圖3 陰轉(zhuǎn)子的網(wǎng)格模型本文轉(zhuǎn)子的密度為7.88g/cm3，彈性模量為206Gpa，泊松比為0.3，其模態(tài)分析結(jié)果如下表：表1 前六階頻率如圖所示，一階頻率時轉(zhuǎn)子繞著軸心轉(zhuǎn)動，二階和三階頻率時轉(zhuǎn)子出現(xiàn)三個方向的彎曲，四階和五階頻率時轉(zhuǎn)子出現(xiàn)扭轉(zhuǎn)，六階頻率時轉(zhuǎn)子出現(xiàn)擺動現(xiàn)象。根據(jù)轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速可以算出陽轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)動
汽車實用技術(shù) 2018年15期2018-08-29
- 金剛石帶鋸機(jī)機(jī)架的模態(tài)和諧響應(yīng)分析
較小，只需求解前六階的共振頻率即可滿足設(shè)計要求。對廣義特征值問題，軟件中提供了7種求解方法[5]：Block lanczos(分塊的蘭索斯)法、Subspace(子空間)法、Power Dynamics(動力學(xué))法、Reduced(縮減)法、Unsymmetric(非對稱)法、Damped(阻尼)法、QR(阻尼)法，最后一種方法允許結(jié)構(gòu)中包含阻尼。本文中選用了適用于求解大型對稱特征值的分塊蘭索斯法(Block Lanczos)，相比其他方法，其具有求解精度
超硬材料工程 2018年1期2018-03-28
- 寬幅噴桿模態(tài)分析及試驗
料屬性表表2 前六階固有頻率對噴桿進(jìn)行模態(tài)仿真，提取噴桿前六階固有頻率如表2所示，其中一階模態(tài)固有頻率計算值為10.32Hz，振型特點為一階彎曲；二階模態(tài)固有頻率計算值為12.037Hz，振型特點為二階彎曲；三階模態(tài)固有頻率為16.138 Hz，振型特點為一階彎曲；四階模態(tài)固有頻率為22.573 Hz，振型特點為三階彎曲；五階模態(tài)固有頻率為23.091 Hz，振型特點為三階彎曲；六階模態(tài)固有頻率為33.459 Hz，振型特點為一階彎曲、一階扭轉(zhuǎn)。圖3 一階
新疆農(nóng)機(jī)化 2018年6期2018-03-06
- 探研六階微分系統(tǒng)主次特征值之比的下界
15104）探研六階微分系統(tǒng)主次特征值之比的下界黃振明（蘇州市職業(yè)大學(xué) 數(shù)理部，江蘇 蘇州 215104）對六階微分系統(tǒng)廣義低階特征值進(jìn)行定量分析，運(yùn)用經(jīng)典的Sturm-Liouville特征值定性理論，利用矩陣運(yùn)算、分部積分、測試函數(shù)和Schwartz不等式等具體方法，找到了所論問題的主特征值與主特征向量間的關(guān)系，并獲得了主次特征值之比的下界估計不等式，此界僅與系統(tǒng)的系數(shù)有關(guān)，而與所論區(qū)間的幾何度量無關(guān)，其結(jié)果是參考文獻(xiàn)結(jié)論的進(jìn)一步推廣。六階微分系統(tǒng)；特
三明學(xué)院學(xué)報 2017年2期2017-05-04
- 小型聯(lián)合收割機(jī)齒輪傳動箱模態(tài)分析
4看知，齒輪的前六階頻率分別為 15845Hz、17251Hz、18267 Hz、24971 Hz、25113Hz、25358Hz，遠(yuǎn)大于齒輪的激振頻率393Hz（f=Zn/60），齒輪的固有頻率足夠高，滿足設(shè)計要求；從圖5得出輸入軸的前六階頻率分別為2607.1Hz、2684.2Hz、2694.2Hz、2724.6Hz、6443.6Hz、6712.1Hz，同樣遠(yuǎn)大于發(fā)動機(jī)的轉(zhuǎn)動頻率12.25Hz（700r/min），滿足設(shè)計要求。同樣的方法對第二級主齒輪
時代農(nóng)機(jī) 2016年8期2017-01-10
- 求解一維拋物型方程的高精度有限差分方法
時間和空間均具有六階精度，并且從理論上被證明是無條件穩(wěn)定的.通過數(shù)值實驗驗證了本文方法的精確性和穩(wěn)定性，與文獻(xiàn)計算結(jié)果比較顯示,本文格式的計算結(jié)果更加精確.拋物型方程；樣條函數(shù)；Padé逼近；高精度；有限差分法拋物型方程是一類非常重要的偏微分方程，在擴(kuò)散、熱傳導(dǎo)、滲流等領(lǐng)域中有著廣泛的應(yīng)用，如絕熱過程中氣體通過多孔介質(zhì)的流動問題、一個內(nèi)部有熱源的熱傳導(dǎo)過程、污染物濃度的擴(kuò)散問題等都可以用拋物型方程來描述.由于實際問題往往很難得到精確解，因此研究其數(shù)值解法具
西北師范大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版） 2016年6期2016-12-06
- 一類非線性六階波動方程的幾乎守恒律
00）一類非線性六階波動方程的幾乎守恒律王宏偉（安陽師范學(xué)院數(shù)學(xué)與統(tǒng)計學(xué)院，河南安陽 455000）研究了一類非線性六階波動方程的Chaucy問題，通過引入一個修正的能量泛函，借助Airy方程的Strichartz估計，在Bourgain空間中證明了這類方程的幾乎守恒律.修正的能量泛涵；幾乎守恒律；Bourgain空間在研究具有表面張力的淺水波表面的毛細(xì)管重力波傳播問題時，Daripa和Dash［1］提出了如下的非線性六階波動方程這里u（x，t）是未知函數(shù)
安徽師范大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版） 2016年3期2016-10-17
- 六階微分方程組次特征值的定量估計
黃振明?六階微分方程組次特征值的定量估計黃振明(蘇州市職業(yè)大學(xué) 數(shù)理部，江蘇 蘇州 215104)運(yùn)用Sturm-Liouville特征值定性理論，對六階微分方程組廣義低階特征值進(jìn)行估計，獲得用主特征值來估計次特征值上界的顯式不等式，其估計上界與所論區(qū)間的長度有關(guān)，而與區(qū)間在數(shù)軸上的具體位置無關(guān).Sturm-Liouville特征值定性理論；六階微分方程組；廣義低階特征值；次特征值1 問題提出19世紀(jì)30年代，法國巴黎大學(xué)教授斯圖姆和法蘭西學(xué)院教授劉維爾共
湖北文理學(xué)院學(xué)報 2016年2期2016-10-13
- 具有兩個傳輸零點的六階SIR耦合諧振帶通濾波器
有兩個傳輸零點的六階SIR耦合諧振帶通濾波器郭緒躍，邢孟江，王 維，代傳相（昆明理工大學(xué) 信息工程與自動化學(xué)院，云南 昆明 650500）采用LTCC工藝，研制出一種具有簡單傳輸零點的六階SIR耦合諧振帶通濾波器。對陶瓷介質(zhì)材料厚度、金屬微帶線寬度、金屬微帶線厚度等工藝可調(diào)參數(shù)進(jìn)行了容差仿真分析，并對器件進(jìn)行了加工測試。結(jié)果表明，該帶通濾波器帶內(nèi)插入損耗小、帶外抑制度高、體積小，且設(shè)計與調(diào)試方法簡單有效。該帶通濾波器插入損耗小于3 dB，電壓駐波比小于1.
電子元件與材料 2016年7期2016-10-13
- 期權(quán)定價方程的緊致差分算法
五個節(jié)點即可達(dá)到六階精度［3］.該方法的應(yīng)用十分廣泛，曾經(jīng)被用來研究彈性波方程、泊松方程、N－S方程等.本文利用緊致有限差分方法進(jìn)行空間離散，修正Runge－Kutt方法進(jìn)行時間離散，建立一種求解期權(quán)定價方程的數(shù)值格式，較好地解決了對空間與時間混合導(dǎo)數(shù)項的離散問題，并在空間和時間上都保持了高階精度.所得數(shù)值結(jié)果證實了該數(shù)值格式具有較高的精度.1 緊致差分方法介紹緊致有限差分方法是使用函數(shù)值的某種線性組合來表示該函數(shù)導(dǎo)數(shù)值的線性組合的一類差分方法，該方法增加
懷化學(xué)院學(xué)報 2015年11期2015-12-08
- 一種新的混合差分格式的構(gòu)造
階迎風(fēng)緊致格式:六階中心緊致格式:武從海［8］根據(jù)六階中心緊致格式有非物理振蕩無耗散而五階迎風(fēng)緊致格式無非物理振蕩耗散偏大的特點，考慮使用兩種格式的加權(quán)平均來得到一個理想的差分格式，集合兩種格式的優(yōu)勢并彌補(bǔ)了一定的不足，其采用六階中心緊致格式所用的模板，將格式的精度降到五階，得到一組混合緊致格式:當(dāng)α=0時，上式為六階中心緊致格式;當(dāng)α=±1時，上式為五階迎風(fēng)緊致格式．文獻(xiàn)中通過對耗散誤差和相位誤差的分析得出，當(dāng)α=-0．5時，(3)式顯示出了相對較好的性
哈爾濱師范大學(xué)自然科學(xué)學(xué)報 2015年6期2015-12-02
- 考慮被動關(guān)節(jié)阻尼的液壓驅(qū)動Stewart平臺模態(tài)空間控制策略*
與關(guān)節(jié)空間速度的六階雅克比矩陣;fa為六階支腿廣義驅(qū)動力向量，由6個支腿液壓缸提供;q 為六階廣義位姿向量，q =［x y z Φ θ ψ］T，x、y、z、Φ、θ、ψ 分別為空間6個自由度;Mt(q)為工作空間六階負(fù)載慣性參數(shù)矩陣，Mt=diag(m，m，m，Ixx，Iyy，Izz)，m 為負(fù)載質(zhì)量，Ixx為負(fù)載繞x 軸的轉(zhuǎn)動慣量，Iyy為負(fù)載繞y 軸的轉(zhuǎn)動慣量，Izz為負(fù)載繞z 軸的轉(zhuǎn)動慣量;Ct(˙q，q)˙q 為六階科氏力及向心力向量;Gt(q)為六
華南理工大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版） 2015年6期2015-10-21
- 水平旋轉(zhuǎn)梁的自由振動分析
的兩端簡支梁的前六階無量綱固有頻率。將這些計算結(jié)果與文獻(xiàn)[1]和 [8]進(jìn)行對比，可以發(fā)現(xiàn)利用AMDM方法得到的結(jié)果與其他計算方法的結(jié)果之間的幾乎沒有差異。本文所提出的方法，基于AMDM技術(shù)，在任意邊界條件下為旋轉(zhuǎn)梁的振動分析提供了一個統(tǒng)一系統(tǒng)的步驟。從而可以很容易的得到無量綱固有頻率和相應(yīng)的振型。例如，通過改變水平和垂直彈簧的剛度數(shù)值就可以改變模型的邊界條件，但是算法沒有任何的影響和改變。表1 懸臂梁在不同旋轉(zhuǎn)速度下的前六階無量綱固有頻率（當(dāng)時）表1 懸
海峽科技與產(chǎn)業(yè) 2015年10期2015-08-23
- 某北方村鎮(zhèn)框架結(jié)構(gòu)民宅動力特性分析
算了主體框架的前六階主振型，得到了前六階振型的結(jié)構(gòu)自振頻率、周期、主振型特點等動力特性參數(shù)，所得到的結(jié)論可以為北方村鎮(zhèn)框架結(jié)構(gòu)體系民宅的抗震設(shè)計提供依據(jù)。北方村鎮(zhèn)，框架結(jié)構(gòu)，動力特性0 引言近年來國內(nèi)外地震頻發(fā)，2015年4月的尼泊爾大地震、2014年的云南魯?shù)榈卣鹨约?008年的汶川大地震等等，這些地震既造成了大量經(jīng)濟(jì)損失，同時由于地震發(fā)生多處于村鎮(zhèn)地區(qū)，而村鎮(zhèn)民宅結(jié)構(gòu)的抗震性能較弱，也帶來了大量的人員傷亡。因此對于村鎮(zhèn)民宅進(jìn)行動力特性的分析是很有必要的
山西建筑 2015年19期2015-06-05
- 一類具阻尼項的六階非線性波動方程的Cauchy問題
?一類具阻尼項的六階非線性波動方程的Cauchy問題宋瑞麗1, 郭紅霞2(1.中原工學(xué)院 信息商務(wù)學(xué)院 河南 鄭州 450007； 2.鄭州大學(xué) 數(shù)學(xué)系 河南 鄭州 450001)研究了一類具阻尼項的六階非線性波動方程的Cauchy問題，利用壓縮映像原理和積分估計，在小初值的條件下，得到解的整體存在性、唯一性和衰減性.非線性波動方程； Cauchy問題； 整體解； 壓縮映射原理0 引言研究具阻尼項的六階非線性波動方程的Cauchy問題utt-uxx+uxx
鄭州大學(xué)學(xué)報（理學(xué)版） 2015年1期2015-02-11
- 某柴油機(jī)缸套的模態(tài)分析
由模態(tài)下缸套具有六階剛體模態(tài)，模態(tài)分析求解的結(jié)果中前六階缸套的固有頻率為0或接近于0，其實第七階才是真正意義上的第一階固有頻率。本文采用ANSYS有限元分析軟件對缸套進(jìn)行模態(tài)分析，并提取了前六階的固有頻率和最大變形量。缸套前四階的模態(tài)振型如圖3所示，缸套自由模態(tài)下前六階的固有頻率和最大變形量由表1給出。從圖表中可以看出，缸套在自由模態(tài)下，缸套的頂端和低端主要受到徑向的彎曲振動，而軸向振動卻很小。圖3 無約束模態(tài)下缸套的振型表1 6階無約束模態(tài)的固有頻率和最
河北農(nóng)機(jī) 2015年2期2015-01-16
- 巴特沃斯低通濾波器優(yōu)化設(shè)計與仿真研究*
基礎(chǔ)上優(yōu)化設(shè)計了六階單位增益巴特沃斯低通濾波器，并且通過Multisim10[7]仿真研究了電路中電容間容值的不同比值k以及電路中電容值的變化對設(shè)計的低通濾波器幅頻特性的影響。1 二階壓控電壓源低通濾波器設(shè)計六階低通濾波器可以有3個二階低通濾波器級聯(lián)產(chǎn)生，所以先根據(jù)文獻(xiàn)[5，6]介紹二階低通濾波器的優(yōu)化設(shè)計方法。常用的二階壓控電壓源低通濾波電路如圖1所示。圖1 二階壓控電壓源低通濾波電路由圖1可知其傳輸函數(shù)為(1)(2)兩式比較得(3)(4)(5)ω0是截
重慶工商大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版） 2014年6期2014-08-08
- 數(shù)控龍門銑床滑枕的動態(tài)特性分析及改進(jìn)*
求解得出滑枕的前六階固有頻率和主振型。經(jīng)過對分析結(jié)果的研究發(fā)現(xiàn)方滑枕低階頻率接近于滑枕內(nèi)部主軸的激振頻率，容易引起滑枕與滑枕內(nèi)部主軸共振。為了解決現(xiàn)有方滑枕因低階頻率偏低而引起的滑枕與主軸共振的問題，設(shè)計了一種圓滑枕，通過分析求解得出圓滑枕的前六階固有頻率相對于方滑枕的前六階固有頻率大幅提高。數(shù)控龍門銑床；方滑枕；模態(tài)分析；固有頻率；圓滑枕0 引言對于大型數(shù)控龍門機(jī)床來說，基礎(chǔ)部件必須具有足夠的剛度、良好的抗振性。滑枕連接主軸和橫梁，是龍門銑床中的必不可少
組合機(jī)床與自動化加工技術(shù) 2014年5期2014-07-19
- 基于有限元方法的橋式切石機(jī)橫梁模態(tài)分析
析，得到橫梁的前六階的固有頻率和振型。對振型和固有頻率進(jìn)行了分析，得出橫梁的變形以彎曲擺動為主的結(jié)論，其中四階振型時橫梁針扭擺動且變形量最大。橫梁的六階頻率分布在57.617～208.65Hz范圍內(nèi)。對避免共振提出了合理選擇電動機(jī)的轉(zhuǎn)速、切割刀片齒數(shù)等建議。切石機(jī)；有限元分析；模態(tài)；ANSYS0 引言橋式切石機(jī)主要切割花崗巖、大理石等塊狀、板狀的坯料、半成品，是廣泛應(yīng)用的石材切割設(shè)備。橫梁是切石機(jī)的主要零件，有加工過程中，受到自身重力、切割部件重力，以及切
機(jī)械工程師 2014年5期2014-07-01
- 往復(fù)壓縮機(jī)管道系統(tǒng)振動計算方法的研究
出管道內(nèi)氣柱的前六階固有頻率值見表1。圖1 管道氣柱模型圖表1 管道氣柱前六階固有頻率值2.2壓縮機(jī)主管道結(jié)構(gòu)固有頻率計算建模時管系的材料性能常數(shù)為：彈性模量E=210GPa，泊松比μ=0.3，密度選用ρ=7800kg/m3。定義的梁單元Beam189對管道模型進(jìn)行網(wǎng)格劃分的有限元模型如圖2所示，根據(jù)現(xiàn)場管支架約束施加邊界條件的有限元模型如圖3所示。選取Modal分析類型，用Block Lanczos法算出管道結(jié)構(gòu)的前六階固有頻率值見表2。對計算結(jié)果進(jìn)行后
化工機(jī)械 2014年3期2014-05-29
- 探研偶數(shù)階微分方程主次特征值之比的下界*
討論了一類四階和六階微分方程廣義特征值的上界估計，筆者將文［1］和文［2］中的方程進(jìn)行推廣，并將權(quán)推廣至x的任意函數(shù)s（x），考慮如下一般情形的偶數(shù)階微分方程（1）的廣義特征值估計問題其中（a，b）R是一個有界區(qū)間，a＜b，正整數(shù)n3，p（x）∈Cn（［a，b］），q（x）∈C（［a，b］），q（x）0，s（x）∈C1（［a，b］），且滿足其中 μi，vi（i=1，2）為正常數(shù).筆者參照并改進(jìn)文［3］中的討論方法，得到了如下的主要結(jié)果.定理1 設(shè)λ1，λ2
通化師范學(xué)院學(xué)報 2014年6期2014-05-14
- 基于ANSYS的制動盤模態(tài)分析*
模態(tài)分析，確定前六階的固有頻率和振型，由于高階模態(tài)分析易引起一定的計算誤差和不確定性，并且高頻率相對來說較難被激勵，對制動結(jié)構(gòu)和制動性能影響幾率很小，因此分析中只提取制動盤前六階的固有頻率和振型。表2所列為制動盤自由模態(tài)下的固有頻率，其對應(yīng)的振型如圖2所示。表2 制動盤固有頻率 /Hz圖2 制動盤前六階振型結(jié)合振型動畫與圖2可知，自由約束下，前三階固有頻率均為0，為剛性體，其相對應(yīng)的振型也相似;從第四階開始，對應(yīng)振型開始出現(xiàn)變化，當(dāng)固有頻率達(dá)到1.7465
機(jī)械研究與應(yīng)用 2014年3期2014-03-27
- 五階與六階三角樣條曲線
0083）五階與六階三角樣條曲線嚴(yán)蘭蘭1,2， 韓旭里2， 黃 濤1（1. 東華理工大學(xué)理學(xué)院，江西 南昌 330013；2. 中南大學(xué)數(shù)學(xué)與統(tǒng)計學(xué)院，湖南 長沙 410083）利用三角函數(shù)構(gòu)造了兩個含參數(shù)的函數(shù)組，它們分別由6個、7個函數(shù)組成，分析了這兩個函數(shù)組的性質(zhì)。由這兩組函數(shù)定義了兩種新的樣條曲線，它們分別具有與五次、六次B樣條曲線相同的結(jié)構(gòu)。新曲線在繼承B樣條曲線基本性質(zhì)的同時，又具備了一些新的優(yōu)點。例如，在等距節(jié)點下，新曲線在節(jié)點處均可以達(dá)到C
圖學(xué)學(xué)報 2014年2期2014-03-06
- 基于元結(jié)構(gòu)的加工中心立柱動態(tài)優(yōu)化設(shè)計*
要分析元結(jié)構(gòu)的前六階固有頻率的變化規(guī)律。從而得出元結(jié)構(gòu)的最優(yōu)化結(jié)構(gòu)后，對立柱進(jìn)行有限元分析。元結(jié)構(gòu)前六階固有頻率分析表1 所示。圖3 元結(jié)構(gòu)拓?fù)鋬?yōu)化設(shè)計表1 元結(jié)構(gòu)前六階固有頻率3.2 元結(jié)構(gòu)的數(shù)據(jù)處理及對比分析根據(jù)元結(jié)構(gòu)沙漏孔的結(jié)構(gòu)形狀，對其進(jìn)行拓?fù)鋬?yōu)化設(shè)計。原方案及方案1－5 的前六階固有頻率如表1 所示，對六種元結(jié)構(gòu)的固有頻率數(shù)據(jù)進(jìn)行曲線趨勢分析如表2 所示，從表2 曲線趨勢分析中，方案4 的前六階固有頻率整體趨勢要在其他方案曲線的上方，因此方案4
組合機(jī)床與自動化加工技術(shù) 2013年2期2013-12-23
- 基于概率密度的短波OFDM信號識別方法*
2 歸一化峰度和六階混合矩信號的歸一化峰度定義為[9]：[3]根據(jù)歸一化峰度的概念，提出了一種六階混合矩的方法，其定義如下：2 歸一化峰度及混合矩特征本文從信號的概率密度出發(fā)，通過假設(shè)和推論各類信號的概率密度，對參考文獻(xiàn)[3]中沒有討論的MPSK、MFSK實信號的歸一化峰度、沒有考慮成型濾波對MPSK歸一化峰度的影響的不足給予修正和補(bǔ)充，重新確定信號的歸一化峰度和混合矩等特征值。由于信號的實信號和復(fù)信號服從的概率分布并不一致，本文將分實信號和復(fù)信號兩種情況
電子技術(shù)應(yīng)用 2013年5期2013-12-07
- 兩體量子模型的代數(shù)動力學(xué)方法求解
了兩體量子系統(tǒng)的六階近似分析解。非線性自洽量子系統(tǒng)；正則變換；哈密頓量；代數(shù)動力學(xué)對于一個非線性自洽量子系統(tǒng)，利用波函數(shù)來描述量子態(tài)，量子態(tài)演化滿足薛定諤方程；假定量子系統(tǒng)具有整體規(guī)范變換不變性，物理上很多系統(tǒng)都滿足這種對稱性，則無量綱化非線性薛定諤方程為：其中，量子系統(tǒng)的哈密頓量(*,)不含時，稱該系統(tǒng)為非線性自洽量子系統(tǒng)。如此，量子系統(tǒng)的行為就歸結(jié)為求解非線性薛定諤方程問題；一般而言，非線性薛定諤方程難以求得精確解，因而對薛定諤方程（1）的分析廣泛采用
井岡山大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版) 2013年2期2013-03-15
- BMM－ESD 模擬器有源電路的模型構(gòu)建*
模型1.1 一個六階BMM－ESD 模擬器無源LC 電路由于人體的等效參量具有復(fù)雜性，電路建模須考慮人體及手、前臂等部位的分布參數(shù)，綜合BMM－ESD的自身特征，需要構(gòu)建多階的BMM－ESD 電路模型，以較好地描述BMM－ESD 電流的寄生振蕩。本文以一個六階的BMM－ESD 模擬器無源LC 電路為設(shè)計基礎(chǔ)，來構(gòu)建對應(yīng)的無源電路，如圖1 所示。其中，R1，L1，C1分別為人體電阻、人體電感和人體電容，Cp1、Cp、Cp2分別為人體寄生電容、放電氣隙寄生電容
電子器件 2012年2期2012-12-22
- 射頻識別閱讀器中信道選擇濾波器的設(shè)計*
過仿真,決定采用六階 Chebyshev低通濾波器結(jié)構(gòu)來實現(xiàn)信道選擇濾波器的設(shè)計。文章首先給出了六階 Chebyshev低通濾波器設(shè)計過程;然后給出 Chebyshev低通濾波器的版圖以及濾波器和運(yùn)放的仿真結(jié)果;最后做出結(jié)論。1 六階 Chebyshev低通濾波器設(shè)計1.1 二階 Chebyshev低通濾波節(jié)圖 2給出了其二階低通濾波節(jié)(Biquad)結(jié)構(gòu),其傳遞函數(shù)為：盡管帶內(nèi)的平坦特性不如 Butterworth近似[5],但它具有更快的幅度衰減特點[
電子器件 2010年2期2010-12-22
- 六階微分系統(tǒng)帶權(quán)第二特征值的上界
215104)六階微分系統(tǒng)帶權(quán)第二特征值的上界趙曉蘇，錢椿林(蘇州市職業(yè)大學(xué) 基礎(chǔ)部，江蘇 蘇州 215104)考慮六階微分系統(tǒng)帶權(quán)第二特征值的上界估計。利用試驗函數(shù)，Rayleigh定理，分部積分和Schwartz不等式等估計方法與技巧，獲得了用第一特征值來估計第二特征值的上界的不等式，其估計系數(shù)與區(qū)間的度量無關(guān)。其結(jié)果在物理學(xué)和力學(xué)中有著廣泛的應(yīng)用，在常微分方程的研究中起著重要的作用。六階微分系統(tǒng);特征值;特征向量;上界1 主要結(jié)果設(shè)(a，b)?R是
長春大學(xué)學(xué)報 2010年8期2010-09-19