板數(shù)
- 共沸精餾回收乙酸仲丁酯的工藝流程參數(shù)優(yōu)化
共沸劑,分析了塔板數(shù)、回流比、甲醇進(jìn)料量、原料液進(jìn)料位置及進(jìn)料溫度等影響因素對共沸精餾分離效果與能耗的影響,同時(shí)對甲醇共沸劑的回收分離進(jìn)行了模擬優(yōu)化,確定了最優(yōu)的工藝參數(shù),實(shí)現(xiàn)了乙酸仲丁酯與C8烴等副產(chǎn)物的完全分離,對實(shí)際生產(chǎn)中優(yōu)化工藝參數(shù)、獲得高純度的乙酸仲丁酯產(chǎn)品具有重要的指導(dǎo)意義。1 工藝流程模擬1.1 乙酸仲丁酯回收工藝流程本工藝采用常壓生產(chǎn)條件,由共沸精餾塔、水洗塔和甲醇回收塔等設(shè)備組成,乙酸仲丁酯回收工藝流程如圖1所示。圖1 乙酸仲丁酯回收工藝
粘接 2023年9期2023-09-20
- 萃取精餾分離正己烷-四氫呋喃工藝流程模擬與優(yōu)化
，分別考察理論塔板數(shù)、原料進(jìn)料位置、溶劑進(jìn)口位置、回流比和溶劑比等因素對T1 塔分離效果和再沸器熱負(fù)荷的影響，得到優(yōu)化的T1 塔操作參數(shù)。對于T2 塔，先采用簡捷設(shè)計(jì)模塊DSTWU 來確定精餾所需的理論板數(shù)、進(jìn)料板位置等參數(shù)，再通過RadFrac 模塊來進(jìn)行驗(yàn)算與優(yōu)化。對T1 塔進(jìn)行模擬計(jì)算采用的初始條件見表1。表1 T1 塔初始工藝參數(shù)2.1 理論塔板數(shù)的影響精餾塔的理論塔板數(shù)與分離效果密切相關(guān)，塔板數(shù)過少則分離效果不佳，塔板數(shù)過多則會增加設(shè)備投資。在保
化工設(shè)計(jì) 2022年5期2022-11-15
- 砂板與膠皮板乒乓球推擋實(shí)驗(yàn)教學(xué)研究
膠皮拍乒乓球推擋板數(shù)稍高于砂板乒乓球，但差異并不顯著，而失誤次數(shù)及不計(jì)時(shí)三次推擋板數(shù)要高于砂板乒乓球，差異顯著，說明砂板乒乓球?qū)Τ鯇W(xué)者來說更易于掌握，更容易找到擊球的節(jié)奏和連續(xù)性，獲得連續(xù)擊球成功的體驗(yàn)。該項(xiàng)運(yùn)動(dòng)比較適合業(yè)余無基礎(chǔ)的乒乓球初學(xué)者。砂板乒乓球從某種意義上講，并不是一個(gè)全新的運(yùn)動(dòng)項(xiàng)目，而是從傳統(tǒng)乒乓球運(yùn)動(dòng)衍生出來的，它的命名依據(jù)在拍子上貼著一層薄薄的砂紙而為之，其各項(xiàng)技術(shù)都與膠皮板乒乓球類似，但與膠皮乒乓球相比旋轉(zhuǎn)較弱，也難產(chǎn)生較強(qiáng)烈的旋轉(zhuǎn)，與
內(nèi)江科技 2022年9期2022-10-27
- 變壓精餾分離四氫呋喃與乙醇混合物研究
1 常壓塔T1塔板數(shù)對提濃效果的影響保持其他工藝參數(shù)不變，改變T1塔板數(shù)從4到30，考察常壓塔T1和高壓塔T2的提濃效果。如圖2所示，隨著理論板數(shù)的增加，T1塔底產(chǎn)物乙醇濃度以及T2塔底產(chǎn)物四氫呋喃的質(zhì)量濃度也在逐漸增大，當(dāng)塔板數(shù)超過20時(shí)，兩塔目標(biāo)產(chǎn)物濃度增加的不再明顯，考慮到設(shè)備制造的經(jīng)濟(jì)效益，理論板數(shù)不應(yīng)過高，因此，常壓塔理論板數(shù)為20塊。圖2 T1塔板數(shù)對兩塔提濃效果的影響3.2 混合物進(jìn)料位置對提濃效果的影響保持其他工藝參數(shù)不變，改變混合物進(jìn)料位
宜春學(xué)院學(xué)報(bào) 2022年3期2022-09-13
- 二硫化碳-四氯化碳精餾工藝改進(jìn)與模擬研究
算，分析了理論塔板數(shù)、進(jìn)料口位置、回流比對分離效果的影響，優(yōu)選出最適宜的工藝條件，為新工藝的設(shè)計(jì)提供參考依據(jù)。1 相平衡數(shù)據(jù)采用NRTL[6]熱力學(xué)模型，模擬了真空度為0.07 MPa時(shí)，二硫化碳與四氯化碳的氣液平衡數(shù)據(jù)及活度系數(shù)，如表1所示。表1 氣液平衡數(shù)據(jù)及活度系數(shù)全氯甲硫醇的蒸餾過程中，真空度一般在0.06 MPa左右，因此精餾工段的真空度應(yīng)略高于蒸餾工段，才能降低鼓風(fēng)機(jī)的負(fù)荷，保證進(jìn)料過程順利完成。2 塔板數(shù)的影響在真空狀態(tài)下，高溫的混合氣體屬于
氯堿工業(yè) 2022年5期2022-08-01
- 甲苯-乙醇共沸體系分離的模擬計(jì)算
T2 塔的理論塔板數(shù)、回流比和進(jìn)料位置進(jìn)行優(yōu)化計(jì)算，可得到最佳的操作參數(shù)。2.2 理論塔板數(shù)精餾塔的理論塔板數(shù)與分離效果密切相關(guān)，塔板數(shù)過少則分離效果不佳，塔板數(shù)過多則會增加設(shè)備投資。在保持其他條件不變的情況下，T1塔和T2 塔理論塔板數(shù)對分離效果的影響結(jié)果分別見圖3 和圖4。圖3 T1 塔理論塔板數(shù)對甲苯-乙醇分離效果的影響圖4 T2 塔理論塔板數(shù)對甲苯-乙醇分離效果的影響從圖3 中可以看出，T1 塔底采出中甲苯含量隨著理論塔板數(shù)的增加而逐漸升高，在理論
浙江化工 2022年6期2022-07-06
- 二硫化碳-四氯化碳精餾過程模擬與優(yōu)化
化，分析了理論塔板數(shù)、進(jìn)料口位置、回流比對分離效果的影響，優(yōu)選了工藝條件，并對該條件下的各級塔板處的溫度、組成等重要參數(shù)進(jìn)行了模擬計(jì)算，為工藝設(shè)計(jì)提供了參考依據(jù)。1 熱力學(xué)模型的選擇在精餾過程中，常用于計(jì)算氣液相平衡的熱力學(xué)模型有WILSON、NPTL、UNIQUAC等，有資料顯示，最佳的熱力學(xué)模型為NRTL模型[3]，用Aspen Plus軟件以NRTL熱力學(xué)模型模擬的二硫化碳-四氯化碳二元物系的氣液平衡數(shù)據(jù)及活度系數(shù)如表1所示。表1 氣液平衡數(shù)據(jù)及活度
氯堿工業(yè) 2022年2期2022-07-04
- 叔丁醇-二甲苯混合蒸汽的精餾過程模擬與優(yōu)化
料，分析了理論塔板數(shù)、進(jìn)料口位置、回流比對分離效果的影響，優(yōu)選了工藝條件，為工藝設(shè)計(jì)提供了參考。1 模擬部分1.1 熱力學(xué)模型的選擇分別以NRTL、UNIQUAC兩種熱力學(xué)模型模擬了叔丁醇-二甲苯的二元物系的氣液平衡數(shù)據(jù)，并與實(shí)際測量值進(jìn)行了比對，結(jié)果如表1所示(以叔丁醇計(jì))。表1 叔丁醇含量的模擬值和測量值對比兩個(gè)熱力學(xué)模型與實(shí)際測量值的偏差都不大，都可以用作精餾過程模擬，相比之下，NRTL模型的數(shù)據(jù)偏差更小，因此選擇NRTL模型進(jìn)行精餾工藝模擬。1.2
廣州化工 2022年9期2022-05-27
- N-甲基吡咯烷酮回收液提純工藝模擬研究
減壓精餾塔最佳塔板數(shù)和進(jìn)料位置；在優(yōu)化的條件下，得出Aspen 模擬結(jié)果，為工業(yè)應(yīng)用提供參考。1.2 工藝初步模擬以某鋰電公司NMP 回收液為設(shè)計(jì)依據(jù)，處理量按500 kg/h 計(jì)算，通過Aspen 模擬NMP 回收液減壓精餾回收工藝。Aspen 模擬工藝流程見圖1，NMP 回收液通過預(yù)熱器預(yù)熱至一定溫度，被輸送至減壓精餾塔(T101)分離，塔底得到高純度的NMP，回收利用。圖1 NMP 水溶液減壓精餾工藝流程圖通過控制減壓精餾塔的回流比(R=0.1)和操
浙江化工 2022年3期2022-04-01
- C4生產(chǎn)MMA原料預(yù)分餾工段的模擬優(yōu)化*
察操作條件(理論板數(shù)、回流比、塔頂壓力、萃取劑進(jìn)料板位置及萃取劑進(jìn)料溫度)對T1001塔塔頂產(chǎn)品中異丁烯及正丁烷回收率的影響，以確定最優(yōu)的操作參數(shù)。1 原料預(yù)處理工段工藝流程原料預(yù)處理工段是通過萃取精餾將抽余C4混合物分離為異丁烯、1-丁烯、異丁烷及其他C4混合物，所用萃取劑為NMP，其工藝流程如圖1所示。圖1 原料預(yù)處理工段流程圖Fig.1 Process flow diagram of raw material pretreatment section
廣州化工 2022年1期2022-01-26
- 反應(yīng)精餾合成一氧化氮的模擬研究
件系統(tǒng)分析理論塔板數(shù)、反應(yīng)段位置、硝酸循環(huán)采出比等因素對四氧化二氮與水反應(yīng)精餾效果的影響，確定反應(yīng)精餾塔設(shè)備及操作最佳參數(shù)。1 反應(yīng)動(dòng)力學(xué)及熱力學(xué)模型1.1 反應(yīng)動(dòng)力學(xué)四氧化二氮與水的反應(yīng)過程可以簡單理解為四氧化二氮與水反應(yīng)，生成了硝酸和亞硝酸，亞硝酸不穩(wěn)定又分解為硝酸和一氧化氮，其反應(yīng)方程式如下：實(shí)際上，四氧化二氮與水反應(yīng)是一個(gè)復(fù)雜的兩相傳遞反應(yīng)過程，其中包括兩個(gè)氣相反應(yīng)和四個(gè)液相反應(yīng)，并且反應(yīng)體系中四氧化二氮和二氧化氮始終處于相互轉(zhuǎn)換的動(dòng)態(tài)平衡下，但反
化工設(shè)計(jì)通訊 2022年1期2022-01-25
- 變壓精餾分離2-丁酮和水的工藝研究
，優(yōu)化兩塔理論塔板數(shù)、進(jìn)料位置和回流比，以此確定最佳的工藝參數(shù)；以2-丁酮產(chǎn)品單次收率為優(yōu)化目標(biāo)，確定較優(yōu)的高壓塔T1操作壓力。初始模擬條件：高壓塔T1理論塔板數(shù)為15，進(jìn)料位置為第7塊塔板上、回流比(以下均為質(zhì)量比)1.0，原料進(jìn)料量為1 000 kg/h，塔內(nèi)壓力為1.0 MPa；常壓塔T2理論塔板數(shù)18，進(jìn)料位置為第9塊塔板上、回流比1.0，塔內(nèi)壓力為0.1 MPa(常壓)。2.1 理論塔板數(shù)優(yōu)化優(yōu)化理論塔板數(shù)時(shí)，T1進(jìn)料位置第7塊塔板上、回流比為0
精細(xì)石油化工進(jìn)展 2021年2期2021-07-22
- 乳酸過量進(jìn)料反應(yīng)精餾合成乳酸甲酯研究
率，需要大量的塔板數(shù)和較高的再沸器熱負(fù)荷，導(dǎo)致過程操作費(fèi)用與設(shè)備投資費(fèi)用均增大。而采用反應(yīng)物過量的方法則有助于加快反應(yīng)速度，通過回流反應(yīng)物的方式增加反應(yīng)精餾塔內(nèi)反應(yīng)物濃度[27-28]，促使反應(yīng)朝著正向進(jìn)行，提高反應(yīng)效率。由于產(chǎn)物乳酸甲酯的沸點(diǎn)低于原料乳酸又高于甲醇，當(dāng)輕組分甲醇過量進(jìn)料時(shí)，反應(yīng)精餾段位于下部，不利于產(chǎn)物乳酸甲酯從塔釜采出。為使反應(yīng)精餾段位于上部，本文采用反應(yīng)物乳酸過量的設(shè)計(jì)，工藝流程圖如圖1 所示。該工藝由反應(yīng)精餾塔T1 與分離塔T2 和
高?；瘜W(xué)工程學(xué)報(bào) 2021年2期2021-05-19
- 丁辛醇尾氣回收裝置C3吸收塔的模擬優(yōu)化
模擬分析吸收塔塔板數(shù)、吸收劑進(jìn)料量、進(jìn)料溫度和吸收劑種類對丙烷、丙烯回收效果的影響，確定吸收過程的最佳工藝參數(shù)，為工業(yè)吸收塔的正常運(yùn)行提供參考。本文主要基于某丁辛醇廠2.5×105t/a 丁辛醇裝置尾氣的回收，馳放氣主要是指丁辛醇裝置羰基合成反應(yīng)器放空氣、高壓蒸發(fā)系統(tǒng)的放空氣、低壓蒸發(fā)系統(tǒng)的放空氣和穩(wěn)定塔放空氣等。馳放氣的排放量大約在1200kg/h，主要規(guī)格參數(shù)見表1 所示。1 尾氣回收工藝流程丁辛醇尾氣回收工藝流程簡圖見圖1，如圖所示，來自丁辛醇裝置的
化工與醫(yī)藥工程 2021年1期2021-04-27
- Aspen Plus在精餾實(shí)驗(yàn)中的模擬優(yōu)化
到：圖3 理論塔板數(shù)Fig.3 Number of theoretical trays即部分回流時(shí)全塔效率為61.2%，效率偏低。2 Aspen Plus模擬優(yōu)化2.1 物系平衡數(shù)據(jù)及其相圖[5-8]實(shí)驗(yàn)中的乙醇-正丙醇t-x-y平衡相圖如圖4所示。乙醇沸點(diǎn)：78.3 ℃，正丙醇沸點(diǎn)：97.2℃。圖4 乙醇-正丙醇t-x-y相圖Fig.4 T-x-y Phase diagram of ethanol-n-propanol2.2 模擬流程在Aspen Plu
廣州化工 2021年6期2021-04-02
- 基于Aspen Plus的吡啶與3-甲基吡啶分離模擬
用NRTL，全塔板數(shù)12塊(包括塔頂冷凝器和塔底再沸器)，進(jìn)料塔板數(shù)為第8塊，回流比為0.958，塔頂餾出液占進(jìn)料液的分率為0.689，在Aspen Plus中進(jìn)行模擬，得到相關(guān)數(shù)據(jù)如表2所示。表2 嚴(yán)格核算結(jié)果由表2可知，在上述操作條件下，塔頂餾出液中吡啶含量能夠達(dá)到93.9%，塔底餾出液中3-甲基吡啶含量能達(dá)到77.3%。若要將塔頂餾出液中吡啶質(zhì)量分?jǐn)?shù)達(dá)到95%，塔底餾出液中3-甲基吡啶質(zhì)量分?jǐn)?shù)達(dá)到80%，需要對精餾塔進(jìn)行優(yōu)化。為了提高分離效果，降低能
安徽化工 2020年5期2020-10-16
- 溶媒回收工藝計(jì)算及節(jié)能措施分析
3 確定最少理論板數(shù)由于降低塔板數(shù)可借由加大回流比來實(shí)現(xiàn)，因此實(shí)現(xiàn)全回流時(shí)，塔板數(shù)最小理論書應(yīng)當(dāng)為Nmin。根據(jù)全回流的特點(diǎn)可知，根據(jù)物料衡算可得出芬斯克方程：4 計(jì)算塔板數(shù)計(jì)算塔板數(shù)通常運(yùn)用捷算法，而捷算法又會用到吉利蘭圖，橫坐標(biāo)為最小回流比及回流比的差值比例，縱坐標(biāo)為是理論最小塔板數(shù)與實(shí)際塔板數(shù)的差值比例，如此便可實(shí)現(xiàn)對回流比和實(shí)際塔板數(shù)的關(guān)聯(lián)[4]。而吉利蘭圖也可以用李德公式來進(jìn)行表示：若0 ＜x ≤0.01，y =1-18.5715x若0.01 ＜
商品與質(zhì)量 2020年29期2020-09-11
- 萃取精餾分離醋酸-水混合物模擬研究
塔頂餾出比，理論板數(shù)，進(jìn)料位置，回流比，溶劑比等相關(guān)參數(shù)對分離效率的影響。2.1.1 塔頂餾出比的影響其他條件不變，改變T1塔頂餾出比大小，其對分離效率的影響如下圖2所示。圖2 餾出比對分離效率的影響從圖2可以看出，隨著餾出比的增大，T1塔頂水純度先略微增大而后減小，并在餾出比為0.5651時(shí)取得最大值，T2塔頂醋酸純度有微降的趨勢，但變化差值不大。兩塔熱負(fù)荷隨著餾出比的增大有增大趨勢，其數(shù)值變化不大。因此綜合考慮分離效率以及兩塔熱負(fù)荷， T1塔較適宜的餾
宜春學(xué)院學(xué)報(bào) 2020年6期2020-09-10
- 用Excel求二元非理想體系精餾塔理論塔板數(shù)通用方法分析研究
合求精餾塔理論塔板數(shù)的一種新方法。對方法中的關(guān)鍵問題如曲線擬合和單變量求解等進(jìn)行了具體分析和說明。計(jì)算方法簡單實(shí)用，無須編程。經(jīng)實(shí)例驗(yàn)證結(jié)果準(zhǔn)確，具有實(shí)用性和一般性。關(guān) ?鍵 ?詞：精餾塔;理論塔板數(shù);逐板計(jì)算法;圖解法;非理想體系中圖分類號：TQ028.1 ? ? 文獻(xiàn)標(biāo)識碼： A ? ? ? 文章編號： 1671-0460（2020）04-0704-07Abstract： A new method for calculating the theoret
當(dāng)代化工 2020年4期2020-08-24
- Aspen Plus 軟件在低溫甲醇洗工藝中的應(yīng)用
劑用量下吸收塔塔板數(shù)和凈化氣中H2S+COS 含量的關(guān)系、塔板數(shù)與吸收劑用量的關(guān)系和吸收劑用量與凈化氣中H2S+COS含量關(guān)系。1 物性方法選擇物性方法是指用于計(jì)算傳遞性質(zhì)和熱力學(xué)性質(zhì)的一系列計(jì)算方法和模型的集合。物性方法的選擇對模擬結(jié)果的準(zhǔn)確性影響較大，因此對于模擬的體系選擇一個(gè)合適的物性方法非常重要[4]。選擇物性方法的辦法通常有兩種，一是通過Aspen Plus軟件的物性方法選擇助手，二是通過經(jīng)驗(yàn)進(jìn)行選擇。將Aspen Plus 軟件應(yīng)用在低溫甲醇洗
化工管理 2020年19期2020-07-28
- 連續(xù)萃取精餾分離異丙醇-水的靜態(tài)模擬分析*
kmol/h。塔板數(shù)為26塊，萃取精餾塔進(jìn)料板為第16塊，萃取劑進(jìn)料板為第4塊，其他條件默認(rèn)，模擬結(jié)果見表1。表1 萃取精餾塔模擬計(jì)算結(jié)果 w/%由表1可知，P1出口產(chǎn)品w(異丙醇)=99.5%，滿足最初設(shè)計(jì)時(shí)所要求的純度。3 優(yōu)化設(shè)計(jì)3.1 理論塔板數(shù)與熱負(fù)荷對分離效果的影響應(yīng)用model analysis板塊中的靈敏度分析繪制理論塔板數(shù)對分離效果的影響，展示了產(chǎn)品異丙醇和理論塔板數(shù)、熱負(fù)荷的關(guān)系，靈敏度分析輸入的理論塔板數(shù)變化值為15～50，變化值為1
化工科技 2020年3期2020-07-22
- Aspen Plus模擬H2-HD低溫精餾分離
餾塔的回流比與塔板數(shù)之間的關(guān)系如圖1所示。圖1 低溫精餾塔的回流比與塔板數(shù)的關(guān)系圖由圖1可以看出，氫同位素低溫精餾分離的回流比與理論塔板數(shù)為負(fù)相關(guān)。塔板數(shù)的增加使回流比顯著減小，但隨著塔板數(shù)的增加，曲線逐漸趨于平穩(wěn)，這時(shí)增加塔板數(shù)對回流比的減小已無明顯作用，回流比的減小使操作費(fèi)用減小，但塔板數(shù)增加，造成塔及附屬設(shè)備費(fèi)用增加因而，過多地增加塔板數(shù)并沒有好處[16]。2 精餾塔的嚴(yán)格核算依據(jù)表1內(nèi)DSTWU模型模擬的數(shù)據(jù)，對氫同位素分離的低溫精餾塔進(jìn)行RADF
山東化工 2020年11期2020-07-13
- 混合碳四中異丁烷的分離
離要求，塔的最小板數(shù)為68，最小回流比為11.8。2.3 嚴(yán)格法理論板優(yōu)化最小回流比時(shí)所需的理論板數(shù)為無窮多，設(shè)備費(fèi)用無窮大。不考慮換熱設(shè)備費(fèi)用，逐步提高回流比，所需的理論板數(shù)下降，塔自身的設(shè)備費(fèi)用逐步下降，但塔的操作費(fèi)用上升。需綜合考慮回流比和塔板數(shù)，選取適宜數(shù)值，以保證總體費(fèi)用最低。采用RadFrac模塊進(jìn)行嚴(yán)格法計(jì)算。在Design Specifications選項(xiàng)中設(shè)置2個(gè)約束條件：塔頂異丁烷物流中異丁烷的回收率為98%；塔頂異丁烷物流中，丙烯、丙
化工技術(shù)與開發(fā) 2020年6期2020-06-24
- 《化工原理》課程創(chuàng)新思路探索
精餾部分的理論塔板數(shù)的兩種計(jì)算方法為例加以說明。1 用逐板計(jì)算法求苯—甲苯分離所需理論塔板數(shù)理論板數(shù)的計(jì)算是確定精餾塔實(shí)際塔板數(shù)及塔高的重要數(shù)據(jù)。逐板計(jì)算法計(jì)算理論板數(shù)的最基本的方法。其依據(jù)是氣液平衡關(guān)系式和操作線方程。先看一個(gè)例子，已知苯-甲苯混合液，含苯50%(摩爾百分比，下同)，用精餾塔分離。要求塔頂產(chǎn)品易揮發(fā)組分組成xD=0.95,塔底產(chǎn)品易揮發(fā)組分組成xW=0.05,選用回流比R=2.0,泡點(diǎn)進(jìn)料，α=2.45,現(xiàn)用逐板計(jì)算法求理論塔板數(shù)NT。解
山東化工 2020年10期2020-06-24
- 乙醇- 水精餾塔的設(shè)計(jì)
mol2.2 塔板數(shù)的確定實(shí)際塔板數(shù)Np全塔板數(shù)Np=8/0.52=15.38 塊 取Np=16 塊精餾段塔板數(shù)Np1=5/0.52=9.62 塊 取Np1=10 塊提餾段塔板數(shù)Np2=Np-Np1=16-10=6 塊2.3 塔的操作工藝條件及相關(guān)物性數(shù)據(jù)計(jì)算3 塔的主要工藝結(jié)構(gòu)計(jì)算3.1 塔徑設(shè)計(jì)計(jì)算3.2 塔高度的設(shè)計(jì)計(jì)算塔的立體高度4 塔的管道設(shè)計(jì)4.1 進(jìn)料管線進(jìn)料液體積流量取Uf=2．0m/s取管子規(guī)格Ф32×3。4.2 釜液流出管進(jìn)料液體積流量
時(shí)代農(nóng)機(jī) 2020年3期2020-06-19
- 連續(xù)精餾生產(chǎn)優(yōu)等品DMF的模擬研究
MF精制塔的理論板數(shù)、進(jìn)料位置、回流比、進(jìn)料溫度對分離結(jié)果的影響，確定最佳工藝改造方案，為優(yōu)等品DMF精制系統(tǒng)的設(shè)計(jì)提供可靠的理論依據(jù)。1 Aspen Plus模型建立1.1 現(xiàn)有DMF產(chǎn)品組成某化工廠DMF裝置現(xiàn)有DMF產(chǎn)品經(jīng)分析檢測物料組成詳見下表1。表1 現(xiàn)有DMF產(chǎn)品組成Table 1 The composition of DMF products1.2 優(yōu)等品DMF主要指標(biāo)目前市場上優(yōu)等品DMF主要技術(shù)指標(biāo)詳見下表2。表2 優(yōu)等品DMF主要技術(shù)指
山東化工 2020年8期2020-06-12
- 具有中間再沸器和中間冷凝器的二元精餾塔操作線斜率分析和理論板數(shù)計(jì)算
離能力，導(dǎo)致理論板數(shù)增加，進(jìn)而增加了投資費(fèi)用。Agrawal和Herron[1]提出了理想二元混合物精餾過程是否需要加入中間換熱器的簡化判別模型，該模型可以較快的判斷設(shè)置中間換熱器對分離效率的影響。陸恩錫等[2]研究了加入中間換熱器對精餾塔系統(tǒng)的操作的影響，指出了增加中間換熱器后精餾塔塔板數(shù)和回流比的變化關(guān)系，并總結(jié)了采用中間換熱器的條件。高曉新等[3]對常規(guī)和具有中間冷凝和再沸的乙烯精餾塔分別進(jìn)行模擬與優(yōu)化，結(jié)果表明設(shè)置中間換熱器之后的乙烯精餾塔年總費(fèi)用
山東化工 2020年7期2020-05-19
- 廢水中回收醋酸ASPEN模擬
數(shù)，包括最小理論板數(shù)、實(shí)際理論板數(shù)、最小回流比、實(shí)際回流比等等，DSWU模塊的模擬流程是一股進(jìn)料，塔頂塔底兩股產(chǎn)品的簡易模型。使用Winn-Underwood-Gilliland方法的簡易設(shè)計(jì)模塊。設(shè)定模塊位號名稱為C11A-DST，設(shè)定塔參數(shù)，實(shí)際回流比為最小回流比的1.2倍，塔頂微正壓120kPa，塔底140kPa，塔頂水的摩爾回收率設(shè)定為99.9%，塔底醋酸摩爾回收率設(shè)定為99.9%，醋酸在塔頂?shù)幕厥章?-0.999=0.001。如圖1所示。圖1 簡
天津化工 2020年2期2020-05-09
- DEF精餾系統(tǒng)的模擬與優(yōu)化
討論2.1 理論板數(shù)的影響理論板數(shù)是影響精餾效果的關(guān)鍵因素之一，一般理論板數(shù)越多分離效果越好，但是理論板數(shù)過多又導(dǎo)致設(shè)備費(fèi)用增加。因此選擇合理的理論板數(shù)至關(guān)重要?？疾炖碚?span id="mss8qqw" class="hl">板數(shù)對T1塔和T2塔精餾分離結(jié)果的影響。模擬結(jié)果如圖2、3所示。圖2 理論板數(shù)對T1塔分離結(jié)果的影響Fig.2 The influence of theoretical stages on T1圖3 理論板數(shù)對T2塔分離結(jié)果的影響Fig.3 The influence of theoret
云南化工 2020年3期2020-04-17
- 取整函數(shù)優(yōu)化基于超結(jié)構(gòu)模型的質(zhì)量交換網(wǎng)絡(luò)
中，缺少對由于塔板數(shù)向上取整造成MEN 年度最小總費(fèi)用偏大的討論。本工作保證了在不增加其他變量和約束的前提下，用質(zhì)量交換的存在與否判斷質(zhì)量交換器是否采用，除去MINLP 模型中的0～1 變量，將MINLP 模型簡化為NLP 模型，并且在目標(biāo)函數(shù)中加入取整函數(shù)，使求解結(jié)果更加精確，得到了一組一一對應(yīng)的操作費(fèi)用和設(shè)備投資費(fèi)用，使年度總費(fèi)用達(dá)到最低。1 問題描述其中：y和x分別為富、貧流股的污染物濃度；m和b的大小取決于貧富流股的性質(zhì)；ε為貧富流股之間的濃度組成
化學(xué)反應(yīng)工程與工藝 2020年2期2020-02-07
- 萃取精餾分離乙酸乙酯-乙醇的分析與優(yōu)化
填料精餾塔（理論板數(shù)約為25）進(jìn)行驗(yàn)證性實(shí)驗(yàn)，驗(yàn)證以DMSO為萃取劑分離EA和乙醇的可行性。實(shí)驗(yàn)步驟為：1）將EA和乙醇（分析純，元立化工有限公司）配制成質(zhì)量比為7∶3的溶液，倒入塔釜，進(jìn)行全回流操作，全回流時(shí)間為1 h；2）以15 mL/min的速率加入萃取劑DMSO，以回流比為3采出，每隔5 min測定塔頂采出組分；3）當(dāng)塔頂EA純度（質(zhì)量分?jǐn)?shù)，下同）達(dá)到最大值并開始下降時(shí)停止實(shí)驗(yàn)。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，塔頂EA純度最高可達(dá)0.914，說明DMSO可有效打破共
石油化工 2019年11期2019-12-02
- 完全熱集成變壓精餾分離丙酮-甲醇共沸物的過程模擬
函數(shù)， 對雙塔塔板數(shù)(NT1和NT2)， 低、 高壓塔的三個(gè)進(jìn)料位置(NF1，NFR和NF2)和回流比(RR1和RR2)總計(jì)七個(gè)操作變量進(jìn)行迭代優(yōu)化。 具體迭代優(yōu)化順序見圖3。圖3 完全熱集成變壓精餾分離丙酮-甲醇過程優(yōu)化順序Fig. 3 Optimal sequence of acetone-methanol separation process by fully heat-integrated pressure swing distillation2.
天然氣化工—C1化學(xué)與化工 2019年4期2019-10-08
- 三氟化硼-苯甲醚絡(luò)合物化學(xué)交換法制備10B和11BF3
所需的最佳理論塔板數(shù)。美國、俄國等采用化學(xué)交換法分離技術(shù)制備硼同位素，該方法物料流通量大、分離系數(shù)較高、轉(zhuǎn)相分解簡便，產(chǎn)品質(zhì)量穩(wěn)定，適宜大規(guī)模工業(yè)化生產(chǎn)。1.2 工藝流程硼同位素化學(xué)交換分離方法研究較多的有三種：三氟化硼-乙醚絡(luò)合物化學(xué)交換法、三氟化硼-甲醚絡(luò)合物化學(xué)交換法、三氟化硼-苯甲醚絡(luò)合物化學(xué)交換法。三氟化硼-乙醚絡(luò)合物化學(xué)交換法和三氟化硼-甲醚絡(luò)合物化學(xué)交換法國外已很少使用。目前，美國賽瑞丹等國外公司采用三氟化硼-苯甲醚絡(luò)合物化學(xué)交換法工藝路線生
同位素 2019年6期2019-09-18
- 變壓精餾分離乙腈-異丙醇共沸物的研究
2 常壓塔理論塔板數(shù)的優(yōu)化本文分析了常壓塔理論塔板數(shù)的影響，結(jié)果列于表2中，其中XB1表示常壓塔塔底物流中異丙醇的質(zhì)量純度，Qreb1表示常壓塔塔底再沸器的熱負(fù)荷。表2 常壓塔理論塔板數(shù)的影響根據(jù)表2得出，異丙醇的純度隨塔板數(shù)的增加而提高，當(dāng)塔板數(shù)在28塊以上時(shí)，異丙醇的純度將不再變化，塔底再沸器熱負(fù)荷也變化很小。因此，常壓塔塔理論板數(shù)設(shè)置為28塊。2.3 常壓塔回流比的優(yōu)化本文分析了常壓塔回流比的影響，結(jié)果列于表3中。表3 常壓塔回流比的影響由表3得出，
山東化工 2019年12期2019-07-05
- 新球時(shí)代背景下基于板數(shù)特征的乒乓球競技表現(xiàn)及對策研究
動(dòng)員在每回合中的板數(shù)，板數(shù)也必然是反映當(dāng)前乒乓球項(xiàng)目的競技特征變化的最佳依據(jù)。中國乒乓球隊(duì)保持長盛不衰，依靠的不僅僅是教練員豐富的經(jīng)驗(yàn)和運(yùn)動(dòng)員高超的技藝，還需要對乒乓球項(xiàng)目保持不斷的科學(xué)探索。一直以來，乒乓球競技特征研究領(lǐng)域中，絕大多數(shù)學(xué)者都是采用吳煥群和張曉蓬等人在20世紀(jì)80年代后期提出的三段指標(biāo)評估法[1]，或是以三段指標(biāo)評估法為基礎(chǔ)的各種改進(jìn)版本[2-4]。這類方法都是將乒乓球比賽進(jìn)行劃段分析，這是一種較好的整體分析方法，但也會掩蓋一些細(xì)節(jié)上的問題
天津體育學(xué)院學(xué)報(bào) 2019年2期2019-05-09
- 丙烯精餾塔節(jié)能及擴(kuò)能優(yōu)化方案研究
考察進(jìn)料位置和塔板數(shù)與能耗之間的關(guān)系，并探究塔板數(shù)對全塔氣液兩相負(fù)荷的水力學(xué)影響。通過與目前公用工程價(jià)格和設(shè)備投資概算的結(jié)合，以期對老廠擴(kuò)能改造以及新建丙烯精餾塔提供優(yōu)化設(shè)計(jì)的理論依據(jù)與方法步驟。1 基本參數(shù)1.1 丙烯精餾塔常規(guī)流程丙烯精餾塔的常規(guī)流程如圖1所示，目前丙烯精餾塔一般采用雙塔流程，兩塔串聯(lián)，并分別在1號丙烯精餾塔塔底設(shè)塔底重沸器，2號丙烯精餾塔塔頂設(shè)冷凝器進(jìn)行塔頂回流。圖1 丙烯精餾塔的常規(guī)雙塔流程1.2 流程模擬參數(shù)設(shè)置利用Pro Ⅱ 9
石油煉制與化工 2019年4期2019-04-17
- CFC-113反應(yīng)精餾合成CFC-113a的過程模擬與優(yōu)化
料位置和反應(yīng)段塔板數(shù)等因素對反應(yīng)收率和塔釜出料產(chǎn)品純度的影響，依次對每個(gè)因素的影響進(jìn)行考察，逐一尋找到優(yōu)化條件并把結(jié)果用于下一個(gè)優(yōu)化條件的尋找，從而總結(jié)出了反應(yīng)精餾塔的最優(yōu)化操作條件。進(jìn)料條件：CFC-113的進(jìn)料溫度恒定為25 ℃，流量恒定為100 kg/h。3.1 操作壓力的影響通常情況下大部分液相反應(yīng)對壓力的變化不是很敏感，所以多數(shù)情況下壓力不作為一個(gè)考察因素，但反應(yīng)精餾的原理較為復(fù)雜，操作壓力的變化會導(dǎo)致反應(yīng)精餾塔內(nèi)操作溫度分布的變化，從而直接影響
有機(jī)氟工業(yè) 2019年4期2019-03-16
- 加壓精餾分離乙二醇二甲醚/異丙醇工藝研究
操作壓力、理論塔板數(shù)、混合溶液中水含量等。最后在考慮多種影響因素的基礎(chǔ)上，利用PROII軟件對工藝條件進(jìn)行了優(yōu)化，得到優(yōu)化的分離工藝條件，為制藥企業(yè)在遇到類似問題時(shí)提供了解決思路。1 PROII模擬1.1 進(jìn)料組分及流量進(jìn)料溫度為30℃，含水（1.0%）的DMEN-異丙醇混合液進(jìn)料流量為100 kg/h，DMEN與異丙醇的質(zhì)量分?jǐn)?shù)分別為49.5%，進(jìn)料組分的性質(zhì)及數(shù)據(jù)如表1所示。1.2 熱力學(xué)模型與模擬流程表1 進(jìn)料組分的性質(zhì)及進(jìn)料設(shè)置由于DMEN、異丙醇
安徽化工 2019年1期2019-03-04
- 萃取精餾分離甲醇-乙腈混合物的工藝模擬
l/h，常壓；塔板數(shù)為28塊，回流比是1.1，常壓精餾塔，萃取劑進(jìn)料為第3塊塔板，原料進(jìn)料為第18塊塔板。表1 分離結(jié)果匯總表由模擬結(jié)果可知4種萃取劑的分離效果順序?yàn)椋罕桨?環(huán)己醇>糠醛>二甘醇。因此，4種萃取劑相比較苯胺為最佳萃取劑。3 工藝流程優(yōu)化3.1 工藝流程甲醇-乙腈萃取精餾工藝流程如圖1所示。圖1 甲醇-乙腈體系萃取精餾工藝流程3.2 全塔理論板數(shù)的分析表2列舉全塔理論板數(shù)對分離效果的影響，其中XD表示塔頂甲醇的質(zhì)量純度(%)，XW表示塔底甲醇
山東化工 2019年2期2019-02-21
- 完全熱集成變壓精餾分離環(huán)己烷和 乙酸乙酯的模擬
條件：高壓塔理論板數(shù)25、進(jìn)料位置12、回流比2.0；常壓塔理論板數(shù)25、第12塊板進(jìn)料、回流比2.0。3 模擬結(jié)果與討論利用Aspen Plus軟件RadFrac模塊，建立變壓精餾分離流程，使用軟件Design Specs/Vary功能，自動(dòng)改變兩塔塔頂采出量和塔進(jìn)料量質(zhì)量比，使T1和T2塔底產(chǎn)品滿足純度要求[15-16]。以兩塔再沸器總熱負(fù)荷最低為目標(biāo)，利用靈敏度分析工具優(yōu)化圖3傳統(tǒng)變壓精餾流程工藝參數(shù)，包括理論板數(shù)、進(jìn)料位置和回流比。3.1 理論板數(shù)
精細(xì)石油化工 2018年6期2019-01-25
- 乙二醇萃取精餾制取無水乙醇的模擬和優(yōu)化
頂餾出比，理論塔板數(shù)，回流比，進(jìn)料位置，以及溶劑比等參數(shù).對于初始運(yùn)算，可以根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，賦予兩塔運(yùn)算初值如下表1所示.3 結(jié)果及討論在表1的初始參數(shù)下,使用Aspen Plus中的RadFRac模塊對兩塔進(jìn)行初始運(yùn)算，所得結(jié)果如下表2所示.表2 初始參數(shù)運(yùn)算下的結(jié)果從表2可以看出，T1塔頂乙醇的含量僅為99.4%，并且T2塔頂也夾帶著大量的乙醇和少量的乙二醇餾出，整個(gè)過程沒有達(dá)到分離要求.因此，為了提高萃取精餾的分離效率，就需要對T1和T2依次進(jìn)行優(yōu)化.3.
- 環(huán)丁砜萃取精餾分離醋酸和水體系模擬和優(yōu)化
塊運(yùn)算時(shí)，需要塔板數(shù)，回流比，進(jìn)料位置，溶劑比等參數(shù).上述參數(shù)，根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，賦予兩塔運(yùn)算初值如下表1所示.表1 萃取精餾初始參數(shù)3 結(jié)果及討論在表1的初始參數(shù)下,使用Aspen Plus中的RadFRac模塊對兩塔進(jìn)行初始運(yùn)算，所得結(jié)果如下表2所示.表2 初始參數(shù)運(yùn)算下的結(jié)果由表2可知，雖然T1塔頂水含量為100%，但T2塔頂醋酸含量為93.5%，塔底環(huán)丁砜含量為88.4%，整個(gè)過程沒有達(dá)到分離要求.因此，為了提高萃取精餾的分離效率，就需要對兩塔進(jìn)行優(yōu)化.3
- 用Excel進(jìn)行精餾塔理論板數(shù)的計(jì)算
Rmin時(shí)的理論板數(shù)，并討論進(jìn)料熱狀態(tài)、回流比因素對所需理論板數(shù)的影響。2.1 泡點(diǎn)進(jìn)料，R=1.2Rmin時(shí)所需理論板數(shù)的計(jì)算圖2 q=1,R=1.2Rmin時(shí)所需N的計(jì)算過程及結(jié)果Fig.2 The calculation process and results for N when q=1 and R=1.2Rmin首先輸入進(jìn)料狀況和分離要求，進(jìn)料熱狀態(tài)q為1，回流比系數(shù)n為1.2。其次在單元格D6中輸入“=B3”計(jì)算q=1時(shí)的xq，根據(jù)方程(2.1
山東化工 2018年19期2018-10-29
- 變壓精餾分離乙腈-正丙醇過程模擬與優(yōu)化
主要參數(shù)包括理論板數(shù)、回流比、進(jìn)料位置，通過變壓精餾過程模擬對上述3個(gè)參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化來確定適宜的工藝參數(shù)。給定初始模擬條件：高壓塔理論板數(shù)30、進(jìn)料位置16、回流比2.0；常壓塔理論板數(shù)15、進(jìn)料位置7、回流比2.0。為了便于考察，利用軟件內(nèi)置Design Specs/Vary功能[13-14]，自動(dòng)改變高壓塔和常壓塔塔頂采出量和塔進(jìn)料量的摩爾比，使乙腈和正丙醇產(chǎn)品質(zhì)量分?jǐn)?shù)均達(dá)99.90%。2.1 理論板數(shù)優(yōu)化改變高壓塔或常壓塔理論板數(shù)，兩塔的再沸器熱負(fù)荷均
精細(xì)石油化工 2018年4期2018-08-23
- 常壓甲醇精餾塔的Aspen Plus模擬
精餾塔回流比與塔板數(shù)之間的相互變化關(guān)系，精餾塔回流比和塔板數(shù)的變化對塔頂產(chǎn)品純度的影響，以及精餾塔在有無側(cè)線采出時(shí)產(chǎn)品純度的變化。表明當(dāng)精餾塔回流比為3，理論板數(shù)為30，側(cè)線采出物料在第23塊塔板時(shí)，常壓精餾塔可產(chǎn)出工業(yè)用甲醇一級品標(biāo)準(zhǔn)的精甲醇產(chǎn)品，同時(shí)本文也給出了本工況下的最小回流比及最小理論板數(shù)。精餾塔 ； 甲醇 ； Aspen Plus0 前言流程模擬是依據(jù)化工過程中的工藝參數(shù)及流程，利用計(jì)算機(jī)模擬軟件來模擬實(shí)際的化工生產(chǎn)過程，這種模擬再現(xiàn)不涉及實(shí)際
河南化工 2017年6期2017-07-07
- y-x圖解法確定精餾塔板數(shù)
圖解法確定精餾塔板數(shù)王炳忠，張濤（海軍航空工程學(xué)院青島校區(qū)，山東青島266041）低溫精餾塔塔板工作過程，精餾塔操作線方程的計(jì)算。在利用y-x圖解法做出各段的操作線，確定滿足精餾結(jié)果需求的理論精餾塔板數(shù)，根據(jù)精餾實(shí)際狀況提出針對理論精餾塔板數(shù)的修正建議。操作線；圖解法；精餾塔板數(shù)0 前言隨著科學(xué)技術(shù)的發(fā)展，現(xiàn)代飛機(jī)的飛行高度越來越高。高空飛行會使人體的正常生理活動(dòng)不能維持，且飛機(jī)發(fā)動(dòng)機(jī)在空中停車需再次起動(dòng)時(shí)也會因空氣稀薄無法保證開車成功。因此，現(xiàn)代飛機(jī)都設(shè)
設(shè)備管理與維修 2017年1期2017-06-01
- 固定床制備及分離異丙苯流程模擬與優(yōu)化
各精餾塔的理論塔板數(shù)、進(jìn)料板位置、回流比等參數(shù)進(jìn)行模擬優(yōu)化，從而得到較優(yōu)的操作工況為實(shí)際工業(yè)生產(chǎn)提供建議。異丙苯；固定床；流程模擬異丙苯全稱異丙基苯，英文名字為Cymene，分子式為C9H12，結(jié)構(gòu)式為C3H7—C6H4—C3H7，分子量為120.19。異丙苯是一種重要的有機(jī)化工原料，世界上90 %以上的異丙苯用于生產(chǎn)丙酮和苯酚[1]。對于苯與丙烯烷基化反應(yīng)合成異丙苯，國內(nèi)的研究主要集中在催化劑和反應(yīng)工藝兩方面[2]。目前工業(yè)化異丙苯合成所用催化劑主要為酸
東莞理工學(xué)院學(xué)報(bào) 2016年3期2016-10-13
- 基于外部反應(yīng)精餾強(qiáng)化的乙二醇工藝模擬
件下，當(dāng)提餾段塔板數(shù)為4，相鄰側(cè)線采入板間隔板數(shù)為1，再沸比為13，環(huán)氧乙烷在反應(yīng)器中的分配系數(shù)為0.625、0.35、0.025時(shí)，產(chǎn)品乙二醇的摩爾純度達(dá)95.28%，水的轉(zhuǎn)化率為99.98%，乙二醇對環(huán)氧乙烷的選擇性為91.02%。乙二醇；反應(yīng)精餾；反應(yīng)器乙二醇（簡稱EG）是一種用于制備聚酯滌綸、聚酯樹脂及防凍劑等產(chǎn)品的重要化工原料，主要通過環(huán)氧乙烷（簡稱EO）直接水合法工業(yè)制備[1-3]。該法將大量的水和EO在0.8～2.5MPa、130～200℃條
化工技術(shù)與開發(fā) 2016年12期2016-02-07
- 101重水研究堆含氚輕水脫氚方案研究
E1貧化段理論塔板數(shù)n和CECE1富集段理論塔板數(shù)m由下式計(jì)算：其中：α為分離系數(shù)；xf為進(jìn)料濃度（同位素原子比）；xb為塔底取料濃度（同位素原子比）；xp為塔頂取料濃度（同位素原子比）；λ為富集段氣液比；λ貧為貧化段汽液比。相關(guān)值已知后，可求m和n。CECE2富集段理論塔板數(shù)計(jì)算方法與CECE1富集段理論塔板數(shù)的計(jì)算方法相同，CECE2的貧化段理論塔板數(shù)n′計(jì)算公式如下：其中，x′0和y′1分別為天然水和貧氚氫氣中的氚濃度。因x′0和y′1已知，且x′n
原子能科學(xué)技術(shù) 2015年12期2015-07-07
- 反應(yīng)精餾合成丙酸丙酯模擬與動(dòng)力學(xué)
料溫度以及各段塔板數(shù)對產(chǎn)物純度的影響。優(yōu)化后的操作條件為進(jìn)料溫度70℃、精餾段塔板數(shù)2、反應(yīng)段板數(shù)21、提餾段塔板數(shù)11,此時(shí)丙酸丙酯產(chǎn)品的摩爾分?jǐn)?shù)達(dá)到99.88%以上。反應(yīng)精餾; 丙酸丙酯; 反應(yīng)動(dòng)力學(xué); 離子交換樹脂丙酸丙酯(ProPro)是一種用途廣泛的精細(xì)化學(xué)品。在油墨、涂料、清潔劑和食品工業(yè)調(diào)料等行業(yè),它是一種優(yōu)良溶劑,能與乙醇和乙醚互溶,微溶于水;作為一種無毒、無害的化合物取代了一些能引起空氣污染的芳香烴化合物溶劑,例如苯?，F(xiàn)有的丙酸丙酯合成方
石油學(xué)報(bào)（石油加工） 2015年6期2015-07-02
- 醋酸甲酯－甲醇萃取精餾分離的模擬與優(yōu)化
計(jì)算，通過對理論板數(shù)、進(jìn)料位置、萃取劑用量、萃取劑溫度、回流比等因素對分離過程的影響進(jìn)行研究，旨在優(yōu)化出最佳分離參數(shù)。1 萃取精餾原理［1］萃取精餾是在原溶液中加入一種新組份后使原液中不同組份分離的一種特殊精餾過程。加入的新組份稱萃取劑，它不和原溶液中任一組份形成恒沸物;但萃取劑改變了原溶液中關(guān)鍵組份之間的相對揮發(fā)度，即改變了原溶液組份之間的相互作用力，構(gòu)成一個(gè)新的非理想溶液。當(dāng)被分離物系相對揮發(fā)度接近1(如醋酸甲酯－甲醇)，普通精餾難以達(dá)到分離要求，萃取
化工設(shè)計(jì) 2014年2期2014-10-11
- 氯乙烯高壓精餾工藝
同的分離要求且塔板數(shù)不變的前提下，精餾塔的回流比會增加。通過模擬計(jì)算得到低沸塔蒸出率與操作壓力的關(guān)系見圖3;高沸塔回流比與操作壓力的關(guān)系見圖4。圖3 低沸塔蒸出率與操作壓力的關(guān)系圖4 高沸塔回流比與操作壓力的關(guān)系當(dāng)提高操作壓力后，低沸塔的蒸出率會增大;高沸塔的回流比則需提高。2 精餾參數(shù)的選擇2.1 操作壓力通過操作壓力與塔頂冷凝器溫度關(guān)系的分析，為了使塔頂冷凝器能采用循環(huán)水冷卻，選擇適當(dāng)?shù)牟僮鲏毫?，使得低沸塔和高沸塔塔頂冷凝溫度達(dá)到約40℃。2.2 塔板
化工設(shè)計(jì) 2014年2期2014-06-13
- 裂解C5反應(yīng)精餾工藝的模擬計(jì)算
算。分析了理論塔板數(shù)、進(jìn)料板位置、回流比及塔板停留時(shí)間對精餾過程的影響，得出了裂解C5餾分反應(yīng)精餾分離的工藝指標(biāo)最優(yōu)值。計(jì)算結(jié)果表明，最佳工藝條件為：理論塔板數(shù)為100～120塊，進(jìn)料板位置為第22～26塊塔板，回流比為10～15，塔板停留時(shí)間為10～15 s。根據(jù)選定的工藝條件，在進(jìn)料流量為18 750.0 kg/h、進(jìn)料溫度為60 ℃、進(jìn)料位置為第24塊塔板、全塔理論塔板數(shù)為100塊、回流比為10、塔板停留時(shí)間為10 s的條件下，異戊二烯的收率可達(dá)98
石油化工 2014年12期2014-06-09
- 隔壁塔四塔模型的設(shè)計(jì)計(jì)算
的回流比、理論塔板數(shù)和進(jìn)料板位置等設(shè)計(jì)參數(shù)，然后以這些設(shè)計(jì)參數(shù)為初值，進(jìn)行全熱耦合塔的嚴(yán)格模擬。2.2 物料衡算通過分析隔壁塔的工藝流程，根據(jù)進(jìn)料與產(chǎn)品之間的定量關(guān)系，可得：由歸一化方程能得到：式中，i為組分，i=A，B，C；zi為進(jìn)料中各組分的摩爾分?jǐn)?shù)；xi為產(chǎn)品中各組分的摩爾分?jǐn)?shù)。從式（1）～（3）可看出，當(dāng)進(jìn)料組成以及進(jìn)料流率確定的情況下，仍然有12個(gè)變量不能確定。因此要解以上方程組，至少需要設(shè)定其中6個(gè)參數(shù)，因此根據(jù)工業(yè)上需要規(guī)定產(chǎn)品的質(zhì)量要求，設(shè)
石油化工 2014年5期2014-05-03
- 反應(yīng)精餾合成醋酸正丁酯的模擬和優(yōu)化
藝參數(shù)為：理論塔板數(shù)為 16；精餾段、反應(yīng)段和提餾段塔板數(shù)分別為 5、7和 4；醋酸和正丁醇的進(jìn)料塔板數(shù)分別為 5 和 7；酸醇進(jìn)料比為 1:1；回流比為 1 。在此條件下產(chǎn)品醋酸正丁酯的純度達(dá) 99.55%；乙酸的轉(zhuǎn)化率達(dá) 99.71%，再沸器的能耗較低。催化精餾；醋酸正丁酯；模擬；Aspen Plus醋酸正丁酯是一種具有水果香味的無色、易燃液體。作為溶劑廣泛應(yīng)用于清漆、塑料、制革等行業(yè)，也是化工、制藥、香料等行業(yè)的重要原料[1]。近年來，我國對醋酸正丁
當(dāng)代化工 2014年7期2014-04-13
- 流程模擬軟件Aspen Plus 在精餾塔設(shè)計(jì)中的應(yīng)用
精餾塔回流比和塔板數(shù)的優(yōu)化使用Aspen Plus 中的“Sensitivity”功能對本精餾塔回流比和理論板數(shù)進(jìn)行優(yōu)化，設(shè)置采集變量為塔板數(shù)（act-stages），操作變量為RR，操作變量范圍為1.1～10.0，得到圖2。從圖2 可以看到，當(dāng)回流比低于最小回流比的2 倍時(shí)，精餾塔的塔板數(shù)呈加速上升趨勢，所以本例選擇回流比為最小回流比的2 倍，對應(yīng)塔板數(shù)為58 塊。以上為使用DWTWU 模塊對精餾塔進(jìn)行的簡捷計(jì)算，簡捷計(jì)算具有需要參數(shù)少，計(jì)算速度快等特點(diǎn)
浙江化工 2014年9期2014-03-10
- 土茯苓含量測定分離度和理論板數(shù)的調(diào)整
量測定項(xiàng)下對理論板數(shù)有明確規(guī)定；《中國藥典》附錄高效液相色譜法中對分離度也有規(guī)定，“除另有規(guī)定外，待測組分與相鄰共存物之間的分離度應(yīng)大于1.5?！边@些規(guī)定保證了待測成分測定結(jié)果的準(zhǔn)確。但由于色譜柱的長期使用，柱效降低，或者樣品中成分復(fù)雜，某些成分變化，待測成分經(jīng)過色譜柱后與其他成分不能完全分離，導(dǎo)致理論板數(shù)或分離度不符合規(guī)定。筆者在測定土茯苓藥材落新婦苷的含量時(shí)，針對待測成分落新婦苷與其他成分不能完全分離、理論板數(shù)低的情況，按照《中國藥典》規(guī)定，對高效液相
首都食品與醫(yī)藥 2013年24期2013-10-19
- 樹脂醇減壓精餾提取1，2－丙二醇的研究
計(jì)算，考察理論塔板數(shù)、回流比、系統(tǒng)壓力等工藝條件對分離效果的影響。在此基礎(chǔ)上，采用負(fù)壓間歇精餾的方法對混合二元醇的分離進(jìn)行研究，以期得到較高純度的PG產(chǎn)品，為后續(xù)的工業(yè)化生產(chǎn)提供理論和實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)。1 流程模擬軟件對工藝參數(shù)的計(jì)算由于樹脂醇中各主要成分間的沸點(diǎn)相差不大，給混合物的分離造成一定的困難。為了更好地了解樹脂醇的分離效果，采用Aspen Plus軟件對實(shí)驗(yàn)原料的負(fù)壓連續(xù)精餾進(jìn)行模擬計(jì)算，考察精餾塔的理論塔板數(shù)、回流比、系統(tǒng)壓力等對分離效果的影響，并對工
石油化工技術(shù)與經(jīng)濟(jì) 2013年5期2013-09-07
- Aspen Plus模擬軟件在淤漿法聚乙烯裝置異丁烷溶劑回收系統(tǒng)中的應(yīng)用
流比、最小理論塔板數(shù)或?qū)嶋H回流比、實(shí)際理論塔板數(shù)［4］。T1，T2塔的輕、重關(guān)鍵組分的回收率見表1。DSTWU計(jì)算模型簡捷計(jì)算結(jié)果見表2。表1 T1和T2塔分離要求的設(shè)定值表2 由DSTWU模型得到的T1和T2塔的計(jì)算結(jié)果3 精確計(jì)算法核算及靈敏度分析3.1 靈敏度分析和操作參數(shù)選擇Aspen Plus軟件中采用DSTWU計(jì)算模型計(jì)算塔的操作參數(shù)，僅為估算，特別是對于非理想多組分混合物，DSTWU的計(jì)算結(jié)果僅作為參考，可據(jù)此結(jié)果采用RadFrac計(jì)算模型對
精細(xì)石油化工進(jìn)展 2013年5期2013-08-20
- 降冰片烯精餾分離過程的模擬及實(shí)驗(yàn)
的回流比、理論塔板數(shù)和進(jìn)料位置等參數(shù)對NB與雜質(zhì)分離效果的影響。對精餾過程的模擬結(jié)果進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證，實(shí)驗(yàn)結(jié)果與模擬結(jié)果基本一致。降冰片烯 精餾 分離 模擬降冰片烯(NB)，分子式C7H10，常溫下為白色透光晶體，易升華，由乙烯與從C5裂解物中提純而得的雙環(huán)戊二烯(DCPD)反應(yīng)制得。在溫度高于180℃時(shí)，DCPD發(fā)生解聚，生成環(huán)戊二烯(CPD)。CPD在常溫下就能自發(fā)二聚成DCPD，通常以二聚體DCPD形態(tài)存在。在反應(yīng)過程中，還可能存在其他副反應(yīng)，如CPD
石油化工技術(shù)與經(jīng)濟(jì) 2012年3期2012-12-07