超過Euler 屈曲臨界值，它們就由平直的初始狀態(tài)進(jìn)入橫向變形的后屈曲狀態(tài)，并以屈曲波形的形式保持穩(wěn)定[4].隨著載荷的增加，屈曲波形保持不變而其幅值呈非線性增大.大量理論研究和穩(wěn)定性實(shí)驗(yàn)還表明，矩形薄板在后屈曲變形增大的過程中，還可能存在另一個(gè)臨界狀態(tài)，初次的屈曲模態(tài)將由穩(wěn)定變?yōu)椴环€(wěn)定，并伴隨著屈曲波形的跳躍現(xiàn)象[5]，這個(gè)臨界狀態(tài)被稱為二次屈曲.上述受壓結(jié)構(gòu)也可能不發(fā)生二次屈曲，初始屈曲后直接進(jìn)入塑性屈服而迅速發(fā)生破壞.對(duì)于二次屈曲之前的后屈曲階段，只

高屈曲與傳統(tǒng)膝關(guān)節(jié)假體的10年隨訪：一項(xiàng)配對(duì)隊(duì)列研究/ANGERAME M R, ESCHEN C L, JOHNSON R M,et al//J Arthroplasty,2021,36(8):2795-2800.高屈曲膝關(guān)節(jié)假體的設(shè)計(jì)理念是為了提高膝關(guān)節(jié)功能恢復(fù)，然而，有研究證實(shí)這種高屈曲膝關(guān)節(jié)假體失敗率高。作者設(shè)計(jì)了一項(xiàng)隊(duì)列研究，包括179例高屈曲膝關(guān)節(jié)假體中的145例和1 347例傳統(tǒng)膝關(guān)節(jié)假體中的145例。平均隨訪(121.5±20.3)個(gè)月。結(jié)

問題是因?yàn)榘l(fā)生了屈曲破壞。研究波形鋼腹板剪切屈曲模式發(fā)現(xiàn)，其屈曲模態(tài)主要有合成屈曲、局部屈曲以及整體屈曲。文獻(xiàn)［1-2］最早開始對(duì)波形鋼腹板的剪切屈曲行為進(jìn)行研究，此后眾多國(guó)內(nèi)外學(xué)者提出了局部屈曲和整體屈曲的計(jì)算公式。文獻(xiàn)［3-4］提出了關(guān)于波形鋼腹板合成屈曲的計(jì)算公式。文獻(xiàn)［5-6］利用有限元軟件精確分析并研究了波形鋼腹板剪切屈曲模式以及影響因素。文獻(xiàn)［7-8］通過大量數(shù)值計(jì)算和參數(shù)分析，提出波形鋼腹板彈性剪切屈曲強(qiáng)度的簡(jiǎn)化計(jì)算公式和抗剪強(qiáng)度曲線。文獻(xiàn)［

通過磁鐵、彈簧、屈曲梁等結(jié)構(gòu)產(chǎn)生，由于屈曲梁結(jié)構(gòu)質(zhì)量輕、體積小、適應(yīng)性強(qiáng)，以及雙穩(wěn)態(tài)跳躍位移大等特性，受到學(xué)者們的廣泛青睞，用在能量吸收和耗散的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中[1-2]，尤其在能量采集[3-4]、隔振[5-6]等機(jī)械裝置[7-9]方面有了大量的研究報(bào)道。Vangbo[10]建立了一個(gè)理論模型來跟蹤雙夾緊預(yù)壓屈曲梁在中心力作用下的快速跳變路徑。趙和賈等[11-12]基于廣義變分原理，借助半純函數(shù)公式解析地給出了預(yù)壓屈曲梁雙穩(wěn)態(tài)跳躍過程中橫向力與位移間的非線性關(guān)系

荷，需考慮其發(fā)生屈曲失效的風(fēng)險(xiǎn)，而在高溫的環(huán)境下，屈曲失效需同時(shí)考慮瞬時(shí)屈曲(與時(shí)間無關(guān)的屈曲)和蠕變屈曲(與時(shí)間有關(guān)的屈曲)。瞬時(shí)屈曲可能在壽期內(nèi)的任意時(shí)間瞬間發(fā)生，只取決于幾何結(jié)構(gòu)和在時(shí)間上的短時(shí)材料響應(yīng)，與時(shí)間無關(guān)。在ASME規(guī)范[1]、RCC-M規(guī)范[2]、RCC-MRx規(guī)范[3]、API[4]以及中國(guó)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)[5]中都有各自的分析和評(píng)定方法。蠕變屈曲從某種意義上說，是彈塑性失穩(wěn)問題的一種擴(kuò)展，但也不再是經(jīng)典意義上的穩(wěn)定性問題。蠕變屈曲是因?yàn)槌跏既?/div>

原子能科學(xué)技術(shù) 2022年7期2022-07-29

用時(shí)，會(huì)發(fā)生壓縮屈曲失穩(wěn)或拉伸失效[1-2]。一般情況下，管道局部屈曲更易發(fā)生。局部屈曲主要由外壓、內(nèi)壓、軸向力和彎矩的綜合作用所致。此外，僅有外壓作用時(shí)，管道甚至?xí)l(fā)生壓潰現(xiàn)象[3]。管道屈曲會(huì)破壞油氣管道完整性，對(duì)管道安全產(chǎn)生嚴(yán)重影響。研究管道在外部載荷作用下的屈曲行為對(duì)保護(hù)管道安全具有重要的工程價(jià)值。金瀏等[2]研究了場(chǎng)地沉陷作用對(duì)埋地管道的屈曲模態(tài)，得到了沉陷長(zhǎng)度、管道埋深、管徑、壁厚及場(chǎng)地條件等對(duì)管道屈曲反應(yīng)的影響規(guī)律。朱慶杰等[4]研究了場(chǎng)地條

KA術(shù)后患肢采取屈曲體位能有效降低靜脈血管張力、促進(jìn)靜脈回流，被認(rèn)為是一個(gè)簡(jiǎn)單有效的減少術(shù)后失血、提高膝關(guān)節(jié)活動(dòng)度、降低治療成本的策略。現(xiàn)對(duì)TKA術(shù)后屈曲體位的應(yīng)用和研究現(xiàn)狀進(jìn)行綜述，以期為日后更為深入的臨床研究提供參考和建議。1 屈曲體位安置工具及方法TKA術(shù)后患肢屈曲體位是指從患者麻醉清醒回到病房后開始，除了康復(fù)鍛煉和下床活動(dòng)時(shí)間以外保持的體位，達(dá)到規(guī)定屈曲時(shí)間后可采取自由體位，期間鼓勵(lì)康復(fù)師介入指導(dǎo)患者早期進(jìn)行功能鍛煉，符合加速康復(fù)外科的理念[7]。

失效破壞之前發(fā)生屈曲失穩(wěn)，造成結(jié)構(gòu)承載性能下降[1-2]。故而，研究復(fù)合材料壁板的壓剪承載性能，揭示鋪層參數(shù)對(duì)壁板屈曲載荷和后屈曲承載性能的影響機(jī)理，對(duì)于提高復(fù)合材料在飛行器結(jié)構(gòu)中的應(yīng)用至關(guān)重要[3-5]。即便采用當(dāng)前先進(jìn)的力學(xué)數(shù)值算法技術(shù)，針對(duì)復(fù)合材料壁板開展屈曲和后屈曲性能優(yōu)化仍然存在種種困難[6]。首先，屈曲載荷和后屈曲性能分別由結(jié)構(gòu)的面外和面內(nèi)剛度水平控制，單獨(dú)優(yōu)化其中一個(gè)性能指標(biāo)會(huì)引起另一個(gè)指標(biāo)的明顯下降；其次，計(jì)及幾何非線性效應(yīng)的結(jié)構(gòu)屈曲分析計(jì)

要的井下工具，其屈曲行為對(duì)鉆完井、測(cè)井等工程作業(yè)有著重要影響。鉆柱屈曲是復(fù)雜的多次變形非線性力學(xué)問題，當(dāng)鉆柱發(fā)生屈曲后，其構(gòu)型會(huì)隨軸向載荷增加而變化；同時(shí)，隨著鉆柱軸向載荷的增加，鉆柱會(huì)發(fā)生“鎖死”，導(dǎo)致鉆壓傳遞困難、鉆柱疲勞破壞等井下復(fù)雜情況。隨著水平井、大位移井、多分支井等技術(shù)的廣泛應(yīng)用，彎曲井眼內(nèi)的鉆柱屈曲問題日益嚴(yán)重，亟需得到解決。由于鉆井過程中鉆柱受力復(fù)雜，影響鉆柱屈曲特性的因素眾多，不同情況下對(duì)應(yīng)的屈曲臨界載荷也會(huì)不同，這將不利于匹配鉆井工具和

要對(duì)橫撐材結(jié)構(gòu)的屈曲強(qiáng)度進(jìn)行深入的研究。VLOC橫撐材兩端分別由舷側(cè)板和內(nèi)殼縱艙壁支撐，其屈曲主要考慮兩端承受外部海水載荷和貨艙內(nèi)的貨物載荷。薄壁構(gòu)件廣泛應(yīng)用于土木、航空、造船、海洋工程、橋梁等領(lǐng)域[1]。橫撐材通常設(shè)計(jì)為開口薄壁結(jié)構(gòu)，其優(yōu)點(diǎn)是設(shè)計(jì)容易實(shí)現(xiàn)，重量輕而強(qiáng)度高，且便于施工，但其抗扭性能弱的缺點(diǎn)顯而易見。橫撐材結(jié)構(gòu)構(gòu)件壁薄而修長(zhǎng),在外力作用下常易產(chǎn)生翹曲扭轉(zhuǎn)變形,設(shè)計(jì)不合理將會(huì)導(dǎo)致結(jié)構(gòu)失穩(wěn)。若在分段建造時(shí)施工對(duì)位不精準(zhǔn)使橫撐材存在初始扭轉(zhuǎn)角，加之

都面臨著觸發(fā)整體屈曲變形的考驗(yàn)。當(dāng)管道發(fā)生屈曲時(shí)，可能會(huì)同時(shí)引發(fā)屈服和塑性變形，極大的影響了海底管道的安全。早期學(xué)者主要集中研究在小坡角、小變形條件下的平直管道整體屈曲的理論。最早的海底管道屈曲理論是Hobbs 等[1]在小坡角假設(shè)條件下推導(dǎo)出的，僅限于對(duì)屈曲發(fā)生時(shí)刻平直管道臨界軸向力的判斷，Taylor等[2]于1986 年建立了單拱缺陷及雙拱缺陷的管道整體屈曲解析解，該解析解被認(rèn)為是初始缺陷管道水平向整體屈曲的經(jīng)典解；Sriskandarajah 等[

到了廣泛的應(yīng)用。屈曲[1]是夾層結(jié)構(gòu)最主要的失效模式之一。由于夾層結(jié)構(gòu)在工程上的重要性，為指導(dǎo)其結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，自20世紀(jì)40年代開始，國(guó)際上進(jìn)行了大量關(guān)于夾層結(jié)構(gòu)屈曲的理論研究，Allen[2]總結(jié)了早期夾層板屈曲的經(jīng)典理論。中國(guó)自20世紀(jì)80年代起也開展了大量關(guān)于夾層結(jié)構(gòu)的理論及實(shí)驗(yàn)研究，如丁運(yùn)亮和劉毅[3]利用有限元技術(shù)對(duì)復(fù)合材料夾層結(jié)構(gòu)前機(jī)身進(jìn)行結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)。胡培[4]研究了飛機(jī)夾層結(jié)構(gòu)的芯層選擇方案和設(shè)計(jì)方法。在夾層結(jié)構(gòu)中，比較常用的面板材料有鋁板、纖

效，這類問題稱為屈曲問題。針對(duì)此問題，本文詳細(xì)闡述了屈曲分析的基本原理和分析方法，研究總結(jié)了懸架開發(fā)中需要進(jìn)行屈曲分析的結(jié)構(gòu)件以及對(duì)應(yīng)的屈曲分析方法，對(duì)于懸架開發(fā)具有較強(qiáng)的指導(dǎo)意義。1 屈曲分析的基本原理1.1 屈曲特征值分析特征值屈曲分析也可以說是線性屈曲分析，與結(jié)構(gòu)的幾何剛度矩陣有關(guān)。為求解特征值，首先求解線性加載狀態(tài){P0}的載荷位移關(guān)系，即給定{P0}，求解下列方程：從而得到：{u0}=加載{P0}的位移結(jié)果；以及{σ} ={u0}引起的應(yīng)力結(jié)果。

構(gòu)件的應(yīng)力分布、屈曲模式、屈曲性能及承載力等均產(chǎn)生了較大的影響。近年來，國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)于冷彎薄壁型鋼開孔構(gòu)件的屈曲性能和計(jì)算方法進(jìn)行了諸多研究。Moen[1]進(jìn)行的開孔軸壓中長(zhǎng)柱的試驗(yàn)表明開孔對(duì)構(gòu)件極限承載力影響較小，而對(duì)延性和峰值后反應(yīng)影響較大，同時(shí)對(duì)構(gòu)件的屈曲模式有一定的影響。Moen[2]通過理論分析給出了開孔軸壓和受彎構(gòu)件彈性畸變和整體屈曲應(yīng)力的半理論半經(jīng)驗(yàn)簡(jiǎn)化計(jì)算公式。在試驗(yàn)和有限元分析基礎(chǔ)上基于未開孔構(gòu)件直接強(qiáng)度法計(jì)算公式，Moen[3]給出了開

，使得膝關(guān)節(jié)呈現(xiàn)屈曲位[5]。以往有數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)不同屈曲角度MRI對(duì)ACL斷裂的診斷價(jià)值，以及對(duì)ACL結(jié)構(gòu)的顯示均存在一定的差異[6-8]。本文選取82例膝關(guān)節(jié)損傷患者作為研究對(duì)象，探討17°、30°屈曲位MRI掃描診斷ACL斷裂的臨床價(jià)值，現(xiàn)報(bào)道如下。1 資料與方法1.1 一般資料 選取2018年1月—2020年6月我院收治的膝關(guān)節(jié)損傷患者82例作為觀察對(duì)象。其中男51例，女31例；年齡27～78歲，平均年齡(46.95±7.22)歲；左側(cè)77例，右側(cè)43例

力特性、準(zhǔn)確預(yù)測(cè)屈曲承載力可以有效地保障結(jié)構(gòu)在全生命周期內(nèi)安全使用[4]。曲線形梁構(gòu)件由于幾何形態(tài)復(fù)雜，容易誘發(fā)彈性屈曲失穩(wěn)[5]，精確評(píng)估各類曲線梁線型、不同曲梁夾角下深梁、淺梁的屈曲荷載成為結(jié)構(gòu)災(zāi)害分析的重要依據(jù)。曲梁中裂紋損傷的存在增加準(zhǔn)確預(yù)測(cè)屈曲失穩(wěn)承載能力的難度，理論模型、解析方法等往往難以有效分析[6-7]。準(zhǔn)確預(yù)測(cè)不同裂紋損傷位置、大小、數(shù)目工況下屈曲荷載承載力以及分析裂紋損傷對(duì)屈曲失穩(wěn)的影響機(jī)理[8]，成為理論研究和工程實(shí)踐的需求。有限元法

作為初始狀態(tài)進(jìn)行屈曲分析，對(duì)比其屈曲臨界荷載，為今后網(wǎng)殼穩(wěn)定性的研究提供參考。1 結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性可分為3種類型：(1)分枝點(diǎn)失穩(wěn)當(dāng)結(jié)構(gòu)或某構(gòu)件沒有任何缺陷能承受的荷載達(dá)到某個(gè)臨界值時(shí)，結(jié)構(gòu)或構(gòu)件將處于除初始平衡狀態(tài)外的新平衡狀態(tài)，這種狀態(tài)稱為分枝點(diǎn)失穩(wěn)或平衡分岔失穩(wěn)。這時(shí)結(jié)構(gòu)失穩(wěn)的臨界荷載稱為屈曲荷載。由于這類失穩(wěn)問題的求解屬于數(shù)學(xué)上的特征值問題(類似于特征向量法的模態(tài)分析)，故也稱為特征值屈曲分析。(2)極值點(diǎn)失穩(wěn)非理想的結(jié)構(gòu)或構(gòu)件在荷載作用下產(chǎn)

勁肋的平板，防止屈曲失穩(wěn)。作為梁腹板的波板，由于手風(fēng)琴效應(yīng)，基本上只受剪力不受彎矩[1-2]，理論研究只需考慮波板受純剪力。波板的彈性剪切屈曲有局部屈曲、整體屈曲和合成屈曲3種形式，其中局部屈曲是較為常見的屈曲形態(tài)。基于平板彈性屈曲理論[3-4]，可得出波板的彈性局部屈曲強(qiáng)度建議計(jì)算式。目前為止，大多數(shù)國(guó)內(nèi)外研究仍然沿用此法[5-13]，但建議公式并不能精確計(jì)算彈性局部屈曲強(qiáng)度，應(yīng)用范圍有一定的局限性。E. Y. SAYED-AHMED[7]指出：平子板和

413)0 引言屈曲是快堆關(guān)鍵部件的重要失效模式，涉及地震載荷下的反應(yīng)堆主容器、軸壓載荷下的泵和換熱器支撐筒等部件。按照服役溫度[1-2]的不同，其失效模式又可分為瞬時(shí)屈曲(時(shí)間無關(guān)屈曲)失效和蠕變屈曲(時(shí)間相關(guān)屈曲)失效。與瞬時(shí)屈曲相比，蠕變屈曲一般發(fā)生在服役一段時(shí)間后、且溫度較高的環(huán)境，其臨界載荷低于瞬時(shí)屈曲載荷，原因在于蠕變變形加劇了缺陷對(duì)臨界載荷的不利影響[3]。為保證反應(yīng)堆安全可靠地運(yùn)行，核電部件的屈曲設(shè)計(jì)問題至關(guān)重要。目前，國(guó)際上已有相關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)

修困難，一旦發(fā)生屈曲甚至破壞，就會(huì)導(dǎo)致油氣泄漏，不僅造成資源的嚴(yán)重浪費(fèi)，而且會(huì)對(duì)海洋生物及人類的安全構(gòu)成威脅。因此研究高溫高壓下海底管道的水平向整體屈曲，有著重要的理論意義和工程價(jià)值。Hobbs[4]和Taylor[5]推導(dǎo)的海底管道發(fā)生水平向整體屈曲的理論解被認(rèn)為是經(jīng)典的理論解，因此被廣泛應(yīng)用于實(shí)際的管道設(shè)計(jì)中。但該理論解均將土體抗力簡(jiǎn)化為庫(kù)倫摩擦或線彈性行為，即土體抗力為固定值，因此管道屈曲控制方程均為線性微分方程。而在實(shí)際工程中，管道受到的土體抗力是

特點(diǎn)。對(duì)于加勁板屈曲的研究已有很長(zhǎng)的歷史。Troitsky[1]最早開啟了加勁板穩(wěn)定性、屈曲及振動(dòng)的分析。Timoshenko[2,3]給出了矩形板在橫向肋條和縱向肋條加勁情況下的穩(wěn)定性分析。Seide[4]創(chuàng)造性地把加勁桿的偏心效應(yīng)當(dāng)作其有效慣性矩來看。Cox和 Riddel[5]將應(yīng)變能方程引入多重加勁桿的討論。Stiffel[6]和Massonnet[7]對(duì)純彎曲作用下的加勁板進(jìn)行了研究。目前，通常采用有限元方法進(jìn)行加勁板的屈曲分析，本文采用的是基于

導(dǎo)致管道發(fā)生失穩(wěn)屈曲破壞[1]，因此對(duì)這些載荷進(jìn)行詳細(xì)研究確定其對(duì)壓力管道屈曲性能的影響就顯得非常重要。對(duì)此中外眾多學(xué)者展開了廣泛的研究，如Lee等[2]分析了地震力作用下埋地管道的屈曲性能，但是其所采用動(dòng)屈曲準(zhǔn)分岔理論(quasi-bifurcation theory of dynamic buckling)較復(fù)雜，并不適合一般工程分析。Ji等[3]提出了管道塑性彎曲屈曲時(shí)名義應(yīng)變的表達(dá)式，與試驗(yàn)結(jié)果吻合較好，但公式較繁復(fù)，使用并不方便。Yudo和Yos

一、引言在設(shè)置防屈曲支撐BRB(Buckling restrained brace)的研究中，常見的方法是通過確定結(jié)構(gòu)各層防屈曲支撐與框架結(jié)構(gòu)抗側(cè)剛度的比值，來計(jì)算各層防屈曲支撐的抗側(cè)剛度，進(jìn)而確定防屈曲支撐的芯板截面面積[1]。以固定數(shù)值的抗側(cè)剛度比設(shè)計(jì)的防屈曲支撐無法對(duì)地震反應(yīng)較大和較小的樓層進(jìn)行有針對(duì)的調(diào)整。本文基于各層抗側(cè)剛度的比值為可變化的設(shè)計(jì)思路，對(duì)某11層鋼管混凝土組合框架結(jié)構(gòu)在地震作用下不同層之間地震響應(yīng)不同的特點(diǎn)，調(diào)整各層抗側(cè)剛度的數(shù)值，

靜強(qiáng)度、疲勞以及屈曲，而塔筒的安全性通常由疲勞或屈曲決定；發(fā)生屈曲時(shí)，塔筒本身的最大應(yīng)力沒有達(dá)到材料的屈服強(qiáng)度，即屈曲先于靜強(qiáng)度破壞而發(fā)生，因此屈曲承載能力計(jì)算對(duì)于塔筒強(qiáng)度計(jì)算來說非常重要。塔筒的承載能力與經(jīng)濟(jì)性是難以破解的一對(duì)矛盾，增大塔筒壁厚無疑可以提高塔筒的屈曲承載能力，但增大壁厚會(huì)導(dǎo)致塔筒重量急劇增加，經(jīng)濟(jì)性較差。那么如何提高塔筒的屈曲承載能力而又經(jīng)濟(jì)可行十分值得研究。本文將從理論和有限元分析兩個(gè)方面來研究風(fēng)力發(fā)電機(jī)組塔筒屈曲承載能力的提高方法。塔

特別是對(duì)于彈性屈曲問題的研究， 已取得許多卓有成效的成果. Feldman等[3]通過經(jīng)典板理論， 研究了面內(nèi)荷載下彈性FGM矩形板的線性屈曲問題； Javaheri等[4]通過變分法研究了FGM矩形板在面內(nèi)荷載下的屈曲行為； Yang等[5]基于高階剪切變形板理論， 對(duì)FGM矩形板的動(dòng)力穩(wěn)定性進(jìn)行了分析； Morimoto[6]等通過Galerkin法研究了FGM矩形板在局部加熱情況下的熱屈曲問題； Asseaee等[7]對(duì)FGM矩形板橫縱比對(duì)屈曲性能

試驗(yàn)?zāi)耻囆蛡涮ヅ?span id="ppzx55v" class="hl">屈曲的有限元分析劉瑩，蘇陽，喬鑫（華晨汽車工程研究院，遼寧 沈陽 110141）在某款車型開發(fā)過程中，備胎盆由于結(jié)構(gòu)的原因出現(xiàn)了Z向屈曲的問題。文章使用弧長(zhǎng)法分析其非線性屈曲過程，從而找出屈曲點(diǎn)，以此來優(yōu)化結(jié)構(gòu)從而解決備胎盆的屈曲問題。分析及解決問題的思路及方法可以對(duì)以后車型設(shè)計(jì)起到指導(dǎo)作用。屈曲分析；弧長(zhǎng)法；缺陷CLC NO.: U467 Document Code: A Article ID: 1671-7988 (2017)16-11

使得平板恰好發(fā)生屈曲變形，這種變形發(fā)生在平板垂向，降低了平板的強(qiáng)度性能。本文使用MSC/Nastran求解平板屈曲的臨界載荷，探究施加在平板上的載荷、約束對(duì)平板屈曲的影響?！娟P(guān)鍵詞】平板；屈曲；載荷；約束；Nastran0 引言飛機(jī)上存在很多蒙皮和壁板，它們都是平板結(jié)構(gòu)，主要用于傳遞載荷，當(dāng)載荷較大時(shí)，平板可能發(fā)生屈曲失穩(wěn)，影響結(jié)構(gòu)的安全。屈曲失穩(wěn)的兩個(gè)決定因素是施加在平板上的載荷大小、位置、方向以及對(duì)平板的約束的形式、數(shù)量和位置。本文將探討這兩個(gè)因素對(duì)平

為了分析加勁板的屈曲性能，國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)鋼箱梁加勁板在彈性、彈塑性階段的屈曲性能進(jìn)行了大量的研究[5-11]，得到了一些有用的結(jié)論，并提出了相應(yīng)的計(jì)算理論與設(shè)計(jì)方法。采用有限元數(shù)值模擬方法，系統(tǒng)地分析了板肋剛度與蓋板長(zhǎng)寬比對(duì)加勁肋屈曲性能的影響，同時(shí)探討了經(jīng)典理論公式的適用范圍與內(nèi)在原因，以期為該類結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)與應(yīng)用提供一定的理論指導(dǎo)和參考依據(jù)。1 板肋加勁板的屈曲特點(diǎn)分析軸向壓力作用下板肋加勁板可能發(fā)生下列4種屈曲：a）結(jié)構(gòu)整體屈曲失穩(wěn)（圖1a） 蓋板與板肋

雙向彎曲情況下的屈曲模態(tài)分析李相超,萬紅霞(武漢理工大學(xué) 土木工程與建筑學(xué)院，湖北 武漢 430000)屈曲模態(tài)在一定程度上影響了冷彎C型鋼梁構(gòu)件的受力性能，為了得到鋼梁屈曲模態(tài)和雙向彎曲之間的聯(lián)系，采用ANSYS有限元軟件，建立SHELl181殼單元有限元模型，對(duì)冷彎C型鋼梁在雙向彎曲作用下的失穩(wěn)進(jìn)行了分析，得到鋼梁在不同角度的斜向橫向力作用下的不同屈曲模態(tài)，并對(duì)雙向受彎鋼梁屈曲模態(tài)的一般規(guī)律進(jìn)行總結(jié)。冷彎C型鋼梁；雙向彎曲；有限元；屈曲模態(tài)冷彎型鋼在國(guó)

，桁架斜腹桿采用屈曲約束支撐（BRB，Buckling Restrained Brace）。在環(huán)帶桁架層，每2 根外框柱之間設(shè)計(jì)有2 根屈曲約束支撐，故每層有屈曲約束支撐32 根。屈曲約束支撐外觀為正方形，外觀尺寸為400 mm×400 mm，芯板厚50 mm，屈服承載力最大為12 850 kN。本工程所用屈曲約束支撐為承載力屈曲約束支撐，故而屈曲約束支撐的安裝不宜滯后于上部結(jié)構(gòu)施工，以便屈曲約束支撐更好地發(fā)揮承載力，達(dá)到設(shè)計(jì)性能要求。2 屈曲約束支撐超高

動(dòng)對(duì)兩端固支圓拱屈曲性能的影響。研究表明：拱腳轉(zhuǎn)動(dòng)將導(dǎo)致拱的極限屈曲荷載減小，越是深拱，其影響越明顯；拱的長(zhǎng)細(xì)比越小，拱腳轉(zhuǎn)動(dòng)對(duì)極限屈曲荷載的影響越明顯；拱腳轉(zhuǎn)動(dòng)將改變拱屈曲方式的拱型幾何參數(shù)分界值，反對(duì)稱的平衡分岔屈曲的范圍將隨著拱腳轉(zhuǎn)動(dòng)的增加而擴(kuò)大。橋梁工程；拱腳轉(zhuǎn)動(dòng)；屈曲荷載；屈曲方式；能量法拱結(jié)構(gòu)以其優(yōu)美的結(jié)構(gòu)造型、簡(jiǎn)潔的傳力路徑和經(jīng)濟(jì)的造價(jià)被廣泛應(yīng)用于橋梁與建筑結(jié)構(gòu)，其穩(wěn)定性問題的研究也一直備受關(guān)注。1962年，A．Gjelsvik，等[1]首次

力的作用下易發(fā)生屈曲失穩(wěn)，設(shè)計(jì)時(shí)必須特別關(guān)注其穩(wěn)定性。研究塔架穩(wěn)定性問題，需要借助于有限元屈曲分析方法。屈曲分析是用于確定結(jié)構(gòu)處于失穩(wěn)臨界狀態(tài)時(shí)的屈曲載荷和屈曲模態(tài)的一種技術(shù)手段。ANSYS中提供了兩種進(jìn)行屈曲分析的方法：線性（特征值）屈曲分析和非線性屈曲分析。線性屈曲分析即傳統(tǒng)的理想線彈性屈曲分析方法，然而非理想和非線性行為阻止了實(shí)際結(jié)構(gòu)達(dá)到該理論極限載荷預(yù)計(jì)的階段，故線性屈曲分析會(huì)產(chǎn)生非保守的結(jié)果。而非線性屈曲分析可以得到更精確的屈曲載荷，是打開大變形

的面內(nèi)失穩(wěn)模式與屈曲荷載*康厚軍1，易壯鵬2?，曾有藝2(1.湖南大學(xué) 土木工程學(xué)院， 湖南 長(zhǎng)沙 410082；2.長(zhǎng)沙理工大學(xué) 土木與建筑學(xué)院, 湖南 長(zhǎng)沙 410114)將拱結(jié)構(gòu)中既非固結(jié)也非鉸支的非理想邊界考慮為沿不同方向的具有一定剛度的彈性約束，利用變形幾何關(guān)系和能量變分原理推導(dǎo)了拱的非線性平衡方程.以圓弧拱為例建立了徑向均布荷載下外荷載與結(jié)構(gòu)內(nèi)力、徑向位移之間的關(guān)系，通過定義拱的深淺參數(shù)和臨界約束剛度進(jìn)行分析并得到了跳躍屈曲、分岔屈曲等的發(fā)生條

結(jié)構(gòu)，為了分析其屈曲載荷，不能將其簡(jiǎn)化為某一構(gòu)件的穩(wěn)定問題，一定要分析其整體的穩(wěn)定性，得出載荷-位移曲線荷載變形的極值點(diǎn)，計(jì)算出整體結(jié)構(gòu)的屈曲載荷。1 立體車庫(kù)鋼架線性屈曲分析線性屈曲分析不考慮在受載變形過程中結(jié)構(gòu)構(gòu)形的變化，它用于預(yù)測(cè)一個(gè)理想彈性結(jié)構(gòu)的理論屈曲強(qiáng)度［3］，其產(chǎn)生的結(jié)果非常保守，不能用于實(shí)際的工程分析。在ANSYS中使用梁?jiǎn)卧⑸禉M移類立體車庫(kù)鋼架有限元模型，立柱采用空心方鋼，橫梁、縱梁全部采用H型鋼，邊縱梁使用槽鋼，加上斜拉角鋼以增加

030013)屈曲約束支撐技術(shù)研究與工程應(yīng)用薛 志 飛(山西省政府工程建設(shè)事務(wù)管理局，山西 太原 030013)介紹了屈曲約束支撐技術(shù)的工作原理，針對(duì)屈曲約束支撐的主要特點(diǎn)，分析了約束支撐需滿足的材料要求，并對(duì)其連接安裝方法、支撐試驗(yàn)及質(zhì)量驗(yàn)收方法進(jìn)行了闡述，以促進(jìn)該技術(shù)的推廣應(yīng)用。屈曲約束支撐，材料，安裝，試驗(yàn)1 工程概況山西省圖書館總建筑面積 49 900 m2。結(jié)構(gòu)類型為框架結(jié)構(gòu)，呈不規(guī)則L形布局，地下1層，地上4層，局部5層，層高4.8 m。山西

載荷作用下的動(dòng)力屈曲問題一直受到人們的普遍關(guān)注。已有的研究[1-4]中，大多要求板具有某種形式的初缺陷，且假定屈曲發(fā)生時(shí)結(jié)構(gòu)中各截面處于均勻的軸向受力狀態(tài)，針對(duì)的是沖擊載荷的后期效應(yīng)，此時(shí)考慮結(jié)構(gòu)的整體屈曲，忽略了應(yīng)力波效應(yīng)。近年來，利用金屬夾心構(gòu)件的失穩(wěn)吸能提高結(jié)構(gòu)抗沖擊性能的研究，受到了重視[5-7]，在抗沖擊機(jī)理研究中，需考慮在應(yīng)力波作用下的動(dòng)力屈曲和后屈曲問題。D.G.Vaughn等[8-9]的研究表明，高速?zèng)_擊下板中應(yīng)力波的傳播與屈曲的發(fā)生是耦合

在軸向壓縮作用下屈曲和后屈曲行為的影響.文獻(xiàn)［3］綜合考慮幾何非線性、材料非線性、橫向剪切效應(yīng)及初始幾何缺陷等因素，對(duì)帶有加強(qiáng)肋和加強(qiáng)環(huán)的復(fù)合材料圓柱殼的穩(wěn)定性問題進(jìn)行了分析研究.文獻(xiàn)［4］使用遺傳算法對(duì)復(fù)合材料加筋后屈曲設(shè)計(jì)進(jìn)行優(yōu)化.文獻(xiàn)［5-6］利用有限元素法對(duì)含裂紋復(fù)合材料開口結(jié)構(gòu)的壓縮屈曲性能進(jìn)行了研究，提出了有效的結(jié)構(gòu)補(bǔ)救和修理方法.文獻(xiàn)［7］采用有限元數(shù)值方法和解析方法研究了碳纖維增強(qiáng)聚合物基復(fù)合材料(CFRP，Carbon Fiber Rei

常規(guī)置換髕骨？高屈曲度假體是否能有效增加關(guān)節(jié)活動(dòng)度？本文就近幾年?duì)幾h較大的高屈曲度膝關(guān)節(jié)假體相關(guān)問題，結(jié)合近年來相關(guān)文獻(xiàn)做一綜述。1 強(qiáng)調(diào)膝關(guān)節(jié)術(shù)后高屈曲度的原因膝關(guān)節(jié)置換術(shù)的首要目的在于減輕膝關(guān)節(jié)疼痛、滿足術(shù)后患者對(duì)膝關(guān)節(jié)功能的要求、提高生活質(zhì)量。目前，膝關(guān)節(jié)置換術(shù)能有效緩解膝關(guān)節(jié)疼痛，術(shù)后均能達(dá)到患者對(duì)疼痛緩解的期望值。而近期研究結(jié)果發(fā)現(xiàn)，患者對(duì)于術(shù)后膝關(guān)節(jié)屈曲度的要求越來越高。瑞典和加拿大安大略膝關(guān)節(jié)登記中心的數(shù)據(jù)顯示，約17%～20%的患者對(duì)膝關(guān)節(jié)

少要達(dá)到90°的屈曲度才能滿足日常生活的需要[1]。本研究的目標(biāo)是評(píng)估術(shù)前因素對(duì)嚴(yán)重骨關(guān)節(jié)炎(OA)全膝置換術(shù)后膝關(guān)節(jié)屈曲度的影響。1 病例和方法為進(jìn)行該項(xiàng)研究，我們選擇了2007年7月至2010年12月期間、術(shù)前診斷為骨關(guān)節(jié)炎、關(guān)節(jié)功能差(KSS評(píng)分低于60分)、內(nèi)翻畸形、無既往膝關(guān)節(jié)手術(shù)史的病例。所有病例均采用Biomet全膝表面置換假體、采用同樣的外科手術(shù)操作，術(shù)中不保留后交叉韌帶，假體使用骨水泥固定，不作髕骨置換，作適當(dāng)?shù)膫?cè)副韌帶和伸膝裝置的松解，

于FGM板殼彈性屈曲問題的研究已較為深入［1-6］.Wu等［1］研究了FGM圓柱殼的線性熱屈曲行為，得到了結(jié)構(gòu)屈曲載荷的解析解;Li等［3］研究了軸壓FGM夾心圓柱殼的線性屈曲問題;Zhao等［6］采用一種無網(wǎng)格 kp法研究了帶有圓孔FGM板在熱荷載下的屈曲問題;但關(guān)于FGM圓柱殼彎曲屈曲性能的研究鮮見報(bào)道.在聯(lián)合荷載作用的情況，普通圓柱殼的屈曲問題一直以來備受學(xué)術(shù)界關(guān)注［7-9］，但對(duì)于FGM圓柱殼的研究卻較少涉及.Shen等［10］采用邊界層理論結(jié)合奇

SⅡ標(biāo)準(zhǔn)墊片或高屈曲墊片，并據(jù)此分為A組(標(biāo)準(zhǔn)墊片)和B組(高屈曲墊片)。A組13例(19膝)，男1例、女12例，年齡54～74(64.3±8.2)歲，BMI 23.63～35.75(28.26±3.64)，左膝4例、右膝3例、雙膝6例，術(shù)前活動(dòng)度70°～125°(90.0°±15.5°);B 組15 例(23 膝)，男1例、女 14例，年齡 54～74(62.8±6.5)歲，BMI 23.88～29.38(26.27±1.89)，左膝2例、右膝5例、雙膝

023)薄膜二次屈曲行為的數(shù)值仿真分析李云良1，2，譚惠豐3，譚憶秋1，魯明宇4，歐進(jìn)萍2，5(1.哈爾濱工業(yè)大學(xué)交通科學(xué)與工程學(xué)院，哈爾濱 150090，liyl－h(huán)it@163.com;2.哈爾濱工業(yè)大學(xué)土木工程博士后流動(dòng)站，哈爾濱 150090;3.哈爾濱工業(yè)大學(xué)復(fù)合材料與結(jié)構(gòu)研究所，哈爾濱 150001;4.香港理工大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院，香港;5.大連理工大學(xué)土木水利學(xué)院，大連 116023)建立了薄膜二次屈曲分析的數(shù)值方法.采用施加面外擾動(dòng)力的方式在