攜液
- 濕氣管線攜液臨界流速預(yù)測(cè)的機(jī)器學(xué)習(xí)模型*
前有關(guān)氣液兩相流攜液特性的研究主要集中在氣井井筒積液方面[1-3], 針對(duì)直井、 水平井等氣井穩(wěn)定帶液開采, 國(guó)內(nèi)外學(xué)者進(jìn)行了相應(yīng)的試驗(yàn)及理論分析[4-6], 但對(duì)于地面輸氣管線的氣體攜液規(guī)律研究相對(duì)較少且多集中在力學(xué)平衡模型。 李國(guó)豪等[7]基于分層流最小剪切應(yīng)力準(zhǔn)則, 建立了濕氣管道積液臨界氣速的計(jì)算模型。 潘杰等[8]依據(jù)液滴總表面自由能與氣相總湍流動(dòng)能相等確定了液滴最大粒徑, 建立了橢球形液滴的臨界氣速模型。邢鵬[9]采用CFD 軟件模擬多相流在起
石油機(jī)械 2023年5期2023-06-15
- 大位移水平井連續(xù)油管排水采氣工藝研究
段構(gòu)成,各井段的攜液規(guī)律差別較大[5]。開發(fā)早期,地層能量充足,氣井產(chǎn)量高,井筒積液現(xiàn)象不明顯,水對(duì)氣井生產(chǎn)影響不大。隨著氣井生產(chǎn)延續(xù),氣驅(qū)能量逐漸衰竭,氣井進(jìn)入中后期,產(chǎn)量逐漸降低,攜液能力不足,氣體不能將液體從井筒中帶出,造成井筒開始積液,影響生產(chǎn)[6-7],導(dǎo)致氣井產(chǎn)量降低甚至停噴,需要采取一定措施恢復(fù)氣井生產(chǎn)。由于水平井的封隔器未解封,油套不連通,無(wú)循環(huán)通道,泡排、氣舉等排水方法難以實(shí)施,具有極大的局限性。因此,根據(jù)長(zhǎng)北大位移水平井井身結(jié)構(gòu)及氣井生
天然氣與石油 2022年6期2022-12-29
- 水平氣井斜井段氣流攜液分析研究
段，持液率，臨界攜液，氣液兩相流型流態(tài)1. 引言水平井與直井在開采機(jī)理[1]、井身結(jié)構(gòu)[2] [3]、適用條件等方面均存在較大差異，水平氣井特殊的井身結(jié)構(gòu)使其在斜井段能量損失較大，造成其在開采過(guò)程中易產(chǎn)生積液[4]，導(dǎo)致氣井產(chǎn)量大幅降低[5]，甚至迫使氣井停產(chǎn)[6]。目前普遍認(rèn)為水平氣井斜井段氣流攜液最為困難，因?yàn)樾本螝庖簝上嗔飨蜣D(zhuǎn)變劇烈、流體能量損失最為嚴(yán)重、最易產(chǎn)生積液，給實(shí)際氣井穩(wěn)產(chǎn)造成較大困擾。為此，準(zhǔn)確預(yù)測(cè)分析水平井斜井段內(nèi)的氣流攜液變化規(guī)律對(duì)
石油天然氣學(xué)報(bào) 2022年2期2022-07-28
- 油—?dú)狻嗔魉骄?span id="ay0cwcy" class="hl">攜液臨界氣量計(jì)算方法
方法雖然較多，但攜液臨界氣量模型判斷法是目前最簡(jiǎn)單、方便，且成本最低的方法之一[7-9]。氣井攜液臨界氣量計(jì)算主要應(yīng)用液滴或液膜模型，這兩種模型均分別以液滴或液膜反轉(zhuǎn)作為積液時(shí)機(jī)的判斷依據(jù)[10-11]，但事實(shí)上當(dāng)液滴或液膜反轉(zhuǎn)時(shí)，大部分液體仍以擾動(dòng)波向上運(yùn)動(dòng)，從而導(dǎo)致預(yù)測(cè)開始積液的時(shí)間偏早，存在與實(shí)際不符合的現(xiàn)象；另外，這兩種模型均未充分考慮井斜角、含油率的影響，導(dǎo)致用現(xiàn)有模型計(jì)算氣井攜液臨界氣量判斷井筒積液存在誤差。針對(duì)以上問(wèn)題，通過(guò)井筒攜液模擬實(shí)驗(yàn)，
- 基于臨界攜液流速識(shí)別井筒積液方法研究及優(yōu)化
環(huán)霧流狀態(tài)下正常攜液，但是流態(tài)判別影響因素較多，分析較為復(fù)雜，準(zhǔn)確率低于70%。動(dòng)能因子［7］描述了氣水兩相在油管內(nèi)的流動(dòng)特征，反映了氣井具備的能量，從而體現(xiàn)了生產(chǎn)氣井的攜液能力；但是，受管流截面中液相占比不易確定，以及井底參數(shù)的測(cè)試或計(jì)算準(zhǔn)確性的影響，使得采用動(dòng)能因子法預(yù)測(cè)井筒積液的準(zhǔn)確率一般為60%～75%。臨界流速法是判斷井筒積液應(yīng)用范圍最廣的方法，也是目前井筒積液識(shí)別準(zhǔn)確率較高的方法。在氣流中自由下落的液滴，受到一種趨于破壞液滴的力的作用，而液滴表
天然氣技術(shù)與經(jīng)濟(jì) 2022年3期2022-07-11
- 大斜度高液氣比氣井連續(xù)攜液氣流速預(yù)測(cè)方法
井為主，常規(guī)連續(xù)攜液氣流速預(yù)測(cè)方法難以滿足生產(chǎn)需求，試采期間出現(xiàn)井筒積液造成產(chǎn)量下降。因此，氣井連續(xù)攜液氣流速預(yù)測(cè)方法的研究對(duì)于氣井油管尺寸優(yōu)選、積液時(shí)機(jī)預(yù)測(cè)以及積液狀態(tài)診斷具有重要指導(dǎo)價(jià)值，對(duì)于實(shí)現(xiàn)高液氣比氣井穩(wěn)定生產(chǎn)具有重要意義。目前，國(guó)內(nèi)外學(xué)者關(guān)于氣井連續(xù)攜液機(jī)理開展了大量研究，分別提出了液滴攜帶模型和液膜攜帶模型以預(yù)測(cè)連續(xù)攜液臨界氣流速［1-5］。近年來(lái)，大量實(shí)驗(yàn)和理論研究表明，氣井攜液的本質(zhì)為液膜攜帶的可能性較大。Magrini等［6］開展了液流
石油鉆采工藝 2022年1期2022-07-06
- 深層頁(yè)巖氣水平井積液診斷及模型對(duì)比研究
程中存在一個(gè)臨界攜液流量，當(dāng)氣體流量大于該流量時(shí)氣井可以正常攜液，連續(xù)生產(chǎn)，當(dāng)氣體流量小于該流量時(shí)，井筒中液體開始堆積，氣井產(chǎn)生積液。為解決天然氣積液?jiǎn)栴}，國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)氣井臨界攜液機(jī)理進(jìn)行了大量研究[3-5]，提出了適用于垂直井、大斜度井和水平井的積液模型，包括液滴模型和液膜模型。由于各大氣田自身生產(chǎn)條件的不同，造成各種積液模型在判斷各大氣田積液氣井時(shí)結(jié)果相差較大。本文針對(duì)深層頁(yè)巖氣水平井的積液?jiǎn)栴}開展了研究，首先優(yōu)選出適合氣井的井筒壓力模型，并利用液滴模
當(dāng)代化工研究 2022年11期2022-06-27
- 高液氣比氣井臨界攜液流量計(jì)算方法
命周期。計(jì)算臨界攜液流量是積液預(yù)測(cè)的重要方法之一，采用的模型分為2種，即液滴模型和液膜模型［2-13］。液滴模型不能準(zhǔn)確解釋氣井積液本質(zhì)，尤其對(duì)于定向井、水平井和高液氣比氣井。液滴模型基于垂直管流提出，通過(guò)分析液滴受力平衡計(jì)算臨界攜液流量，同時(shí)認(rèn)為液滴回落是氣井積液的主要原因［14］。然而在傾斜和水平管流實(shí)驗(yàn)中發(fā)現(xiàn)，液滴頻繁回落至管壁形成液膜，再?gòu)囊耗け砻婷撀?，被氣流卷起，?dǎo)致液滴與液膜頻繁轉(zhuǎn)換，液滴無(wú)法穩(wěn)定存在［15］。隨著井斜角增大，臨界攜液流量先增大
斷塊油氣田 2022年3期2022-06-09
- 頁(yè)巖氣井排水采氣工藝綜合優(yōu)選方法
據(jù)壓力供給與臨界攜液原則，綜合考慮產(chǎn)氣量、產(chǎn)液量、壓力界限、攜液界限和井身結(jié)構(gòu)等多因素，建立了“一井一策”的頁(yè)巖氣井排水采氣工藝綜合優(yōu)選方法，結(jié)合經(jīng)濟(jì)效益分析，實(shí)現(xiàn)排水采氣工藝定量?jī)?yōu)選。1 排水采氣工藝適用性評(píng)價(jià)不同排水采氣工藝的本質(zhì)原理都是從壓力和攜液兩方面單獨(dú)或共同作用來(lái)實(shí)現(xiàn)井筒排液。一方面可以通過(guò)改善壓力供給，降低井底回壓，提高產(chǎn)氣量；一方面可以通過(guò)降低井筒臨界攜液流量，提高排液量。目前頁(yè)巖氣田現(xiàn)場(chǎng)常用的排水采氣工藝包括井口增壓、泡排、柱塞氣舉、優(yōu)選
鉆采工藝 2022年2期2022-05-18
- 基于井筒攜液實(shí)驗(yàn)的臨界攜液流量預(yù)測(cè)方法
膜的兩種研究氣井攜液能力的模型［2-17］。其中液滴反轉(zhuǎn)模型由于解析式較為簡(jiǎn)單，廣泛應(yīng)用于國(guó)內(nèi)外各大氣田；而液膜模型由于涉及參數(shù)較多且計(jì)算過(guò)程復(fù)雜，因此在現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用較少。1 研究背景Turner最早提出了直井的臨界攜液流量預(yù)測(cè)模型，即Turner 模型［18］。該模型主要是基于對(duì)垂直井筒中的液滴進(jìn)行受力分析，認(rèn)為井筒中的液滴主要受到氣流向上的拖曳力F和向下的重力G，而兩者平衡的狀態(tài)即為井筒臨界攜液狀態(tài)（圖1）。圖1 垂直井筒液滴受力向上的拖曳力F和向下的重力
復(fù)雜油氣藏 2022年1期2022-05-16
- 水平氣井全井筒攜液模擬試驗(yàn)研究*
生產(chǎn)難題。氣井的攜液理論與試驗(yàn)研究主要針對(duì)直井，出現(xiàn)了多種預(yù)測(cè)氣井臨界攜液流量模型[1-9]。在水平井的臨界攜液研究方面，國(guó)內(nèi)外學(xué)者提出了基于 Turner模型的角度修正模型或以液膜反轉(zhuǎn)作為積液起始的攜液模型[12-17]，以及考慮持液率影響或從能量角度分析的攜液模型[9，18-19]。但這些模型的前提是要滿足環(huán)霧流條件，且所得到的臨界攜液流速未達(dá)到環(huán)霧流條件，或與正常生產(chǎn)的氣井井筒實(shí)際流態(tài)相矛盾[3-8，20]；同時(shí)，這些模型未考慮水平井的全井筒井身結(jié)構(gòu)
石油機(jī)械 2022年2期2022-02-28
- 水平井組合管柱排水采氣研究及應(yīng)用:以鄂北D氣田為例
，導(dǎo)致水平井自主攜液期較同規(guī)格生產(chǎn)管柱的直井大幅縮短。為了實(shí)現(xiàn)水平井全井筒協(xié)調(diào)攜液，延長(zhǎng)天然氣水平井自主攜液期，本研究以臨界攜液流量理論為基礎(chǔ)，通過(guò)論證設(shè)計(jì)了水平井組合管柱并在鄂北D氣田進(jìn)行了現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用，為天然氣水平井排水采氣工藝提供了新思路。1 水平井臨界攜液流量規(guī)律1.1 垂直段垂直段臨界攜液氣流速模型有很多，應(yīng)用較多的主要有Turner[4]、Coleman[5]提出的的圓球模型，李閩[6]提出的橢球模型及王毅忠[7]等人提出的球帽模型。根據(jù)鄂北D氣田
承德石油高等?？茖W(xué)校學(xué)報(bào) 2021年5期2021-11-23
- 延安氣田氣井臨界攜液流量預(yù)測(cè)新模型
氣井產(chǎn)量大于臨界攜液流量時(shí),井筒中的液體能夠被有效攜帶出去,因此準(zhǔn)確計(jì)算氣井臨界攜液流量具有十分重要的意義[2-7]。目前應(yīng)用最廣泛的計(jì)算模型是李閩模型[8]和Turner模型[9],李閩認(rèn)為球形液滴在井筒氣流的作用下會(huì)存在一個(gè)上下壓差,進(jìn)而變成橢球形;Turner針對(duì)高氣液比氣井(大于1 367 m3/m3),建立了液滴模型,模型中液滴為球形。但以上模型沒(méi)有考慮液滴直徑與井筒持液率的變化關(guān)系,所以針對(duì)不同持液率氣井的計(jì)算結(jié)果偏差較大。該研究在原有研究基礎(chǔ)
非常規(guī)油氣 2021年5期2021-11-13
- 蘇里格氣田桃7區(qū)塊井下節(jié)流參數(shù)優(yōu)化
流工藝對(duì)氣井有效攜液能力的影響尚存在爭(zhēng)議，部分學(xué)者認(rèn)為，產(chǎn)水氣井經(jīng)過(guò)井下節(jié)流氣嘴后，液滴變小，更有利于被攜帶至井口，開發(fā)實(shí)踐表明，有部分氣井的攜液能力因井下節(jié)流而有所增加；但也有部分能正常攜液生產(chǎn)的氣井在實(shí)施井下節(jié)流后，因加速積液造成停產(chǎn)[5]。為此，文中針對(duì)桃7區(qū)塊產(chǎn)水氣井，在準(zhǔn)確預(yù)測(cè)其井筒壓力和溫度分布的基礎(chǔ)上，分析了井下節(jié)流對(duì)臨界攜液流量的影響特征，并對(duì)井下節(jié)流工藝參數(shù)進(jìn)行了優(yōu)化分析。1 井下節(jié)流氣井壓降和溫降計(jì)算模型準(zhǔn)確地計(jì)算氣井井筒內(nèi)壓力和溫度分
石油地質(zhì)與工程 2021年5期2021-10-18
- 不同因素對(duì)臨界攜液流量的影響
正不同因素對(duì)臨界攜液流量的影響王鑫，王金鑫，劉正（延長(zhǎng)油田股份有限公司 ，陜西 延安 716000）伴隨著科技的快速進(jìn)步和高速發(fā)展，增強(qiáng)對(duì)天然氣的開采開發(fā)已經(jīng)成為帶動(dòng)我國(guó)社會(huì)進(jìn)步和推動(dòng)經(jīng)濟(jì)發(fā)展的首要任務(wù)。然而天然氣在開采過(guò)程中會(huì)不可避免的出現(xiàn)氣井產(chǎn)水的現(xiàn)象，隨著氣井的持續(xù)生產(chǎn)產(chǎn)水量一直增加，一旦井筒中形成積液，就會(huì)影響氣井的正常生產(chǎn)，降低氣井采收率。因此，如何準(zhǔn)確判斷各類因素對(duì)氣井積液的影響對(duì)氣井實(shí)施排水采氣工藝措施和有效提高氣井的采收率有著重要的指導(dǎo)意義
遼寧化工 2021年6期2021-07-24
- 頁(yè)巖氣水平井全井筒臨界攜液流量模型
忽視［1］。臨界攜液流量法是現(xiàn)場(chǎng)普遍采用的積液預(yù)測(cè)方法，然而，以Turner 模型、Coleman 模型為代表的球狀液滴模型對(duì)于國(guó)內(nèi)氣井的積液預(yù)測(cè)精度并不理想，考慮液滴變形的李閩模型對(duì)于垂直井筒的積液預(yù)測(cè)精度較高，但是并未考慮井斜變化和產(chǎn)液量對(duì)井筒積液的影響［2］。之后，王志彬等［3］、潘杰等［4］考慮液滴變形和產(chǎn)液量，建立了垂直井筒臨界攜液流量模型，Belfroid等［5］、李麗等［6］、Chen 等［7］考慮井斜角變化，建立了傾斜(水平) 井筒臨界攜液
石油鉆采工藝 2021年6期2021-06-06
- 臨興區(qū)塊致密氣井動(dòng)態(tài)攜液規(guī)律研究
及時(shí)預(yù)測(cè)致密氣井攜液臨界流量對(duì)排采措施介入時(shí)機(jī)和提高采收率具有重要意義[8-9]。該文開展臨興區(qū)致密氣井不同工況下井筒氣液兩相流實(shí)驗(yàn)，針對(duì)直井段、斜井段及水平段進(jìn)行攜液能力分析，利用實(shí)驗(yàn)結(jié)果對(duì)井筒連續(xù)攜液液滴模型和液膜模型進(jìn)行評(píng)價(jià)，建立修正Belfroid液膜模型預(yù)測(cè)臨興區(qū)致密氣井臨界攜液流量。該研究成果誤差滿足現(xiàn)場(chǎng)使用范圍，且在10°～90°內(nèi)應(yīng)用良好，對(duì)于及時(shí)預(yù)測(cè)井筒積液趨勢(shì)，提早介入排采措施具有一定指導(dǎo)意義。1 實(shí)驗(yàn)裝置與實(shí)驗(yàn)方法如圖1所示，該實(shí)驗(yàn)裝
非常規(guī)油氣 2021年2期2021-05-24
- 鄂爾多斯盆地臨興氣田臨界攜液流量模型
具有低壓、低產(chǎn)、攜液能力差等特點(diǎn)，大部分氣井生產(chǎn)1～2年后井筒逐漸積液，影響氣井正常生產(chǎn)，嚴(yán)重時(shí)甚至導(dǎo)致氣井停噴[1]。如何準(zhǔn)確判識(shí)井筒積液，及時(shí)采取相應(yīng)的排水采氣措施，成為該氣田氣井生產(chǎn)的重要難題。井筒積液判識(shí)方法主要有流壓梯度測(cè)試法、采氣曲線法、臨界攜液流量法等方法，其中臨界攜液流量法由于適用范圍廣，在氣田積液判識(shí)中廣泛使用。針對(duì)臨界攜液流量，國(guó)內(nèi)外學(xué)者開展了大量研究。Turner[2]以直井為研究對(duì)象，建立了圓球形液滴的臨界攜液流量計(jì)算公式，該公式在
天然氣勘探與開發(fā) 2021年1期2021-04-01
- 大牛地氣田氣井全生命周期采氣管柱適應(yīng)性分析
006）1 氣井攜液能力氣井實(shí)際產(chǎn)量與臨界攜液流量的比值越大，說(shuō)明其攜液能力越強(qiáng)，反之越弱。氣井臨界攜液流量計(jì)算公式[1]如下：式中： qcr為氣井臨界攜液流量，104m3/d；A為油管截面積，mm2；p為壓力，MPa； ucr為氣井攜液臨界速度，m/s；Z為氣體偏差系數(shù)；T 為溫度，K。垂直管道氣液混相流動(dòng)的井筒壓降計(jì)算公式[2-3]如下：式中：Δpf為井筒壓降，MPa；H 為井筒深度，m；fm為氣液兩相摩阻系數(shù)； Gm為氣液混合物質(zhì)量流量，kg/s；D
石油地質(zhì)與工程 2020年6期2020-12-11
- 蘇里格氣田有節(jié)流器氣井臨界攜液參數(shù)沿井深分布規(guī)律
遍較差，不能滿足攜液要求，部分井井筒存在積液，嚴(yán)重影響氣田穩(wěn)定生產(chǎn)。目前，現(xiàn)場(chǎng)常以臨界攜液參數(shù)判斷氣井是否積液及評(píng)價(jià)排水采氣工藝的增產(chǎn)效果，而前人已對(duì)臨界攜液參數(shù)進(jìn)行了大量研究[1]。現(xiàn)場(chǎng)工程中常因井口溫度、壓力容易獲取而以井口條件計(jì)算臨界攜液流量，但實(shí)際臨界攜液流量值沿井身分布而變化[6]，這一問(wèn)題在蘇里格氣田有節(jié)流器氣井更加突出。因此，有必要對(duì)有節(jié)流器氣井的臨界攜液參數(shù)沿井身的分布進(jìn)行分析，以明確合適的臨界參數(shù)求取方法。1 有節(jié)流器氣井臨界攜液參數(shù)沿井
特種油氣藏 2020年5期2020-12-03
- 樂(lè)東22-1氣田海上氣井控水增產(chǎn)探索與實(shí)踐
水淹;微正流量;攜液;清噴1 項(xiàng)目背景樂(lè)東22-1氣田A9H井于2009年8月投產(chǎn)，開采層位為L(zhǎng)2I下、L2Ⅱ下、L2Ⅲ上氣組。2016年10月樂(lè)東22-1氣田A9H井產(chǎn)水量“爬梯式”上漲，井口壓力下降趨勢(shì)明顯，且有較大幅度波動(dòng)，截止2017年3月，水氣比由0.01方/萬(wàn)方上升至2.95方/萬(wàn)方，產(chǎn)水及水氣比持續(xù)上升，面臨水淹停噴風(fēng)險(xiǎn)[1]。2?A9H井出水原因分析A9H井是中層系一口合采水平井，合采L2I下、L2Ⅱ下、L2Ⅲ上氣組，其中L2Ⅲ上氣組是主要
石油研究 2020年6期2020-07-23
- 間歇低產(chǎn)氣井井筒攜液敏感性模擬分析
）目前存在的臨界攜液流量模型是通過(guò)對(duì)井筒內(nèi)液滴的不同形狀進(jìn)行計(jì)算：Turner等[1-2]針對(duì)不同井型或頁(yè)巖氣等情況提出了一些氣井臨界攜液流量計(jì)算式。本文通過(guò)臨界攜液流量以及臨界攜液流量比來(lái)判斷井筒是否存在積液，簡(jiǎn)便且易于實(shí)時(shí)監(jiān)察氣井生產(chǎn)狀況。由于研究區(qū)塊大多為低壓氣井，再加上后續(xù)井筒流型預(yù)測(cè)結(jié)果顯示并非霧狀流，符合Coleman在Turner模型基礎(chǔ)上提出的適用于低壓氣井的臨界攜液計(jì)算條件，故考慮其進(jìn)行氣井臨界攜液能力計(jì)算。1 氣井攜液能力預(yù)測(cè)根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)工
化工設(shè)計(jì)通訊 2020年6期2020-06-20
- Influence of Sand Production on Critical Liquid Carrying Flow in Gas Wells
液判斷是通過(guò)臨界攜液流量模型進(jìn)行。不同地區(qū)氣井生產(chǎn)情況不同，氣井臨界攜液流量存在一定差異。較早發(fā)展的模型是垂直氣井方面的臨界攜液理論，這其中比較有代表性的是不同學(xué)者提出了一系列臨界攜液模型，如Duggan 模型[1]、Turner 模型[2]、Meshack 模型[3]、Coleman 模型[4]、Nosseir 模型[5]、楊川東模型[6]、李閩模型[7] [8]、吳志均模型[9]、Guo 模型[10]、王毅忠模型[11]以及魏納模型[12]。針對(duì)不同實(shí)
石油天然氣學(xué)報(bào) 2020年1期2020-05-19
- 帶井下節(jié)流器的氣井攜液能力敏感性分析①
慮井間干擾。1 攜液臨界模型敏感性分析影響氣體攜液的因素有壓力、溫度、油管直徑、氣體壓縮系數(shù)、氣液密度等[8-10]。1.1 井口壓力對(duì)攜液的影響計(jì)算不同井口壓力下氣井攜液流量、流速。取天然氣相對(duì)密度0.597，臨界溫度197.03 K，臨界壓力4.56 MPa。不同壓力下，密度、壓縮系數(shù)和表面張力會(huì)改變，臨界流速、臨界流量隨之改變，見表1、圖1、圖2。臨界流速與壓力負(fù)相關(guān)，臨界流量與壓力正相關(guān)。壓力增大增強(qiáng)了氣體攜液能力[11]。圖1 井口壓力對(duì)臨界流速
廣東石油化工學(xué)院學(xué)報(bào) 2020年6期2020-03-09
- 一種預(yù)測(cè)凝析氣井臨界攜液流量的通用模型
確預(yù)測(cè)出凝析氣井攜液臨界流量對(duì)其合理配產(chǎn)和提高采收率具有重要意義。目前，有關(guān)凝析氣井連續(xù)攜液流量的研究相對(duì)較少。李治平等[1]考慮凝析氣井實(shí)際界面張力的影響提出了臨界攜液流量計(jì)算方法。Zhou chao等[2]研究了凝析氣井溫度和壓力對(duì)臨界流量的影響，提出新的計(jì)算模型。苑志旺等[3]考慮井斜角的影響，但其假設(shè)前提是液滴沿井筒中央運(yùn)動(dòng)，不跟管壁發(fā)生碰撞，這在實(shí)際開采過(guò)程中不太合理。因此，首先對(duì)液滴進(jìn)行受力分析，并綜合考慮所有參數(shù)對(duì)凝析氣井連續(xù)攜液臨界流量的影
鉆采工藝 2019年6期2020-01-09
- 基于能量守恒定律的氣井井筒攜液工況診斷模型
，導(dǎo)致計(jì)算的臨界攜液氣量差別較大；而臨界動(dòng)能因子法理論依據(jù)不明確，且診斷參數(shù)來(lái)源于實(shí)踐統(tǒng)計(jì)，不同區(qū)域統(tǒng)計(jì)得到的臨界動(dòng)能因子也不同，導(dǎo)致該方法的應(yīng)用存在局限性。Turner等[1]提出臨界流速法時(shí)，指出液滴霧流模型僅適用于液氣比小于等于0.000 7 m3/m3的情況，那么，產(chǎn)液量較大的氣井，其攜液機(jī)理是什么，在什么情況下井筒中會(huì)產(chǎn)生積液呢？為了解答上述問(wèn)題，筆者在前期研究[16]的基礎(chǔ)上，依據(jù)能量守恒定律，建立了新的氣液兩相垂管流攜液工況診斷模型，通過(guò)與現(xiàn)
天然氣工業(yè) 2019年9期2019-11-12
- 氣井出砂對(duì)渦流工具攜液能力的影響
井出砂對(duì)渦流工具攜液能力的影響情況，針對(duì)氣井井底積液以及井筒中存在固體雜質(zhì)的問(wèn)題，提出了一種氣井中渦流工具攜液攜砂的三相流模型。通過(guò)對(duì)氣井含砂與不含砂的情況進(jìn)行模擬，分析了不同條件下渦流工具的攜液作用，得到了氣井出砂對(duì)液相流動(dòng)規(guī)律、體積分?jǐn)?shù)、速度分布的影響情況。結(jié)果表明：出砂量為10%的情況下，氣井含砂有利于氣井攜液。氣井含砂使運(yùn)動(dòng)阻力增加，液相的運(yùn)動(dòng)速度減小，軸向速度分布不規(guī)律，紊流程度增強(qiáng)，從而使運(yùn)動(dòng)更加復(fù)雜，氣井對(duì)液體的攜帶作用增強(qiáng);氣井含砂使液相的
河北工業(yè)科技 2019年1期2019-09-10
- 徐深氣田氣井臨界攜液影響因素研究
多年來(lái)，針對(duì)氣井攜液的計(jì)算方法研究較多，氣井攜液模型主要有Turner的球形液滴攜液模型[6]和改進(jìn)后的Turner橢球形液滴攜液模型[7]，但針對(duì)火山巖氣藏出水井臨界攜液影響因素的研究較少，因此，重點(diǎn)研究徐深氣田水井臨界攜液影響因素。通過(guò)對(duì)徐深氣田A區(qū)塊氣井實(shí)測(cè)資料的計(jì)算分析，獲得氣井井筒內(nèi)臨界流速和臨界流量隨深度、溫度和壓力的變化規(guī)律，將該成果應(yīng)用于A區(qū)塊的出水分類治理，取得較好的效果，對(duì)于徐深氣田氣井配產(chǎn)具有重要參考意義。1 計(jì)算模型通過(guò)與徐深氣田氣
特種油氣藏 2019年3期2019-07-26
- 氣井臨界攜液流量計(jì)算方法的修正
要：氣井最小臨界攜液流量的準(zhǔn)確計(jì)算對(duì)于確定氣井合理配產(chǎn)、優(yōu)化氣田開發(fā)方案具有非常重要的意義。國(guó)內(nèi)外學(xué)者在Turner模型的基礎(chǔ)上，對(duì)臨界攜液系數(shù)進(jìn)行修正，從而推導(dǎo)出了不同的臨界攜液流量計(jì)算模型，但這些模型均將界面張力和天然氣偏差因子取為常數(shù)，忽略了溫度和壓力對(duì)它們的影響。因此，對(duì)液滴模型進(jìn)行了修正，通過(guò)經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算界面張力，運(yùn)用DAK方法計(jì)算天然氣偏差因子，提出了考慮實(shí)際界面張力和天然氣偏差因子的氣井臨界攜液流量模型。應(yīng)用修正前后的3種常規(guī)模型分別對(duì)某氣田
當(dāng)代化工 2019年11期2019-02-04
- 預(yù)測(cè)水平井攜液臨界氣流速的新模型
田中應(yīng)用最廣泛的攜液臨界氣流速預(yù)測(cè)模型是TURNER等[5]基于圓球形液滴提出的液滴反轉(zhuǎn)模型，出于安全考慮，其安全系數(shù)取1.2．COLEMAN等[6]對(duì)現(xiàn)場(chǎng)積液氣井研究后發(fā)現(xiàn)，對(duì)于油壓低于3.5 MPa的氣井，不加安全系數(shù)，模型精度更高．李閩等[7]認(rèn)為液滴受力后會(huì)變形，從而基于橢球體液滴建立了新的攜液臨界氣流速模型，其計(jì)算值僅為TURNER模型的1/3．此外，許多學(xué)者也基于液滴受力分析開展了廣泛的研究[8-14]．盡管液滴模型應(yīng)用廣泛，其攜液機(jī)理卻缺乏驗(yàn)
深圳大學(xué)學(xué)報(bào)（理工版） 2018年6期2018-11-20
- 澀北氣田低滲氣井臨界攜液流量計(jì)算新模型
井積液預(yù)測(cè)的臨界攜液流量模型均有一定的局限性。1969年，Turner等人提出了用于計(jì)算氣井臨界攜液流量的2種物理模型，即液滴和液膜模型。他們發(fā)現(xiàn)液滴模型更符合實(shí)際，并以此推導(dǎo)出了液滴形狀為圓球形的臨界攜液流量模型[1]。但根據(jù)我國(guó)礦場(chǎng)實(shí)際資料應(yīng)用該模型時(shí)，Turner模型所計(jì)算出的臨界攜液流量遠(yuǎn)大于氣井的實(shí)際產(chǎn)氣量，與氣井未產(chǎn)生積液并正常生產(chǎn)的情況不符。根據(jù)李閩等人的研究成果可知，液滴在井筒中運(yùn)動(dòng)時(shí)存在一定壓差，使液滴由圓球形變成橢球形，且橢球形液滴的有
- 氣井臨界攜液流量計(jì)算方法的改進(jìn)
準(zhǔn)確預(yù)測(cè)氣井臨界攜液流量，對(duì)于排除氣井井底積液、優(yōu)化氣井生產(chǎn)制度具有重要意義。Turner［1］通過(guò)建立氣流中的液滴模型，推導(dǎo)出了氣井臨界攜液流量公式。國(guó)內(nèi)外學(xué)者在Turner公式的基礎(chǔ)上，通過(guò)對(duì)液滴形狀、曳力系數(shù)等參數(shù)進(jìn)行修正，推導(dǎo)了不同的臨界攜液系數(shù)，得到不同的臨界攜液流量公式，主要包括Coleman 公式［2］、Nosseir公式［3］、李閩公式［4］等。對(duì)這些公式進(jìn)行歸納可得氣井臨界攜液流量qsc的通式：式中：A為油管截面積，m2；p為壓力，MPa
斷塊油氣田 2018年4期2018-07-30
- C T速度管柱合理管徑優(yōu)選
可以減小最小連續(xù)攜液流量，能夠提高氣井的排液能力，可以使水淹氣井恢復(fù)自噴生產(chǎn)；作業(yè)時(shí)，其不需要進(jìn)行壓井作業(yè)，可以避免壓井對(duì)地層的傷害，以及能夠減小起出原有管柱所造成的油管斷脫等一些復(fù)雜事故風(fēng)險(xiǎn)；鑒于以上優(yōu)點(diǎn)，CT速度管柱排水采氣技術(shù)在我國(guó)各大油氣田廣泛被使用。連續(xù)油管作為生產(chǎn)管柱，合理選擇其管徑對(duì)氣井的連續(xù)生產(chǎn)有著很大的影響。連續(xù)油管的管徑選擇比較大時(shí)，會(huì)降低連續(xù)油管內(nèi)天然氣的流速、降低連續(xù)油管的排液能力，連續(xù)油管的管徑選擇更大時(shí)，則不能夠滿足自噴管柱的臨
時(shí)代農(nóng)機(jī) 2018年4期2018-07-04
- 計(jì)算氣井臨界攜液流量的新方法
準(zhǔn)確預(yù)測(cè)氣井臨界攜液流量對(duì)于排除氣井井底積液、優(yōu)化氣井生產(chǎn)制度十分重要。最早Turner通過(guò)建立氣流中的液滴模型推導(dǎo)得出了氣井臨界攜液流量公式[1]。后來(lái)國(guó)內(nèi)外學(xué)者在Turner公式的基礎(chǔ)上通過(guò)對(duì)其攜液系數(shù)進(jìn)行修正，得到了不同的表達(dá)式，主要包括Coleman公式[2]、李閩公式[3]等。然而這些公式存在以下兩個(gè)問(wèn)題：（1）將表面張力及氣體偏差系數(shù)取為常數(shù)，忽略了其隨溫度、壓力變化對(duì)計(jì)算臨界攜液流量產(chǎn)生的影響；（2）公式不具有普遍適用性，將這些公式應(yīng)用于具體
石油化工應(yīng)用 2018年2期2018-03-21
- 樂(lè)東氣田水平井井筒積液診斷技術(shù)研究
。研究認(rèn)為，臨界攜液流量和壓降梯度是積液診斷和指導(dǎo)排水采氣措施的2個(gè)重要參數(shù)，然而針對(duì)水平井的理論計(jì)算結(jié)果往往與實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)相差較大。通過(guò)優(yōu)化理論模型，考慮井斜角的影響，形成了一套適用于樂(lè)東氣田的水平井井筒積液診斷技術(shù)，包括臨界攜液流量模型和井筒壓降模型，可以準(zhǔn)確預(yù)測(cè)水平井井筒積液，為制定合理的排水采氣措施提供科學(xué)依據(jù)。1 水平井臨界攜液流量預(yù)測(cè)模型1.1 Turner液滴模型及其修正模型1969年，Turner 等[3]人建立了液滴模型，該模型得到了廣泛應(yīng)用
- 氣井攜液機(jī)理與臨界參數(shù)研究
天然氣產(chǎn)銷廠1 攜液工況診斷方法簡(jiǎn)介1.1 臨界流速法臨界流速法認(rèn)為，氣流流速?zèng)Q定了氣流的攜液能力，連續(xù)攜液時(shí)，液滴是液相存在的主要形式，霧流是基本流型。假設(shè)液滴為圓球形，依據(jù)質(zhì)點(diǎn)力學(xué)理論，如果上升氣流對(duì)液滴施加的拖曳力等于液滴的重量，液滴將以滯止?fàn)顟B(tài)懸浮于氣流中，此時(shí)的氣流流速即為氣流攜帶液滴上行所需要的最小流速——攜液臨界流速，可以用下式表示[11]：式中vc表示攜液臨界流速，m/s；g表示重力加速度,9.81 m/s2；ρl表示液體密度，kg/m3；
天然氣工業(yè) 2018年1期2018-02-01
- 最小攜液模型在高橋區(qū)低壓產(chǎn)水氣井應(yīng)用研究
10018）最小攜液模型在高橋區(qū)低壓產(chǎn)水氣井應(yīng)用研究袁繼明1，2，艾慶琳1，2，謝 姍1，2，田 敏1，2，何 磊1，2，伍 勇1，2（1.低滲透油氣田勘探開發(fā)國(guó)家工程實(shí)驗(yàn)室，陜西西安 710018；2.中國(guó)石油長(zhǎng)慶油田分公司勘探開發(fā)研究院，陜西西安 710018）靖邊氣田高橋區(qū)主力產(chǎn)層馬五12含氣飽和度低，導(dǎo)致氣井生產(chǎn)過(guò)程中，井口壓力低，產(chǎn)水量大，氣井積液情況嚴(yán)重，已有臨界攜液計(jì)算模型判識(shí)情況與實(shí)際結(jié)果出入較大，因此在篩選適合高橋區(qū)的最小攜液模型基礎(chǔ)上，
石油化工應(yīng)用 2017年11期2017-11-30
- 渦流攜液影響因素研究
50028）渦流攜液影響因素研究韓正全（哈爾濱石油學(xué)院，黑龍江 哈爾濱 150028）氣田進(jìn)入開發(fā)中后期后，含水率不斷上升，本文通過(guò)對(duì)影響渦流工具攜液效果的影響因素進(jìn)行敏感性分析，為渦流工具的設(shè)計(jì)提供理論支持。渦流工具；攜液效率；井筒積液；最終采收率伴隨著我國(guó)油氣田開發(fā)的不斷深入，很多油氣田已經(jīng)進(jìn)入中、高含水期。氣井產(chǎn)水量的不斷增加對(duì)天然氣的生產(chǎn)構(gòu)成了嚴(yán)重的威脅，為了解決這類問(wèn)題，排水采氣技術(shù)的研究被提出，并得到廣泛的發(fā)展和應(yīng)用，渦流工具因?yàn)樽陨淼膬?yōu)勢(shì)成為
化工管理 2017年18期2017-07-25
- 連續(xù)油管速度管柱排水采氣技術(shù)研究及應(yīng)用
氣田低壓水平氣井攜液能力差，井筒出現(xiàn)積液，原有生產(chǎn)管柱不能滿足生產(chǎn)需求等問(wèn)題，研究了水平井連續(xù)油管速度管柱排水采氣技術(shù)方案。首先分析了水平井臨界攜液流速理論模型，利用該模型優(yōu)選出Φ38.1 mm的連續(xù)油管作為速度管柱。然后詳述了連續(xù)油管速度管柱排水采氣技術(shù)方案，最后在蘇76-2-20H井進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用，應(yīng)用結(jié)果表明，水平井連續(xù)油管速度管柱排水采氣技術(shù)方案降低了氣井的臨界攜液流速，提高了氣井的攜液能力，氣井油套平均壓差減小1.82 MPa，可有效地排出井筒積液
石油化工應(yīng)用 2017年5期2017-06-08
- 氣井水平井井筒積液分析
）水平井筒內(nèi)氣井攜液流動(dòng)的運(yùn)動(dòng)機(jī)理與垂直井筒中截然不同，因而不能簡(jiǎn)單地使用Turner公式或者其修正公式去計(jì)算水平井筒的攜液臨界流量[1-2]。因此利用質(zhì)點(diǎn)分析理論，推導(dǎo)出適合于水平井筒的最小攜液臨界流量計(jì)算公式。同時(shí)，隨著可視化技術(shù)的發(fā)展，對(duì)氣液兩相流實(shí)驗(yàn)和流態(tài)的劃分也越來(lái)越準(zhǔn)確，實(shí)際測(cè)量攜液臨界流量成為了可能。從氣液兩相流態(tài)角度考慮，只有霧狀流能近似使井筒中的全部液滴完全攜帶出來(lái)。因而根據(jù) Soliiman、Shollenberger等人提出的環(huán)狀流到
遼寧化工 2017年2期2017-03-19
- 氣井直井井筒積液分析應(yīng)用
利用 Tumer攜液模型對(duì)本研究區(qū)實(shí)例井進(jìn)行分析預(yù)測(cè)，這些井均處在積液狀態(tài)，這同各井均處在正常生產(chǎn)狀態(tài)的實(shí)際情況不符，因此該理論公式不適用于本研究區(qū)（圖1）。圖1 Turner排液模型針對(duì)于研究區(qū)實(shí)際情況，選擇了西南石油大學(xué)李閩等人所研究的氣井極限流量計(jì)算新模型，運(yùn)用新模型對(duì)研究區(qū)凝析氣田單井進(jìn)行預(yù)測(cè)分析，發(fā)現(xiàn)氣井生產(chǎn)數(shù)據(jù)所計(jì)算的點(diǎn)，均在對(duì)角線的上面半部分，計(jì)算結(jié)果與實(shí)際情況生產(chǎn)數(shù)據(jù)相吻合（圖2）。因此采用李閩等人所研究的氣井極限流量計(jì)算模型公式，來(lái)對(duì)研究
遼寧化工 2017年2期2017-03-19
- 大牛地氣田水平井井眼軌道參數(shù)對(duì)攜液能力的影響
井井眼軌道參數(shù)對(duì)攜液能力的影響牛 似 成(中石化華北油氣分公司石油工程技術(shù)研究院， 鄭州 450006)針對(duì)大牛地氣田水平井攜液難度大、井內(nèi)易積液等問(wèn)題，建立了不同井眼軌道參數(shù)下的仿真模擬井眼軌道和受力模型，分析井眼軌道參數(shù)對(duì)水平井攜液能力的影響。研究表明，大井眼曲率及最終井斜角大于90°有利于井內(nèi)攜液，雙增井眼軌道穩(wěn)斜段井斜角應(yīng)盡量避開40°至 70°造斜段，等靶前距條件下加大穩(wěn)斜段長(zhǎng)度有利于攜液。在DPH-19井與DP55S井實(shí)踐應(yīng)用中，對(duì)井眼軌道參數(shù)
- 定向氣井臨界攜液流量預(yù)測(cè)新模型
司?定向氣井臨界攜液流量預(yù)測(cè)新模型陳德春1姚亞1韓昊1付剛1宋天驕1謝雙喜21.中國(guó)石油大學(xué)（華東）石油工程學(xué)院2.中海油能源發(fā)展股份有限公司工程技術(shù)分公司陳德春等.定向氣井臨界攜液流量預(yù)測(cè)新模型.天然氣工業(yè)，2016,36(6):40-44.摘 要針對(duì)定向井氣體攜液機(jī)理不清、臨界攜液流量預(yù)測(cè)誤差較大等問(wèn)題，基于定向井筒中液膜的受力狀況，考慮氣芯與液膜之間的剪切力、液膜與管壁之間的剪切力、流體重力和液膜前后的壓差等作用，建立了定向氣井臨界攜液流量預(yù)測(cè)模型，
天然氣工業(yè) 2016年6期2016-07-06
- 氣井攜液臨界流速多模型辨析
57061）氣井攜液臨界流速多模型辨析婁樂(lè)勤1，耿新中2（1.中國(guó)石化中原油田分公司技術(shù)監(jiān)測(cè)中心，河南 濮陽(yáng) 457001；2.中國(guó)石化中原油田分公司天然氣產(chǎn)銷廠，河南 濮陽(yáng) 457061）圍繞氣井攜液臨界流速的計(jì)算，有很多理論推導(dǎo)或?qū)嵺`回歸模型。因?yàn)槟Ｐ椭g的差異很大，在模型選擇與應(yīng)用方面一直沒(méi)有定論。通過(guò)多模型對(duì)比與辯證分析發(fā)現(xiàn)，模型之間存在基本恒定的比例關(guān)系，對(duì)井筒兩相流動(dòng)中液相存在形態(tài)認(rèn)定的不同是模型之間的主要區(qū)別，沒(méi)有一種模型可以對(duì)井筒連續(xù)攜液工
斷塊油氣田 2016年4期2016-03-13
- 大牛地低滲氣田氣井攜液氣量低的原因分析
牛地低滲氣田氣井攜液氣量低的原因分析張文洪1鄭 峰1吳偉然1李克智1王志彬2劉岳龍1王錦昌11.中石化華北分公司, 河南 鄭州 4500422.西南石油大學(xué)油氣藏地質(zhì)及開發(fā)工程國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室, 四川 成都 610500氣井積液對(duì)氣井產(chǎn)能有影響。預(yù)測(cè)氣井臨界攜液氣流量的理論有Turner模型(系數(shù)6.5)、Coleman模型(系數(shù)5.5)、楊川東模型(系數(shù)大于6.5)、橢球模型(系數(shù)2.5)和球帽模型(系數(shù)2.25)等,各模型計(jì)算結(jié)果相差較大。我國(guó)滲透性較好
天然氣與石油 2016年5期2016-02-16
- 蘇里格氣田氣井積液診斷方法探討
著對(duì)影響氣井臨界攜液的因素進(jìn)行分析文章，最后，利用篩選出的臨界攜液模型結(jié)合采氣曲線編寫出積液診斷軟件。蘇里格氣田；模型；積液；診斷；軟件氣井產(chǎn)水會(huì)在管柱中形成水氣兩相流動(dòng)，增加氣井的能量損失，造成氣速和井底壓力的下降，使天然氣沒(méi)有足夠的能量將水帶出井筒，最終在井筒形成積液將氣井壓死。避免氣井積液發(fā)生的關(guān)鍵是保證有足夠的天然氣速度將水或凝析液攜帶到地面。因此，準(zhǔn)確確定氣井的臨界攜液流速或流量，提前預(yù)測(cè)氣井積液，對(duì)于延長(zhǎng)無(wú)水采氣期，提高氣藏采收率有重要指導(dǎo)意義
石油化工應(yīng)用 2015年4期2015-10-26
- 致密氣藏水平井速度管下入時(shí)間確定方法
度、利用井筒臨界攜液流量和生產(chǎn)動(dòng)態(tài)數(shù)據(jù)相結(jié)合確定速度管下入時(shí)間的理論計(jì)算方法。1 下入時(shí)間計(jì)算1.1 研究思路氣田的生產(chǎn)實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)表明，隨著氣藏開發(fā)不斷深入，氣井必然積液。井筒積液會(huì)增加井筒回壓，導(dǎo)致氣井產(chǎn)能降低，嚴(yán)重時(shí)造成氣井停產(chǎn)。在氣井的實(shí)際生產(chǎn)中，提高排液能力對(duì)于氣井減少積液、保障連續(xù)生產(chǎn)具有十分重要的意義。如果能在氣井開始積液時(shí)增強(qiáng)氣井的排液能力，就能大大地改善氣井的生產(chǎn)情況。故本研究從積液的角度應(yīng)用臨界攜液流量模型計(jì)算速度管下入時(shí)間。先選擇適合水平
斷塊油氣田 2015年4期2015-05-14
- 臨界攜液流量與流速沿井筒分布規(guī)律研究
10016）臨界攜液流量與流速沿井筒分布規(guī)律研究宋玉龍1，楊雅惠2，曾川1，丁磊1，趙潤(rùn)東1，袁玥3（1.中國(guó)石化華北分公司第一采氣廠，河南 鄭州 450042；2.中國(guó)石油大學(xué)（華東）石油工程學(xué)院，山東 青島 266580；3.中國(guó)石化西南油氣分公司，四川 成都 610016）隨著大牛地氣田的不斷開發(fā)，氣井壓力逐漸降低，氣井積液越來(lái)越嚴(yán)重，準(zhǔn)確預(yù)測(cè)氣井的臨界攜液流量與流速對(duì)氣井的配產(chǎn)以及積液判斷有著重要的意義。除了尋找適合本氣田的臨界攜液流量模型外，還要
斷塊油氣田 2015年1期2015-02-20
- 蘇里格氣田井下節(jié)流參數(shù)優(yōu)化
節(jié)流油嘴是否利于攜液這一生產(chǎn)技術(shù)難題，建立了帶井下油嘴的產(chǎn)水氣井壓力、溫度模型。在井下一級(jí)節(jié)流方面，對(duì)比分析了節(jié)流前后氣液流速、持液率、液體體積流量、舉升壓降等參數(shù)，井下節(jié)流后氣體流速增幅遠(yuǎn)大于液體流速，使液體持液率下降，但液體體積流量增大，即攜帶相同體積流量的液體所需的臨界氣量更小，證實(shí)了井下節(jié)流對(duì)攜液有利。據(jù)此在卡瓦安全的前提下推薦井下一級(jí)油嘴位置為距產(chǎn)層頂部300～500m。在井下二級(jí)節(jié)流方面，從節(jié)流壓降、溫降入手對(duì)比分析了“下小上大”和“下大上小”
- 深層凝析氣井臨界攜液模型優(yōu)化研究
深層凝析氣井臨界攜液模型優(yōu)化研究周 朝1，吳曉東1，劉雄偉2，黃 成2，湯敬飛1(1.中國(guó)石油大學(xué)，北京 102249；2.中國(guó)石化西北油田分公司，新疆 阿克蘇 842017)以Turner模型為代表的臨界攜液流量模型在預(yù)測(cè)積液位置和表面張力方面均存在不足，導(dǎo)致積液預(yù)測(cè)結(jié)果與凝析氣井實(shí)際情況偏差較大。為提高積液預(yù)測(cè)精度，考慮臨界攜液流量和表面張力沿井筒的差異分布，取井筒中臨界攜液流量的最大值作為積液判斷標(biāo)準(zhǔn)，并根據(jù)不同溫度、壓力條件計(jì)算對(duì)應(yīng)的表面張力。同時(shí)
特種油氣藏 2015年6期2015-02-17
- 泡沫排水和壓縮機(jī)氣舉的綜合應(yīng)用
二、氣井井筒最小攜液量理論計(jì)算1.氣井井筒流態(tài)氣井井筒內(nèi)氣液上行流態(tài)類型如圖2所示。2.井筒內(nèi)最小攜液產(chǎn)量在采氣工藝優(yōu)化過(guò)程中,氣井臨界攜液流量是非常重要的一個(gè)數(shù)據(jù),通過(guò)其與實(shí)際產(chǎn)量的比較可以判斷產(chǎn)水氣井井底是否產(chǎn)生積液,為采取相應(yīng)的排水措施提供依據(jù)，在氣舉過(guò)程中，合理確定氣井臨界攜液流量，是氣舉成功的關(guān)鍵因素。臨界攜液流量的預(yù)測(cè)方法：目前現(xiàn)場(chǎng)大多采用特納(T Ume r)公式進(jìn)行計(jì)算,其是以球形液滴為基礎(chǔ)推導(dǎo)出來(lái)的模型，而根據(jù)力學(xué)取得的最新成果,氣井攜液
化工管理 2014年29期2014-12-12
- 氣井攜液臨界流量計(jì)算新方法
712）氣井最小攜液臨界流量是氣田開發(fā)方案編制非常重要的一個(gè)數(shù)據(jù)［1-15］，它決定著氣井生產(chǎn)管柱直徑的選取與出水氣井的合理配產(chǎn)，目前現(xiàn)場(chǎng)大多采用Turner公式和西南石油大學(xué)李閔教授提出的修正公式進(jìn)行計(jì)算。Turner 公式和李閔公式分別是以液滴為球形和橢球形為基礎(chǔ)推導(dǎo)出來(lái)的［16］，但這2 個(gè)公式在計(jì)算過(guò)程中都將界面張力作為常數(shù)來(lái)計(jì)算攜液流量，沒(méi)有充分考慮氣水界面張力對(duì)臨界攜液流量的影響；而實(shí)際上界面張力是溫度與壓力的函數(shù)，不同的溫度和壓力都將影響界面
斷塊油氣田 2014年3期2014-06-15
- 水平氣井連續(xù)攜液實(shí)驗(yàn)研究及模型評(píng)價(jià)*
00水平氣井連續(xù)攜液實(shí)驗(yàn)研究及模型評(píng)價(jià)*王 琦1，李穎川1，2，王志彬1，程金金21.西南石油大學(xué)石油與天然氣工程學(xué)院，四川 成都 610500 2.“油氣藏地質(zhì)及開發(fā)工程”國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室·西南石油大學(xué)，四川 成都 610500水平氣井較直井更難于連續(xù)攜液，為了研究水平氣井連續(xù)攜液問(wèn)題，利用可視化水平井氣水兩相井筒管流模擬實(shí)驗(yàn)裝置（垂直段6 m，水平段10 m，傾斜段6 m）模擬水平井氣液兩相流動(dòng)，對(duì)比觀測(cè)直井段、傾斜井段、水平井段的流動(dòng)型態(tài)。實(shí)驗(yàn)表明：水
- 一種計(jì)算蘇里格氣田最小攜液流量的方法
算蘇里格氣田最小攜液流量的方法馬海賓1，2馮朋鑫1，2王憲文1，2徐文龍1，2茹志娟1，2宋漢華1，2（1.低滲透油氣田勘探開發(fā)國(guó)家工程實(shí)驗(yàn)室，陜西 西安 710018；2.中國(guó)石油長(zhǎng)慶油田分公司蘇里格氣田研究中心，陜西 西安 710018）氣井最小攜液流量是采氣工程方案編制的一個(gè)重要參數(shù)，目前現(xiàn)場(chǎng)主要應(yīng)用的是Turner、李閩和王毅忠模型進(jìn)行氣井最小攜液流量計(jì)算，結(jié)合蘇里格氣田的實(shí)際情況，提出采用動(dòng)能因子計(jì)算蘇里格氣田積液氣井的判斷標(biāo)準(zhǔn)，摸索出了與蘇里格
天然氣技術(shù)與經(jīng)濟(jì) 2014年6期2014-02-18
- 高氣液比氣井臨界攜液氣流量計(jì)算新模型
高氣液比氣井臨界攜液氣流量計(jì)算新模型周艦1，王志彬2，羅懿1，李穎川2，李璇1（1.中國(guó)石化華北分公司工程技術(shù)研究院，河南鄭州 450006；2.西南石油大學(xué)石油工程學(xué)院，四川成都 610500）基于氣井井筒積液對(duì)氣藏開發(fā)的危害性，在現(xiàn)有攜液模型的基礎(chǔ)上，利用受力平衡理論和能量守恒原理，建立了氣井臨界攜液氣流量計(jì)算新模型；通過(guò)引入新模型系數(shù)，對(duì)液滴大小及液滴變形特征進(jìn)行了綜合表征。模型計(jì)算結(jié)果表明，新模型系數(shù)隨壓力增大而增大，有效地彌補(bǔ)了現(xiàn)有攜液模型存在的
斷塊油氣田 2013年6期2013-07-05
- 連續(xù)油管排水采氣工藝技術(shù)在蘇東41-33區(qū)塊的應(yīng)用
氣井在生產(chǎn)中后期攜液能力差,導(dǎo)致井筒積液不斷增多,嚴(yán)重影響氣井正常生產(chǎn)，部分氣井甚至出現(xiàn)積液停產(chǎn)現(xiàn)象。為提高氣井攜液能力，結(jié)合蘇里格氣田現(xiàn)場(chǎng)情況，開展了連續(xù)油管排水采氣工藝試驗(yàn)。依據(jù)管柱優(yōu)選理論,根據(jù)不同油管規(guī)格臨界攜液流量的不同，優(yōu)選臨界攜液流量低、油管磨阻小的?38.1mm油管作為生產(chǎn)管柱,通過(guò)對(duì)2口井試驗(yàn)前后油套壓差和產(chǎn)氣量對(duì)比分析發(fā)現(xiàn),采用該油管有助于提高氣井攜液能力,取得了良好的排水采氣效果。蘇里格氣田;蘇東41-33區(qū)塊;連續(xù)油管;排水采氣蘇東
- 海上氣井攜液臨界流量模擬分析研究*
確確定氣井的臨界攜液流速或流量，提前預(yù)測(cè)氣井積液，對(duì)于延長(zhǎng)無(wú)水采氣期，提高氣藏采收率有重要指導(dǎo)意義。這就意味著，在氣藏開發(fā)的前期研究設(shè)計(jì)階段，確定合理的氣藏配產(chǎn)非常重要。特別對(duì)于深水氣井，由于后期修井維護(hù)作業(yè)十分昂貴，在前期研究設(shè)計(jì)階段充分考慮氣井的攜液能力，采取合理的采氣速度，確定合理的氣藏開發(fā)指標(biāo)，保證整個(gè)開發(fā)期限內(nèi)氣井的正常生產(chǎn)意義重大；另外，氣井的攜液能力對(duì)于確定合理的經(jīng)濟(jì)年限和氣井的廢棄時(shí)間也都有重要的指導(dǎo)意義；對(duì)于已經(jīng)投產(chǎn)的氣井來(lái)講，根據(jù)氣井的
天然氣勘探與開發(fā) 2012年1期2012-01-11
- 不同產(chǎn)能氣井攜液能力的定量分析
公司不同產(chǎn)能氣井攜液能力的定量分析劉捷1廖銳全1趙生孝2長(zhǎng)江大學(xué)石油工程學(xué)院 2.中國(guó)石油青海油田公司在老氣田的生產(chǎn)開發(fā)過(guò)程中,井筒積液是一個(gè)非常嚴(yán)重的問(wèn)題。為了保證氣井不產(chǎn)生積液,國(guó)內(nèi)外很多學(xué)者對(duì)氣井的最小攜液流量都進(jìn)行了研究,建立了一系列的數(shù)學(xué)模型,但對(duì)氣井產(chǎn)量大于臨界流量時(shí)其液體能否被攜帶至地面的問(wèn)題尚未深入探討。為此,在井筒積液水力學(xué)分析的基礎(chǔ)上,運(yùn)用多相流理論,從垂直管柱內(nèi)環(huán)霧流的動(dòng)量方程出發(fā),建立了氣井最大攜液量計(jì)算的數(shù)學(xué)模型,并利用VB軟件實(shí)
天然氣工業(yè) 2011年1期2011-12-18