止口
- 高壓壓氣機(jī)篦齒盤松脫原因分析及改進(jìn)
子組件中,篦齒盤止口形位尺寸直接參與高壓轉(zhuǎn)子同心度預(yù)測(cè)，是關(guān)鍵裝配參數(shù)，也是衡量裝配品質(zhì)的重要指標(biāo)之一。故障描述發(fā)動(dòng)機(jī)在完成一次試車后發(fā)生故障，按工藝要求需分解進(jìn)行故障檢查。在分解時(shí)發(fā)現(xiàn)，高壓渦輪轉(zhuǎn)子從核心機(jī)上拆下后，高壓壓氣機(jī)轉(zhuǎn)子后端的篦齒盤偏斜，手動(dòng)檢查后發(fā)現(xiàn)篦齒盤與高壓壓氣機(jī)九級(jí)盤止口脫開(kāi)。正常情況下，高壓渦輪轉(zhuǎn)子拆下時(shí)，篦齒盤與高壓壓氣機(jī)九級(jí)盤連接止口仍處于較好的配合狀態(tài)。零件結(jié)構(gòu)高壓轉(zhuǎn)子主要由高壓壓氣機(jī)轉(zhuǎn)子和高壓渦輪轉(zhuǎn)子組成。高壓壓氣機(jī)轉(zhuǎn)子主要由
航空動(dòng)力 2023年6期2024-01-07
- 基于數(shù)學(xué)邏輯的刀具補(bǔ)償技術(shù)研究與應(yīng)用
加工的零部件，其止口加工精度要求高，且直接影響發(fā)動(dòng)機(jī)的性能及使用壽命。在生產(chǎn)制造中，因止口深度超差報(bào)廢的氣缸體在氣缸體報(bào)廢總數(shù)中占了很大比例，鑒于此，對(duì)基于數(shù)學(xué)邏輯的刀具補(bǔ)償技術(shù)進(jìn)行了研究和介紹，為止口加工精度控制提供了參考。關(guān)鍵詞：氣缸體；止口；刀具中圖分類號(hào)：TG71? ? 文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A? ? 文章編號(hào)：1671-0797（2023）17-0077-03DOI：10.19514/j.cnki.cn32-1628/tm.2023.17.0210? ?
機(jī)電信息 2023年17期2023-09-08
- 航空發(fā)動(dòng)機(jī)機(jī)匣法蘭連接螺栓受力分析
角形分布，未考慮止口連接對(duì)螺栓傳載的非線性影響等，最終將螺栓受力分析簡(jiǎn)化為一個(gè)螺栓應(yīng)力與外載荷呈線性分布的模型，對(duì)螺栓強(qiáng)度的評(píng)估存在一定的誤差。隨著三維仿真技術(shù)的發(fā)展，學(xué)者們陸續(xù)開(kāi)展螺栓連接結(jié)構(gòu)的剛度、應(yīng)力等研究[3-7]。文獻(xiàn)[8]開(kāi)展了螺栓連接建模方法研究，表明實(shí)體連接模型具有較廣的適用性，文獻(xiàn)[9]～[12]分別采用了ANSYS和ABAQUS對(duì)螺栓連接開(kāi)展了仿真研究，給出了發(fā)動(dòng)機(jī)機(jī)匣剛度與螺栓預(yù)緊力呈非線性關(guān)系等結(jié)論，驗(yàn)證了螺栓連接的非線性特征。本文
機(jī)械工程師 2023年2期2023-02-27
- 封嚴(yán)環(huán)配合止口等離子噴涂再制造工藝
第2級(jí)盤通過(guò)配合止口定位，與第1級(jí)盤采用定位銷子周向定位，起到封嚴(yán)的作用。在航空發(fā)動(dòng)機(jī)大修過(guò)程中發(fā)現(xiàn)，封嚴(yán)環(huán)與低壓渦輪第1級(jí)盤配合止口磨損較為嚴(yán)重，二者之間的縫隙變大，封嚴(yán)環(huán)的活動(dòng)量也隨之增大，使航空發(fā)動(dòng)機(jī)的整體振動(dòng)趨于惡化[2-4]，影響其使用壽命和工作效率[5-7]。若更換封嚴(yán)環(huán)新品，其配件制造周期長(zhǎng)、成本高，亟需開(kāi)展封嚴(yán)環(huán)再制造技術(shù)研究。封嚴(yán)環(huán)再制造主要采用等離子熱噴涂技術(shù)，通過(guò)在磨損表面噴涂涂層修復(fù)磨損尺寸，從而延長(zhǎng)零件使用壽命。等離子熱噴涂技術(shù)廣
航空發(fā)動(dòng)機(jī) 2022年5期2022-11-28
- 止口及螺栓對(duì)法蘭盤結(jié)構(gòu)靜力學(xué)特性的影響
110819)含止口配合的螺栓連接結(jié)構(gòu)由于其結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、安裝便捷、定心性好等特點(diǎn)，被廣泛應(yīng)用在管道、法蘭以及航空航天薄壁殼等連接結(jié)構(gòu)當(dāng)中.由于螺栓和止口結(jié)構(gòu)的存在，其結(jié)構(gòu)之間通常有多個(gè)配合接觸面，因此，結(jié)構(gòu)本身呈現(xiàn)出非連續(xù)性的特點(diǎn)，其剛度也會(huì)由于結(jié)構(gòu)的不連續(xù)性而產(chǎn)生剛度損失.近年來(lái)，對(duì)于螺栓連接結(jié)構(gòu)的建模方法，國(guó)內(nèi)外學(xué)者展開(kāi)了大量研究.Kim等[1]討論了板類連接結(jié)構(gòu)中螺栓的建模方法，分別為實(shí)體螺栓建模、蜘蛛螺栓建模、耦合螺栓建模和無(wú)螺栓建模，耦合螺栓模型在
- 某型航空發(fā)動(dòng)機(jī)鈑金件變形故障分析
流道組件前端通過(guò)止口掛裝在測(cè)試段外機(jī)匣上，后端通過(guò)3 個(gè)螺栓固定在承接段上。外流道組件與內(nèi)流道組件共同形成渦輪出口燃?xì)獾牧魍ㄍǖ?，同時(shí)又起到對(duì)渦輪后承力框架進(jìn)行隔熱保護(hù)的作用。為了全面查找故障原因，開(kāi)展了故障樹(shù)分析，逐項(xiàng)排查后認(rèn)為主要應(yīng)從零件選材及工藝復(fù)查、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)尺寸、金相對(duì)比分析、零件變形分析等幾個(gè)方面開(kāi)展工作。圖2 外流道組件結(jié)構(gòu)及裝配示意圖3 零件選材及加工工藝復(fù)查為了全面分析，選取了其它幾個(gè)發(fā)動(dòng)機(jī)型號(hào)的相似結(jié)構(gòu)部位的外流道組件進(jìn)行了對(duì)比。通過(guò)對(duì)比
科學(xué)技術(shù)創(chuàng)新 2022年23期2022-07-25
- 彎管式混流泵導(dǎo)葉體維修探索
表現(xiàn)為導(dǎo)葉體上下止口損壞，導(dǎo)葉體止口與橡膠軸承之間的配后間隙增大，在電機(jī)不衡磁拉力、葉片不對(duì)稱、葉輪來(lái)流非軸向等原因引起的外力作用下，導(dǎo)葉體與橡膠軸承連接螺栓損壞，其后果更為嚴(yán)重甚至引起機(jī)組故障停機(jī)，嚴(yán)重影響工程效益的發(fā)揮。導(dǎo)葉體損壞致使故障停機(jī)雖不常見(jiàn)，但因維修困難，危害較大，必須引起高度重視。本文以沙集泵站為例，在初步分析導(dǎo)葉體損壞原因基礎(chǔ)上，得出控制導(dǎo)葉體與橡膠軸承上下止口的間隙是導(dǎo)葉體維修的關(guān)鍵。從適用情況、優(yōu)缺點(diǎn)等方面分析比較墊青稞紙、鑲內(nèi)襯、加
江蘇水利 2022年6期2022-06-24
- 曲軸箱氣缸孔數(shù)控加工方法創(chuàng)新與實(shí)踐
、表面粗糙度以及止口的平行度都影響柴油機(jī)的性能。圖1 氣缸孔位置2 氣缸孔加工難點(diǎn)曲軸箱采用整鑄毛坯，材質(zhì)為球墨鑄鐵，體積大、形狀復(fù)雜，設(shè)計(jì)要求精度高，加工難度大。我公司采用龍門加工中心對(duì)曲軸箱氣缸孔進(jìn)行加工。為了得到高精度氣缸孔，需要克服3個(gè)難題。（1）鏜孔刀具易崩刀 使用雙刃鏜刀鏜削氣缸孔特別是氣缸孔二環(huán)時(shí)，易產(chǎn)生崩刀問(wèn)題。這是由于鏜孔深度較大，達(dá)到488mm。為防止崩刀，只能采用小的切削深度和進(jìn)給量，從而影響質(zhì)量和效率，故必須采用復(fù)合型專用刀具。（2
金屬加工(冷加工) 2022年4期2022-06-21
- 關(guān)于消除某車型A柱異響故障的分析
cubing鈑金止口間隙要求5±0.5mm，實(shí)測(cè)4.8～5.1mm，滿足要求；③玻璃實(shí)車裝車和鈑金止口間隙5±1mm，實(shí)測(cè)4.9～5.1mm，滿足要求。玻璃尺寸確認(rèn)如圖1所示。圖1 玻璃尺寸確認(rèn)由以上確認(rèn)可知，測(cè)量玻璃墊塊高度、cubing和實(shí)車玻璃裝配間隙滿足設(shè)計(jì)要求。3.3 A柱上尺寸小組成員對(duì)A柱上尺寸進(jìn)行確認(rèn)：①A柱和玻璃間隙要求5±0.5mm，實(shí)測(cè)5.2～5.3mm，滿足要求；②A柱和鈑金止口間隙要求1±0.5mm，實(shí)測(cè)0.8～1.1mm，滿足要
汽車電器 2022年4期2022-05-04
- 航空發(fā)動(dòng)機(jī)高速轉(zhuǎn)動(dòng)零件止口修復(fù)技術(shù)研究
末高溫合金零件的止口經(jīng)常出現(xiàn)尺寸超差現(xiàn)象，靠串件或更換新品來(lái)完成修理會(huì)影響發(fā)動(dòng)機(jī)修理進(jìn)度和增加成本，為此需要開(kāi)展航空發(fā)動(dòng)機(jī)盤軸類零件止口修復(fù)工藝方法研究。針對(duì)止口位置尺寸超差的盤軸類零件，采用熱噴涂及化學(xué)鍍鎳尺寸修復(fù)技術(shù)是一種可行的修復(fù)方法。航空發(fā)動(dòng)機(jī)用盤軸類零件在使用后變形大、使用過(guò)程中高速轉(zhuǎn)動(dòng)、止口部位尺寸小，對(duì)修復(fù)涂層的結(jié)合強(qiáng)度、表面粗糙度、應(yīng)力狀態(tài)等性能要求較高，修復(fù)工藝復(fù)雜、難度非常大。創(chuàng)新團(tuán)隊(duì)通過(guò)持續(xù)攻關(guān)，相繼解決了鈦合金、高溫合金、粉末高溫合
航空動(dòng)力 2022年1期2022-03-09
- 大中型電機(jī)定子鐵心立車加工工藝研究
要更換與之配套的止口，更換止口后需要與立車轉(zhuǎn)盤調(diào)整同軸度，此工藝的調(diào)整精度和效率與操作者技能水平有著密切的關(guān)系。為了解決加工效率低、精度低等問(wèn)題，改善加工工藝已經(jīng)刻不容緩。1 當(dāng)前大中型定子鐵心立車加工工藝研究1.1 當(dāng)前工藝方法找正：將止口吊裝至車床轉(zhuǎn)盤上，通過(guò)千分表測(cè)量止口的圓跳動(dòng)，不斷調(diào)整，使其圓跳動(dòng)小于0.05 mm。夾緊：使用機(jī)床上的四爪卡盤將止口夾緊。加工：將鐵心吊裝到位并夾緊，開(kāi)始車加工。更換：根據(jù)待加工鐵心型號(hào)更換配套止口，從上述找正步驟開(kāi)
機(jī)械管理開(kāi)發(fā) 2021年12期2022-01-27
- 某環(huán)段類零件變形控制加工技術(shù)
風(fēng)扇內(nèi)環(huán)與葉片上止口為間隙0.022mm～0.073mm（如圖2所示），下止口為過(guò)渡配合，間隙為-0.038mm～0.126mm，從設(shè)計(jì)意圖分析，零件實(shí)際加工尺寸應(yīng)屬于正態(tài)分布，因此零件裝配屬于小間隙配合，內(nèi)環(huán)實(shí)際加工尺寸超過(guò)中差 0.01mm，就會(huì)存在裝配障礙且由于每個(gè)環(huán)段須安裝17個(gè)葉片，綜合影響因素會(huì)加劇裝配卡死的概率。圖2 配合位置的尺寸公差及間隙量圖2.2 數(shù)據(jù)分析對(duì)此前裝配部門反饋的兩臺(tái)裝配不合格的該環(huán)段類零件進(jìn)行數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)分析，利用三坐標(biāo)測(cè)量機(jī)
中國(guó)新技術(shù)新產(chǎn)品 2021年21期2022-01-15
- 汽車尾門密封條漏水因素研究
門密封條裝配在尾止口上，是乘客艙與外界之間的一道屏障，阻止外界水、氣、塵、噪音侵入乘客艙，同時(shí)阻止艙內(nèi)冷、熱氣泄露。乘客艙尾門進(jìn)水，水在尾門地板堆積，淋濕及污染艙內(nèi)物品，引起地毯發(fā)霉生菌，鈑金銹蝕，嚴(yán)重影響客戶使用體驗(yàn)。本文結(jié)合CAE分析軟件，對(duì)尾門密封條漏雨因素進(jìn)行分析，從而達(dá)到降低尾門漏雨風(fēng)險(xiǎn)目的。圖1 尾門密封條位置1 尾門密封斷面結(jié)構(gòu)分析在汽車淋雨試驗(yàn)測(cè)試中，用不同雨量和車姿來(lái)對(duì)車輛檢測(cè)整車防水性。尾門作為整車開(kāi)閉件的一部分，其使用頻次較高，經(jīng)常操
汽車實(shí)用技術(shù) 2021年23期2022-01-05
- 帶有安裝邊螺栓連接結(jié)構(gòu)的機(jī)匣包容能力研究
響，以及定距套和止口設(shè)計(jì)對(duì)提高結(jié)構(gòu)抗沖擊能力的作用。通過(guò)打靶試驗(yàn)進(jìn)行驗(yàn)證，為數(shù)值仿真的準(zhǔn)確性提供依據(jù)，并分析螺栓斷裂的原因。1 研究模型1.1 幾何模型為了便于研究，本文采用平板的機(jī)匣安裝邊螺栓連接結(jié)構(gòu)模型，此模型是從整體環(huán)形機(jī)匣連接結(jié)構(gòu)中截取得到的，如圖2所示。圖2 模型的簡(jiǎn)化Fig.2 Simplification of model本文研究中采用兩種機(jī)匣安裝邊螺栓連接結(jié)構(gòu)模型。首先通過(guò)模型1對(duì)葉片撞擊位置和撞擊角度的影響進(jìn)行研究，其結(jié)構(gòu)和尺寸如圖3(a
航空學(xué)報(bào) 2021年9期2021-10-20
- 通用可調(diào)偏心工裝的設(shè)計(jì)
面外圓D2與定位止口D1的縱向中心線偏心為e，橫向中心線平行。工裝設(shè)計(jì)時(shí)，根據(jù)固有胎具設(shè)計(jì)配合尺寸D2（H7），針對(duì)零件不同的規(guī)格、尺寸，計(jì)算出相應(yīng)的定位止口D1、內(nèi)孔D0、定位高度h和偏心e，設(shè)計(jì)制作相應(yīng)的偏心工裝。當(dāng)h＞60mm時(shí)，由于備料的限制，所以需設(shè)計(jì)圖2所示的焊接組合工裝。圖2 焊接組合工裝偏心工裝加工工藝：①精車上下兩平面及外圓D2，粗車定位止口D1。②以外圓D2及下平面為基準(zhǔn)找正，數(shù)控銑削定位止口D1，保證定位止口平面與底平面的平行度。2.
金屬加工(冷加工) 2021年9期2021-09-28
- 焙燒爐進(jìn)料轉(zhuǎn)閥運(yùn)行效果差的原因分析及改進(jìn)措施
軸心線與端蓋定位止口中心線重合情況；（3）端蓋定位止口中心線與閥體孔的定位止口中心線重合情況；（4）閥體2端止口中心線與閥體孔軸線重合情況；（5）軸承、葉輪轉(zhuǎn)子的徑向跳動(dòng)情況；（6）在軸承采用的是特殊專用的防塵式整體座式軸承時(shí)與軸承座孔對(duì)中情況，結(jié)構(gòu)見(jiàn)圖2。圖2 轉(zhuǎn)閥結(jié)構(gòu)示意圖（1）軸承內(nèi)圈與軸是緊配合，對(duì)中精度很高，外圈與軸承座孔配合為過(guò)渡配合，對(duì)偏心的影響誤差值Ta很小，可忽略不計(jì)。（2）轉(zhuǎn)閥的軸承座與端蓋就是2個(gè)單獨(dú)零件焊接成1體后，要求軸承座軸線與
煉油與化工 2021年4期2021-08-30
- 航空發(fā)動(dòng)機(jī)盤類零件止口表面質(zhì)量控制技術(shù)研究
部位的加工要求，止口部位是盤類零件的加工難點(diǎn)之一，隨著表面質(zhì)量要求和工藝控制要求的提高，止口部位的加工難度極大地增加，同時(shí)也增大了加工結(jié)果的檢測(cè)難度。本文通過(guò)調(diào)整走刀軌跡，基于均衡切削載荷余量分布的方式，對(duì)盤類零件的止口部位進(jìn)行工藝方法和工藝參數(shù)優(yōu)化，有效地保證了止口部位的加工質(zhì)量。2 零件結(jié)構(gòu)分析本文以某整體盤軸零件為例，該零件具有輻板壁懸伸長(zhǎng)、壁厚薄等結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，如圖1所示，該零件共有三處止口結(jié)構(gòu)，止口位置尺寸精度要求高，三處止口尺寸分別為前止口R1.7
智能制造 2021年3期2021-07-01
- 客車底盤檢修蓋的一種通用型結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)
采用“地板骨架止口+密封膠條+檢修蓋本體相互擠壓配合”的密封結(jié)構(gòu)，密封性好[3]，但地板骨架設(shè)計(jì)時(shí)需綜合考慮檢修需求、檢修蓋尺寸、密封膠條及隔音隔熱棉厚度等多種因素，設(shè)計(jì)思路較復(fù)雜；③ 為滿足不同車內(nèi)地板厚度需求，邊框型材需設(shè)計(jì)多種尺寸結(jié)構(gòu)，模具開(kāi)發(fā)費(fèi)用高，不同車型間通用性較差；④ 美觀度差，影響整車內(nèi)部視覺(jué)效果。2) 鑄鋁整體成型檢修蓋。其結(jié)構(gòu)采用“內(nèi)框+外框”的組裝方式，裝配時(shí)先在外框內(nèi)安裝蓋板內(nèi)芯，然后將內(nèi)框覆在蓋板內(nèi)芯上，最后用螺栓將內(nèi)框、外框及
客車技術(shù)與研究 2021年3期2021-06-25
- 長(zhǎng)拉桿-止口連接彎曲剛度損失及對(duì)轉(zhuǎn)子系統(tǒng)振動(dòng)響應(yīng)影響
等[6]對(duì)拉桿-止口連接結(jié)構(gòu)界面力學(xué)特性進(jìn)行了研究，分析了彎曲力矩作用下止口端面應(yīng)力分布特征，從而建立了連接結(jié)構(gòu)的剛度損失模型。Hong等[3]以止口連接結(jié)構(gòu)為研究對(duì)象，提出了連接結(jié)構(gòu)剛度損失分析方法，研究了離心載荷、軸向壓緊力和彎曲力矩對(duì)連接結(jié)構(gòu)剛度損失的影響。闡述了連接結(jié)構(gòu)的力學(xué)特性變化與連接結(jié)構(gòu)局部載荷特征有密切聯(lián)系。在轉(zhuǎn)子系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)設(shè)計(jì)理論及應(yīng)用研究中，為了準(zhǔn)確考慮環(huán)境載荷對(duì)連接結(jié)構(gòu)力學(xué)特性乃至轉(zhuǎn)子動(dòng)力學(xué)特性的影響，需要通過(guò)理論[7-11]和試驗(yàn)方
航空學(xué)報(bào) 2021年3期2021-03-27
- 水下航行體殼體楔環(huán)內(nèi)外止口加工工藝 方法的分析與實(shí)現(xiàn)
下航行體楔環(huán)內(nèi)外止口的加工工藝方法進(jìn)行說(shuō)明，以某型號(hào)水下航行體殼體為模型展開(kāi)研究，旨在為水下航行體殼體楔環(huán)內(nèi)外止口的加工提供合理的機(jī)械加工方法。某型水下航行體殼體的外徑為180mm，其中有4段殼體的聯(lián)接采用楔環(huán)的聯(lián)接方式。選擇合適的加工工藝方法，對(duì)合理利用資源、提高工作效率和提升產(chǎn)品質(zhì)量具有決定性作用。本文在綜合考慮多種工藝方法的基礎(chǔ)上，采用兩種工藝方法進(jìn)行殼體楔環(huán)內(nèi)外止口的加工，并比較其優(yōu)缺點(diǎn)。1 楔環(huán)連接結(jié)構(gòu)及零件模型1.1 楔環(huán)聯(lián)接結(jié)構(gòu)如圖1所示，某
現(xiàn)代制造技術(shù)與裝備 2021年1期2021-03-23
- 工業(yè)齒輪箱圓錐滾子軸承游隙調(diào)整的優(yōu)化設(shè)計(jì)
新加工軸承端蓋的止口深度來(lái)保證軸向尺寸公差，既無(wú)法保證裝配精度，也降低了裝配效率。因此，本文介紹了一種組合調(diào)整墊，通過(guò)不同厚度的組合調(diào)整墊來(lái)實(shí)現(xiàn)這個(gè)功能，既保證了裝配精度也提高了裝配效率，具有較大的市場(chǎng)價(jià)值。1 工業(yè)齒輪箱軸向游隙常用調(diào)整結(jié)構(gòu)圖1為單級(jí)圓柱齒輪箱的裝配示意圖。軸承的徑向游隙和軸向游隙主要通過(guò)磨削調(diào)整套的厚度來(lái)實(shí)現(xiàn)。圖1 單級(jí)圓柱齒輪箱的裝配示意圖由圖1可知，輸入軸和輸出軸均采用了單列圓錐滾子軸承，通過(guò)面對(duì)面的布置形式減小了軸承的跨距，從而提
現(xiàn)代制造技術(shù)與裝備 2021年1期2021-03-23
- 定子與電機(jī)機(jī)殼配合的過(guò)盈量對(duì)止口直徑的影響
與后端蓋連接處的止口的直徑。本文通過(guò)workbench 分析定子外圓與電機(jī)機(jī)殼的尺寸配合對(duì)機(jī)殼止口圓度的影響。圖1 伺服電機(jī)結(jié)構(gòu)示意圖2 有限元分析2.1 三維建模通過(guò)Solidworks 軟件建立定子模型和電機(jī)機(jī)殼模型。定子模型如圖2 所示,定子外徑Φ18mm；電機(jī)機(jī)殼模型如圖3（a）所示,其與定子配合的內(nèi)圓直徑Φ18mm。電機(jī)機(jī)殼止口處的缺口用于避讓定子電路板；定子和電機(jī)機(jī)殼裝配模型如圖3（b）所示,此裝配模型可直接用于Workbench 分析。圖2
科學(xué)技術(shù)創(chuàng)新 2021年5期2021-03-17
- 法蘭內(nèi)側(cè)止口底面的加工及測(cè)量方法
端軸的法蘭內(nèi)側(cè)的止口底面提出嚴(yán)格要求，以保證裝配時(shí)螺釘頭的接觸面積、預(yù)緊力等各項(xiàng)指標(biāo)達(dá)到要求。法蘭內(nèi)側(cè)止口底面的加工方法通常有三種：(1)選用鏜刀進(jìn)行鏜削，通過(guò)多次接刀完成止口底面的加工，此種加工方法的缺點(diǎn)是對(duì)安裝刀具、接刀痕跡的控制提出了嚴(yán)格要求，通常很難達(dá)到較高精度；(2)使用板刀進(jìn)行鏜削，雖然解決了接刀的問(wèn)題，但此種方法對(duì)刀具的制造、安裝精度等要求極高，由于刀具刃口長(zhǎng)，加工過(guò)程中振動(dòng)的可能性極大，且不易消除；(3)選用角銑頭來(lái)加工，即從法蘭內(nèi)側(cè)進(jìn)刀，
中國(guó)重型裝備 2021年1期2021-01-25
- 卷?yè)P(yáng)減速機(jī)卷筒止口同軸度檢測(cè)裝置設(shè)計(jì)
卷筒設(shè)計(jì)需要兩個(gè)止口的同軸度在一定范圍之內(nèi)，如果相差太多，會(huì)導(dǎo)致跳動(dòng)太大，影響產(chǎn)品連接處的轉(zhuǎn)矩增大，影響卷?yè)P(yáng)減速機(jī)的使用壽命，同時(shí)也影響主機(jī)的使用壽命。而且該產(chǎn)品也會(huì)隨同主機(jī)產(chǎn)品出口，檢測(cè)更加嚴(yán)格，所以單個(gè)零部件的能否達(dá)到技術(shù)要求會(huì)直接影響產(chǎn)品的使用壽命及對(duì)應(yīng)主機(jī)的使用效果，所以要控制好卷筒的止口處的同軸度，同軸度的測(cè)量顯得尤為重要。通常的測(cè)量方法是會(huì)選擇三坐標(biāo)法，但是對(duì)于大型大批量的產(chǎn)品，三坐標(biāo)只能用于小批量的抽檢1～2件，因?yàn)榫硗矠殍T件，不方便用三坐標(biāo)
機(jī)械工程師 2021年1期2021-01-22
- 雙轉(zhuǎn)子電機(jī)的定子固定裝置的優(yōu)化設(shè)計(jì)
機(jī)殼兩端和端蓋的止口進(jìn)行定位[5]。雙轉(zhuǎn)子永磁電機(jī)的定子內(nèi)側(cè)和外側(cè)都有齒槽和氣隙，無(wú)法在定子外側(cè)安裝扣片或緊固筋定位，硅鋼片不能和機(jī)殼直接相連，也無(wú)法利用機(jī)殼和端蓋的止口來(lái)進(jìn)行內(nèi)外氣隙的同心定位。因此，電機(jī)選擇了定子固定裝置這種機(jī)械結(jié)構(gòu)實(shí)現(xiàn)上述兩種功能。電機(jī)未采用定子固定裝置結(jié)構(gòu)如圖1所示。圖1 DRRFPM結(jié)構(gòu)從圖1可以看出，定子與端蓋連接時(shí)僅僅靠螺絲的圓柱邊同端蓋的止口面配合，起到保證整個(gè)定子鐵心的同軸度，這將遠(yuǎn)比普通電機(jī)的機(jī)座端蓋止口面配合保證定子鐵
微電機(jī) 2020年9期2020-12-04
- 某發(fā)動(dòng)機(jī)高壓轉(zhuǎn)子平衡工藝問(wèn)題分析與排除
相對(duì)轉(zhuǎn)子連接定位止口基準(zhǔn)A、B 的柱面跳動(dòng)實(shí)測(cè)值為0.078～0.088mm（圖紙要求：≯0.015mm）。采用高精密氣浮轉(zhuǎn)臺(tái)檢查高渦模擬轉(zhuǎn)子（圖4），高渦模擬轉(zhuǎn)子后軸頸相對(duì)轉(zhuǎn)子連接定位止口基準(zhǔn)A、B 跳動(dòng)實(shí)測(cè)值為0.019mm（圖紙要求：≯0.015mm）。證明高壓壓氣機(jī)模擬轉(zhuǎn)子及高渦模擬轉(zhuǎn)子存在變形超出設(shè)計(jì)使用要求的問(wèn)題。按 照“Balancing Machines:Tooling Design Criteria”（SAE ARP4163）標(biāo)準(zhǔn)[10]
航空制造技術(shù) 2020年16期2020-11-03
- 活塞鑄造氣門坑定位加工研究
擇，一般選擇活塞止口作為加工定位基準(zhǔn)。以活塞止口作為加工定位基準(zhǔn)加工活塞外圓后，活塞氣門坑與外圓的位置度超出0.2 mm，不符合產(chǎn)品設(shè)計(jì)要求，因此需要重新選擇加工定位基準(zhǔn)[1]。經(jīng)過(guò)試驗(yàn)，設(shè)計(jì)活塞氣門坑為加工定位基準(zhǔn)，加工活塞外圓可以保證鑄造氣門坑與活塞外圓的位置精度。但是在加工活塞其他質(zhì)量特性過(guò)程中，由于定位裝夾不準(zhǔn)確，不能保證活塞其他質(zhì)量特性在設(shè)計(jì)要求范圍內(nèi)，需要將活塞整個(gè)加工過(guò)程的加工定位基準(zhǔn)進(jìn)行轉(zhuǎn)換。經(jīng)過(guò)多次試驗(yàn)，選擇活塞鑄造氣門坑為活塞止口的加工
設(shè)備管理與維修 2020年9期2020-06-01
- 汽車右后門窗導(dǎo)槽和四角窗匹配 （Z向和Y向）問(wèn)題分析
受后門調(diào)整、后門止口、窗導(dǎo)槽、C柱光亮板裝配位置等因素影響，分析也從這些方面入手。拆開(kāi)后門窗導(dǎo)槽，掃描C柱光亮板尺寸，如圖8所示，發(fā)現(xiàn)C柱光亮板Z向偏高1.9 mm左右，同時(shí)查看實(shí)車，已經(jīng)可以看到C柱光亮板頂足窗導(dǎo)槽、導(dǎo)致窗導(dǎo)槽輕微變形的現(xiàn)象。圖8 C柱光亮板Z向偏差和窗導(dǎo)槽變形照片發(fā)現(xiàn)C柱光亮板裝配偏高后，還需要確認(rèn)門鈑金止口的尺寸偏差。如圖9所示：止口的Z向偏低0.6 mm，對(duì)問(wèn)題是有利的，但是止口的Y向往車身外偏差0.8 mm，會(huì)導(dǎo)致窗導(dǎo)槽Y向向外，
汽車零部件 2020年4期2020-05-25
- 密封條長(zhǎng)度與鈑金止口長(zhǎng)度關(guān)系的分析研究
密封條長(zhǎng)度與鈑金止口長(zhǎng)度的關(guān)系的合理性。此判斷可在新產(chǎn)品開(kāi)發(fā)過(guò)程中直接通過(guò)鈑金止口長(zhǎng)度準(zhǔn)確給出密封條長(zhǎng)度值，有效降低裝配問(wèn)題率，文章對(duì)工程實(shí)踐具有指導(dǎo)意義。關(guān)鍵字：密封條;長(zhǎng)度;鈑金止口中圖分類號(hào)：U466 ?文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：B ?文章編號(hào)：1671-7988（2020）06-169-02Abstract： In the process of vehicle development， in order to improve the efficiency of
汽車實(shí)用技術(shù) 2020年6期2020-05-06
- 螺栓連接結(jié)構(gòu)的止口部位優(yōu)化設(shè)計(jì)
強(qiáng)螺栓連接結(jié)構(gòu)的止口部位優(yōu)化設(shè)計(jì)楊 樂(lè)，王立強(qiáng)（西安航天動(dòng)力技術(shù)研究所燃燒、流動(dòng)和熱結(jié)構(gòu)國(guó)家級(jí)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，西安，710025）對(duì)某Φ1000mm金屬殼體螺栓連接結(jié)構(gòu)建立三維有限元模型，基于AWE平臺(tái)首先分析了無(wú)止口結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)對(duì)螺栓的受力影響，進(jìn)而以計(jì)算機(jī)實(shí)驗(yàn)設(shè)計(jì)方法為基礎(chǔ)，采用目標(biāo)驅(qū)動(dòng)優(yōu)化設(shè)計(jì)，對(duì)有止口結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)。計(jì)算結(jié)果表明，在螺栓安全系數(shù)確定的前提下，優(yōu)化后的螺栓連接結(jié)構(gòu)變形協(xié)調(diào)，螺栓部位應(yīng)力分布合理，相比初始結(jié)構(gòu)，螺栓Mises應(yīng)力減少15.6%
導(dǎo)彈與航天運(yùn)載技術(shù) 2020年2期2020-04-22
- 電機(jī)機(jī)座的工藝與機(jī)械加工分析
過(guò)程中，機(jī)座兩端止口與端面的全跳動(dòng)是影響電機(jī)整體質(zhì)量的關(guān)鍵。要想有效提高電機(jī)的制造加工質(zhì)量，就必須要從電機(jī)機(jī)座的制造加工工藝入手。電機(jī)機(jī)座作為電機(jī)的關(guān)鍵部件，其結(jié)構(gòu)多采用鋼板焊接方式來(lái)呈現(xiàn)出一種較為細(xì)長(zhǎng)的箱體形狀。這種結(jié)構(gòu)形狀設(shè)計(jì)對(duì)電機(jī)機(jī)座的制造加工技術(shù)以及止口、鐵心內(nèi)徑的等級(jí)精確度提出了更高的要求。從目前我國(guó)生產(chǎn)制造企業(yè)的實(shí)際情況來(lái)看，雖然絕大多數(shù)企業(yè)的設(shè)備已經(jīng)逐步向著中型設(shè)備方向開(kāi)始過(guò)渡，但由于電機(jī)機(jī)座制造加工的過(guò)程相對(duì)較為復(fù)雜，存在很大的制造加工難度
黑龍江科學(xué) 2020年4期2020-04-08
- 超聲沖擊去應(yīng)力處理技術(shù)在牽引電機(jī)加工工藝中的應(yīng)用
放極其敏感，機(jī)座止口加工后應(yīng)力變形嚴(yán)重?zé)o法到達(dá)設(shè)計(jì)要求。電機(jī)整體性能受到致命影響。牽引電機(jī)定子在加工過(guò)程中，接線盒與機(jī)座、拉板與鐵心之間常采用焊接的方式，在焊接過(guò)程中產(chǎn)生內(nèi)部殘余應(yīng)力[1]。殘余應(yīng)力值過(guò)大，導(dǎo)致定子關(guān)鍵尺寸應(yīng)力變形，特別是定子兩端止口加工精度及同軸度，其變形結(jié)果會(huì)影響整個(gè)電機(jī)端蓋在定子上的裝配狀態(tài)，從而影響端蓋內(nèi)軸承的相對(duì)位置關(guān)系，最終影響整臺(tái)電動(dòng)機(jī)工作性能。因此，減小定子加工后過(guò)程中焊接殘余應(yīng)釋放對(duì)精度尺寸加工的負(fù)面影響是保證電機(jī)最終裝配
環(huán)境技術(shù) 2020年1期2020-03-06
- 基于錘擊處理的牽引電機(jī)定子加工工藝優(yōu)化
性能[1]。定子止口作為牽引電機(jī)電子與端蓋合裝時(shí)的定位基準(zhǔn)，其加工精度直接影響整個(gè)電機(jī)定轉(zhuǎn)子的裝配精度。在牽引電機(jī)定子的加工制造過(guò)程中，一般會(huì)涉及較多的焊接，例如接線盒的焊接，定子鐵心與拉板之間的焊接等。焊接時(shí)，在高度集中的熱量瞬間輸入的情況下，焊接過(guò)程結(jié)束后，焊縫附近會(huì)產(chǎn)生較大的殘余應(yīng)力，電機(jī)的定子將產(chǎn)生較大的變形，如果不進(jìn)行去應(yīng)力處理將影響后續(xù)定子加工的精度[2]。對(duì)于大型零部件且焊接加工較多的情況下，去應(yīng)力退火是較為簡(jiǎn)單、常用的一種減小應(yīng)力影響的方法
時(shí)代農(nóng)機(jī) 2019年6期2019-10-12
- 牽引電機(jī)端蓋加工的去應(yīng)力退火工藝優(yōu)化
零件之一，端蓋的止口作為定位基準(zhǔn)，其精度直接決定著電機(jī)軸承的裝配精度，進(jìn)而影響整個(gè)電機(jī)的性能[1-3]。考慮電機(jī)運(yùn)行的平穩(wěn)性，牽引電機(jī)的傳動(dòng)端常采用柱軸承，在軸向上不受力，因此傳動(dòng)端端蓋在軸向上不受力，加上電機(jī)的通風(fēng)窗口問(wèn)題、輕量化問(wèn)題，牽引電機(jī)傳動(dòng)端端蓋大多設(shè)計(jì)為鏤空多孔的結(jié)構(gòu)，如圖1所示。端蓋上軸承室外的氣動(dòng)平衡槽等結(jié)構(gòu)相對(duì)比較復(fù)雜，無(wú)法一次鑄造成型，必須先將鑄造好的毛坯進(jìn)行加工，加工完后焊接封板形成腔體，但焊接應(yīng)力釋放帶來(lái)的變形會(huì)影響端蓋的制造精度。
時(shí)代農(nóng)機(jī) 2019年6期2019-10-12
- 航空發(fā)動(dòng)機(jī)低壓渦輪轉(zhuǎn)子故障分析
超差、封嚴(yán)環(huán)配合止口尺寸磨損超差、密封跑道腐蝕等,筆者分析低壓渦輪轉(zhuǎn)子典型故障產(chǎn)生的機(jī)理和原因,提出故障排除措施,進(jìn)而提高低壓渦輪轉(zhuǎn)子的工作可靠性。2 低壓渦輪轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)如圖1所示,低壓渦輪轉(zhuǎn)子主要由低壓渦輪一級(jí)盤、低壓渦輪二級(jí)盤、封嚴(yán)環(huán)、低壓渦輪軸、蜂窩組件、密封跑道等組成。其中,封嚴(yán)環(huán)與低壓渦輪一級(jí)盤、低壓渦輪二級(jí)盤通過(guò)配合止口定位,封嚴(yán)環(huán)通過(guò)低壓渦輪一級(jí)盤上的銷實(shí)現(xiàn)周向定位,低壓渦輪一級(jí)盤、低壓渦輪二級(jí)盤、低壓渦輪軸通過(guò)雙頭螺栓連接,低壓渦輪軸、蜂窩組
裝備機(jī)械 2019年3期2019-09-20
- 熱載荷對(duì)止口連接結(jié)構(gòu)過(guò)盈量的影響分析
在航空發(fā)動(dòng)機(jī)中，止口連接結(jié)構(gòu)早期與螺栓連接等其他連接方式配合使用，近幾年開(kāi)始獨(dú)立作為連接結(jié)構(gòu)應(yīng)用，該結(jié)構(gòu)在實(shí)現(xiàn)定心傳扭的同時(shí)，大大減少了連接結(jié)構(gòu)零件數(shù)量，有效減輕了發(fā)動(dòng)機(jī)質(zhì)量，很好地順應(yīng)了現(xiàn)代航空發(fā)動(dòng)機(jī)高轉(zhuǎn)速、輕質(zhì)量的發(fā)展方向[1-2]。例如20世紀(jì)90年代GE公司在燃?xì)廨啓C(jī)高壓轉(zhuǎn)子中設(shè)計(jì)了帶有拉桿系統(tǒng)的止口連接結(jié)構(gòu)[3]；德國(guó)的MTU公司設(shè)計(jì)的1種無(wú)螺栓高壓壓氣機(jī)轉(zhuǎn)子中利用止口連接代替了螺栓連接[4]；美國(guó)PW公司的PW1000G齒輪傳動(dòng)渦輪風(fēng)扇發(fā)動(dòng)機(jī)高
航空發(fā)動(dòng)機(jī) 2019年2期2019-05-05
- 淺談工藝尺寸鏈原理在零件設(shè)計(jì)加工過(guò)程的應(yīng)用
制mm——車左端止口、右端止口并保證10±0.075mm，按圖紙要求加工零件兩側(cè)的止口，保證凸臺(tái)尺寸10±0.075mm時(shí)，同時(shí)要求下面兩側(cè)突出的小臺(tái)階以通過(guò)剖切平面的對(duì)稱中心平面對(duì)稱。在加工過(guò)程中凸臺(tái)尺寸10±0.075mm是加工左側(cè)止口和右側(cè)止口后形成的，要保證凸臺(tái)尺寸10±0.075mm的尺寸精度，就要同時(shí)保證左側(cè)止口和右側(cè)止口加工深度的尺寸精度，運(yùn)用工藝尺寸鏈原理計(jì)算左側(cè)止口和右側(cè)止口加工深度。首先建立工藝尺寸鏈簡(jiǎn)圖，如圖6所示，分析工藝尺寸鏈簡(jiǎn)圖
中國(guó)設(shè)備工程 2019年4期2019-03-07
- 帶止口定心傳扭結(jié)構(gòu)高速轉(zhuǎn)子軸向預(yù)緊力估算方法
級(jí)壓氣機(jī)盤采用了止口定心傳扭結(jié)構(gòu)，為確保止口定心傳扭結(jié)構(gòu)可靠工作，有必要對(duì)止口定心傳扭結(jié)構(gòu)輪盤間的軸向預(yù)緊力進(jìn)行研究。為此，設(shè)計(jì)了能很好反映裝機(jī)低壓轉(zhuǎn)子的低壓模擬轉(zhuǎn)子，并針對(duì)該轉(zhuǎn)子的軸向預(yù)緊力開(kāi)展了理論分析研究。采用分段圓筒的簡(jiǎn)化思想，建立了前三級(jí)壓氣機(jī)盤和中心拉桿的簡(jiǎn)化模型。基于彈塑性力學(xué)和材料力學(xué)理論并考慮離心載荷的影響，揭示了輪盤間軸向力的變化量與轉(zhuǎn)速之間的關(guān)系，對(duì)設(shè)計(jì)確定的軸向預(yù)緊力進(jìn)行了評(píng)估。2 低壓模擬轉(zhuǎn)子前三級(jí)壓氣機(jī)盤與中心拉桿等零件的結(jié)構(gòu)渦
燃?xì)鉁u輪試驗(yàn)與研究 2018年5期2018-11-29
- 客車艙門漏水工藝性分析
方面：（1）艙門止口設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)不合理，僅依靠止口上的密封膠條進(jìn)行單層密封，當(dāng)艙門本身存在局部變形、止口精度誤差、雨水量過(guò)大等狀況時(shí)，易產(chǎn)生漏水的情況[1]（見(jiàn)圖1）。圖1 艙門止口設(shè)計(jì)示意圖（2）艙門止口焊接誤差，造成密封條過(guò)壓或壓緊不足：密封條過(guò)壓時(shí)間過(guò)長(zhǎng)，容易造成密封條變形；壓緊不足，艙門與膠條之間存在縫隙，引起漏水。（3）艙門止口周邊打膠密封不完整，尤其在焊接對(duì)接接縫處或焊接缺陷部位，打膠密封不到位極易引起漏水問(wèn)題的產(chǎn)生。（4）艙門內(nèi)外蒙皮夾層部位密封
安徽科技 2018年3期2018-11-26
- 4102B型柴油機(jī)氣缸套斷裂故障分析與預(yù)防措施研究
缸套為薄壁干式上止口定位氣缸套，缸套材質(zhì)為硼鑄鐵。其結(jié)構(gòu)特點(diǎn)有：（1）受柴油機(jī)缸體結(jié)構(gòu)限制，缸套壁厚只有1.5 mm，最薄弱退刀槽處只有1．3 mm.（2）干式氣缸套壓裝后與缸體直接接觸，結(jié)構(gòu)的剛度要求較高，工作中溫度分布不均勻，導(dǎo)熱性相對(duì)較差，容易發(fā)生局部形變。（3）屬于成品缸套，內(nèi)表面和外表面都需要在缸套廠進(jìn)行精加工，與缸體分組壓裝。（4）使用缸體缸孔止口進(jìn)行定位，缸套沿部承受缸套壓入力，工作中承受活塞的拉力及缸蓋螺栓的緊固預(yù)緊力。氣缸套參考結(jié)構(gòu)如圖1
裝備制造技術(shù) 2018年6期2018-08-04
- 高精度筒類零件的加工及測(cè)量方法
)圖紙要求外圓及止口全跳動(dòng)0.02 mm，見(jiàn)圖1，要求兩總長(zhǎng)端面全跳動(dòng)0.02 mm，要求兩端止口尺寸公差等級(jí)為H6，必須一次裝夾完成加工才能保證設(shè)計(jì)要求。由于其長(zhǎng)徑比大，尺寸公差小，形位公差嚴(yán)，選用立式車床根本無(wú)法達(dá)到圖紙要求。在臥式車床上采用一夾一架的裝夾方式，雖然能夠加工床尾一端的止口及外圓，但不能加工床頭一端的止口及端面，在工件調(diào)頭裝夾后，根本無(wú)法保證止口全跳動(dòng)0.02 mm的要求。在工件空心的情況下，要保證一次裝夾完成兩端止口及外圓的加工，只有在
中國(guó)重型裝備 2018年3期2018-07-27
- 某MPV車型側(cè)窗玻璃自爆的研究
玻璃安裝時(shí)與車身止口間隙要求、膠條壓縮量的測(cè)量、整車邊緣應(yīng)力值被確認(rèn)為風(fēng)險(xiǎn)因素。下面開(kāi)始對(duì)風(fēng)險(xiǎn)因素進(jìn)行確認(rèn)。對(duì)玻璃與車身止口間隙、膠條壓縮量進(jìn)行確認(rèn)。經(jīng)核對(duì)數(shù)模，確認(rèn)設(shè)計(jì)側(cè)窗與車身側(cè)窗止口鈑金設(shè)計(jì)間隙為10 mm(此時(shí)側(cè)窗膠條表現(xiàn)為最大壓縮量)。檢測(cè)側(cè)窗玻璃與鈑金間隙值，測(cè)點(diǎn)分布見(jiàn)圖4。圖4 側(cè)窗與車身匹配間隙測(cè)量點(diǎn)示意圖(1)測(cè)量條件1：保證側(cè)窗與D柱、側(cè)圍配合零面差，不扣上側(cè)窗把手鎖扣情況下檢測(cè)某MPV車型間隙值，檢測(cè)結(jié)果見(jiàn)表4。(2)測(cè)量條件2：扣上
汽車零部件 2017年12期2018-01-11
- 高壓隔爆型電機(jī)機(jī)座加工工藝改進(jìn)技術(shù)
所不同，它的兩端止口深度增加，端面加寬，兩端止口與鐵心內(nèi)圓及端面對(duì)軸心線圓跳動(dòng)及同軸度的要求提高了，即尺寸精度和形位精度要求高；如果變形嚴(yán)重，將直接導(dǎo)致機(jī)座與端蓋配合處爆隔接合面間隙較差，不能滿足隔爆型設(shè)備的隔爆外殼要求。本文對(duì)高壓隔爆型機(jī)座加工工藝的傳統(tǒng)方法進(jìn)行兩次加工改造分析，制定了最佳的工藝改進(jìn)方法，并通過(guò)試驗(yàn)加以驗(yàn)證。1 機(jī)座加工工藝1.1 傳統(tǒng)加工工藝方案采用傳統(tǒng)工藝方案，機(jī)座加工完成后止口變形嚴(yán)重，且各部位變形量不一致，最大的變形量達(dá)到1mm以
防爆電機(jī) 2017年6期2017-12-13
- 某車型車門關(guān)門力優(yōu)化方法研究
密封條相對(duì)于車門止口間隙不同位置狀態(tài)下的密封條壓縮負(fù)荷如表2所示：5 門洞止口配合間隙優(yōu)化門洞止口配合間隙對(duì)關(guān)閉力的影響主要體現(xiàn)在，車門安裝鉸鏈面精度及門洞區(qū)域的配合面精度上。車門鉸鏈安裝面變形，可能會(huì)導(dǎo)致車門整體向X向偏移；而門洞區(qū)域車門門框變形，可能直接導(dǎo)致車門與車身之間的間隙變小。5.1 門洞止口間隙偏差要因確定使用密封間隙測(cè)量?jī)x對(duì)車門門洞止口密封間隙進(jìn)行測(cè)量，可確認(rèn)車門與門洞的配合情況，某車型車門門洞止口密封間隙測(cè)量結(jié)果如圖9所示，結(jié)果顯示門洞右上
汽車科技 2017年6期2017-12-07
- 淺析電機(jī)軸承異音與預(yù)防措施
1 機(jī)座非傳動(dòng)端止口變形現(xiàn)場(chǎng)測(cè)量機(jī)座、前端蓋、后端蓋等各30件，繪成橫坐標(biāo)為止口直徑和止口圓柱度（略去基準(zhǔn)尺寸），縱坐標(biāo)為尺寸占比的分布圖（見(jiàn)圖一、二、三、四）。相同點(diǎn)：機(jī)座、前端蓋、后端蓋的止口直徑及止口圓柱度不呈正態(tài)分布，超越控制線；機(jī)座止口直徑偏下限。不同點(diǎn)：機(jī)座非傳動(dòng)端止口橢圓占26%；非傳動(dòng)端端蓋止口偏下限。因此機(jī)座非傳動(dòng)端止口橢圓是主要矛盾。圖一 機(jī)座非傳動(dòng)端止口圖二 機(jī)座傳動(dòng)端止口圖三 非傳動(dòng)端端蓋止口圖四 傳動(dòng)端端蓋止口2.2 機(jī)座非傳動(dòng)端
新商務(wù)周刊 2017年7期2017-10-17
- 輪盤止口定心傳扭結(jié)構(gòu)配合面過(guò)盈量估算方法
12002)輪盤止口定心傳扭結(jié)構(gòu)配合面過(guò)盈量估算方法范潘潘1，2，鄧旺群1，2，袁勝1，2，何萍1，劉文魁1，2(1.中國(guó)航空動(dòng)力機(jī)械研究所，湖南株洲412002；2.航空發(fā)動(dòng)機(jī)振動(dòng)技術(shù)航空科技重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，湖南株洲412002)針對(duì)渦槳發(fā)動(dòng)機(jī)壓氣機(jī)輪盤止口定心傳扭結(jié)構(gòu)配合面過(guò)盈量開(kāi)展研究，為其設(shè)計(jì)提供理論依據(jù)?；诶饭讲⒖紤]離心載荷的作用建立套裝圓筒的力學(xué)模型，利用胡克定律和變形協(xié)調(diào)方程建立套裝圓筒在高轉(zhuǎn)速下配合面過(guò)盈量與剩余套裝應(yīng)力、轉(zhuǎn)速之間的關(guān)系，
燃?xì)鉁u輪試驗(yàn)與研究 2016年5期2016-12-01
- 汽輪發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子端頭槽楔配加工工藝
子端頭槽楔的護(hù)環(huán)止口加工，傳統(tǒng)工藝采用與轉(zhuǎn)軸護(hù)環(huán)止口同車的方式完成。針對(duì)核電半速汽輪發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子端頭槽楔護(hù)環(huán)止口及轉(zhuǎn)軸護(hù)環(huán)止口，不能采用同車的加工方式完成這一問(wèn)題，提出了一套端頭槽楔根據(jù)轉(zhuǎn)軸護(hù)環(huán)止口精加工結(jié)果，單獨(dú)配加工的工藝方案：將端頭槽楔預(yù)裝至轉(zhuǎn)軸槽楔槽內(nèi)，通過(guò)自制的測(cè)量裝置精確測(cè)量出止口位置突出尺寸，并根據(jù)測(cè)量結(jié)果，應(yīng)用數(shù)控設(shè)備完成端頭槽楔的配加工。通過(guò)該套工藝方法的實(shí)際應(yīng)用，有效解決了核電半速汽輪發(fā)電機(jī)端頭槽楔護(hù)環(huán)止口加工問(wèn)題。AP1000核電半速汽
上海大中型電機(jī) 2016年3期2016-11-09
- 圓形料場(chǎng)堆取料機(jī)中心立柱的加工
對(duì)法蘭副，有定位止口來(lái)保證筒體的同軸度要求。但分段后兩段筒體的長(zhǎng)度仍然超長(zhǎng) （大約9 000 mm），直徑也超大 （連接法蘭直徑2 750 mm），超出了一般設(shè)備的加工范圍。因此考慮在TK6926數(shù)控鏜銑床上加工，具體方法如下。（1）將筒體垂直放置（筒體軸線與鏜銑床主軸垂直），軸向校正筒體毛坯，在兩端法蘭端面、法蘭外圓（一次裝夾，通過(guò)移動(dòng)設(shè)備立柱與伸縮刀具主軸）銑削(X軸、Y軸、Z軸）3個(gè)方向的基準(zhǔn)點(diǎn)。（2）將銑削好基準(zhǔn)的筒體旋轉(zhuǎn)90°放置 （筒體軸線與鏜
機(jī)械制造 2015年8期2015-06-12
- 西服上衣止口產(chǎn)生問(wèn)題的原因及解決方法
300）西服上衣止口產(chǎn)生問(wèn)題的原因及解決方法王琳琳（山東省德州市武城縣職業(yè)中等專業(yè)學(xué)校 山東德州 253300）西服上衣止口的制作是服裝教學(xué)的重難點(diǎn)，也是學(xué)生出現(xiàn)問(wèn)題最多的部位。止口部位處理的是否得當(dāng)，對(duì)于服裝的整體造型及成衣品質(zhì)具有十分重要的意義。本文主要從西服上衣止口產(chǎn)生的問(wèn)題、原因及解決方法這三個(gè)方面進(jìn)行詳細(xì)的闡述。西服上衣止口 撇胸 方法引言通過(guò)這幾年的服裝工藝教學(xué)實(shí)踐，筆者發(fā)現(xiàn)學(xué)生在進(jìn)行上衣止口部位制作時(shí)，容易出現(xiàn)一些問(wèn)題，尤其是西裝上衣止口的制
新教育時(shí)代電子雜志(教師版) 2015年21期2015-02-27
- 等溫離心壓縮機(jī)可磨密封間隙測(cè)量技術(shù)及其裝配工藝改進(jìn)
未考慮零件設(shè)計(jì)上止口的配合間隙。在可磨密封設(shè)計(jì)上，可磨密封止口和隔板止口的配合允許間隙為0.016～0.148mm。在裝配過(guò)程中，由于彈簧的作用力，可磨密封止口和隔板止口的配合允許間隙被彈簧力壓合貼緊，此時(shí)設(shè)計(jì)上的間隙就反應(yīng)成一部分總高h(yuǎn)，如圖2中所示。在設(shè)計(jì)上，總高允許值為0.05mm～0.94mm（上述數(shù)據(jù)是根據(jù)查閱圖紙后經(jīng)過(guò)裝配尺寸鏈計(jì)算得出）。此時(shí)若不考慮這一部分的變化量，可磨密封止口和隔板止口的配合允許間隙就轉(zhuǎn)化為忽略掉的負(fù)間隙誤差，造成一定的測(cè)
風(fēng)機(jī)技術(shù) 2015年1期2015-02-20
- 汽輪機(jī)中間軸制造工藝方案改進(jìn)
設(shè)計(jì)圖上兩端均有止口，一端止口為凹止口，一端止口為凸止口（見(jiàn)圖1），這兩個(gè)止口分別聯(lián)接高中壓、低壓轉(zhuǎn)子，使兩根轉(zhuǎn)子聯(lián)成一個(gè)整體。如果中間軸兩個(gè)止口在加工時(shí)存在不同心問(wèn)題，電廠裝配后就會(huì)造成兩根轉(zhuǎn)子不同心，并且跳動(dòng)量會(huì)隨著轉(zhuǎn)子的長(zhǎng)度方向進(jìn)行放大，對(duì)整體軸系跳動(dòng)會(huì)有很大影響，跳動(dòng)值過(guò)大就會(huì)造成機(jī)組軸系振動(dòng)，嚴(yán)重影響機(jī)組運(yùn)行安全。圖1 中間軸圖2 兩端悶頭孔處鑲?cè)霅烆^中間軸材質(zhì)是鍛件，軸中間存在一個(gè)中心孔，在制造廠加工制造中間軸時(shí)是先上鏜床以中間軸的中心孔為基準(zhǔn)
機(jī)械工程師 2014年12期2014-12-23
- 電動(dòng)機(jī)定子止口雙擴(kuò)張夾筒式車夾具的設(shè)計(jì)
—帶繞組定子兩端止口精車時(shí)的同軸度。傳統(tǒng)的小錐度芯棒車夾具脫模困難、報(bào)廢率高。為此研發(fā)了一種集定位、夾緊于一體的雙擴(kuò)張夾筒式車夾具，實(shí)現(xiàn)變軸向拉力為徑向擴(kuò)張力，從而極大地提高了生產(chǎn)效率。1 永磁低速同步電動(dòng)機(jī)及定子部件的結(jié)構(gòu)分析永磁低速同步電動(dòng)機(jī)無(wú)需齒輪減速裝置便可獲得低轉(zhuǎn)速 (60 r/min)、高扭矩(7 500 mN·m)，具有較好的自鎖能力，且能瞬間啟動(dòng)、倒轉(zhuǎn)和停機(jī)。它雖屬步進(jìn)電機(jī)系列，但無(wú)需特殊電源，僅以220 V 普通交流電源供電即可，因而在礦
機(jī)床與液壓 2014年20期2014-11-18
- 一種特殊測(cè)量方法的探討與應(yīng)用
存在必須使用的短止口凸臺(tái)，其形式如圖1所示。該止口有定位、配合作用(一般尺寸精度在6、7和8級(jí))，加工中檢驗(yàn)時(shí)，用現(xiàn)有的測(cè)量工具無(wú)法滿足檢驗(yàn)要求，其原因分析如下。圖1 (1)游標(biāo)卡尺精度偏低，最小刻度為0.02 mm，不能準(zhǔn)確讀出止口的實(shí)際檢測(cè)值，不能滿足加工檢測(cè)需要。(2)外徑百分尺的測(cè)量精度比游標(biāo)卡尺高，并且測(cè)量比較靈活，因此，當(dāng)加工精度要求較高時(shí)多被應(yīng)用，但是如圖2所示，固定測(cè)砧2及測(cè)微螺桿3使測(cè)量距離受限為距量具的使用軸套外表面最小為10 mm，對(duì)
金屬加工(冷加工) 2014年13期2014-10-12
- 活塞削孔工裝的改進(jìn)
種方法:其一，由止口定位，壓塊壓住活塞頂部;其二，壓塊壓住活塞止口部，再由鏜刀加工削孔。這里有個(gè)關(guān)鍵加工尺寸——壓縮高，壓縮高指的是活塞削孔中心到活塞頂面的尺寸，這個(gè)尺寸要求很高。一般地主軸上所裝鏜桿中心高是固定不變的，那么，只有改變活塞削孔的中心高，也就是改變活塞夾具的高低來(lái)滿足壓縮高。實(shí)際操作人員在調(diào)整時(shí)是靠添加銅皮來(lái)保證鏜孔到活塞頂面之間的壓縮高，即繁瑣費(fèi)時(shí)又影響加工質(zhì)量。并且加工過(guò)程受溫度影響，每天都要添加或減少銅皮來(lái)保證壓縮高尺寸，不能保證工裝標(biāo)
內(nèi)燃機(jī)與配件 2014年5期2014-08-29
- 關(guān)于大型電機(jī)機(jī)座精鏜加工制造的工藝方法
，找正后粗車機(jī)座止口1及鐵心處，止口1端面留1 mm加工余量，止口1直徑留2 mm加工余量，鐵心處直徑留1.5 mm加工余量(即留出精鏜1遍至產(chǎn)品圖紙尺寸的加工余量);機(jī)座翻轉(zhuǎn)后裝夾，即用四爪卡盤夾緊機(jī)座外圓B處，找正后車削空刀處至產(chǎn)品圖紙尺寸，按給定的尺寸公差精車止口2處，并保證留出2 mm加工余量，用于銑、鉆底腳時(shí)定位使用，止口2處端面留出1 mm加工余量。如圖1所示。2)在數(shù)控鉆銑機(jī)床上將機(jī)座立式安裝，并以止口定位胎定位機(jī)座止口2處，采用液壓壓板壓緊
上海大中型電機(jī) 2013年1期2013-12-10
- 工件內(nèi)、外淺止口直徑的測(cè)量方法
22)盤類零件的止口部位，經(jīng)常是起到裝配、定位甚至是密封的核心作用，尺寸精度往往較高。檢驗(yàn)人員在應(yīng)對(duì)15 mm以上止口深度的工件時(shí)，可以選擇外徑千分尺、內(nèi)測(cè)百分表、內(nèi)測(cè)千分棒等通用量具進(jìn)行直徑測(cè)量。當(dāng)被檢測(cè)工件止口深度小于15 mm時(shí)，量具的測(cè)量面無(wú)法與被測(cè)工件進(jìn)行接觸，因此采用一般的通用量具就無(wú)法得到工件直徑的實(shí)際尺寸，而在實(shí)際加工現(xiàn)場(chǎng)又必須測(cè)到精確尺寸以便及時(shí)進(jìn)行刀具的修正和補(bǔ)償［1］。如圖1所示零件內(nèi)、外止口深度尺寸均較小，針對(duì)此類零件較難檢測(cè)的情況
制造技術(shù)與機(jī)床 2013年8期2013-09-27
- 重型燃機(jī)壓氣機(jī)輪盤冷加工方法
各級(jí)之間通過(guò)凹凸止口配合疊裝在一起，通過(guò)長(zhǎng)拉桿拉緊。裝配結(jié)構(gòu)上要求單級(jí)輪止口、螺栓面配合面加工的尺寸精度、形位公差必須保證。一般地，各級(jí)輪盤止口跳動(dòng)、螺栓面跳動(dòng)、平面度要求為0.01～0.02mm 之內(nèi)，跳動(dòng)測(cè)量具體位置如圖2 所示。圖2 單級(jí)輪盤形位公差跳動(dòng)測(cè)量位置輪盤加工主要工序有：（1）粗精車削（加工端面外圓內(nèi)孔輪廓型線）；（2）鉆鏜（加工拉桿螺栓孔）；（3）拉削（圓周榫槽加工）；（4）磨削（螺栓面平面度、平行度的保證）；（5）噴砂，噴漆（表面處理工
機(jī)械工程師 2013年5期2013-08-14
- 外徑千分尺式內(nèi)徑測(cè)量卡的設(shè)計(jì)及使用
工件時(shí)，工件的內(nèi)止口測(cè)量由于心軸處在工件中心，不能用游標(biāo)卡尺直接進(jìn)行測(cè)量，用普通的卡鉗進(jìn)行測(cè)量，由于操作人員操作手法、卡鉗松緊等原因，尺寸測(cè)量操作不方便，數(shù)據(jù)測(cè)量不準(zhǔn)確。工件加工尺寸經(jīng)常出現(xiàn)偏差，合格率低。需要重新裝夾進(jìn)行返工，加工效率非常低。1.設(shè)計(jì)思路為提高尺寸測(cè)量的準(zhǔn)確性和操作時(shí)的可靠、方便性，提高工件的加工合格率及加工效率。我們考慮借鑒外徑千分尺和普通卡鉗的結(jié)構(gòu)，假如將外徑千分尺直線測(cè)量桿彎折90°，作為測(cè)量爪，將兩種結(jié)構(gòu)結(jié)合起來(lái)，設(shè)計(jì)一種類似于外
金屬加工(冷加工) 2013年17期2013-06-18
- 軸承套圈斜油孔鉆模加工工藝改進(jìn)
等分面留磨量,與止口中心對(duì)稱0.15mm以內(nèi)。（4） 平 磨:磨好端面及等分面,與內(nèi)孔對(duì)稱垂直0.05mm以內(nèi)。（5） 鏜 工:以止口及相鄰端面找正,鏜好等分孔。（6） 鉗 工:去毛刺,打字。首先，企業(yè)應(yīng)該強(qiáng)化全體員工的內(nèi)控意識(shí)，做好內(nèi)部控制培訓(xùn)、宣傳工作，樹(shù)立整個(gè)企業(yè)的內(nèi)部控制思想。然后，企業(yè)可以通過(guò)外包的方式，聘用有資質(zhì)的中介機(jī)構(gòu)量身打造一套健全合理的內(nèi)部控制制度。之后，將內(nèi)部控制制度在企業(yè)的所有環(huán)節(jié)、所有部門貫徹執(zhí)行。（7） 熱處理:淬火,發(fā)藍(lán)。（8
哈爾濱軸承 2012年4期2012-06-11
- 電動(dòng)機(jī)耗電的機(jī)械故障原因及消除方法
孔磨損，或者端蓋止口與機(jī)座止口變形，使機(jī)座、端蓋和轉(zhuǎn)子三者不同心而引起掃膛。也有因鐵芯受高溫而變形相摩擦。此類故障還會(huì)使電動(dòng)機(jī)強(qiáng)烈振動(dòng)，產(chǎn)生過(guò)熱現(xiàn)象，甚至燒毀電動(dòng)機(jī)繞組，造成事故停產(chǎn)。消除方法：先檢驗(yàn)軸承是否處于合格狀態(tài)，然后可在車床上校驗(yàn)轉(zhuǎn)子鐵芯有無(wú)異常變形。根據(jù)變形程度，將轉(zhuǎn)子鐵芯外徑減少（用車床加工）0.2～0.3mm，這時(shí)電動(dòng)機(jī)的空載電流略有增加，但不妨礙正常運(yùn)轉(zhuǎn)。如系端蓋軸承孔磨損，可參考照（5）進(jìn)行修理。端蓋止口和機(jī)座止口磨損采用修正止口或調(diào)換
中國(guó)新技術(shù)新產(chǎn)品 2010年10期2010-01-01