止口
- 高壓壓氣機(jī)篦齒盤松脫原因分析及改進(jìn)
子組件中,篦齒盤止口形位尺寸直接參與高壓轉(zhuǎn)子同心度預(yù)測，是關(guān)鍵裝配參數(shù)，也是衡量裝配品質(zhì)的重要指標(biāo)之一。故障描述發(fā)動機(jī)在完成一次試車后發(fā)生故障，按工藝要求需分解進(jìn)行故障檢查。在分解時發(fā)現(xiàn)，高壓渦輪轉(zhuǎn)子從核心機(jī)上拆下后，高壓壓氣機(jī)轉(zhuǎn)子后端的篦齒盤偏斜，手動檢查后發(fā)現(xiàn)篦齒盤與高壓壓氣機(jī)九級盤止口脫開。正常情況下，高壓渦輪轉(zhuǎn)子拆下時，篦齒盤與高壓壓氣機(jī)九級盤連接止口仍處于較好的配合狀態(tài)。零件結(jié)構(gòu)高壓轉(zhuǎn)子主要由高壓壓氣機(jī)轉(zhuǎn)子和高壓渦輪轉(zhuǎn)子組成。高壓壓氣機(jī)轉(zhuǎn)子主要由
航空動力 2023年6期2024-01-07
- 基于數(shù)學(xué)邏輯的刀具補(bǔ)償技術(shù)研究與應(yīng)用
加工的零部件，其止口加工精度要求高，且直接影響發(fā)動機(jī)的性能及使用壽命。在生產(chǎn)制造中，因止口深度超差報廢的氣缸體在氣缸體報廢總數(shù)中占了很大比例，鑒于此，對基于數(shù)學(xué)邏輯的刀具補(bǔ)償技術(shù)進(jìn)行了研究和介紹，為止口加工精度控制提供了參考。關(guān)鍵詞：氣缸體；止口；刀具中圖分類號：TG71? ? 文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A? ? 文章編號：1671-0797（2023）17-0077-03DOI：10.19514/j.cnki.cn32-1628/tm.2023.17.0210? ?
機(jī)電信息 2023年17期2023-09-08
- 航空發(fā)動機(jī)機(jī)匣法蘭連接螺栓受力分析
角形分布，未考慮止口連接對螺栓傳載的非線性影響等，最終將螺栓受力分析簡化為一個螺栓應(yīng)力與外載荷呈線性分布的模型，對螺栓強(qiáng)度的評估存在一定的誤差。隨著三維仿真技術(shù)的發(fā)展，學(xué)者們陸續(xù)開展螺栓連接結(jié)構(gòu)的剛度、應(yīng)力等研究[3-7]。文獻(xiàn)[8]開展了螺栓連接建模方法研究，表明實體連接模型具有較廣的適用性，文獻(xiàn)[9]～[12]分別采用了ANSYS和ABAQUS對螺栓連接開展了仿真研究，給出了發(fā)動機(jī)機(jī)匣剛度與螺栓預(yù)緊力呈非線性關(guān)系等結(jié)論，驗證了螺栓連接的非線性特征。本文
機(jī)械工程師 2023年2期2023-02-27
- 封嚴(yán)環(huán)配合止口等離子噴涂再制造工藝
第2級盤通過配合止口定位，與第1級盤采用定位銷子周向定位，起到封嚴(yán)的作用。在航空發(fā)動機(jī)大修過程中發(fā)現(xiàn)，封嚴(yán)環(huán)與低壓渦輪第1級盤配合止口磨損較為嚴(yán)重，二者之間的縫隙變大，封嚴(yán)環(huán)的活動量也隨之增大，使航空發(fā)動機(jī)的整體振動趨于惡化[2-4]，影響其使用壽命和工作效率[5-7]。若更換封嚴(yán)環(huán)新品，其配件制造周期長、成本高，亟需開展封嚴(yán)環(huán)再制造技術(shù)研究。封嚴(yán)環(huán)再制造主要采用等離子熱噴涂技術(shù)，通過在磨損表面噴涂涂層修復(fù)磨損尺寸，從而延長零件使用壽命。等離子熱噴涂技術(shù)廣
航空發(fā)動機(jī) 2022年5期2022-11-28
- 止口及螺栓對法蘭盤結(jié)構(gòu)靜力學(xué)特性的影響
110819)含止口配合的螺栓連接結(jié)構(gòu)由于其結(jié)構(gòu)簡單、安裝便捷、定心性好等特點，被廣泛應(yīng)用在管道、法蘭以及航空航天薄壁殼等連接結(jié)構(gòu)當(dāng)中.由于螺栓和止口結(jié)構(gòu)的存在，其結(jié)構(gòu)之間通常有多個配合接觸面，因此，結(jié)構(gòu)本身呈現(xiàn)出非連續(xù)性的特點，其剛度也會由于結(jié)構(gòu)的不連續(xù)性而產(chǎn)生剛度損失.近年來，對于螺栓連接結(jié)構(gòu)的建模方法，國內(nèi)外學(xué)者展開了大量研究.Kim等[1]討論了板類連接結(jié)構(gòu)中螺栓的建模方法，分別為實體螺栓建模、蜘蛛螺栓建模、耦合螺栓建模和無螺栓建模，耦合螺栓模型在
東北大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版） 2022年10期2022-11-08
- 某型航空發(fā)動機(jī)鈑金件變形故障分析
流道組件前端通過止口掛裝在測試段外機(jī)匣上，后端通過3 個螺栓固定在承接段上。外流道組件與內(nèi)流道組件共同形成渦輪出口燃?xì)獾牧魍ㄍǖ溃瑫r又起到對渦輪后承力框架進(jìn)行隔熱保護(hù)的作用。為了全面查找故障原因，開展了故障樹分析，逐項排查后認(rèn)為主要應(yīng)從零件選材及工藝復(fù)查、結(jié)構(gòu)設(shè)計尺寸、金相對比分析、零件變形分析等幾個方面開展工作。圖2 外流道組件結(jié)構(gòu)及裝配示意圖3 零件選材及加工工藝復(fù)查為了全面分析，選取了其它幾個發(fā)動機(jī)型號的相似結(jié)構(gòu)部位的外流道組件進(jìn)行了對比。通過對比
科學(xué)技術(shù)創(chuàng)新 2022年23期2022-07-25
- 彎管式混流泵導(dǎo)葉體維修探索
表現(xiàn)為導(dǎo)葉體上下止口損壞，導(dǎo)葉體止口與橡膠軸承之間的配后間隙增大，在電機(jī)不衡磁拉力、葉片不對稱、葉輪來流非軸向等原因引起的外力作用下，導(dǎo)葉體與橡膠軸承連接螺栓損壞，其后果更為嚴(yán)重甚至引起機(jī)組故障停機(jī)，嚴(yán)重影響工程效益的發(fā)揮。導(dǎo)葉體損壞致使故障停機(jī)雖不常見，但因維修困難，危害較大，必須引起高度重視。本文以沙集泵站為例，在初步分析導(dǎo)葉體損壞原因基礎(chǔ)上，得出控制導(dǎo)葉體與橡膠軸承上下止口的間隙是導(dǎo)葉體維修的關(guān)鍵。從適用情況、優(yōu)缺點等方面分析比較墊青稞紙、鑲內(nèi)襯、加
江蘇水利 2022年6期2022-06-24
- 曲軸箱氣缸孔數(shù)控加工方法創(chuàng)新與實踐
、表面粗糙度以及止口的平行度都影響柴油機(jī)的性能。圖1 氣缸孔位置2 氣缸孔加工難點曲軸箱采用整鑄毛坯，材質(zhì)為球墨鑄鐵，體積大、形狀復(fù)雜，設(shè)計要求精度高，加工難度大。我公司采用龍門加工中心對曲軸箱氣缸孔進(jìn)行加工。為了得到高精度氣缸孔，需要克服3個難題。（1）鏜孔刀具易崩刀 使用雙刃鏜刀鏜削氣缸孔特別是氣缸孔二環(huán)時，易產(chǎn)生崩刀問題。這是由于鏜孔深度較大，達(dá)到488mm。為防止崩刀，只能采用小的切削深度和進(jìn)給量，從而影響質(zhì)量和效率，故必須采用復(fù)合型專用刀具。（2
金屬加工(冷加工) 2022年4期2022-06-21
- 關(guān)于消除某車型A柱異響故障的分析
cubing鈑金止口間隙要求5±0.5mm，實測4.8～5.1mm，滿足要求；③玻璃實車裝車和鈑金止口間隙5±1mm，實測4.9～5.1mm，滿足要求。玻璃尺寸確認(rèn)如圖1所示。圖1 玻璃尺寸確認(rèn)由以上確認(rèn)可知，測量玻璃墊塊高度、cubing和實車玻璃裝配間隙滿足設(shè)計要求。3.3 A柱上尺寸小組成員對A柱上尺寸進(jìn)行確認(rèn)：①A柱和玻璃間隙要求5±0.5mm，實測5.2～5.3mm，滿足要求；②A柱和鈑金止口間隙要求1±0.5mm，實測0.8～1.1mm，滿足要
汽車電器 2022年4期2022-05-04
- 航空發(fā)動機(jī)高速轉(zhuǎn)動零件止口修復(fù)技術(shù)研究
末高溫合金零件的止口經(jīng)常出現(xiàn)尺寸超差現(xiàn)象，靠串件或更換新品來完成修理會影響發(fā)動機(jī)修理進(jìn)度和增加成本，為此需要開展航空發(fā)動機(jī)盤軸類零件止口修復(fù)工藝方法研究。針對止口位置尺寸超差的盤軸類零件，采用熱噴涂及化學(xué)鍍鎳尺寸修復(fù)技術(shù)是一種可行的修復(fù)方法。航空發(fā)動機(jī)用盤軸類零件在使用后變形大、使用過程中高速轉(zhuǎn)動、止口部位尺寸小，對修復(fù)涂層的結(jié)合強(qiáng)度、表面粗糙度、應(yīng)力狀態(tài)等性能要求較高，修復(fù)工藝復(fù)雜、難度非常大。創(chuàng)新團(tuán)隊通過持續(xù)攻關(guān)，相繼解決了鈦合金、高溫合金、粉末高溫合
航空動力 2022年1期2022-03-09
- 大中型電機(jī)定子鐵心立車加工工藝研究
要更換與之配套的止口，更換止口后需要與立車轉(zhuǎn)盤調(diào)整同軸度，此工藝的調(diào)整精度和效率與操作者技能水平有著密切的關(guān)系。為了解決加工效率低、精度低等問題，改善加工工藝已經(jīng)刻不容緩。1 當(dāng)前大中型定子鐵心立車加工工藝研究1.1 當(dāng)前工藝方法找正：將止口吊裝至車床轉(zhuǎn)盤上，通過千分表測量止口的圓跳動，不斷調(diào)整，使其圓跳動小于0.05 mm。夾緊：使用機(jī)床上的四爪卡盤將止口夾緊。加工：將鐵心吊裝到位并夾緊，開始車加工。更換：根據(jù)待加工鐵心型號更換配套止口，從上述找正步驟開
機(jī)械管理開發(fā) 2021年12期2022-01-27
- 某環(huán)段類零件變形控制加工技術(shù)
風(fēng)扇內(nèi)環(huán)與葉片上止口為間隙0.022mm～0.073mm（如圖2所示），下止口為過渡配合，間隙為-0.038mm～0.126mm，從設(shè)計意圖分析，零件實際加工尺寸應(yīng)屬于正態(tài)分布，因此零件裝配屬于小間隙配合，內(nèi)環(huán)實際加工尺寸超過中差 0.01mm，就會存在裝配障礙且由于每個環(huán)段須安裝17個葉片，綜合影響因素會加劇裝配卡死的概率。圖2 配合位置的尺寸公差及間隙量圖2.2 數(shù)據(jù)分析對此前裝配部門反饋的兩臺裝配不合格的該環(huán)段類零件進(jìn)行數(shù)據(jù)統(tǒng)計分析，利用三坐標(biāo)測量機(jī)
中國新技術(shù)新產(chǎn)品 2021年21期2022-01-15
- 汽車尾門密封條漏水因素研究
門密封條裝配在尾止口上，是乘客艙與外界之間的一道屏障，阻止外界水、氣、塵、噪音侵入乘客艙，同時阻止艙內(nèi)冷、熱氣泄露。乘客艙尾門進(jìn)水，水在尾門地板堆積，淋濕及污染艙內(nèi)物品，引起地毯發(fā)霉生菌，鈑金銹蝕，嚴(yán)重影響客戶使用體驗。本文結(jié)合CAE分析軟件，對尾門密封條漏雨因素進(jìn)行分析，從而達(dá)到降低尾門漏雨風(fēng)險目的。圖1 尾門密封條位置1 尾門密封斷面結(jié)構(gòu)分析在汽車淋雨試驗測試中，用不同雨量和車姿來對車輛檢測整車防水性。尾門作為整車開閉件的一部分，其使用頻次較高，經(jīng)常操
汽車實用技術(shù) 2021年23期2022-01-05
- 帶有安裝邊螺栓連接結(jié)構(gòu)的機(jī)匣包容能力研究
響，以及定距套和止口設(shè)計對提高結(jié)構(gòu)抗沖擊能力的作用。通過打靶試驗進(jìn)行驗證，為數(shù)值仿真的準(zhǔn)確性提供依據(jù)，并分析螺栓斷裂的原因。1 研究模型1.1 幾何模型為了便于研究，本文采用平板的機(jī)匣安裝邊螺栓連接結(jié)構(gòu)模型，此模型是從整體環(huán)形機(jī)匣連接結(jié)構(gòu)中截取得到的，如圖2所示。圖2 模型的簡化Fig.2 Simplification of model本文研究中采用兩種機(jī)匣安裝邊螺栓連接結(jié)構(gòu)模型。首先通過模型1對葉片撞擊位置和撞擊角度的影響進(jìn)行研究，其結(jié)構(gòu)和尺寸如圖3(a
航空學(xué)報 2021年9期2021-10-20
- 通用可調(diào)偏心工裝的設(shè)計
面外圓D2與定位止口D1的縱向中心線偏心為e，橫向中心線平行。工裝設(shè)計時，根據(jù)固有胎具設(shè)計配合尺寸D2（H7），針對零件不同的規(guī)格、尺寸，計算出相應(yīng)的定位止口D1、內(nèi)孔D0、定位高度h和偏心e，設(shè)計制作相應(yīng)的偏心工裝。當(dāng)h＞60mm時，由于備料的限制，所以需設(shè)計圖2所示的焊接組合工裝。圖2 焊接組合工裝偏心工裝加工工藝：①精車上下兩平面及外圓D2，粗車定位止口D1。②以外圓D2及下平面為基準(zhǔn)找正，數(shù)控銑削定位止口D1，保證定位止口平面與底平面的平行度。2.
金屬加工(冷加工) 2021年9期2021-09-28
- 焙燒爐進(jìn)料轉(zhuǎn)閥運(yùn)行效果差的原因分析及改進(jìn)措施
軸心線與端蓋定位止口中心線重合情況；（3）端蓋定位止口中心線與閥體孔的定位止口中心線重合情況；（4）閥體2端止口中心線與閥體孔軸線重合情況；（5）軸承、葉輪轉(zhuǎn)子的徑向跳動情況；（6）在軸承采用的是特殊專用的防塵式整體座式軸承時與軸承座孔對中情況，結(jié)構(gòu)見圖2。圖2 轉(zhuǎn)閥結(jié)構(gòu)示意圖（1）軸承內(nèi)圈與軸是緊配合，對中精度很高，外圈與軸承座孔配合為過渡配合，對偏心的影響誤差值Ta很小，可忽略不計。（2）轉(zhuǎn)閥的軸承座與端蓋就是2個單獨(dú)零件焊接成1體后，要求軸承座軸線與
煉油與化工 2021年4期2021-08-30
- 航空發(fā)動機(jī)盤類零件止口表面質(zhì)量控制技術(shù)研究
部位的加工要求，止口部位是盤類零件的加工難點之一，隨著表面質(zhì)量要求和工藝控制要求的提高，止口部位的加工難度極大地增加，同時也增大了加工結(jié)果的檢測難度。本文通過調(diào)整走刀軌跡，基于均衡切削載荷余量分布的方式，對盤類零件的止口部位進(jìn)行工藝方法和工藝參數(shù)優(yōu)化，有效地保證了止口部位的加工質(zhì)量。2 零件結(jié)構(gòu)分析本文以某整體盤軸零件為例，該零件具有輻板壁懸伸長、壁厚薄等結(jié)構(gòu)特點，如圖1所示，該零件共有三處止口結(jié)構(gòu)，止口位置尺寸精度要求高，三處止口尺寸分別為前止口R1.7
智能制造 2021年3期2021-07-01
- 客車底盤檢修蓋的一種通用型結(jié)構(gòu)設(shè)計
采用“地板骨架止口+密封膠條+檢修蓋本體相互擠壓配合”的密封結(jié)構(gòu)，密封性好[3]，但地板骨架設(shè)計時需綜合考慮檢修需求、檢修蓋尺寸、密封膠條及隔音隔熱棉厚度等多種因素，設(shè)計思路較復(fù)雜；③ 為滿足不同車內(nèi)地板厚度需求，邊框型材需設(shè)計多種尺寸結(jié)構(gòu)，模具開發(fā)費(fèi)用高，不同車型間通用性較差；④ 美觀度差，影響整車內(nèi)部視覺效果。2) 鑄鋁整體成型檢修蓋。其結(jié)構(gòu)采用“內(nèi)框+外框”的組裝方式，裝配時先在外框內(nèi)安裝蓋板內(nèi)芯，然后將內(nèi)框覆在蓋板內(nèi)芯上，最后用螺栓將內(nèi)框、外框及
客車技術(shù)與研究 2021年3期2021-06-25
- 長拉桿-止口連接彎曲剛度損失及對轉(zhuǎn)子系統(tǒng)振動響應(yīng)影響
等[6]對拉桿-止口連接結(jié)構(gòu)界面力學(xué)特性進(jìn)行了研究，分析了彎曲力矩作用下止口端面應(yīng)力分布特征，從而建立了連接結(jié)構(gòu)的剛度損失模型。Hong等[3]以止口連接結(jié)構(gòu)為研究對象，提出了連接結(jié)構(gòu)剛度損失分析方法，研究了離心載荷、軸向壓緊力和彎曲力矩對連接結(jié)構(gòu)剛度損失的影響。闡述了連接結(jié)構(gòu)的力學(xué)特性變化與連接結(jié)構(gòu)局部載荷特征有密切聯(lián)系。在轉(zhuǎn)子系統(tǒng)動力學(xué)設(shè)計理論及應(yīng)用研究中，為了準(zhǔn)確考慮環(huán)境載荷對連接結(jié)構(gòu)力學(xué)特性乃至轉(zhuǎn)子動力學(xué)特性的影響，需要通過理論[7-11]和試驗方
航空學(xué)報 2021年3期2021-03-27
- 水下航行體殼體楔環(huán)內(nèi)外止口加工工藝 方法的分析與實現(xiàn)
下航行體楔環(huán)內(nèi)外止口的加工工藝方法進(jìn)行說明，以某型號水下航行體殼體為模型展開研究，旨在為水下航行體殼體楔環(huán)內(nèi)外止口的加工提供合理的機(jī)械加工方法。某型水下航行體殼體的外徑為180mm，其中有4段殼體的聯(lián)接采用楔環(huán)的聯(lián)接方式。選擇合適的加工工藝方法，對合理利用資源、提高工作效率和提升產(chǎn)品質(zhì)量具有決定性作用。本文在綜合考慮多種工藝方法的基礎(chǔ)上，采用兩種工藝方法進(jìn)行殼體楔環(huán)內(nèi)外止口的加工，并比較其優(yōu)缺點。1 楔環(huán)連接結(jié)構(gòu)及零件模型1.1 楔環(huán)聯(lián)接結(jié)構(gòu)如圖1所示，某
現(xiàn)代制造技術(shù)與裝備 2021年1期2021-03-23
- 工業(yè)齒輪箱圓錐滾子軸承游隙調(diào)整的優(yōu)化設(shè)計
新加工軸承端蓋的止口深度來保證軸向尺寸公差，既無法保證裝配精度，也降低了裝配效率。因此，本文介紹了一種組合調(diào)整墊，通過不同厚度的組合調(diào)整墊來實現(xiàn)這個功能，既保證了裝配精度也提高了裝配效率，具有較大的市場價值。1 工業(yè)齒輪箱軸向游隙常用調(diào)整結(jié)構(gòu)圖1為單級圓柱齒輪箱的裝配示意圖。軸承的徑向游隙和軸向游隙主要通過磨削調(diào)整套的厚度來實現(xiàn)。圖1 單級圓柱齒輪箱的裝配示意圖由圖1可知，輸入軸和輸出軸均采用了單列圓錐滾子軸承，通過面對面的布置形式減小了軸承的跨距，從而提
現(xiàn)代制造技術(shù)與裝備 2021年1期2021-03-23
- 定子與電機(jī)機(jī)殼配合的過盈量對止口直徑的影響
與后端蓋連接處的止口的直徑。本文通過workbench 分析定子外圓與電機(jī)機(jī)殼的尺寸配合對機(jī)殼止口圓度的影響。圖1 伺服電機(jī)結(jié)構(gòu)示意圖2 有限元分析2.1 三維建模通過Solidworks 軟件建立定子模型和電機(jī)機(jī)殼模型。定子模型如圖2 所示,定子外徑Φ18mm；電機(jī)機(jī)殼模型如圖3（a）所示,其與定子配合的內(nèi)圓直徑Φ18mm。電機(jī)機(jī)殼止口處的缺口用于避讓定子電路板；定子和電機(jī)機(jī)殼裝配模型如圖3（b）所示,此裝配模型可直接用于Workbench 分析。圖2
科學(xué)技術(shù)創(chuàng)新 2021年5期2021-03-17
- 法蘭內(nèi)側(cè)止口底面的加工及測量方法
端軸的法蘭內(nèi)側(cè)的止口底面提出嚴(yán)格要求，以保證裝配時螺釘頭的接觸面積、預(yù)緊力等各項指標(biāo)達(dá)到要求。法蘭內(nèi)側(cè)止口底面的加工方法通常有三種：(1)選用鏜刀進(jìn)行鏜削，通過多次接刀完成止口底面的加工，此種加工方法的缺點是對安裝刀具、接刀痕跡的控制提出了嚴(yán)格要求，通常很難達(dá)到較高精度；(2)使用板刀進(jìn)行鏜削，雖然解決了接刀的問題，但此種方法對刀具的制造、安裝精度等要求極高，由于刀具刃口長，加工過程中振動的可能性極大，且不易消除；(3)選用角銑頭來加工，即從法蘭內(nèi)側(cè)進(jìn)刀，
中國重型裝備 2021年1期2021-01-25
- 卷揚(yáng)減速機(jī)卷筒止口同軸度檢測裝置設(shè)計
卷筒設(shè)計需要兩個止口的同軸度在一定范圍之內(nèi)，如果相差太多，會導(dǎo)致跳動太大，影響產(chǎn)品連接處的轉(zhuǎn)矩增大，影響卷揚(yáng)減速機(jī)的使用壽命，同時也影響主機(jī)的使用壽命。而且該產(chǎn)品也會隨同主機(jī)產(chǎn)品出口，檢測更加嚴(yán)格，所以單個零部件的能否達(dá)到技術(shù)要求會直接影響產(chǎn)品的使用壽命及對應(yīng)主機(jī)的使用效果，所以要控制好卷筒的止口處的同軸度，同軸度的測量顯得尤為重要。通常的測量方法是會選擇三坐標(biāo)法，但是對于大型大批量的產(chǎn)品，三坐標(biāo)只能用于小批量的抽檢1～2件，因為卷筒為鑄件，不方便用三坐標(biāo)
機(jī)械工程師 2021年1期2021-01-22
- 雙轉(zhuǎn)子電機(jī)的定子固定裝置的優(yōu)化設(shè)計
機(jī)殼兩端和端蓋的止口進(jìn)行定位[5]。雙轉(zhuǎn)子永磁電機(jī)的定子內(nèi)側(cè)和外側(cè)都有齒槽和氣隙，無法在定子外側(cè)安裝扣片或緊固筋定位，硅鋼片不能和機(jī)殼直接相連，也無法利用機(jī)殼和端蓋的止口來進(jìn)行內(nèi)外氣隙的同心定位。因此，電機(jī)選擇了定子固定裝置這種機(jī)械結(jié)構(gòu)實現(xiàn)上述兩種功能。電機(jī)未采用定子固定裝置結(jié)構(gòu)如圖1所示。圖1 DRRFPM結(jié)構(gòu)從圖1可以看出，定子與端蓋連接時僅僅靠螺絲的圓柱邊同端蓋的止口面配合，起到保證整個定子鐵心的同軸度，這將遠(yuǎn)比普通電機(jī)的機(jī)座端蓋止口面配合保證定子鐵
微電機(jī) 2020年9期2020-12-04
- 某發(fā)動機(jī)高壓轉(zhuǎn)子平衡工藝問題分析與排除
相對轉(zhuǎn)子連接定位止口基準(zhǔn)A、B 的柱面跳動實測值為0.078～0.088mm（圖紙要求：≯0.015mm）。采用高精密氣浮轉(zhuǎn)臺檢查高渦模擬轉(zhuǎn)子（圖4），高渦模擬轉(zhuǎn)子后軸頸相對轉(zhuǎn)子連接定位止口基準(zhǔn)A、B 跳動實測值為0.019mm（圖紙要求：≯0.015mm）。證明高壓壓氣機(jī)模擬轉(zhuǎn)子及高渦模擬轉(zhuǎn)子存在變形超出設(shè)計使用要求的問題。按 照“Balancing Machines:Tooling Design Criteria”（SAE ARP4163）標(biāo)準(zhǔn)[10]
航空制造技術(shù) 2020年16期2020-11-03
- 活塞鑄造氣門坑定位加工研究
擇，一般選擇活塞止口作為加工定位基準(zhǔn)。以活塞止口作為加工定位基準(zhǔn)加工活塞外圓后，活塞氣門坑與外圓的位置度超出0.2 mm，不符合產(chǎn)品設(shè)計要求，因此需要重新選擇加工定位基準(zhǔn)[1]。經(jīng)過試驗，設(shè)計活塞氣門坑為加工定位基準(zhǔn)，加工活塞外圓可以保證鑄造氣門坑與活塞外圓的位置精度。但是在加工活塞其他質(zhì)量特性過程中，由于定位裝夾不準(zhǔn)確，不能保證活塞其他質(zhì)量特性在設(shè)計要求范圍內(nèi)，需要將活塞整個加工過程的加工定位基準(zhǔn)進(jìn)行轉(zhuǎn)換。經(jīng)過多次試驗，選擇活塞鑄造氣門坑為活塞止口的加工
設(shè)備管理與維修 2020年9期2020-06-01
- 汽車右后門窗導(dǎo)槽和四角窗匹配 （Z向和Y向）問題分析
受后門調(diào)整、后門止口、窗導(dǎo)槽、C柱光亮板裝配位置等因素影響，分析也從這些方面入手。拆開后門窗導(dǎo)槽，掃描C柱光亮板尺寸，如圖8所示，發(fā)現(xiàn)C柱光亮板Z向偏高1.9 mm左右，同時查看實車，已經(jīng)可以看到C柱光亮板頂足窗導(dǎo)槽、導(dǎo)致窗導(dǎo)槽輕微變形的現(xiàn)象。圖8 C柱光亮板Z向偏差和窗導(dǎo)槽變形照片發(fā)現(xiàn)C柱光亮板裝配偏高后，還需要確認(rèn)門鈑金止口的尺寸偏差。如圖9所示：止口的Z向偏低0.6 mm，對問題是有利的，但是止口的Y向往車身外偏差0.8 mm，會導(dǎo)致窗導(dǎo)槽Y向向外，
汽車零部件 2020年4期2020-05-25
- 密封條長度與鈑金止口長度關(guān)系的分析研究
密封條長度與鈑金止口長度的關(guān)系的合理性。此判斷可在新產(chǎn)品開發(fā)過程中直接通過鈑金止口長度準(zhǔn)確給出密封條長度值，有效降低裝配問題率，文章對工程實踐具有指導(dǎo)意義。關(guān)鍵字：密封條;長度;鈑金止口中圖分類號：U466 ?文獻(xiàn)標(biāo)識碼：B ?文章編號：1671-7988（2020）06-169-02Abstract： In the process of vehicle development， in order to improve the efficiency of
汽車實用技術(shù) 2020年6期2020-05-06
- 螺栓連接結(jié)構(gòu)的止口部位優(yōu)化設(shè)計
強(qiáng)螺栓連接結(jié)構(gòu)的止口部位優(yōu)化設(shè)計楊 樂，王立強(qiáng)（西安航天動力技術(shù)研究所燃燒、流動和熱結(jié)構(gòu)國家級重點實驗室，西安，710025）對某Φ1000mm金屬殼體螺栓連接結(jié)構(gòu)建立三維有限元模型，基于AWE平臺首先分析了無止口結(jié)構(gòu)設(shè)計對螺栓的受力影響，進(jìn)而以計算機(jī)實驗設(shè)計方法為基礎(chǔ)，采用目標(biāo)驅(qū)動優(yōu)化設(shè)計，對有止口結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計。計算結(jié)果表明，在螺栓安全系數(shù)確定的前提下，優(yōu)化后的螺栓連接結(jié)構(gòu)變形協(xié)調(diào)，螺栓部位應(yīng)力分布合理，相比初始結(jié)構(gòu)，螺栓Mises應(yīng)力減少15.6%
導(dǎo)彈與航天運(yùn)載技術(shù) 2020年2期2020-04-22
- 電機(jī)機(jī)座的工藝與機(jī)械加工分析
過程中，機(jī)座兩端止口與端面的全跳動是影響電機(jī)整體質(zhì)量的關(guān)鍵。要想有效提高電機(jī)的制造加工質(zhì)量，就必須要從電機(jī)機(jī)座的制造加工工藝入手。電機(jī)機(jī)座作為電機(jī)的關(guān)鍵部件，其結(jié)構(gòu)多采用鋼板焊接方式來呈現(xiàn)出一種較為細(xì)長的箱體形狀。這種結(jié)構(gòu)形狀設(shè)計對電機(jī)機(jī)座的制造加工技術(shù)以及止口、鐵心內(nèi)徑的等級精確度提出了更高的要求。從目前我國生產(chǎn)制造企業(yè)的實際情況來看，雖然絕大多數(shù)企業(yè)的設(shè)備已經(jīng)逐步向著中型設(shè)備方向開始過渡，但由于電機(jī)機(jī)座制造加工的過程相對較為復(fù)雜，存在很大的制造加工難度
黑龍江科學(xué) 2020年4期2020-04-08
- 超聲沖擊去應(yīng)力處理技術(shù)在牽引電機(jī)加工工藝中的應(yīng)用
放極其敏感，機(jī)座止口加工后應(yīng)力變形嚴(yán)重?zé)o法到達(dá)設(shè)計要求。電機(jī)整體性能受到致命影響。牽引電機(jī)定子在加工過程中，接線盒與機(jī)座、拉板與鐵心之間常采用焊接的方式，在焊接過程中產(chǎn)生內(nèi)部殘余應(yīng)力[1]。殘余應(yīng)力值過大，導(dǎo)致定子關(guān)鍵尺寸應(yīng)力變形，特別是定子兩端止口加工精度及同軸度，其變形結(jié)果會影響整個電機(jī)端蓋在定子上的裝配狀態(tài)，從而影響端蓋內(nèi)軸承的相對位置關(guān)系，最終影響整臺電動機(jī)工作性能。因此，減小定子加工后過程中焊接殘余應(yīng)釋放對精度尺寸加工的負(fù)面影響是保證電機(jī)最終裝配
環(huán)境技術(shù) 2020年1期2020-03-06
- 基于錘擊處理的牽引電機(jī)定子加工工藝優(yōu)化
性能[1]。定子止口作為牽引電機(jī)電子與端蓋合裝時的定位基準(zhǔn)，其加工精度直接影響整個電機(jī)定轉(zhuǎn)子的裝配精度。在牽引電機(jī)定子的加工制造過程中，一般會涉及較多的焊接，例如接線盒的焊接，定子鐵心與拉板之間的焊接等。焊接時，在高度集中的熱量瞬間輸入的情況下，焊接過程結(jié)束后，焊縫附近會產(chǎn)生較大的殘余應(yīng)力，電機(jī)的定子將產(chǎn)生較大的變形，如果不進(jìn)行去應(yīng)力處理將影響后續(xù)定子加工的精度[2]。對于大型零部件且焊接加工較多的情況下，去應(yīng)力退火是較為簡單、常用的一種減小應(yīng)力影響的方法
時代農(nóng)機(jī) 2019年6期2019-10-12
- 牽引電機(jī)端蓋加工的去應(yīng)力退火工藝優(yōu)化
零件之一，端蓋的止口作為定位基準(zhǔn)，其精度直接決定著電機(jī)軸承的裝配精度，進(jìn)而影響整個電機(jī)的性能[1-3]。考慮電機(jī)運(yùn)行的平穩(wěn)性，牽引電機(jī)的傳動端常采用柱軸承，在軸向上不受力，因此傳動端端蓋在軸向上不受力，加上電機(jī)的通風(fēng)窗口問題、輕量化問題，牽引電機(jī)傳動端端蓋大多設(shè)計為鏤空多孔的結(jié)構(gòu)，如圖1所示。端蓋上軸承室外的氣動平衡槽等結(jié)構(gòu)相對比較復(fù)雜，無法一次鑄造成型，必須先將鑄造好的毛坯進(jìn)行加工，加工完后焊接封板形成腔體，但焊接應(yīng)力釋放帶來的變形會影響端蓋的制造精度。
時代農(nóng)機(jī) 2019年6期2019-10-12
- 航空發(fā)動機(jī)低壓渦輪轉(zhuǎn)子故障分析
超差、封嚴(yán)環(huán)配合止口尺寸磨損超差、密封跑道腐蝕等,筆者分析低壓渦輪轉(zhuǎn)子典型故障產(chǎn)生的機(jī)理和原因,提出故障排除措施,進(jìn)而提高低壓渦輪轉(zhuǎn)子的工作可靠性。2 低壓渦輪轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)如圖1所示,低壓渦輪轉(zhuǎn)子主要由低壓渦輪一級盤、低壓渦輪二級盤、封嚴(yán)環(huán)、低壓渦輪軸、蜂窩組件、密封跑道等組成。其中,封嚴(yán)環(huán)與低壓渦輪一級盤、低壓渦輪二級盤通過配合止口定位,封嚴(yán)環(huán)通過低壓渦輪一級盤上的銷實現(xiàn)周向定位,低壓渦輪一級盤、低壓渦輪二級盤、低壓渦輪軸通過雙頭螺栓連接,低壓渦輪軸、蜂窩組
裝備機(jī)械 2019年3期2019-09-20
- 熱載荷對止口連接結(jié)構(gòu)過盈量的影響分析
在航空發(fā)動機(jī)中，止口連接結(jié)構(gòu)早期與螺栓連接等其他連接方式配合使用，近幾年開始獨(dú)立作為連接結(jié)構(gòu)應(yīng)用，該結(jié)構(gòu)在實現(xiàn)定心傳扭的同時，大大減少了連接結(jié)構(gòu)零件數(shù)量，有效減輕了發(fā)動機(jī)質(zhì)量，很好地順應(yīng)了現(xiàn)代航空發(fā)動機(jī)高轉(zhuǎn)速、輕質(zhì)量的發(fā)展方向[1-2]。例如20世紀(jì)90年代GE公司在燃?xì)廨啓C(jī)高壓轉(zhuǎn)子中設(shè)計了帶有拉桿系統(tǒng)的止口連接結(jié)構(gòu)[3]；德國的MTU公司設(shè)計的1種無螺栓高壓壓氣機(jī)轉(zhuǎn)子中利用止口連接代替了螺栓連接[4]；美國PW公司的PW1000G齒輪傳動渦輪風(fēng)扇發(fā)動機(jī)高
航空發(fā)動機(jī) 2019年2期2019-05-05
- 淺談工藝尺寸鏈原理在零件設(shè)計加工過程的應(yīng)用
制mm——車左端止口、右端止口并保證10±0.075mm，按圖紙要求加工零件兩側(cè)的止口，保證凸臺尺寸10±0.075mm時，同時要求下面兩側(cè)突出的小臺階以通過剖切平面的對稱中心平面對稱。在加工過程中凸臺尺寸10±0.075mm是加工左側(cè)止口和右側(cè)止口后形成的，要保證凸臺尺寸10±0.075mm的尺寸精度，就要同時保證左側(cè)止口和右側(cè)止口加工深度的尺寸精度，運(yùn)用工藝尺寸鏈原理計算左側(cè)止口和右側(cè)止口加工深度。首先建立工藝尺寸鏈簡圖，如圖6所示，分析工藝尺寸鏈簡圖
中國設(shè)備工程 2019年4期2019-03-07
- 帶止口定心傳扭結(jié)構(gòu)高速轉(zhuǎn)子軸向預(yù)緊力估算方法
級壓氣機(jī)盤采用了止口定心傳扭結(jié)構(gòu)，為確保止口定心傳扭結(jié)構(gòu)可靠工作，有必要對止口定心傳扭結(jié)構(gòu)輪盤間的軸向預(yù)緊力進(jìn)行研究。為此，設(shè)計了能很好反映裝機(jī)低壓轉(zhuǎn)子的低壓模擬轉(zhuǎn)子，并針對該轉(zhuǎn)子的軸向預(yù)緊力開展了理論分析研究。采用分段圓筒的簡化思想，建立了前三級壓氣機(jī)盤和中心拉桿的簡化模型。基于彈塑性力學(xué)和材料力學(xué)理論并考慮離心載荷的影響，揭示了輪盤間軸向力的變化量與轉(zhuǎn)速之間的關(guān)系，對設(shè)計確定的軸向預(yù)緊力進(jìn)行了評估。2 低壓模擬轉(zhuǎn)子前三級壓氣機(jī)盤與中心拉桿等零件的結(jié)構(gòu)渦
燃?xì)鉁u輪試驗與研究 2018年5期2018-11-29
- 客車艙門漏水工藝性分析
方面：（1）艙門止口設(shè)計結(jié)構(gòu)不合理，僅依靠止口上的密封膠條進(jìn)行單層密封，當(dāng)艙門本身存在局部變形、止口精度誤差、雨水量過大等狀況時，易產(chǎn)生漏水的情況[1]（見圖1）。圖1 艙門止口設(shè)計示意圖（2）艙門止口焊接誤差，造成密封條過壓或壓緊不足：密封條過壓時間過長，容易造成密封條變形；壓緊不足，艙門與膠條之間存在縫隙，引起漏水。（3）艙門止口周邊打膠密封不完整，尤其在焊接對接接縫處或焊接缺陷部位，打膠密封不到位極易引起漏水問題的產(chǎn)生。（4）艙門內(nèi)外蒙皮夾層部位密封
安徽科技 2018年3期2018-11-26
- 4102B型柴油機(jī)氣缸套斷裂故障分析與預(yù)防措施研究
缸套為薄壁干式上止口定位氣缸套，缸套材質(zhì)為硼鑄鐵。其結(jié)構(gòu)特點有：（1）受柴油機(jī)缸體結(jié)構(gòu)限制，缸套壁厚只有1.5 mm，最薄弱退刀槽處只有1．3 mm.（2）干式氣缸套壓裝后與缸體直接接觸，結(jié)構(gòu)的剛度要求較高，工作中溫度分布不均勻，導(dǎo)熱性相對較差，容易發(fā)生局部形變。（3）屬于成品缸套，內(nèi)表面和外表面都需要在缸套廠進(jìn)行精加工，與缸體分組壓裝。（4）使用缸體缸孔止口進(jìn)行定位，缸套沿部承受缸套壓入力，工作中承受活塞的拉力及缸蓋螺栓的緊固預(yù)緊力。氣缸套參考結(jié)構(gòu)如圖1
裝備制造技術(shù) 2018年6期2018-08-04
- 高精度筒類零件的加工及測量方法
)圖紙要求外圓及止口全跳動0.02 mm，見圖1，要求兩總長端面全跳動0.02 mm，要求兩端止口尺寸公差等級為H6，必須一次裝夾完成加工才能保證設(shè)計要求。由于其長徑比大，尺寸公差小，形位公差嚴(yán)，選用立式車床根本無法達(dá)到圖紙要求。在臥式車床上采用一夾一架的裝夾方式，雖然能夠加工床尾一端的止口及外圓，但不能加工床頭一端的止口及端面，在工件調(diào)頭裝夾后，根本無法保證止口全跳動0.02 mm的要求。在工件空心的情況下，要保證一次裝夾完成兩端止口及外圓的加工，只有在
中國重型裝備 2018年3期2018-07-27
- 某MPV車型側(cè)窗玻璃自爆的研究
玻璃安裝時與車身止口間隙要求、膠條壓縮量的測量、整車邊緣應(yīng)力值被確認(rèn)為風(fēng)險因素。下面開始對風(fēng)險因素進(jìn)行確認(rèn)。對玻璃與車身止口間隙、膠條壓縮量進(jìn)行確認(rèn)。經(jīng)核對數(shù)模，確認(rèn)設(shè)計側(cè)窗與車身側(cè)窗止口鈑金設(shè)計間隙為10 mm(此時側(cè)窗膠條表現(xiàn)為最大壓縮量)。檢測側(cè)窗玻璃與鈑金間隙值，測點分布見圖4。圖4 側(cè)窗與車身匹配間隙測量點示意圖(1)測量條件1：保證側(cè)窗與D柱、側(cè)圍配合零面差，不扣上側(cè)窗把手鎖扣情況下檢測某MPV車型間隙值，檢測結(jié)果見表4。(2)測量條件2：扣上
汽車零部件 2017年12期2018-01-11
- 高壓隔爆型電機(jī)機(jī)座加工工藝改進(jìn)技術(shù)
所不同，它的兩端止口深度增加，端面加寬，兩端止口與鐵心內(nèi)圓及端面對軸心線圓跳動及同軸度的要求提高了，即尺寸精度和形位精度要求高；如果變形嚴(yán)重，將直接導(dǎo)致機(jī)座與端蓋配合處爆隔接合面間隙較差，不能滿足隔爆型設(shè)備的隔爆外殼要求。本文對高壓隔爆型機(jī)座加工工藝的傳統(tǒng)方法進(jìn)行兩次加工改造分析，制定了最佳的工藝改進(jìn)方法，并通過試驗加以驗證。1 機(jī)座加工工藝1.1 傳統(tǒng)加工工藝方案采用傳統(tǒng)工藝方案，機(jī)座加工完成后止口變形嚴(yán)重，且各部位變形量不一致，最大的變形量達(dá)到1mm以
防爆電機(jī) 2017年6期2017-12-13
- 某車型車門關(guān)門力優(yōu)化方法研究
密封條相對于車門止口間隙不同位置狀態(tài)下的密封條壓縮負(fù)荷如表2所示：5 門洞止口配合間隙優(yōu)化門洞止口配合間隙對關(guān)閉力的影響主要體現(xiàn)在，車門安裝鉸鏈面精度及門洞區(qū)域的配合面精度上。車門鉸鏈安裝面變形，可能會導(dǎo)致車門整體向X向偏移；而門洞區(qū)域車門門框變形，可能直接導(dǎo)致車門與車身之間的間隙變小。5.1 門洞止口間隙偏差要因確定使用密封間隙測量儀對車門門洞止口密封間隙進(jìn)行測量，可確認(rèn)車門與門洞的配合情況，某車型車門門洞止口密封間隙測量結(jié)果如圖9所示，結(jié)果顯示門洞右上
汽車科技 2017年6期2017-12-07
- 淺析電機(jī)軸承異音與預(yù)防措施
1 機(jī)座非傳動端止口變形現(xiàn)場測量機(jī)座、前端蓋、后端蓋等各30件，繪成橫坐標(biāo)為止口直徑和止口圓柱度（略去基準(zhǔn)尺寸），縱坐標(biāo)為尺寸占比的分布圖（見圖一、二、三、四）。相同點：機(jī)座、前端蓋、后端蓋的止口直徑及止口圓柱度不呈正態(tài)分布，超越控制線；機(jī)座止口直徑偏下限。不同點：機(jī)座非傳動端止口橢圓占26%；非傳動端端蓋止口偏下限。因此機(jī)座非傳動端止口橢圓是主要矛盾。圖一 機(jī)座非傳動端止口圖二 機(jī)座傳動端止口圖三 非傳動端端蓋止口圖四 傳動端端蓋止口2.2 機(jī)座非傳動端
新商務(wù)周刊 2017年7期2017-10-17
- 輪盤止口定心傳扭結(jié)構(gòu)配合面過盈量估算方法
12002)輪盤止口定心傳扭結(jié)構(gòu)配合面過盈量估算方法范潘潘1，2，鄧旺群1，2，袁勝1，2，何萍1，劉文魁1，2(1.中國航空動力機(jī)械研究所，湖南株洲412002；2.航空發(fā)動機(jī)振動技術(shù)航空科技重點實驗室，湖南株洲412002)針對渦槳發(fā)動機(jī)壓氣機(jī)輪盤止口定心傳扭結(jié)構(gòu)配合面過盈量開展研究，為其設(shè)計提供理論依據(jù)。基于拉梅公式并考慮離心載荷的作用建立套裝圓筒的力學(xué)模型，利用胡克定律和變形協(xié)調(diào)方程建立套裝圓筒在高轉(zhuǎn)速下配合面過盈量與剩余套裝應(yīng)力、轉(zhuǎn)速之間的關(guān)系，
燃?xì)鉁u輪試驗與研究 2016年5期2016-12-01
- 汽輪發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子端頭槽楔配加工工藝
子端頭槽楔的護(hù)環(huán)止口加工，傳統(tǒng)工藝采用與轉(zhuǎn)軸護(hù)環(huán)止口同車的方式完成。針對核電半速汽輪發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子端頭槽楔護(hù)環(huán)止口及轉(zhuǎn)軸護(hù)環(huán)止口，不能采用同車的加工方式完成這一問題，提出了一套端頭槽楔根據(jù)轉(zhuǎn)軸護(hù)環(huán)止口精加工結(jié)果，單獨(dú)配加工的工藝方案：將端頭槽楔預(yù)裝至轉(zhuǎn)軸槽楔槽內(nèi)，通過自制的測量裝置精確測量出止口位置突出尺寸，并根據(jù)測量結(jié)果，應(yīng)用數(shù)控設(shè)備完成端頭槽楔的配加工。通過該套工藝方法的實際應(yīng)用，有效解決了核電半速汽輪發(fā)電機(jī)端頭槽楔護(hù)環(huán)止口加工問題。AP1000核電半速汽
上海大中型電機(jī) 2016年3期2016-11-09
- 圓形料場堆取料機(jī)中心立柱的加工
對法蘭副，有定位止口來保證筒體的同軸度要求。但分段后兩段筒體的長度仍然超長 （大約9 000 mm），直徑也超大 （連接法蘭直徑2 750 mm），超出了一般設(shè)備的加工范圍。因此考慮在TK6926數(shù)控鏜銑床上加工，具體方法如下。（1）將筒體垂直放置（筒體軸線與鏜銑床主軸垂直），軸向校正筒體毛坯，在兩端法蘭端面、法蘭外圓（一次裝夾，通過移動設(shè)備立柱與伸縮刀具主軸）銑削(X軸、Y軸、Z軸）3個方向的基準(zhǔn)點。（2）將銑削好基準(zhǔn)的筒體旋轉(zhuǎn)90°放置 （筒體軸線與鏜
機(jī)械制造 2015年8期2015-06-12
- 西服上衣止口產(chǎn)生問題的原因及解決方法
300）西服上衣止口產(chǎn)生問題的原因及解決方法王琳琳（山東省德州市武城縣職業(yè)中等專業(yè)學(xué)校 山東德州 253300）西服上衣止口的制作是服裝教學(xué)的重難點，也是學(xué)生出現(xiàn)問題最多的部位。止口部位處理的是否得當(dāng)，對于服裝的整體造型及成衣品質(zhì)具有十分重要的意義。本文主要從西服上衣止口產(chǎn)生的問題、原因及解決方法這三個方面進(jìn)行詳細(xì)的闡述。西服上衣止口 撇胸 方法引言通過這幾年的服裝工藝教學(xué)實踐，筆者發(fā)現(xiàn)學(xué)生在進(jìn)行上衣止口部位制作時，容易出現(xiàn)一些問題，尤其是西裝上衣止口的制
新教育時代電子雜志(教師版) 2015年21期2015-02-27
- 等溫離心壓縮機(jī)可磨密封間隙測量技術(shù)及其裝配工藝改進(jìn)
未考慮零件設(shè)計上止口的配合間隙。在可磨密封設(shè)計上，可磨密封止口和隔板止口的配合允許間隙為0.016～0.148mm。在裝配過程中，由于彈簧的作用力，可磨密封止口和隔板止口的配合允許間隙被彈簧力壓合貼緊，此時設(shè)計上的間隙就反應(yīng)成一部分總高h(yuǎn)，如圖2中所示。在設(shè)計上，總高允許值為0.05mm～0.94mm（上述數(shù)據(jù)是根據(jù)查閱圖紙后經(jīng)過裝配尺寸鏈計算得出）。此時若不考慮這一部分的變化量，可磨密封止口和隔板止口的配合允許間隙就轉(zhuǎn)化為忽略掉的負(fù)間隙誤差，造成一定的測
風(fēng)機(jī)技術(shù) 2015年1期2015-02-20
- 汽輪機(jī)中間軸制造工藝方案改進(jìn)
設(shè)計圖上兩端均有止口，一端止口為凹止口，一端止口為凸止口（見圖1），這兩個止口分別聯(lián)接高中壓、低壓轉(zhuǎn)子，使兩根轉(zhuǎn)子聯(lián)成一個整體。如果中間軸兩個止口在加工時存在不同心問題，電廠裝配后就會造成兩根轉(zhuǎn)子不同心，并且跳動量會隨著轉(zhuǎn)子的長度方向進(jìn)行放大，對整體軸系跳動會有很大影響，跳動值過大就會造成機(jī)組軸系振動，嚴(yán)重影響機(jī)組運(yùn)行安全。圖1 中間軸圖2 兩端悶頭孔處鑲?cè)霅烆^中間軸材質(zhì)是鍛件，軸中間存在一個中心孔，在制造廠加工制造中間軸時是先上鏜床以中間軸的中心孔為基準(zhǔn)
機(jī)械工程師 2014年12期2014-12-23
- 電動機(jī)定子止口雙擴(kuò)張夾筒式車夾具的設(shè)計
—帶繞組定子兩端止口精車時的同軸度。傳統(tǒng)的小錐度芯棒車夾具脫模困難、報廢率高。為此研發(fā)了一種集定位、夾緊于一體的雙擴(kuò)張夾筒式車夾具，實現(xiàn)變軸向拉力為徑向擴(kuò)張力，從而極大地提高了生產(chǎn)效率。1 永磁低速同步電動機(jī)及定子部件的結(jié)構(gòu)分析永磁低速同步電動機(jī)無需齒輪減速裝置便可獲得低轉(zhuǎn)速 (60 r/min)、高扭矩(7 500 mN·m)，具有較好的自鎖能力，且能瞬間啟動、倒轉(zhuǎn)和停機(jī)。它雖屬步進(jìn)電機(jī)系列，但無需特殊電源，僅以220 V 普通交流電源供電即可，因而在礦
機(jī)床與液壓 2014年20期2014-11-18
- 一種特殊測量方法的探討與應(yīng)用
存在必須使用的短止口凸臺，其形式如圖1所示。該止口有定位、配合作用(一般尺寸精度在6、7和8級)，加工中檢驗時，用現(xiàn)有的測量工具無法滿足檢驗要求，其原因分析如下。圖1 (1)游標(biāo)卡尺精度偏低，最小刻度為0.02 mm，不能準(zhǔn)確讀出止口的實際檢測值，不能滿足加工檢測需要。(2)外徑百分尺的測量精度比游標(biāo)卡尺高，并且測量比較靈活，因此，當(dāng)加工精度要求較高時多被應(yīng)用，但是如圖2所示，固定測砧2及測微螺桿3使測量距離受限為距量具的使用軸套外表面最小為10 mm，對
金屬加工(冷加工) 2014年13期2014-10-12
- 活塞削孔工裝的改進(jìn)
種方法:其一，由止口定位，壓塊壓住活塞頂部;其二，壓塊壓住活塞止口部，再由鏜刀加工削孔。這里有個關(guān)鍵加工尺寸——壓縮高，壓縮高指的是活塞削孔中心到活塞頂面的尺寸，這個尺寸要求很高。一般地主軸上所裝鏜桿中心高是固定不變的，那么，只有改變活塞削孔的中心高，也就是改變活塞夾具的高低來滿足壓縮高。實際操作人員在調(diào)整時是靠添加銅皮來保證鏜孔到活塞頂面之間的壓縮高，即繁瑣費(fèi)時又影響加工質(zhì)量。并且加工過程受溫度影響，每天都要添加或減少銅皮來保證壓縮高尺寸，不能保證工裝標(biāo)
內(nèi)燃機(jī)與配件 2014年5期2014-08-29
- 關(guān)于大型電機(jī)機(jī)座精鏜加工制造的工藝方法
，找正后粗車機(jī)座止口1及鐵心處，止口1端面留1 mm加工余量，止口1直徑留2 mm加工余量，鐵心處直徑留1.5 mm加工余量(即留出精鏜1遍至產(chǎn)品圖紙尺寸的加工余量);機(jī)座翻轉(zhuǎn)后裝夾，即用四爪卡盤夾緊機(jī)座外圓B處，找正后車削空刀處至產(chǎn)品圖紙尺寸，按給定的尺寸公差精車止口2處，并保證留出2 mm加工余量，用于銑、鉆底腳時定位使用，止口2處端面留出1 mm加工余量。如圖1所示。2)在數(shù)控鉆銑機(jī)床上將機(jī)座立式安裝，并以止口定位胎定位機(jī)座止口2處，采用液壓壓板壓緊
上海大中型電機(jī) 2013年1期2013-12-10
- 工件內(nèi)、外淺止口直徑的測量方法
22)盤類零件的止口部位，經(jīng)常是起到裝配、定位甚至是密封的核心作用，尺寸精度往往較高。檢驗人員在應(yīng)對15 mm以上止口深度的工件時，可以選擇外徑千分尺、內(nèi)測百分表、內(nèi)測千分棒等通用量具進(jìn)行直徑測量。當(dāng)被檢測工件止口深度小于15 mm時，量具的測量面無法與被測工件進(jìn)行接觸，因此采用一般的通用量具就無法得到工件直徑的實際尺寸，而在實際加工現(xiàn)場又必須測到精確尺寸以便及時進(jìn)行刀具的修正和補(bǔ)償［1］。如圖1所示零件內(nèi)、外止口深度尺寸均較小，針對此類零件較難檢測的情況
制造技術(shù)與機(jī)床 2013年8期2013-09-27
- 重型燃機(jī)壓氣機(jī)輪盤冷加工方法
各級之間通過凹凸止口配合疊裝在一起，通過長拉桿拉緊。裝配結(jié)構(gòu)上要求單級輪止口、螺栓面配合面加工的尺寸精度、形位公差必須保證。一般地，各級輪盤止口跳動、螺栓面跳動、平面度要求為0.01～0.02mm 之內(nèi)，跳動測量具體位置如圖2 所示。圖2 單級輪盤形位公差跳動測量位置輪盤加工主要工序有：（1）粗精車削（加工端面外圓內(nèi)孔輪廓型線）；（2）鉆鏜（加工拉桿螺栓孔）；（3）拉削（圓周榫槽加工）；（4）磨削（螺栓面平面度、平行度的保證）；（5）噴砂，噴漆（表面處理工
機(jī)械工程師 2013年5期2013-08-14
- 外徑千分尺式內(nèi)徑測量卡的設(shè)計及使用
工件時，工件的內(nèi)止口測量由于心軸處在工件中心，不能用游標(biāo)卡尺直接進(jìn)行測量，用普通的卡鉗進(jìn)行測量，由于操作人員操作手法、卡鉗松緊等原因，尺寸測量操作不方便，數(shù)據(jù)測量不準(zhǔn)確。工件加工尺寸經(jīng)常出現(xiàn)偏差，合格率低。需要重新裝夾進(jìn)行返工，加工效率非常低。1.設(shè)計思路為提高尺寸測量的準(zhǔn)確性和操作時的可靠、方便性，提高工件的加工合格率及加工效率。我們考慮借鑒外徑千分尺和普通卡鉗的結(jié)構(gòu)，假如將外徑千分尺直線測量桿彎折90°，作為測量爪，將兩種結(jié)構(gòu)結(jié)合起來，設(shè)計一種類似于外
金屬加工(冷加工) 2013年17期2013-06-18
- 軸承套圈斜油孔鉆模加工工藝改進(jìn)
等分面留磨量,與止口中心對稱0.15mm以內(nèi)。（4） 平 磨:磨好端面及等分面,與內(nèi)孔對稱垂直0.05mm以內(nèi)。（5） 鏜 工:以止口及相鄰端面找正,鏜好等分孔。（6） 鉗 工:去毛刺,打字。首先，企業(yè)應(yīng)該強(qiáng)化全體員工的內(nèi)控意識，做好內(nèi)部控制培訓(xùn)、宣傳工作，樹立整個企業(yè)的內(nèi)部控制思想。然后，企業(yè)可以通過外包的方式，聘用有資質(zhì)的中介機(jī)構(gòu)量身打造一套健全合理的內(nèi)部控制制度。之后，將內(nèi)部控制制度在企業(yè)的所有環(huán)節(jié)、所有部門貫徹執(zhí)行。（7） 熱處理:淬火,發(fā)藍(lán)。（8
哈爾濱軸承 2012年4期2012-06-11
- 電動機(jī)耗電的機(jī)械故障原因及消除方法
孔磨損，或者端蓋止口與機(jī)座止口變形，使機(jī)座、端蓋和轉(zhuǎn)子三者不同心而引起掃膛。也有因鐵芯受高溫而變形相摩擦。此類故障還會使電動機(jī)強(qiáng)烈振動，產(chǎn)生過熱現(xiàn)象，甚至燒毀電動機(jī)繞組，造成事故停產(chǎn)。消除方法：先檢驗軸承是否處于合格狀態(tài)，然后可在車床上校驗轉(zhuǎn)子鐵芯有無異常變形。根據(jù)變形程度，將轉(zhuǎn)子鐵芯外徑減少（用車床加工）0.2～0.3mm，這時電動機(jī)的空載電流略有增加，但不妨礙正常運(yùn)轉(zhuǎn)。如系端蓋軸承孔磨損，可參考照（5）進(jìn)行修理。端蓋止口和機(jī)座止口磨損采用修正止口或調(diào)換
中國新技術(shù)新產(chǎn)品 2010年10期2010-01-01