王洪明
(中國航發(fā)沈陽黎明航空發(fā)動(dòng)機(jī)有限責(zé)任公司,沈陽 110043)
低壓渦輪轉(zhuǎn)子是航空發(fā)動(dòng)機(jī)的4大核心轉(zhuǎn)子之一,封嚴(yán)環(huán)是低壓渦輪轉(zhuǎn)子的重要組成部分[1],位于低壓渦輪第1、2級(jí)盤之間,與低壓渦輪第2級(jí)盤通過配合止口定位,與第1級(jí)盤采用定位銷子周向定位,起到封嚴(yán)的作用。在航空發(fā)動(dòng)機(jī)大修過程中發(fā)現(xiàn),封嚴(yán)環(huán)與低壓渦輪第1級(jí)盤配合止口磨損較為嚴(yán)重,二者之間的縫隙變大,封嚴(yán)環(huán)的活動(dòng)量也隨之增大,使航空發(fā)動(dòng)機(jī)的整體振動(dòng)趨于惡化[2-4],影響其使用壽命和工作效率[5-7]。若更換封嚴(yán)環(huán)新品,其配件制造周期長、成本高,亟需開展封嚴(yán)環(huán)再制造技術(shù)研究。
封嚴(yán)環(huán)再制造主要采用等離子熱噴涂技術(shù),通過在磨損表面噴涂涂層修復(fù)磨損尺寸,從而延長零件使用壽命。等離子熱噴涂技術(shù)廣泛應(yīng)用于零件表面修復(fù)[8],經(jīng)驗(yàn)成熟,且已建立表面修復(fù)技術(shù)體系[9-10]。等離子熱噴涂技術(shù)的應(yīng)用,在保證飛機(jī)和發(fā)動(dòng)機(jī)翻修等方面起到了重要作用[11-12]。范吉明等[13]系統(tǒng)地研究了等離子熱噴涂Cr3C2-NiCr涂層以及在表面修復(fù)中的具體應(yīng)用;程林等[14]分析了不同等離子熱噴涂制度對(duì)GH4169合金涂層力學(xué)性能的影響。但是,GH38合金基材上等離子熱噴涂鎳鉻鐵鉬涂層及涂層修復(fù)技術(shù)尚未發(fā)現(xiàn)相關(guān)報(bào)道。
本文針對(duì)航空發(fā)動(dòng)機(jī)封嚴(yán)環(huán)與低壓渦輪第1級(jí)盤配合止口尺寸磨損進(jìn)行了等離子噴涂再制造修復(fù),形成了穩(wěn)定的等離子噴涂鎳鉻鐵鉬涂層修復(fù)配合止口噴涂工藝、封嚴(yán)環(huán)配合止口車削加工工藝。
封嚴(yán)環(huán)的壁厚約為5 mm,直徑約為500 mm,屬于薄壁件。在發(fā)動(dòng)機(jī)工作過程中的振動(dòng)使封嚴(yán)環(huán)與低壓渦輪第1級(jí)盤配合止口發(fā)生碰磨,使用1000 h后,封嚴(yán)環(huán)與低壓渦輪第1級(jí)盤配合止口磨損嚴(yán)重,表面質(zhì)量較差,需要把二者修理光滑,采用等離子熱噴涂的方法噴涂鎳鉻鐵鉬材料增材,并采用精車削的方法對(duì)鎳鉻鐵鉬涂層進(jìn)行車削,保證封嚴(yán)環(huán)配合止口尺寸滿足與低壓渦輪第1級(jí)盤配合要求。主要工藝路線如下:
集件→封嚴(yán)環(huán)配合止口車削→配合止口等離子熱噴涂鎳鉻鐵鉬涂層→封嚴(yán)環(huán)配合止口涂層車削。
封嚴(yán)環(huán)的基體材質(zhì)為GH38合金,對(duì)等離子熱噴涂鎳鉻鐵鉬涂層進(jìn)行增材,為確定鎳鉻鐵鉬涂層在GH38合金基材上的等離子熱噴涂工藝的穩(wěn)定性,在試片上進(jìn)行等離子人工噴涂試驗(yàn)(噴涂參數(shù)見表1),包括噴涂涂層后外觀檢查、彎曲性能檢查、金相組織檢查及噴涂涂層后拉伸結(jié)合強(qiáng)度檢查等工藝試驗(yàn),進(jìn)而確定封嚴(yán)環(huán)止口等離子噴涂鎳鉻鐵鉬涂層參數(shù),以保證封嚴(yán)環(huán)配合止口再制造的可行性。
表1 噴涂參數(shù)
噴涂涂層后的彎曲性能檢查、金相組織檢查、拉伸結(jié)合強(qiáng)度檢查試驗(yàn)均進(jìn)行4組,對(duì)噴涂的4組試片(如圖1所示)進(jìn)行外觀檢查。從圖中可見,噴涂鎳鉻鐵鉬涂層后外觀呈均勻的灰色,表面平整、均勻,噴涂涂層與GH38合金基體之間無裂紋或翹起,涂層無剝落、掉塊等現(xiàn)象,符合企業(yè)標(biāo)準(zhǔn)要求,噴涂涂層后外觀檢查合格。
圖1 噴涂試片
噴涂涂層彎曲性能檢查試驗(yàn)共進(jìn)行4組,每組有3片試件。每片試件等離子熱噴涂鎳鉻鐵鉬涂層后,將試樣彎曲大于170°(如圖2所示)后檢查噴涂涂層質(zhì)量,外觀無剝落,無裂紋,符合企業(yè)標(biāo)準(zhǔn)要求,噴涂涂層彎曲性能檢查合格。
圖2 GH38合金彎曲試樣
噴涂涂層金相組織檢查試驗(yàn)共進(jìn)行4組,每組有1個(gè)試件,如圖3所示。在200倍光學(xué)顯微鏡下觀查噴涂涂層與基體界面組織結(jié)構(gòu)發(fā)現(xiàn),噴涂涂層與基體界面污染物均小于20%,符合企業(yè)標(biāo)準(zhǔn)要求,噴涂涂層金相組織檢查合格。
圖3 GH38合金基體材料噴涂后金相組織
拉伸結(jié)合強(qiáng)度檢查試驗(yàn)共進(jìn)行4組,每組有3個(gè)試件。噴涂涂層后拉伸結(jié)合強(qiáng)度應(yīng)不小于48.2 MPa。其拉伸結(jié)合強(qiáng)度見表2。該拉伸結(jié)合強(qiáng)度符合企業(yè)標(biāo)準(zhǔn)要求。
表2 GH38合金基體材料噴涂涂層后拉伸結(jié)合強(qiáng)度MPa
對(duì)封嚴(yán)環(huán)基體GH38合金試件進(jìn)行等離子熱噴涂鎳鉻鐵鉬涂層增材后,通過噴涂涂層后外觀檢查和彎曲性能檢查、金相組織檢查及拉伸結(jié)合強(qiáng)度檢查等工藝試驗(yàn),試驗(yàn)結(jié)果均合格,鎳鉻鐵鉬涂層在GH38合金基材上的等離子熱噴涂工藝穩(wěn)定。可以按照噴涂參數(shù)對(duì)封嚴(yán)環(huán)噴涂鎳鉻鐵鉬涂層進(jìn)行再制造。
(1)封嚴(yán)環(huán)清洗。為保證噴涂鎳鉻鐵鉬涂層的結(jié)合強(qiáng)度,用脫脂棉蘸丙酮擦拭清洗封嚴(yán)環(huán)待噴涂表面(如圖4所示),除去表面油污。
圖4 封嚴(yán)環(huán)待噴涂表面
(2)封嚴(yán)環(huán)保護(hù)及吹砂。對(duì)于封嚴(yán)環(huán)除待噴涂表面之外的表面,用壓敏膠帶保護(hù),并用白剛玉砂粒進(jìn)行吹砂。吹砂參數(shù)見表3。
表3 吹砂參數(shù)
(3)封嚴(yán)環(huán)保護(hù)及噴涂。采用高溫壓敏膠帶對(duì)封嚴(yán)環(huán)非噴涂表面進(jìn)行保護(hù)。噴涂前用加溫槍預(yù)熱封嚴(yán)環(huán),然后按照確定的熱噴涂參數(shù)對(duì)封嚴(yán)環(huán)噴涂表面噴涂鎳鉻鐵鉬涂層,噴涂厚度為0.2~1.0 mm。
(4)封嚴(yán)環(huán)清理。將保護(hù)封嚴(yán)環(huán)的高溫壓敏膠帶清理干凈。
在工作過程中,與低壓渦輪第1級(jí)盤通過配合止口接觸時(shí),封嚴(yán)環(huán)主要受低壓渦輪第1級(jí)盤給予的過盈力和封嚴(yán)環(huán)旋轉(zhuǎn)產(chǎn)生的離心力作用,導(dǎo)致配合止口發(fā)生不同程度的磨損,表面質(zhì)量較差,存在較多的腐蝕物與積炭等,影響噴涂涂層的結(jié)合力。因此,在噴涂涂層前需要去除封嚴(yán)環(huán)配合止口部分基體材料。
3.2.1 封嚴(yán)環(huán)配合止口過盈力計(jì)算
封嚴(yán)環(huán)與低壓渦輪第1級(jí)盤配合止口過盈配合,最大過盈量為0.1 mm,二者接觸寬度A=3 mm。封嚴(yán)環(huán)配合止口平均壓力P0/MPa與過盈量關(guān)系為
式中:e為封嚴(yán)環(huán)與低壓渦輪第1級(jí)盤過盈量,mm。
取封嚴(yán)環(huán)dθ弧度(如圖5所示)為研究對(duì)象,則封嚴(yán)環(huán)在dθ弧度所受到的過盈力F0/N為
圖5 封嚴(yán)環(huán)dθ弧度
式中:S、A、D分別為封嚴(yán)環(huán)與低壓渦輪第1級(jí)盤dθ弧度接觸面積(m2)、接觸寬度(m)、及直徑(m)。
計(jì)算過盈力得
3.2.2 封嚴(yán)環(huán)配合止口離心力計(jì)算
設(shè)封嚴(yán)環(huán)的整體質(zhì)量為m/kg,選取dθ弧度,則質(zhì)量為,封嚴(yán)環(huán)在工作過程中以角速度ω高速旋轉(zhuǎn),則封嚴(yán)環(huán)dθ弧度所受到的離心力為
式中:F1為封嚴(yán)環(huán)dθ弧度旋轉(zhuǎn)離心力,N;ω為封嚴(yán)環(huán)旋轉(zhuǎn)角速度,rad/s;r為封嚴(yán)環(huán)半徑,m。
計(jì)算離心力得
3.2.3 去除量尺寸的確定
封嚴(yán)環(huán)與低壓渦輪第1級(jí)盤配合止口所受的壓應(yīng)力是過盈力與離心力之和,即
獲取臀部的軌跡要先對(duì)不同時(shí)刻的θ1、θ2進(jìn)行測量.而測量θ1、θ2的角度可以依靠傳感器或者依靠圖像分析的方法.
封嚴(yán)環(huán)配合止口抗彎強(qiáng)度系數(shù)為
式中:W為抗彎強(qiáng)度系數(shù);h為封嚴(yán)環(huán)配合止口厚度,m。則封嚴(yán)環(huán)配合止口所承受最大力矩M/N·m為
則封嚴(yán)環(huán)的抗彎強(qiáng)度σ/Pa為
將式(7)、(8)代入式(9)中得
封嚴(yán)環(huán)配合止口位置單邊厚度h原為10 mm,噴涂鎳鉻鐵鉬涂層時(shí)單邊厚度最大減小1 mm,則噴涂涂層去除基體量后的抗彎強(qiáng)度σ=144 MPa,小于許用抗彎強(qiáng)度[σ],滿足強(qiáng)度要求。
3.3.1 封嚴(yán)環(huán)裝夾基準(zhǔn)的選擇
將封嚴(yán)環(huán)(圖4)放至夾具中,以封嚴(yán)環(huán)圓周表面K作為徑向基準(zhǔn)定位,封嚴(yán)環(huán)夾具蓋板壓緊封嚴(yán)環(huán)的端面(C面)進(jìn)行端面定位。通過調(diào)整封嚴(yán)環(huán),使封嚴(yán)環(huán)內(nèi)環(huán)表面F的徑向跳動(dòng)不大于0.05 mm,壓緊封嚴(yán)環(huán)夾具蓋板,準(zhǔn)備進(jìn)行車削。
3.3.2 刀具及加工參數(shù)的選擇
封嚴(yán)環(huán)基體GH38合金和噴涂涂層鎳鉻鐵鉬材料的硬度值均比較大,因此選取YD15硬質(zhì)合金的刀具進(jìn)行車削。封嚴(yán)環(huán)配合止口的根部為導(dǎo)圓轉(zhuǎn)接,為達(dá)到封嚴(yán)環(huán)的設(shè)計(jì)要求,采用成型刀具進(jìn)行車削。噴涂涂層鎳鉻鐵鉬的脆性較大,因此切削深度要求不大于0.02 mm。
3.4.1 基礎(chǔ)參數(shù)測量
選取5件配合止口需要噴涂鎳鉻鐵鉬涂層修復(fù)的封嚴(yán)環(huán),分別對(duì)其配合止口尺寸、配合面跳動(dòng)量及不平衡量等數(shù)據(jù)進(jìn)行測量、對(duì)比分析,結(jié)果見表4。從表中可見,經(jīng)過噴涂鎳鉻鐵鉬涂層修復(fù)再制造的封嚴(yán)環(huán)的各參數(shù)均符合設(shè)計(jì)要求,并且較修理前有所改善。
表4 封嚴(yán)環(huán)修復(fù)前、后測量結(jié)果對(duì)比
3.4.2 封嚴(yán)環(huán)配合止口形位公差測量
選取5件封嚴(yán)環(huán),分別對(duì)其配合止口車削后表面的粗糙度、相對(duì)于K面的同心度進(jìn)行測量,結(jié)果見表5。從表中可見,經(jīng)過噴涂鎳鉻鐵鉬涂層修復(fù)再制造的封嚴(yán)環(huán),其配合止口粗糙度及相對(duì)于K面的同心度均符合設(shè)計(jì)要求。
表5 封嚴(yán)環(huán)車削后測量結(jié)果
長試考核驗(yàn)證是在地面試車臺(tái)模擬實(shí)際工況及航空發(fā)動(dòng)機(jī)實(shí)際工作時(shí)長,對(duì)各零組件的性能和強(qiáng)度進(jìn)行考核驗(yàn)證。封嚴(yán)環(huán)是航空發(fā)動(dòng)機(jī)的重要旋轉(zhuǎn)件,再制造后,需要通過長試考核,以驗(yàn)證噴涂鎳鉻鐵鉬涂層修復(fù)配合止口尺寸的穩(wěn)定性。將修復(fù)合格的封嚴(yán)環(huán)搭載發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)行長試考核,試車后在封嚴(yán)環(huán)配合止口處鎳鉻鐵鉬涂層無脫落、無掉塊,涂層狀態(tài)及檢查結(jié)果均完好。
(1)采用噴涂鎳鉻鐵鉬涂層修復(fù)封嚴(yán)環(huán)配合止口的噴涂工藝穩(wěn)定;
(2)封嚴(yán)環(huán)配合止口加工選擇參數(shù)合適、加工工藝方法穩(wěn)定;
(3)封嚴(yán)環(huán)配合止口再制造后通過長試考核驗(yàn)證,涂層不存在脫落和掉塊問題,狀態(tài)良好,封嚴(yán)環(huán)再制造技術(shù)穩(wěn)定。