腐蝕深度
- 缺陷參數(shù)對含雙腐蝕儲罐剩余承載力的影響
,著重研究了腐蝕深度為1.5與3 mm工況下罐壁的等效應力變化情況。劉雪云[20]對儲罐檢測數(shù)據(jù)進行統(tǒng)計分析,建立了儲油罐兩種腐蝕類型的分布模型,并闡述了凹坑對儲罐強度的影響規(guī)律。鑒于原油儲罐實際的腐蝕情況更多的是雙腐蝕或者是腐蝕群,筆者在眾多學者的研究基礎上,根據(jù)儲罐自身特點和腐蝕機理,借助有限元軟件探究不同腐蝕參數(shù)下含雙腐蝕缺陷原油儲罐剩余承載力的變化規(guī)律,并對不同腐蝕深度下儲罐剩余承載力結(jié)果進行擬合,為含腐蝕儲罐的安全評估以及后續(xù)維護檢修提供理論依據(jù)
黑龍江科技大學學報 2023年6期2024-01-08
- 大型儲罐腐蝕剩余壽命預測方法研究及對比
，儲罐的最大腐蝕深度服從Gumbel I型分布，該分布屬于極值分布，設一段時間的最大腐蝕深度為x，則累積概率分布函數(shù)為：式中：F（x）為最大腐蝕深度不超過x的概率；k和η分別為位置變量和尺度變量。在計算式（1）的數(shù)學期望、方差和變異系數(shù)的基礎上，假設腐蝕深度與時間呈線性關系，在可靠度0.999的條件下，得到儲罐的剩余壽命T為：式中：δ為腐蝕余量，mm；Vx為腐蝕速率，mm/a；Cx為變異系數(shù)，無量綱。2 折線替代法假設投入時間點的服役時間為0，此時的表面深
全面腐蝕控制 2023年9期2023-10-18
- 腐蝕條件下的海底懸跨管道振動分析
的剩余強度，腐蝕深度是影響管道強度的主要因素。傅忠堯［10］對不同腐蝕條件下海底管道的強度進行了評估，結(jié)果發(fā)現(xiàn)腐蝕深度和環(huán)向角度均會對管道應力產(chǎn)生顯著影響，腐蝕長度對管道應力的影響不大。XIAO等［11］基于計算流體動力學（Computational Fluid Dynanics，CFD）方法，在自由跨管道渦激振動數(shù)值模擬的基礎上考慮管土相互作用，提高了渦激振動預測結(jié)果的可靠性。JOSHI 等［12］提出了基于延遲分離渦模擬的湍流輸運方程的有界保正變分方法
船舶與海洋工程 2023年3期2023-07-14
- LNG接收站埋地管道腐蝕分析方法研究
度L對應每個腐蝕深度取100～600mm（間隔100mm），腐蝕寬度W均取6°。（1） 內(nèi)腐蝕管道的極限內(nèi)壓研究管道上僅施加內(nèi)壓載荷，分析不同腐蝕深度情況下，管道的極限內(nèi)壓值隨著腐蝕的軸向長度改變而引起的變化。管道腐蝕缺陷處的應力大小和應力分布隨載荷增加而不斷產(chǎn)生變化。圖1為20寸管道（d=4mm、L=300mm、限拉伸強度bσ=390MPa）腐蝕區(qū)域的應力分布云圖。選取壁厚方向上由內(nèi)到外三點，查看該載荷下三點的應力情況，如圖2所示。圖1 內(nèi)腐蝕區(qū)域應力云
全面腐蝕控制 2023年1期2023-02-27
- 造船門式起重機結(jié)構(gòu)腐蝕應力分析
44 mm、腐蝕深度占厚度20%為基準腐蝕尺寸，分析不同腐蝕尺寸下的應力變化情況。將腐蝕區(qū)由圓槽形沿主梁軸線方向加長為長圓槽形時的應力分布，如圖7所示。從圖中可以看出，應力集中區(qū)域一般在圓弧過渡處，隨腐蝕尺寸的加大而發(fā)生變化，腐蝕區(qū)域中心處的普遍應力也隨之發(fā)生變化。以44 mm×44 mm處的最大應力和中心應力為基準值與其余數(shù)據(jù)進行對比，詳細數(shù)據(jù)如表4所示。圖7 沿主梁軸線方向變化的腐蝕模型局部Von-mise應力云圖表4 沿主梁軸線方向變化的腐蝕模型應力
起重運輸機械 2022年21期2022-12-03
- 3種典型Al-Si-Cu系壓鑄鋁合金耐腐蝕性能研究
蝕形貌、典型腐蝕深度、腐蝕產(chǎn)物及力學性能變化，分析Al-Si-Cu 系壓鑄鋁合金的腐蝕機理與腐蝕影響因素。2 試驗方法2.1 試樣制備為規(guī)避壓鑄件尺寸、結(jié)構(gòu)等因素對壓鑄合金腐蝕程度、力學性能的影響，本文采用力勁D280壓鑄機制備A380、YL113、YL112 3 種合金的壓鑄試棒，代替壓鑄件進行耐腐蝕性能研究。3 種合金的壓鑄試棒成分實測結(jié)果見表1，壓鑄試棒規(guī)格執(zhí)行GB/T 13822—2017《壓鑄有色合金試樣》[1]中的A型拉力試樣，試棒形貌見圖1。
汽車工藝與材料 2022年5期2022-05-19
- 犧牲陽極性金屬覆蓋層耐腐蝕性能快速檢測技術研究
下金屬覆蓋層腐蝕深度Table 2 Corrosion depth of metal coating layer in Wuhan urban atmospheric environment由表2-表3 可知，滲鋅和熱浸鍍鋅層在石化化工大氣環(huán)境下的腐蝕深度明顯大于武漢城市大氣環(huán)境，石化化工大氣環(huán)境下該兩種金屬覆蓋層的腐蝕速率較快。對比滲鋅層和熱浸鍍鋅層的腐蝕深度，熱浸鍍鋅層腐蝕深度較大，腐蝕較為嚴重，滲鋅層試樣耐蝕性能較好。表3 石化化工大氣環(huán)境下金屬覆蓋
湖北電力 2022年1期2022-05-18
- 基于IGM-WOA-SVM的埋地管道腐蝕深度預測技術研究
，因此對管道腐蝕深度和剩余壽命進行準確預測是加強管道完整性管理的一項重要工作[1]。目前，國內(nèi)學者已針對腐蝕深度的預測進行了大量研究。駱正山[2]等采用Frechet極值分布預測了管道最大腐蝕深度，但未針對預測誤差進行評價；張新生等[3]采用GM（1，1）模型預測了管道腐蝕深度，并利用馬爾科夫鏈對剩余壽命進行了預測，但腐蝕深度預測值的最大相對誤差為10.41%；胡群芳等[4]通過對模型參數(shù)的分布進行貝葉斯估計，根據(jù)MCMC方法對不同樣本獨立性區(qū)間內(nèi)的腐蝕深
石油工程建設 2021年6期2022-01-10
- 國標晶間腐蝕試驗(金相法評定)工藝研究
)，允許晶間腐蝕深度由供需雙方協(xié)商確定[4]”，并未對浸蝕試劑、浸蝕時間、以及腐蝕深度測量等作出規(guī)定，而且對于供需雙方而言腐蝕深度亦沒有數(shù)據(jù)參考。本文通過采用GB/T 4334-2020中A法推薦的10%草酸溶液電解浸蝕含穩(wěn)定化元素和不含穩(wěn)定化元素的不同腐蝕程度的試樣，在不同浸蝕時間下進行金相觀察，確定最佳的浸蝕時間范圍并測量腐蝕深度，為廣大試驗工作者和材料使用者提供一些參考。1 實驗設計1.1 實驗選材選擇含穩(wěn)定化元素鋼種S34779(07Cr18Ni1
現(xiàn)代冶金 2021年3期2022-01-07
- 基于傳遞函數(shù)模型的飛機腐蝕結(jié)構(gòu)可靠性評估
響外，還受到腐蝕深度的影響。一般來說，腐蝕深度越深，壽命越短。因此，傳遞函數(shù)模型考慮了腐蝕深度的影響，揭示了腐蝕發(fā)展時間與腐蝕深度之間的內(nèi)在聯(lián)系。1.1 傳遞函數(shù)模型形式一般來說，將研究的時間序列記為Yt，它有N個觀測值。假設{Yt}不僅受其過去觀測值和隨機擾動項{at}的影響，而且與另一個時間序列{Xt}有關，其傳遞函數(shù)模型形式如式(1)所示。φ(B)Yt=φ(B)Xt+θ(B)at,t=1,2,…,N(1)更一般的模型可表示為Yt=V(B)Xt+N(B
腐蝕與防護 2021年11期2021-12-09
- 直流接地極電流干擾下土壤結(jié)構(gòu)對管道泄漏電流分布影響
和管道最大年腐蝕深度的影響，可為后續(xù)直流工程接地極選址和油氣管道路徑選擇提供參考。1 計算方法簡介工程上已有相對成熟的直流接地極對埋地油氣管道影響評估的計算手段[11-13,16]。部分研究人員使用仿真計算軟件CDEGS進行直流接地極對油氣管道影響的計算，也有學者根據(jù)需要自行編寫程序進行評估[11-12]。單獨使用CDEGS進行計算很難考慮管道破算點處的極化效應，對管道泄漏電流計算結(jié)果會有一定影響，本文在CDEGS的基礎上，使用迭代算法來考慮管道破損處的極
南方電網(wǎng)技術 2021年10期2021-12-08
- 含腐蝕缺陷海底管道壓潰壓力計算方法*
較淺的管道(腐蝕深度/管道壁厚≤0.2)；He等[9]考慮初始橢圓度、屈服應力、材料各向異性等參數(shù)，建立有限元模型，對外壓作用下的厚壁海管進行了研究，并給出了預測壓潰壓力的計算方法，但該方法沒有考慮腐蝕長度的影響。李新仲 等[10]將可靠性理論引入到海底管道壓潰失效分析中，并進行了參數(shù)敏感性分析，但是可靠性方法需要眾多參數(shù)的概率分布，計算較為復雜；Yu等[11-16]針對含腐蝕缺陷海底管道的壓潰，開展了數(shù)值模擬和模型試驗研究，通過建立二維和三維腐蝕管道數(shù)值
中國海上油氣 2021年5期2021-10-28
- 基于固體鈣含量的CO2 腐蝕水泥石規(guī)律預測
2對水泥環(huán)的腐蝕深度及規(guī)律很難測量，即使可以測量其測量成本也很高，且操作復雜。因此，需要一個能實現(xiàn)對CO2腐蝕深度及規(guī)律預測的數(shù)學模型，該模型能夠預測在地層條件下CO2對水泥環(huán)的腐蝕深度和規(guī)律，以此來評估水泥環(huán)的完整性以及損壞程度或者設計防腐性能更好的水泥環(huán)。而目前建立的CO2腐蝕深度預測模型，大多是基于實驗數(shù)據(jù)擬合建立的半經(jīng)驗模型[10-11]，例如Houst 預測模型[12]，這類模型隨機影響因素多，不能全面考慮二氧化碳對水泥石腐蝕的相關因素，適用性較
西南石油大學學報(自然科學版) 2021年4期2021-10-28
- 含鈰去污廢液對廢液儲存罐腐蝕性研究
算20年后的腐蝕深度、腐蝕質(zhì)量。1.3 常溫下黃銅，不銹鋼，A3鋼腐蝕情況研究取三塊黃銅，三塊不銹鋼，三塊A3鋼標準掛片，編號、稱重后，放入含鈰（Ce3+）廢水上清液中浸泡。持續(xù)觀察，并記錄掛片的變化情況。13天后觀察金屬以及上清液的變化，30天后再做進一步的觀察，最后將掛片取出進行稱重、數(shù)據(jù)統(tǒng)計、分析，計算20年后的腐蝕深度、腐蝕質(zhì)量。2 實驗結(jié)果與討論2.1 不銹鋼高溫腐蝕結(jié)果由表1可見，20年后每1m2最大腐蝕預計2107g,腐蝕深度最深約為0.28
商品與質(zhì)量 2021年26期2021-07-19
- 基于BP神經(jīng)網(wǎng)絡的電場指紋點蝕信號補償系數(shù)
并準確識別其腐蝕深度,將會給在役的壓力容器和管道造成很大的安全隱患。電場指紋技術(field signature method,以下簡稱FSM)是20世紀末發(fā)明并推出應用的一種腐蝕檢測技術[2],主要根據(jù)被檢測結(jié)構(gòu)表面因腐蝕而造成的電壓變化,對被測結(jié)構(gòu)的腐蝕情況進行判定,對多種腐蝕類型都有著極高的靈敏度。20多年來,隨著FSM不斷在國內(nèi)外獲得應用及推廣[3-6],對其認識也不斷深化,但是該方法對點蝕信號的識別及高精度檢測一直是一個難題。國外現(xiàn)有型號設備的精
中國石油大學學報（自然科學版） 2021年3期2021-07-16
- 初始應力損傷對再生混凝土硫酸鹽腐蝕的影響
.4 硫酸鹽腐蝕深度的無損檢測硫酸鹽侵蝕是一個從外部到內(nèi)部逐漸深入的過程，侵蝕過程會在混凝土內(nèi)部產(chǎn)生一定的結(jié)構(gòu)損傷，而超聲波在損傷層和未損傷層傳播速度不同，見圖2。圖2 超聲波平測法測混凝土腐蝕深度Fig.2 Ultrasonic indirect method采用超聲平測法[13]測量腐蝕不同齡期的混凝土腐蝕深度dc，其公式見式(2)：(2)式中：dc為混凝土損傷層厚度(mm)；va混凝土未損傷層傳播的超聲波速(m/s)；vf是損傷層的超聲波速(m/s)
河北工程大學學報(自然科學版) 2021年2期2021-06-30
- 模擬大氣中Q235鋼的早期腐蝕動力學行為
]研究了碳鋼腐蝕深度和暴露時間之間的關系，認為不同階段的腐蝕動力學行為有較大差異，腐蝕過程明顯分為三個階段；同時，碳鋼表面銹層的生長經(jīng)歷了極薄銹層、薄銹層、以及具有一定厚度的銹層等過程，而且每個過程銹層的生長規(guī)律并不相同。盡管對車身用鋼的大氣腐蝕研究已有相當長的時間，但這些研究主要針對中長期腐蝕行為，較少針對薄銹層或者少銹層的初期大氣腐蝕行為[7-8]。由于大氣腐蝕體系的復雜性以及現(xiàn)有測試技術的局限性，人們對金屬材料在大氣中的早期腐蝕行為規(guī)律及機理仍不是十
腐蝕與防護 2021年5期2021-06-17
- 基于內(nèi)檢測數(shù)據(jù)的腐蝕管道完整性評價
了研究，得到腐蝕深度對內(nèi)壓的影響最為明顯；崔銘偉等[4]以X42～X100鋼為研究對象，驗證了不同評價方法與水壓爆破試驗之間的差值，得到DNV-RP-F101和PCORRC適合中高強度等級鋼的剩余強度預測；馬鋼等[5]深入分析了流變應力和膨脹系數(shù)的改變對剩余強度的影響，從準確性和保守性兩個方面對不同的評價方法進行了總結(jié)。以上研究多針對不同腐蝕情況下剩余強度方法的優(yōu)選，并未涉及因腐蝕缺陷制定的維修響應計劃，也沒有將內(nèi)檢測結(jié)果與維修響應計劃的制定相結(jié)合，造成大
石油管材與儀器 2021年2期2021-04-28
- 抗裂型外加劑對混凝土硫酸鹽腐蝕行為的影響
出的方法計算腐蝕深度。圖3 聲時-測距關系曲線1.3.4 吸水特性試驗方法取出腐蝕后的棱柱體試件，放入烘箱，恒溫105 ℃，烘至恒重，留100 mm×100 mm的底面作為吸水面，其余各面用鋁箔膠帶密封，測得各試件初始質(zhì)量為M0，將試件放入裝有清水的養(yǎng)護箱，水位高出試件浸水面約3 mm(圖4)。質(zhì)量稱重前擦拭試件表面多余水分，每隔1 h測試質(zhì)量M(t)，連續(xù)測試7 h后，將測試時間間隔t調(diào)整至1 d，直至7 d測試齡期。計算間隔t內(nèi)的質(zhì)量差ΔM(t)，得到
建筑科學與工程學報 2021年2期2021-04-06
- 景觀鋼結(jié)構(gòu)的腐蝕行為研究
結(jié)果。從最大腐蝕深度統(tǒng)計結(jié)果可知，TP140/TP140、PTFE/TP140和 HP-13Cr/TP140在液相中的最大腐蝕深度分別為-86.91、-101.49和-139.88 μm，在氣相中的最大腐蝕深度分別為-10.34、-31.31和-37.27 μm；從平均腐蝕深度來看，TP140/TP140、PTFE/TP140和HP-13Cr/TP140在液相中的平均腐蝕深度分別為-9.14、-10.34和-11.37 μm，在氣相中的平均腐蝕深度分別為-
環(huán)境技術 2020年5期2020-11-18
- 泥石流沖擊荷載下帶有腐蝕缺陷的圓鋼管動力響應有限元分析
，得到了管道腐蝕深度對其可靠度的影響程度；Shahraki等[13]通過試驗研究發(fā)現(xiàn)，CFRP加固可延緩鋼結(jié)構(gòu)腐蝕缺陷部位的局部變形，并提高試件的承載能力。綜上研究可以發(fā)現(xiàn)，腐蝕缺陷對鋼材的承載力及變形能力都有一定的影響，而上述研究均未考慮大氣腐蝕對圓鋼管構(gòu)件動力性能的影響。豎向懸臂圓鋼管作為泥石流攔擋壩中被廣泛應用的構(gòu)件，對其承載力及變形能力都有較高的要求，因此研究帶有腐蝕缺陷圓鋼管構(gòu)件的抗沖擊性能并對初期腐蝕的圓鋼管構(gòu)件實施加固措施，對延長其有效使用壽
安全與環(huán)境工程 2020年5期2020-09-27
- 大氣降水對金屬材料環(huán)境適應性能影響研究
蝕時間與鋼絲腐蝕深度以及剩余壽命之間的對應關系或者得到相應的預測模型，都可為降低鋼絲的腐蝕破壞和增強腐蝕防護提供參考。1 試驗材料與方法試驗原料為直徑7 mm的鍍鋅鋼絲，鋼絲主要元素化學成分采用電感耦合等離子發(fā)射光譜法測得結(jié)果見表1。鋼絲表面經(jīng)過清洗除油和干燥后備用；在QJYS-70型鹽霧試驗機中進行模擬自然腐蝕環(huán)境的鹽霧腐蝕試驗，腐蝕介質(zhì)為模擬華中地區(qū)酸雨配制的溶液，成分配比如表2[4]，使用的水為去離子水，室溫調(diào)節(jié)pH值至4。根據(jù)GB/T 24195-
環(huán)境技術 2020年4期2020-09-10
- 基于極值分布模型的管道剩余壁厚特征參量預測方法研究
輸管道的最大腐蝕深度預測，該理論認為腐蝕深度滿足一定的分布規(guī)律， 利用該模型，結(jié)合測量得到的結(jié)果可以預測不同深度腐蝕的發(fā)生概率。 張新生等基于極值分布模型建立了埋地油氣管道剩余壽命預測模型，并利用蒙特卡洛方法對統(tǒng)計參數(shù)進行估計［1］。 王水勇和任愛利用極值分布對核電站冷水管道的最大腐蝕深度進行預測，并用K-S方法進行檢驗［2］。 上述文獻中極值分布多用于長輸管道， 即利用管道抽樣檢測的數(shù)據(jù)對最大腐蝕深度進行預測。 與長輸管道相比，煉化行業(yè)管道的腐蝕狀況十分
化工自動化及儀表 2020年4期2020-08-18
- S801翼型在不同腐蝕深度下的氣動性能
，在前緣不同腐蝕深度的情況下，研究S801翼型的氣動性能。結(jié)果表明：在低攻角下，隨著翼型前緣腐蝕深度的增加，翼型的升力系數(shù)計算值與實驗值比較吻合。在高攻角時，由于失速現(xiàn)象的產(chǎn)生，隨著腐蝕深度的加深，計算結(jié)果明顯小于實驗結(jié)果。關鍵詞S801翼型;腐蝕;氣動性能中圖分類號： TM315 ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?文獻標識碼： ADOI：10.19694/j.cnki.issn2095-2457.2020.15.068AbstractIn thi
科技視界 2020年15期2020-08-04
- 基于正態(tài)信息擴散原理的極值型工程參數(shù)概率分布推斷方法
蝕鋼筋的最大腐蝕深度進行概率統(tǒng)計，揭示Gumbel 分布可作為局部腐蝕鋼筋的最大腐蝕深度概率模型。另外，一些研究者認為其他經(jīng)典分布(正態(tài)分布、對數(shù)正態(tài)分布等)也可以用于擬合極值型參數(shù)的概率模型，如莫華美[8]研究最大積雪深度的概率分布時，認為對數(shù)正態(tài)分布代替極值Ⅰ型分布更具優(yōu)越性；段忠東等[9]認為極值風速的最優(yōu)分布為威布爾分布。從上述研究可知，極值型參數(shù)的最優(yōu)概率分布并不一定是極值型分布，但是均從經(jīng)典分布范圍中選取。這種擬合方法存在以下2個不易解決的根本
中南大學學報（自然科學版） 2020年6期2020-07-16
- 人工時效對6061合金擠壓棒材腐蝕敏感性的影響
形貌，并測量腐蝕深度。表1 6061擠壓棒材化學成分(質(zhì)量分數(shù)，%)表2 熱處理制度2 試驗結(jié)果與分析2.1 時效制度對電導率的影響合金試樣在不同時效時間下的電導率變化曲線，見圖1。從圖中可看出，隨著時效時間的增加，合金試樣電導率呈上升趨勢，在4～12 h內(nèi)，電導率升高幅度較大。隨著時效時間延長至12 h以上，合金試樣電導率雖有所提高，但提高幅度較小，基本趨于穩(wěn)定。這說明在175 ℃×12 h時效制度下，合金試樣基本達到峰時效狀態(tài)，而超過12 h時為過時效
熱處理技術與裝備 2020年2期2020-06-29
- 混凝土排水管道內(nèi)部腐蝕研究
最嚴重部位的腐蝕深度達到管道壁厚的 82.3%［3］。1.2 微生物誘導腐蝕發(fā)生機理Parker在1945年指出由微生物誘導的生物化學反應是導致混凝土腐蝕的主要原因之一，并將其稱為生物硫酸腐蝕［12］。微生物誘導腐蝕過程包括物理、化學、生物-化學作用［11］。圖 1 管道腐蝕情況［3，7］Fig.1 Corrosion condition of pipeline圖2 污水腐蝕的反應過程［15］Fig.2 Reaction process of sewage
結(jié)構(gòu)工程師 2020年2期2020-06-17
- 含不同礦物摻合料混凝土的硫酸鹽腐蝕試驗研究
60 d后的腐蝕深度和抗壓強度，并且討論比較了三種混凝土性能變化的規(guī)律。通過本文的研究，旨在揭示摻合料對混凝土抗硫酸鹽腐蝕性能的作用機理，為工程實際應用提供理論指導。2 試驗方案2.1 試件設計混凝土試件為100 mm×100 mm×300 mm的棱柱體?；炷了z比為0.43，具體配合比如表1所示。水泥為P.O42.5普通硅酸鹽水泥；采用的河砂模數(shù)為2.7；粗骨料為粒徑5～15 mm碎石；粉煤灰、硅灰和礦粉的摻量為10%。表1 混凝土配合比 kg/m32
鐵道建筑技術 2020年3期2020-05-30
- 條形電阻探針電阻變化與腐蝕程度相關性的數(shù)值模擬
化反映的均勻腐蝕深度稱為電阻(ER)理論等效腐蝕深度HER。ER理論等效腐蝕深度由腐蝕前后探針的電阻R0和Rt決定，即(2)式中：R0為探針的起始電阻；Rt為探針經(jīng)t時間腐蝕后的電阻；b為探針的厚度。圖1 條形電阻探針的示意圖Fig. 1 Schematic diagram of a bar-type resistance probe2 數(shù)值模擬方法2.1 控制方程根據(jù)電荷守恒定律，電阻探針內(nèi)部的電位滿足拉普拉斯Laplace方程[16]，如式(3)所示。
腐蝕與防護 2020年4期2020-05-23
- 含內(nèi)部沖刷腐蝕損傷的90°彎管屈曲壓力的研究
明，徑向最大腐蝕深度會限制軸向范圍影響和周向?qū)挾扔绊懗潭龋覐较蜃畲?span id="oomgcuq" class="hl">腐蝕深度和沖刷腐蝕軸向范圍會影響彎管模型的屈曲類型，出現(xiàn)了3種屈曲模態(tài)，研究表明不同的損傷參數(shù)導致3種不同屈曲模態(tài)：①A類屈曲，彎管端部及其附加直管部位率先發(fā)生屈曲；②B類屈曲，沖刷腐蝕最大深度截面的環(huán)向＝45°處率先發(fā)生屈曲；③C類屈曲，沖刷腐蝕最大深度處率先發(fā)生屈曲．依據(jù)屈曲類型劃分出沖刷腐蝕屈曲類型分布圖．根據(jù)數(shù)值模擬和敏感性分析結(jié)果，結(jié)合多參數(shù)非線性回歸分析，建立了無量綱屈曲壓力c
天津大學學報(自然科學與工程技術版) 2020年2期2020-01-10
- 管線腐蝕的切向投影等效面積因子描述方法
MPa；a為腐蝕深度，mm；pf為管道的失效壓力，MPa；t為管壁厚度，mm；L為腐蝕長度，mm；D為管道外直徑，mm；M為Folias系數(shù)；σflow為管材的流變應力，MPa；R1為管道內(nèi)半徑，mm；R2為管道外半徑，mm；Q為長度校正系數(shù)；E為彈性模量。在實際工況條件下,管線腐蝕缺陷的軸向投影往往是不規(guī)則的，如圖1所示。目前,廣泛采用的管線內(nèi)腐蝕檢測方法是漏磁技術，該方法在常規(guī)情況下只能檢測出腐蝕的長度、深度以及寬度，無法給出腐蝕的具體形貌，因此，需要
腐蝕與防護 2019年12期2019-12-24
- 含腐蝕缺陷的頂張式立管局部屈曲特性
用d/t表示腐蝕深度，用L/L0表示腐蝕長度參數(shù)，t為外層立管壁厚，L0為立管長度。腐蝕參數(shù)幾何意義如圖5所示，其中θ為沿截面腐蝕區(qū)域的圓心角度，d為腐蝕區(qū)域絕對深度。全局腐蝕和局部腐蝕參數(shù)具體取值如表2所示。表2 腐蝕缺陷無量綱參數(shù)3.2 單層立管與雙層頂張式立管對比對于頂張式立管，需考慮單層立管結(jié)構(gòu)的工況，其受力情況和約束條件與雙層頂張式立管相同。單層立管尺寸如下：管道外徑為273.1 mm，壁厚為10.16 mm，管長為8 m，在立管中間截面存在0.
中國海洋平臺 2019年2期2019-05-15
- 微/納米氧化鋁/環(huán)氧樹脂復合材料耐局部放電腐蝕能力的研究
察樣品表面的腐蝕深度，研究了微、納米氧化鋁無機顆粒對環(huán)氧樹脂耐局部放電腐蝕能力的影響。結(jié)果表明，微/納米氧化鋁均提高了環(huán)氧樹脂的耐局部放電腐蝕能力，納米氧化鋁的提升效果優(yōu)于微米氧化鋁。當納米氧化鋁顆粒含量增加時，復合材料的耐局部放電腐蝕能力逐漸增強;當微米氧化鋁顆粒增加時，復合材料的耐局部放電腐蝕能力呈現(xiàn)先上升后下降的趨勢。當微米氧化鋁顆粒的質(zhì)量分數(shù)達到40%時，微米氧化鋁耐局部放電能力達到最大。關 ?鍵 ?詞：微米氧化鋁;納米氧化鋁; 環(huán)氧樹脂;局部放電
當代化工 2019年12期2019-01-14
- 橋梁纜索高強鋼絲均勻腐蝕及點蝕的規(guī)律
出了低合金鋼腐蝕深度均值及標準差的雙線性模型.Linder等[7]給出了碳鋼在海水中均勻腐蝕深度的冪函數(shù)模型.曹楚南[8]給出了碳鋼在我國部分地區(qū)大氣下的腐蝕數(shù)據(jù)，發(fā)現(xiàn)同樣遵循冪函數(shù)規(guī)律.點蝕方面，Aziz[9]、Shibata[10]采用極值統(tǒng)計分析和分塊極值模型對最大點蝕深度進行了研究，該方法將試驗數(shù)據(jù)按表面積進行分塊，記錄每塊區(qū)域的最大點蝕深度，發(fā)現(xiàn)最大點蝕深度符合極值I型分布(Gumbel分布).Stewart等[11]采用點蝕系數(shù)——最大點蝕深度
同濟大學學報（自然科學版） 2018年12期2019-01-08
- 含內(nèi)腐蝕的船舶海水管道換管周期預測
狀為矩形，由腐蝕深度、環(huán)向腐蝕長度和軸向腐蝕三個參數(shù)控制，管道仿真模型的參數(shù)見表1。表1 管道模型仿真參數(shù)表在管道進海水口處溫度控制在50℃左右，這是為了避免管道中海水的鹽分析出，形成水垢從而影響傳熱。內(nèi)部計算流體采用海水，在建模仿真過程中，會涉及到海水的一些物理性質(zhì)，如密度、黏度等物性參數(shù)，海水性能參數(shù)見表2。表2 海水性能參數(shù)表文章需要采用流固耦合計算，一共要用到Fluent和Static Structure兩個模塊，其之間用數(shù)據(jù)傳輸線相連。耦合計算時
中國修船 2018年2期2018-04-26
- 鎂合金輪轂螺栓連接的電偶腐蝕行為
準確模擬陽極腐蝕深度，在邊界處采用較密的網(wǎng)格劃分。圖2 三維模型簡化方法示意圖Fig. 2 Schematic of the 3-D numerical model圖3 二維軸對稱模型網(wǎng)格劃分圖Fig. 3 Mesh for the 2-D numerical model1.2 數(shù)學模型為了使所建立的模型能夠準確模擬腐蝕行為以及研究主要幾何因素對電偶腐蝕的影響,在DESHPANDE[11]的研究基礎上建立數(shù)學模型，模擬AE44鎂合金輪轂與MS鋼質(zhì)緊固螺栓連
腐蝕與防護 2018年3期2018-04-11
- Z切石英在氟化氫銨溶液中的腐蝕特性
腐蝕粗糙度隨腐蝕深度、腐蝕液體濃度、腐蝕溫度的變化規(guī)律，最后將石英在氟化氫銨溶液中的腐蝕特性跟在BHF溶液中的腐蝕特性進行了簡單對比。試驗結(jié)果表明：腐蝕速率隨腐蝕溫度和腐蝕液濃度增加而增加；Z向腐蝕表面粗糙度隨腐蝕時間的增加而增加；提高腐蝕液體濃度有利于減小腐蝕表面粗糙度；提高腐蝕液體溫度有利于減小表面粗糙度；石英在氟化氫銨溶液腐蝕具有更高的腐蝕效率和更小的腐蝕表面粗糙度。本研究結(jié)果能夠為石英MEMS器件的設計和工藝提供有益幫助。微電子機械系統(tǒng)；濕法腐蝕；
中國慣性技術學報 2017年2期2017-06-05
- Frechet分布的海底油氣管道腐蝕預測
建立管道最大腐蝕深度預測模型，然后用馬爾科夫鏈蒙特卡羅(MCMC)方法估計預測模型的參數(shù)值，通過模型預測出可能的最大腐蝕深度，并結(jié)合鋼質(zhì)管道管體腐蝕損傷評價方法和馬爾科夫鏈模型對管壁腐蝕的最大概率狀態(tài)進行分析和預測，實現(xiàn)對海底油氣管道腐蝕現(xiàn)狀和運行情況的科學評價和預測。結(jié)果表明：管道腐蝕進入狀態(tài)3以后，腐蝕速率加快，在管道運行到第10年時，就需要更換新管。該組合模型能夠很好地預測油氣管道的最大腐蝕深度和腐蝕狀況，從而為合理確定管道的檢測、維護、維修和更換周
腐蝕與防護 2017年3期2017-05-09
- 不同粗細骨料組合下的混凝土耐硫酸腐蝕研究
到了混凝土的腐蝕深度，按線性方程斜率從大到小對4種骨料組合混凝土硫酸腐蝕速率進行了排序。結(jié)果表明：含有大理石或大理砂骨料的混凝土比含青石和黃砂骨料的混凝土耐硫酸腐蝕性能高；腐蝕層受擾動情況下，腐蝕深度與腐蝕時間呈線性關系；大理石細骨料比大理石粗骨料更有利于減小腐蝕深度。關鍵詞：鈣質(zhì)骨料；硅質(zhì)骨料；硫酸腐蝕；混凝土；腐蝕深度中圖分類號：TU528.01文獻標志碼：AAbstract： In order to compare the impact of fin
建筑科學與工程學報 2016年6期2017-01-18
- 基于應力分析的含腐蝕缺陷管道安全評價研究*
的環(huán)向應力隨腐蝕深度的增加而增加；當外腐蝕深度超過壁厚的40%，或內(nèi)腐蝕深度超過壁厚的50%時，管道有破壞風險；當腐蝕深度小于壁厚的60%時，有限元模型因考慮應力集中現(xiàn)象，計算結(jié)果比規(guī)范法偏大，差值率在15%以內(nèi)，當腐蝕深度大于壁厚的60%時，有限元模型因考慮破壞變形影響，計算結(jié)果比規(guī)范法偏小，差值率超過50%。腐蝕缺陷 架空管道 應力分析 安全評價隨著油氣管道服役年限的增加，管道自身出現(xiàn)老化、腐蝕等現(xiàn)象，管道事故頻繁發(fā)生，嚴重影響了管道的正常使用，管道的
石油化工腐蝕與防護 2016年5期2016-12-09
- 復合材料修復含腐蝕管道的變形量預測
的依據(jù)。1)腐蝕深度的影響。圖2是不同腐蝕深度下計算出來的結(jié)果，隨著腐蝕深度的增加變形量增加。而且，腐蝕寬度增加，變形量也會成一定比例增加。但是，隨著腐蝕深度的變化，復合材料的變形量變化比較小。所以，腐蝕深度對變形量的影響很小。2)腐蝕長度的影響。針對管道外腐蝕，有學者對軸向的腐蝕長度對復合材料變形量的影響進行了計算[16]。圖3是針對管道內(nèi)腐蝕的計算結(jié)果，從圖中可以看出，徑向變形和腐蝕長度幾乎成正比例增長。而且，對于不同寬度的模型，變形量之間的差別不大。
石油礦場機械 2016年9期2016-11-16
- 有限元分析不同形狀腐蝕坑水冷壁管的剩余強度
腐蝕坑直徑和腐蝕深度組合達到?5 mm-80%壁厚、?8 mm-70%壁厚、?12 mm-60%壁厚3種情況時，腐蝕坑直徑和腐蝕深度增加則可認為腐蝕區(qū)失效；將腐蝕坑簡化為球形，當腐蝕坑直徑和腐蝕深度達到10H-70%壁厚(H為腐蝕深度)時，腐蝕坑直徑或深度增加則可認為腐蝕區(qū)域失效；將腐蝕坑簡化為矩形，當腐蝕坑尺寸和腐蝕深度達到6H-60%壁厚時，腐蝕深度和尺寸增加會造成腐蝕區(qū)域失效。相同尺寸和腐蝕深度的柱形坑、球形坑和矩形坑，球形坑最安全，柱形腐蝕坑最容易
工業(yè)安全與環(huán)保 2016年9期2016-10-28
- 混凝土硫酸腐蝕深度隨機過程模型*
?混凝土硫酸腐蝕深度隨機過程模型*肖杰1屈文俊1朱鵬1朱延娟2(1.同濟大學 土木工程學院，上海 200092； 2.同濟大學 航空航天與力學學院，上海 200092)模擬腐蝕層擾動的硫酸腐蝕環(huán)境對6組混凝土圓柱體試件進行了加速腐蝕試驗，采用三維激光掃描法和傳統(tǒng)的游標卡尺法分別對試件的硫酸腐蝕深度進行測量.以最小二乘圓柱法構(gòu)造目標函數(shù)，利用Matlab軟件對三維激光掃描法獲得的數(shù)據(jù)進行處理，求得每個被測點的腐蝕深度，對腐蝕深度進行統(tǒng)計分析，發(fā)現(xiàn)其服從正態(tài)分
華南理工大學學報（自然科學版） 2016年7期2016-10-25
- 帶腐蝕缺陷的架空輸油管道抗震完整性分析
A建立了不同腐蝕深度、不同腐蝕位置以及不同場地上的輸油管道的有限元模型,并進行了地震響應分析。分析結(jié)果表明:隨著腐蝕深度的增加,管道抗震完整性降低,且當腐蝕深度超過管道壁厚的20%時,必須進行強度修復;管道外部的腐蝕缺陷比內(nèi)部的對管道抗震完整性影響更顯著;帶有相同缺陷的管道,在Ⅱ類和Ⅲ類場地上抗震完整性較好,在Ⅰ類場地上抗震完整性最差。架空管道;腐蝕缺陷;地震響應;抗震完整性隨著管道服役年限的增加,管道會出現(xiàn)不同深度和不同位置的腐蝕缺陷,致使管道的承載能力
合肥工業(yè)大學學報（自然科學版） 2016年8期2016-09-21
- 光纖折射率傳感器的設計制備與應用研究
驗測量了不同腐蝕深度下環(huán)境折射率與輸出光功率的關系，以及光源波長為1550. 0nm和1310. 0nm時環(huán)境折射率與輸出光功率的關系。通過側(cè)邊腐蝕制備了D型光纖和D型光纖折射率傳感器，對比了全面腐蝕和側(cè)邊腐蝕制備的光纖折射率傳感器。關鍵詞：光纖折射率傳感器；全面腐蝕；腐蝕深度；波長；側(cè)邊腐蝕；D型光纖0 引言光纖折射率傳感器具有體積小、質(zhì)量輕、可撓曲、耐腐蝕和抗電磁干擾等特點，其中基于倏逝波吸收原理的光纖傳感器具有靈敏度高和設計簡單的特點[1]。1986
光通信技術 2016年1期2016-05-31
- 30CrNi4MoA鋼預腐蝕損傷應力強度因子有限元分析
蝕年限的平均腐蝕深度對30CrNi4MoA鋼應力強度因子的影響。通過統(tǒng)計分析獲得腐蝕年限與該材料應力強度因子之間的關系。結(jié)果表明應力強度因子隨腐蝕損傷的增加而增大。獲得的數(shù)據(jù)為預測該材料金屬結(jié)構(gòu)剩余強度和剩余壽命提供了有價值的疲勞裂紋分析參數(shù)。30CrNi4MoA；腐蝕；應力強度因子；ABAQUS金屬在大氣環(huán)境中會逐漸產(chǎn)生腐蝕損傷，而腐蝕損傷是金屬結(jié)構(gòu)常見的缺陷，也是能夠發(fā)展成疲勞裂紋的原因之一。對腐蝕損傷的結(jié)構(gòu)進行準確的應力分析是保證結(jié)構(gòu)安全可靠的關鍵。
中國設備工程 2016年18期2016-03-06
- 金屬材料日歷壽命確定的分散系數(shù)和取值
Z鋁合金最大腐蝕深度的分布規(guī)律圖1 腐蝕深度的頻數(shù)分布圖Fig.1 Frequency distribution figure of corrosion depth筆者于2000年委托北京航空材料研究院測試3種航空材料的T-H(腐蝕溫度-時間)曲線時，對LY12CZ材料的腐蝕深度t的分布規(guī)律進行了研究[8]。用LY12CZ板材，每組5個試件，在28 ℃ 的EXCO溶液中，試驗72 h，每個試件共測得25個區(qū)域的最大腐蝕深度，研究最大腐蝕深度的分布規(guī)律。它們
航空學報 2016年2期2016-02-24
- 溫度和湍流對Cr合金鋼環(huán)烷酸腐蝕的影響
布與表面3D腐蝕深度關聯(lián)后可明確湍流強度會顯著影響局部腐蝕深度。在2%弱湍流區(qū)，局部最大腐蝕深度與總平均腐蝕深度比值僅為1.56，但在8%湍流強度下，兩者比值可大于3.7，影響程度隨湍流強度的增加呈曲線快速提高。溫度；湍流；環(huán)烷酸腐蝕；鉻合金鋼；腐蝕現(xiàn)今進口原油價格居高不下，而高酸原油價格相對較低，且國產(chǎn)原油多為高酸原油，為提高經(jīng)濟效益，我國大量煉油企業(yè)轉(zhuǎn)向煉制高酸原油。經(jīng)過長期的技術攻關，我國已基本掌握高酸原油的煉制技術，現(xiàn)高酸原油加工量已占原油煉制總量
材料工程 2015年12期2015-03-17
- 2B06及7B04腐蝕損傷規(guī)律研究
態(tài)參數(shù)，包括腐蝕深度、寬度、蝕孔截面積，分析其分布特征和變化規(guī)律。假設腐蝕損傷服從正態(tài)分布、Gumbel（I型極大值）分布和Weibull分布和對數(shù)正態(tài)分布進行對比分析，確定最佳分布形式。通過統(tǒng)計分析計算，發(fā)現(xiàn)2B06試驗件腐蝕深度的最佳分布形式為Gumbel（I型極大值），腐蝕寬度及蝕孔截面積的最佳分布形式均為對數(shù)正態(tài)分布；7B04試驗件腐蝕深度、腐蝕寬度及蝕孔截面積的最佳分布形式均為對數(shù)正態(tài)分布。3 腐蝕損傷變化規(guī)律腐蝕損傷變化規(guī)律指的是腐蝕量隨時間的
環(huán)境技術 2015年4期2015-02-16
- 海底管道腐蝕模型對比研究
型；基于最大腐蝕深度建立了腐蝕管道失效的極限狀態(tài)方程；結(jié)合常用的腐蝕管道剩余強度方法（改進B31G、DNV和Shell方法），將冪函數(shù)模型和指數(shù)函數(shù)模型引入腐蝕管道的可靠性研究中；結(jié)合算例，采用Monte Carlo方法，對比研究了三種腐蝕模型及其對腐蝕管道失效概率的影響，并進行了腐蝕模型的參數(shù)敏感性分析。1 管道腐蝕模型管道在運行一定時間后，通常要進行檢測，了解腐蝕情況，進行腐蝕參數(shù)統(tǒng)計?；谝延械馁Y料建立腐蝕模型，對腐蝕進行預測是管道運行商的重要工作內(nèi)
石油工程建設 2014年3期2014-10-29
- 純鎳金相腐蝕中化學拋光方法的研究
各編號試樣的腐蝕深度見表4.表4 各編號試樣腐蝕深度Tab.4 Corrosion depth of each sample根據(jù)正交試驗設計法對腐蝕深度進行計算分析見表5.各參數(shù)效果計算見表6.圖1 各編號試樣腐蝕情況Fig.1 Corrosion of each sample表5 各試樣腐蝕參數(shù)與腐蝕深度Tab.5 Depth and parameters of corrosion表6 各參數(shù)效果計算Tab.6 Calculation of the ef
有色金屬材料與工程 2014年2期2014-09-14
- 基于非線性有限元法的海底管道剩余強度研究
徑；d是管道腐蝕深度；t是管道壁厚；θ是管道腐蝕角度。軸向位置用S/L表示，S是缺陷區(qū)域中心距管道一端的距離；L是管道長度。2)缺陷位置的影響。由于海底管道是薄殼結(jié)構(gòu)，內(nèi)外腐蝕對管道強度的影響沒有太大區(qū)別。實際上，海底管道在外表面是有混凝土保護層的，而內(nèi)表面由于油氣中的硫、硫化物以及細菌作用，腐蝕更嚴重一些。因此，在計算中采用內(nèi)腐蝕缺陷為主。3)缺陷形狀規(guī)則化?，F(xiàn)實中管道的腐蝕缺陷形狀十分復雜，很難用幾何模型真實描述，因此在建立有限元實體模型時，必須進行簡
船海工程 2014年3期2014-06-27
- 基于MATLAB的大型儲罐完整性評價系統(tǒng)的開發(fā)
儲罐來說，其腐蝕深度是在逐步增加的，那么它的可靠性也是逐步變化的。而儲罐腐蝕底板的可靠性計算可以以兩種方式存在：一種是根據(jù)實測數(shù)據(jù)進行可靠性計算，即靜態(tài)可靠性計算；另外一種是根據(jù)實測數(shù)據(jù)進行可靠性預測計算，即動態(tài)可靠性計算。在實際應用中，還有一種情況就是：需要知道在給定可靠度的前提下知道剩余使用壽命，即計算可靠壽命[3]。下面將對這三種方式進行建模。1.1 靜態(tài)可靠性模型根據(jù)大量的實驗數(shù)據(jù)和理論模型，大型儲罐局部最大腐蝕坑深度服從Gumbel第一類漸近分布
浙江海洋大學學報(自然科學版) 2013年3期2013-10-21
- 基于改進廣義極值分布的核管道最大腐蝕深度預測
勢特別是最大腐蝕深度進行預測。預測材料最大腐蝕深度一般有 2種方法：確定性方法和統(tǒng)計方法[4]。確定性方法是通過分析材料腐蝕具體過程的動力學和熱力學規(guī)律，計算腐蝕速率來實現(xiàn)預測控制[5]。由于核管道經(jīng)常在高溫、高壓、高濕、核輻射等復雜環(huán)境中工作，其腐蝕過程復雜，很難通過建立統(tǒng)一的數(shù)學公式來掌握各腐蝕因素的影響規(guī)律[6]，因而，對核管道最大腐蝕深度的預測研究大多使用統(tǒng)計方法。統(tǒng)計方法是通過統(tǒng)計分析最大腐蝕深度，計算腐蝕失效概率來進行預測評估[7]。王水勇等[
中南大學學報（自然科學版） 2013年5期2013-09-12
- 腐蝕時間對多晶硅表面絨面影響研究
35 s時，腐蝕深度適中，反射率約16.5%，屬正常腐蝕；雖然腐蝕時間為170 s時，腐蝕深度較深，反射率較低（約14.6%），但從太陽電池電性能來說，腐蝕時間為135 s的太陽電池電性能參數(shù)為最優(yōu)，其轉(zhuǎn)換效率可達16.3%。另外，多晶硅絨面制備過程中，隨著腐蝕時間延長，硅片表面微觀結(jié)構(gòu)的演變規(guī)律為：表面少量微裂紋→淺狀氣泡狀凹坑→均勻性較好的絨面→形成大量小孔和“斷裂帶”。多晶硅；酸腐蝕；絨面；腐蝕時間；形貌太陽電池表面反射率是影響其光電轉(zhuǎn)換效率的重要因
電源技術 2013年11期2013-07-05
- 某航空發(fā)動機活塞腐蝕深度的灰色預測
不利影響隨著腐蝕深度增加而提高，故開展活塞腐蝕深度預測對制定活塞防腐蝕措施，提高發(fā)動機性能，防止活塞破損，保證飛行安全具有重要意義。目前，已有不少學者對活塞的腐蝕機理進行了深入的研究和探索［1-4］，結(jié)果表明，活塞腐蝕深度是一個隨時間呈非線性變化的隨機量，且影響因素眾多，但尚未發(fā)現(xiàn)有文獻對活塞腐蝕深度的變化規(guī)律進行研究［1-7］。為此，本工作根據(jù)某航空活塞發(fā)動機活塞腐蝕深度的實際測量數(shù)據(jù)，運用灰色預測理論中的GM（1，1）模型，建立活塞腐蝕深度隨時間變化的
腐蝕與防護 2013年4期2013-02-14
- 遼河油田聯(lián)合站污水罐剩余壽命預測研究
。假定其最大腐蝕深度為x，均值為μx，標準差為σx，儲罐的局部腐蝕中的最大腐蝕深度遵循Gumbel第一類極值分布［2］，其分布函數(shù)為：式中，R為儲罐罐底的可靠度；xmax為儲罐罐底最大許可腐蝕深度。文獻 ［5］提供了評定了儲罐罐底最小允許厚度需要的數(shù)據(jù)，即底板的最小允許厚度為2．54mm。根據(jù)極值分布，儲罐可使用壽命預測公式為［6］：式中，NF為儲罐的可使用壽命，a；C為腐蝕余量，mm；vx為平均腐蝕速率，mm／a。儲罐的剩余壽命ΔNF等于該罐的可使用壽命
長江大學學報(自科版) 2013年8期2013-01-06
- 復合膠凝材料的抗硫酸性能與腐蝕動力學分析
同浸泡時間的腐蝕深度建立動力學方程,為混凝土結(jié)構(gòu)設計、維修、防護等提供參考.1 試驗內(nèi)容與方法1 .1 原材料水泥:中國水泥廠生產(chǎn)的海螺牌P · Ⅱ52 .5 水泥,滿足《通用硅酸鹽水泥》(GB 175 —2007)各項性能指標的要求.礦渣微粉:簡稱礦粉, 上海寶田公司生產(chǎn)的S95級礦粉, 密度為 2 .9 g · cm-3,比表面積為420 m2·kg-1,活性指數(shù)(28 d)為101 %.硅灰:SiO2質(zhì)量分數(shù)為91 %,比表面積為1 .8 ×104m
同濟大學學報（自然科學版） 2011年8期2011-12-20
- 鋁鋰合金加速腐蝕損傷概率分布規(guī)律研究
于構(gòu)件的最大腐蝕深度，因而研究1420鋁鋰合金的腐蝕深度分布類型及發(fā)展規(guī)律，對于確定飛機結(jié)構(gòu)腐蝕疲勞壽命或日歷壽命顯得尤為重要。以腐蝕深度為基礎依據(jù)，制定飛機鋁鋰合金結(jié)構(gòu)相應的腐蝕容限或?qū)嵤└g控制、制定修理周期。由于用EXCO 溶液浸泡能夠較好地再現(xiàn)鋁鋰合金于實際環(huán)境中的腐蝕損傷形式[5]，故選用EXCO溶液對1420鋁鋰合金的腐蝕行為進行研究。1 試驗方法試件采用1420 鋁鋰合金板材加工，尺寸為60 mm×40 mm×2 mm。其成分、加工和熱處理狀
裝備環(huán)境工程 2011年3期2011-02-23
- 1420鋁鋰合金腐蝕性能試驗研究
5天取樣進行腐蝕深度測量。2.3.3 腐蝕深度測量由于腐蝕關鍵件的最大腐蝕深度是決定飛機日歷壽命的重要因素，因此采用腐蝕深度表征試驗件腐蝕損傷程度。具體方法是將待測試件的腐蝕測量區(qū)通過1 mm厚的銑刀平行截成5段，然后使用150#、360#、600#水砂紙和800#金相砂紙依次對斷口橫截面進行打磨，拋光制成金相試片。然后采用SZX12顯微鏡及MCS－7200計算機圖像分析系統(tǒng)測量腐蝕深度。3 試驗結(jié)果在鹽霧試驗3天后試驗件出現(xiàn)輕微的點蝕，隨著試驗時間增加（
航空標準化與質(zhì)量 2010年6期2010-03-28