充磁
- 磁性薄膜材料剩磁分布與彎曲形式的關(guān)系探究*
方向上進(jìn)行彎曲后充磁,研究發(fā)現(xiàn)充磁后材料內(nèi)部的剩磁分布與其充磁時(shí)彎曲形狀相關(guān),由此建立了兩者之間的關(guān)系式。通過控制薄膜充磁時(shí)的彎曲曲線形式,可對薄膜內(nèi)部剩磁分布進(jìn)行控制。筆者以幾種典型曲線彎曲的薄膜為例,用確立的關(guān)系式推導(dǎo)了其展開后內(nèi)部的剩磁分布形式,并對這些薄膜在外加恒定磁場及重力場的作用下的變形進(jìn)行了有限元模擬及實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證。1 薄膜內(nèi)部剩磁分布與其充磁彎曲形式之間的關(guān)系1.1 薄膜充磁形式所取薄膜的尺寸為20 mm×5 mm×0.2 mm。圖1展示了薄膜
機(jī)械研究與應(yīng)用 2023年6期2024-01-12
- 大容量整流移相水冷變壓器研發(fā)設(shè)計(jì)
的效果，并加入預(yù)充磁變壓器等部件單元實(shí)現(xiàn)智能化控制功能，最后采用水冷變壓器實(shí)例驗(yàn)證設(shè)計(jì)溫升，為該類型變壓器在船舶電力推進(jìn)系統(tǒng)等工況下的使用提供參考。整流移相 水冷控制 預(yù)充磁0 引言船用變壓器為了防水及散熱兼顧，防護(hù)等級一般不超過IP23，船舶正常航行所產(chǎn)生的振動(dòng)、沖擊、角度≤22.4°的搖擺和角度≤15°的傾斜，將對變壓器的機(jī)械強(qiáng)度提出很高要求。由于海洋環(huán)境具有一定的腐蝕性，將對變壓器整體的防腐蝕性能也提出很高的要求。一般船艙容積有限，對變壓器的體積、重
船電技術(shù) 2023年12期2024-01-08
- 空心杯電機(jī)永磁體不同拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)的比較分析
片形磁鋼；有平行充磁、徑向充磁等。文獻(xiàn)[1-2]采用瓦片形磁鋼對電機(jī)磁場的影響進(jìn)行了分析，但沒有與環(huán)形磁鋼進(jìn)行對比分析。文獻(xiàn)[3]對無刷直流電動(dòng)機(jī)環(huán)形磁鋼和瓦片形磁鋼的氣隙磁場諧波和氣隙磁密進(jìn)行了分析，但僅比較了二者的最大氣隙磁密，未進(jìn)一步比較平均氣隙磁密，且未考慮環(huán)形磁鋼不需要導(dǎo)磁軛的情況。目前尚未有文獻(xiàn)對空心杯電機(jī)永磁體的選型有明確的結(jié)論。本文總結(jié)了空心杯電機(jī)常用的幾種永磁體拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)形式，并通過有限元仿真分析了不同拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)對電機(jī)性能的影響，結(jié)果表明，在
微特電機(jī) 2022年10期2022-10-24
- Halbach結(jié)構(gòu)在永磁交流伺服電機(jī)中的應(yīng)用
體陣列結(jié)構(gòu)理想的充磁是正弦充磁，弱磁側(cè)磁密為零，并且整個(gè)氣隙磁場呈正弦分布。它與常規(guī)磁體結(jié)構(gòu)相比具有更好的電磁特性，主要表現(xiàn)為Halbach磁體陣列結(jié)構(gòu)能夠提供更具正弦性的氣隙磁密，從而減小轉(zhuǎn)矩脈動(dòng)，有利于提升電機(jī)的定位精度和運(yùn)行穩(wěn)定性[2]；另一方面該種結(jié)構(gòu)具有聚磁的作用，由此能提供更大氣隙磁密，更大的氣隙磁密意味著更大的功率密度和轉(zhuǎn)矩密度[3]。文獻(xiàn)[4]運(yùn)用解析法計(jì)算出了Halbach陣列磁力變速永磁無刷電機(jī)的氣隙磁場。根據(jù)磁力變速永磁無刷電機(jī)的結(jié)構(gòu)
微電機(jī) 2022年8期2022-10-12
- 船舶新型水潤滑磁液雙浮尾軸承承載能力仿真研究
般采用簡單的單向充磁方案，磁力較小，而且對磁力與液膜力的相互作用機(jī)制尚未揭示清楚。總體而言，目前尚無磁液雙浮船舶水潤滑尾軸承的研究報(bào)道，而且其他領(lǐng)域的磁液雙浮軸承研究的磁方案較簡單，磁力較小，液膜力與磁力之間的最優(yōu)設(shè)計(jì)有待挖掘。為此，本文提出船舶水潤滑磁液雙浮尾軸承創(chuàng)新方案，建立磁-液-固多物理場耦合力學(xué)模型，開展磁路優(yōu)化設(shè)計(jì)和磁力與液膜力復(fù)合特性研究，為解決船舶水潤滑尾軸承承載能力不足提供新的解決思路。1 磁液雙浮尾軸承結(jié)構(gòu)及仿真方法1.1 新型軸承結(jié)構(gòu)
船舶力學(xué) 2022年9期2022-09-21
- 串接小容量變壓器預(yù)充磁技術(shù)參數(shù)設(shè)計(jì)
力系統(tǒng)普遍采用預(yù)充磁技術(shù)抑制合閘涌流［7］，其中串接小容量變壓器預(yù)充磁技術(shù)操作簡單，在特定方式下可作為核反應(yīng)堆負(fù)荷的備用電源，在海洋核動(dòng)力平臺(tái)中的應(yīng)用備受青睞，但亟需規(guī)范化的參數(shù)設(shè)計(jì)方法。針對該技術(shù)的勵(lì)磁涌流抑制機(jī)理，文獻(xiàn)［8］指出前2次合閘時(shí)，由于預(yù)充磁變壓器漏阻抗數(shù)值較大，能夠有效抑制勵(lì)磁涌流幅值。針對第3次合閘過程，文獻(xiàn)［8-10］認(rèn)為預(yù)充磁過程能夠在受充變壓器原邊建立與電源電壓幅值相近的電壓；文獻(xiàn)［11］認(rèn)為預(yù)充磁過程能夠在受充變壓器鐵芯中建立與預(yù)
電力自動(dòng)化設(shè)備 2022年9期2022-09-14
- 某救助拖船軸發(fā)無法建立電壓故障處理案例
壓。通過手動(dòng)應(yīng)急充磁后，投勵(lì)軸發(fā)仍無法建立電壓，從而導(dǎo)致軸發(fā)所帶側(cè)推等大功率負(fù)載無法供電運(yùn)行。3.勵(lì)磁系統(tǒng)原理3.1 系統(tǒng)組成（圖1）圖1 勵(lì)磁系統(tǒng)原理圖G1/M1：主發(fā)電機(jī)定轉(zhuǎn)子繞組；G2:勵(lì)磁機(jī)；G3：G1的輔助勵(lì)磁繞組；SR2-80：限流模塊；Cosimat N：電壓調(diào)節(jié)模塊；QPF：功率因數(shù)自動(dòng)調(diào)節(jié)模塊；V1：三相整流器 V30：晶閘管U30：控制晶閘管導(dǎo)通的控制模塊R30：降壓電阻；K10/K1：外部控制繼電器觸點(diǎn)；T6-T16：電流互感器；R6
珠江水運(yùn) 2022年15期2022-09-02
- h 形磁性復(fù)合流體拋光工具設(shè)計(jì)及工藝試驗(yàn)
圖2 所示的徑向充磁、徑向充磁結(jié)合軸向充磁、軸向充磁、軸向充磁結(jié)合軸向充磁四種不同磁鐵充磁方式。采用COMSOL 中AC/DC 模塊下“磁場，無電流”物理場接口模擬磁場模分布。設(shè)置徑向充磁永磁鐵直徑1.5 mm，高度10 mm，軸向充磁永磁鐵直徑3.0 mm，高度2 mm。磁鐵周圍域?yàn)榭諝?，大小為半?0 mm，高度80 mm。邊界條件設(shè)置為磁絕緣條件，通過標(biāo)準(zhǔn)化剖分網(wǎng)格，對磁鐵進(jìn)行穩(wěn)態(tài)求解。圖2 四種不同磁鐵充磁方式Fig.2 Four differen
光學(xué)精密工程 2022年12期2022-07-04
- 充磁后粘接對永磁體表面磁感應(yīng)強(qiáng)度影響研究①
模型，研究先分塊充磁后粘接的永磁體表面磁感應(yīng)強(qiáng)度變化規(guī)律，并與實(shí)驗(yàn)結(jié)果作對比，使得研究進(jìn)一步貼近實(shí)際。2 磁鐵磁感線分布對于單塊磁鐵，從邊部到中心磁感線密度由密到疏，對應(yīng)表面磁感應(yīng)強(qiáng)度由大到小，具體磁感應(yīng)線分布如圖1所示［15］。將單塊磁鐵一分為二，兩塊相同極性磁鐵并列放置，磁鐵表面靠近拼接縫附近磁感應(yīng)線發(fā)散，拼接縫位置磁感應(yīng)線方向與周邊相反，具體磁感應(yīng)線分布如圖2所示。考慮磁鐵邊部磁感應(yīng)線較密集，兩塊相同極性磁鐵并列放置接縫邊部附近磁感應(yīng)線發(fā)散，受此影響
冶金設(shè)備 2022年1期2022-06-10
- 基于Halbach陣列的永磁風(fēng)力發(fā)電機(jī)的設(shè)計(jì)與優(yōu)化
意義。平行或徑向充磁是表貼式永磁電機(jī)的兩種常見充磁方式，但存在氣隙磁密波形諧波含量高、正弦度差等問題。1979年，美國學(xué)者KlausHalbach在利用不同永磁體結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的磁場做電子加速實(shí)驗(yàn)時(shí)，發(fā)現(xiàn)了Halbach永磁陣列。這種陣列具有接近正弦的磁場分布，磁場的強(qiáng)度成明顯的單邊性。Halbach永磁陣列的研究對表貼式永磁同步發(fā)電機(jī)的設(shè)計(jì)與優(yōu)化具有重要意義。目前，國內(nèi)外專家學(xué)者們對于Halbach陣列做出了大量的研究工作。文獻(xiàn)[3]采用改變永磁體邊緣形狀的方
微電機(jī) 2022年1期2022-03-21
- 船舶移相變壓器勵(lì)磁涌流抑制方法研究
適合船舶電網(wǎng)的預(yù)充磁方法。然后在Matlab/Simulink中建立基于延邊三角形接法原理的移相變壓器模型，通過仿真驗(yàn)證預(yù)充磁方法抑制移相變壓器勵(lì)磁涌流的有效性并研究相關(guān)問題。綜合電力推進(jìn)系統(tǒng) 移相變壓器 勵(lì)磁涌流抑制 Matlab/Simulink仿真0 引言隨著船舶綜合電力推進(jìn)系統(tǒng)朝向大容量、高電壓化發(fā)展，船舶中壓電網(wǎng)與推進(jìn)變頻器之間電壓與能量轉(zhuǎn)換中樞推進(jìn)變壓器不斷提升電壓與容量?？蛰d合閘瞬間推進(jìn)變壓器的一次側(cè)回路中，會(huì)產(chǎn)生很大的沖擊電流，稱為勵(lì)磁涌流
船電技術(shù) 2022年3期2022-03-19
- 直流電機(jī)切向式轉(zhuǎn)子充磁性能及其檢測裝置探究
進(jìn)行從設(shè)計(jì)建模、充磁工藝的性能優(yōu)劣勢、及其檢測磁極方法的原理以及實(shí)驗(yàn)生產(chǎn)實(shí)施進(jìn)行研究。目的是在不增加成本情況下，使得整機(jī)性能提升，達(dá)到能效升級。1 切向轉(zhuǎn)子充磁性能研究根據(jù)能效需求升級，家電用直流電機(jī)結(jié)構(gòu)由轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)徑向式8極結(jié)構(gòu)如圖1所示，升級轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)切向式10極磁路結(jié)構(gòu)如圖2。徑向式轉(zhuǎn)子具有漏磁系數(shù)較切向式結(jié)構(gòu)小特點(diǎn)。切向式結(jié)構(gòu)中永磁體磁鋼并聯(lián)作用，有兩個(gè)永磁體截面對氣隙提供每極磁通，可提高氣隙磁密，在極數(shù)增多時(shí)更為突出，適用于性能需求更高的應(yīng)用整機(jī)環(huán)境
日用電器 2022年12期2022-02-07
- 永磁直線電機(jī)磁極拓?fù)錁?gòu)型研究綜述
結(jié)，包括徑向交替充磁、軸向交替充磁、Halbach陣列及復(fù)合磁極陣列，分析不同構(gòu)型對電機(jī)磁極分布特性及輸出性能的影響，最后對PMLMs磁極構(gòu)型研究的發(fā)展趨勢進(jìn)行展望。1 PMLMs的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)及分類目前，傳統(tǒng)PMLMs從結(jié)構(gòu)特點(diǎn)上可以分為單邊平板型、雙邊平板型及圓筒型永磁直線電機(jī)。如圖1所示，為一種典型的單邊平板型PMLMs結(jié)構(gòu)，長初級一般作為定子固定，電樞繞組嵌入在開口槽中。永磁體采用表貼的方式軸向均布于短次級的背鐵表面，短次級永磁磁場與電樞繞組相互作用形
導(dǎo)航與控制 2021年5期2022-01-19
- 側(cè)架磁粉探傷機(jī)故障診斷與維修
架進(jìn)行多向磁化，充磁時(shí)要在短時(shí)間內(nèi)將通過側(cè)架和固定線圈內(nèi)的電流升到設(shè)定值（周向2800～3500A，縱向1700～2400A），并保持一定的時(shí)間，從而達(dá)到磁化的效果，使工件內(nèi)部、表面和周圍產(chǎn)生磁場。磁化曲線如圖1所示。圖1 磁化曲線周向磁化通過直接對側(cè)架通電來完成，縱向磁化采用通電螺旋管線圈產(chǎn)生磁場來完成。復(fù)合磁化由周向、縱向兩相交流電流在工件上感應(yīng)出交變旋轉(zhuǎn)磁場。若工件存在缺陷，由于缺陷處的磁阻增大而產(chǎn)生漏磁，形成局部磁場，磁粉便會(huì)集聚在缺陷區(qū)域，顯示出
金屬加工(冷加工) 2021年9期2021-09-28
- 變頻電機(jī)充檢磁工藝探究及仿真分析
其依靠著轉(zhuǎn)子磁體充磁后剩磁特性所產(chǎn)生的氣隙磁場來工作[1,2]。為了發(fā)揮電機(jī)的優(yōu)良性能，除了合理的電磁設(shè)計(jì)外，充磁質(zhì)量對電機(jī)性能的優(yōu)劣也起著重要作用。對于永磁電機(jī)，目前充磁方式主要有平行充磁和徑向充磁兩種。平行充磁由于工藝簡單、設(shè)備成本低、充磁易控制且通用程度高等優(yōu)點(diǎn)，在20世紀(jì)90年代以前被國內(nèi)普遍應(yīng)用。近些年，由于工藝技術(shù)的發(fā)展，徑向充磁方式也得到了發(fā)展[3]。文獻(xiàn)[4-6]都對這兩種充磁方式進(jìn)行了理論研究，認(rèn)為永磁直流電機(jī)，徑向充磁方式氣隙磁通高于平
家電科技 2021年4期2021-08-20
- 基于Halbach 分布的磁障耦合永磁軌道交通驅(qū)動(dòng)直線電機(jī)的推力分析
拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)，采用的充磁方式分別有如下4 種。圖2 4 種Halbach 永磁體陣列的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)Fig.2 Topological structures of four types of Halbach permanent magnet array（1）半Halbach 永磁體陣列。由圖2（a）可知，3塊永磁體構(gòu)成一組永磁體陣列，中間的充磁方向垂直指向氣隙及MBCPMRTDLM 的運(yùn)動(dòng)方向，兩邊的充磁方向與中間充磁方向存在的夾角均為θ[18]。（2）新型兩段式H
電源學(xué)報(bào) 2021年4期2021-08-05
- 高轉(zhuǎn)矩密度的聚磁Halbach少極差磁齒輪設(shè)計(jì)與優(yōu)化
，轉(zhuǎn)子運(yùn)動(dòng)及磁鋼充磁方向如圖1所示。ω1表示內(nèi)轉(zhuǎn)子自轉(zhuǎn)角速度，ω2表示內(nèi)轉(zhuǎn)子圓周平動(dòng)角速度，ω3表示外轉(zhuǎn)子自轉(zhuǎn)角速度。由永磁體充磁方向可以看出，周向充磁的磁鋼和鐵心塊構(gòu)成聚磁結(jié)構(gòu)，與徑向充磁磁鋼構(gòu)成Halbach結(jié)構(gòu)。該結(jié)構(gòu)相比Halbach結(jié)構(gòu)可以使用更少的稀土材料，相比普通聚磁結(jié)構(gòu)，徑向充磁的磁鋼可以進(jìn)一步引導(dǎo)磁力線的走向，提高聚磁效果。圖1 FFHMGSPD拓?fù)銯FHMGSPD的傳動(dòng)結(jié)構(gòu)和運(yùn)行機(jī)理與機(jī)械擺線齒輪相同，在運(yùn)行時(shí)，外轉(zhuǎn)子固定(ω3=0)，
微特電機(jī) 2021年7期2021-07-23
- 我國首臺(tái)套大型永磁電機(jī)整體充磁裝備研制成功
大型永磁電機(jī)整體充磁裝備成功完成了2.5 MW直驅(qū)永磁風(fēng)力發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子的整體充磁，充磁后的永磁風(fēng)力發(fā)電機(jī)通過了型式試驗(yàn)，所有測試指標(biāo)均達(dá)到產(chǎn)品技術(shù)要求，這是我國大型永磁電機(jī)整體充磁技術(shù)的重大突破，相關(guān)技術(shù)及裝備研制水平位居世界前列。據(jù)悉，永磁風(fēng)力發(fā)電機(jī)的轉(zhuǎn)子可謂是一個(gè)龐然大物，直徑超過4.3 m，高度達(dá)1.5 m，共有84個(gè)永磁磁極，每個(gè)磁極由20多個(gè)磁鋼塊拼裝而成，傳統(tǒng)制造工藝采用已充磁的磁鋼塊，人工拼裝成大的磁極，由于磁鋼塊間存在巨大的排斥力，拼裝難度大
河南科技 2021年19期2021-03-10
- 外轉(zhuǎn)子型永磁同步電機(jī)用鐵氧體多極磁環(huán)的研制
，運(yùn)用電容式脈沖充磁機(jī)釋放脈沖大電流飽和磁化得到；后者是將磁化方向不同的永磁體按Halbach陣列規(guī)律進(jìn)行拼裝排列得到。燒結(jié)永磁鐵氧體極異方性多極磁環(huán)是永磁鐵氧體材料中的后起之秀，其外圓周或內(nèi)圓周表面磁場呈N、S極交替同軸排列，內(nèi)部磁矩呈Halbach陣列結(jié)構(gòu)，工作面磁通密度分布具有良好的正弦性，性能價(jià)格比高，被廣泛運(yùn)用于內(nèi)轉(zhuǎn)子型永磁同步電機(jī)。相比于鐵氧體各向同性磁環(huán)與輻射取向磁環(huán)，其具有更高的磁性能；相比于拼裝式Halbach永磁陣列，鐵氧體極異方性多極
微特電機(jī) 2021年2期2021-02-28
- 高效能雙線圈音圈電機(jī)的設(shè)計(jì)與分析
為電機(jī)次級.軸向充磁的圓柱永磁體在其與磁軛的氣隙空間產(chǎn)生磁場,并作用于載流線圈,產(chǎn)生軸向電磁力.音圈電機(jī)的工作原理是根據(jù)安培力原理,即通電線圈在磁場中受到安培力的作用,該安培力即為電機(jī)的推力,隨線圈中電流方向和大小的變化,線圈做往返直線運(yùn)動(dòng).安培力可以表示為(1)式中:F為安培力,N;I為電流,A;B為磁場強(qiáng)度,T;l為導(dǎo)體長度,m;dl為整個(gè)導(dǎo)體長度的變化量.音圈電機(jī)工作時(shí)須克服動(dòng)子的靜摩擦力才能做直線運(yùn)動(dòng).在實(shí)際應(yīng)用中,電機(jī)做加減速直線運(yùn)動(dòng)須克服動(dòng)子部
上海工程技術(shù)大學(xué)學(xué)報(bào) 2020年3期2021-01-10
- Halbach圓筒型永磁直線同步電機(jī)永磁體用量優(yōu)化研究
今TPMLSM的充磁方式可分為軸向充磁方式、徑向充磁方式、Halbach充磁方式[5-7]三種充磁方式。由文獻(xiàn)[8-9]可知與軸向充磁和徑向充磁電機(jī)相比，傳統(tǒng)Halbach永磁直線電機(jī)，具有磁鏈諧波較小，氣隙磁密高，電機(jī)輸出推力大的優(yōu)點(diǎn)，但永磁體用量較大，制作成本提高。深井采油系統(tǒng)對直線電機(jī)推力要求較高，因此直線電機(jī)體積較大，減少永磁體用量對降低電機(jī)成本具有重要意義。針對傳統(tǒng)Halbach直線電機(jī)永磁體用量大的問題，本文提出一種減少永磁體用量的Halbac
微電機(jī) 2020年9期2020-12-04
- 一種石英加速度計(jì)用磁處理系統(tǒng)研制
配完成后進(jìn)行飽和充磁并退磁到設(shè)計(jì)值。在儀表裝配時(shí),需要對上下力矩器4個(gè)特定位置氣隙磁場強(qiáng)度（圖2中紅色點(diǎn)）進(jìn)行嚴(yán)格配對。因此,在裝配過程中充退磁以及磁測量的準(zhǔn)確度成為儀表精度控制的關(guān)鍵。圖1 磁路結(jié)構(gòu)Fig.1 Structure of magnetic circuit圖2 力矩器結(jié)構(gòu)Fig.2 Structure of torquer目前,實(shí)際生產(chǎn)采用人工充磁、退磁、單點(diǎn)旋轉(zhuǎn)測磁的方式進(jìn)行加工。因無法在線實(shí)時(shí)測量磁性能,充退測過程需要反復(fù)進(jìn)行,自動(dòng)化程度
導(dǎo)航與控制 2020年3期2020-09-09
- 自由活塞內(nèi)燃機(jī)用直線發(fā)電機(jī)的設(shè)計(jì)與分析
，同時(shí)研究了不同充磁方式下直線發(fā)電機(jī)的輸出特性。1 自由活塞內(nèi)燃發(fā)電機(jī)的結(jié)構(gòu)與基本原理自由活塞內(nèi)燃發(fā)電機(jī)由直線電機(jī)與自由活塞式內(nèi)燃機(jī)兩部分組成。在系統(tǒng)啟動(dòng)階段，中央的直線電機(jī)處于電動(dòng)機(jī)狀態(tài)，通過連桿帶動(dòng)兩側(cè)的內(nèi)燃機(jī)活塞左右運(yùn)動(dòng)，不斷壓縮缸內(nèi)氣體；當(dāng)兩側(cè)汽缸內(nèi)的壓力達(dá)到點(diǎn)火要求后，噴油器噴油并且火花塞點(diǎn)火，兩側(cè)內(nèi)燃機(jī)開始帶動(dòng)中央直線電機(jī)運(yùn)動(dòng)；待穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)直線電機(jī)切換為發(fā)電機(jī)狀態(tài)。直線電機(jī)的發(fā)電和電動(dòng)狀態(tài)可通過外部電路來切換控制。圖1 自由活塞內(nèi)燃發(fā)電機(jī)系統(tǒng)結(jié)
微特電機(jī) 2020年8期2020-08-24
- 波浪能圓筒型永磁直線發(fā)電機(jī)優(yōu)化設(shè)計(jì)
究永磁體的尺寸和充磁方式為主[3]，文獻(xiàn)[4]提出一種繞組和永磁體均位于初級的新型圓筒形初級永磁直線發(fā)電機(jī)，其擁有磁體定位力小、低速發(fā)電性能好等優(yōu)點(diǎn)，但未對線圈繞組和磁鐵參數(shù)進(jìn)行詳細(xì)優(yōu)化，尚擁有較大發(fā)展空間；文獻(xiàn)[5]中英國謝菲爾德大學(xué)的 Jiabin Wang團(tuán)隊(duì)對Halbach在電機(jī)上的應(yīng)用進(jìn)行了詳細(xì)的解析分析，且設(shè)計(jì)出了三相和單相Halbach永磁直線電機(jī)，但Halbach陣列磁體存在高成本等問題，同時(shí)受到工藝水平的限制難以制作。因此設(shè)計(jì)更高效，制作
電子技術(shù)與軟件工程 2020年2期2020-06-13
- 發(fā)變一體化供電方式在海洋石油平臺(tái)上的應(yīng)用
放置一個(gè)小容量預(yù)充磁變壓器，來解決勵(lì)磁涌流問題，但海上平臺(tái)沒有放置充磁變壓器的空間。第二種方案是在變壓器下口開關(guān)處配置涌流抑制器，通過變壓器斷電時(shí)電壓的分閘相位角獲知磁路剩磁的極性，當(dāng)下一次合閘時(shí)選擇與其相近的相位角，就能避免變壓器鐵心磁通的突變產(chǎn)生勵(lì)磁涌流。但這在首次變壓器啟動(dòng)充磁時(shí)無法實(shí)現(xiàn)，所以這種方案也無法解決問題。為此提出第三種方案：利用發(fā)變組單元供電方案解決變壓器的預(yù)充磁問題，在發(fā)電機(jī)的下口不配置開關(guān)，直接連接輸電變壓器，利用發(fā)電機(jī)啟動(dòng)過程零起升
天津科技 2020年5期2020-06-08
- 永磁三自由度電機(jī)的磁場分析與電磁計(jì)算
用。相比常規(guī)單向充磁的永磁電機(jī)，其磁化方向分別沿徑向與切向、依據(jù)角度連續(xù)變化的組合而成，通常介于制作工藝的考慮，將永磁體分級分塊后，使任一相鄰磁體的夾角保持一致，營造出一側(cè)聚磁一側(cè)屏蔽的單邊效應(yīng)，可獲得更為正弦的氣隙磁場與更小的轉(zhuǎn)矩波動(dòng)[11-13]。傳統(tǒng)的多自由度電機(jī)采用相同的繞組控制進(jìn)行旋轉(zhuǎn)和偏轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)，致使自轉(zhuǎn)速變慢，偏轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)不能達(dá)到高精度。因此，本文提出了一種新型永磁混合驅(qū)動(dòng)三自由度電動(dòng)機(jī)。該電機(jī)的三自由度運(yùn)動(dòng)由外部旋轉(zhuǎn)模塊和內(nèi)部偏轉(zhuǎn)模塊完成[14-
燕山大學(xué)學(xué)報(bào) 2019年5期2019-11-11
- 高速永磁無刷直流電機(jī)轉(zhuǎn)子優(yōu)化設(shè)計(jì)與試驗(yàn)研究
輪增壓器等。轉(zhuǎn)子充磁方式和支撐結(jié)構(gòu)動(dòng)力學(xué)分析是高速永磁無刷直流電機(jī)設(shè)計(jì)的主要問題之一[1-2]。對于高速永磁無刷直流電機(jī)來說，轉(zhuǎn)子永磁體通常采用面貼式結(jié)構(gòu)，氣隙磁場和齒槽轉(zhuǎn)矩均與轉(zhuǎn)子充磁方式有關(guān)，本文對平行和徑向充磁進(jìn)行對比研究。文獻(xiàn)[4-5]設(shè)計(jì)了75 kW、60,000 r/min的高速永磁電機(jī)，對磁力軸承-轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的臨界轉(zhuǎn)速進(jìn)行了計(jì)算。電磁軸承需要非常復(fù)雜的控制系統(tǒng)，軸承本身的體積可能比電機(jī)大得多，且長期的可靠性(尤其在振動(dòng)嚴(yán)重的場合)難以保障?？諝?/div>
微電機(jī) 2019年3期2019-04-28
- 伺服閥充退磁裝置實(shí)現(xiàn)機(jī)理及其試驗(yàn)*
-PC-C型脈沖充磁裝置[2],該裝置集過程控制、信息存儲(chǔ)、遠(yuǎn)程通信、過熱保護(hù)、安全體系于一體,通過準(zhǔn)確充磁和快速校準(zhǔn)可確保準(zhǔn)確度優(yōu)于1%,最大輸出電壓為3kV,最大電流為100kA。日本Nihon公司針對不同的轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)及廠家需求開發(fā)了電容式、旋轉(zhuǎn)式、多極式等多種充磁裝置[3],其旋轉(zhuǎn)式充磁機(jī)磁化電極可變,磁化程度為0.1～3.0mm,磁化電極數(shù)為20～2000,可選擇內(nèi)、外充磁方式。磁極定位精確度高,單極為±1%,兩極為±0.5%,多極小于1.5%,磁化飛控與探測 2019年1期2019-04-20
- 磁鋼充磁方式對永磁電機(jī)轉(zhuǎn)子渦流損耗研究
參考。不同永磁體充磁方式影響永磁電機(jī)內(nèi)部磁場分布，進(jìn)而影響電機(jī)性能[7]，且充磁方式選擇是電機(jī)永磁體設(shè)計(jì)重要環(huán)節(jié)。然而從永磁體充磁方向?qū)D(zhuǎn)子渦流損耗進(jìn)行深入分析的文獻(xiàn)較少，因此研究充磁方式對永磁電機(jī)轉(zhuǎn)子渦流損耗影響，對設(shè)計(jì)高效率電機(jī)具有重要參考價(jià)值。 本文建立兩種常見永磁體充磁模型，采用時(shí)步有限元法分析永磁電機(jī)在不同充磁方式下的電磁場特征，在此基礎(chǔ)上對比分析了兩種結(jié)構(gòu)電機(jī)在三種不同工作條件下的轉(zhuǎn)子渦流損耗。1 兩種永磁體結(jié)構(gòu)與電機(jī)物理模型1.1 兩種永磁體微特電機(jī) 2019年3期2019-03-29
- 一種永磁同步電機(jī)諧波優(yōu)化方法
［3］;精確控制充磁工藝［4］;采用新型的 Halbach 永磁電機(jī)［5］。文獻(xiàn)［6］通過分析齒槽轉(zhuǎn)矩，提出了一種轉(zhuǎn)子斜極角優(yōu)化方案，能更有效地解決電機(jī)存在的齒諧波問題;文獻(xiàn)［7］設(shè)計(jì)了一種“凸”形雙層Halbach陣列永磁電機(jī)，通過分析單層和雙層磁極結(jié)構(gòu)，得到了影響畸變率磁極結(jié)構(gòu)參數(shù)的最優(yōu)組合;文獻(xiàn)［8］提出了一種計(jì)算任意偏心轉(zhuǎn)子形狀的表貼式永磁電機(jī)磁場和齒槽轉(zhuǎn)矩的改進(jìn)方法，可以大大降低徑向磁通密度的諧波含量。文獻(xiàn)［9］提出一種基于非均勻永磁形狀的磁場分微特電機(jī) 2018年12期2018-12-29
- Halbach陣列雙轉(zhuǎn)子永磁電機(jī)磁場分析與轉(zhuǎn)矩計(jì)算
1]。與傳統(tǒng)徑向充磁磁體相比，理想的Halbach磁體生成的氣隙磁場正弦度較高，諧波分量較小;同時(shí)，Halbach磁體磁場可以增強(qiáng)一側(cè)磁密，減弱另一側(cè)磁密,提高了電機(jī)的運(yùn)行效率，減小了漏磁,降低了鐵耗[12-13],這個(gè)特點(diǎn)使其非常適用于雙轉(zhuǎn)子電機(jī)雙層永磁體結(jié)構(gòu)。本文在文獻(xiàn)[14-15]基礎(chǔ)上，將雙轉(zhuǎn)子永磁電機(jī)永磁體分塊，并進(jìn)行有序Halbach排列，進(jìn)而用有限元法分析、計(jì)算該電機(jī)內(nèi)、外側(cè)氣隙磁密及轉(zhuǎn)矩脈動(dòng)。結(jié)果表明，與徑向充磁相比，Halbach陣列雙轉(zhuǎn)微特電機(jī) 2018年11期2018-10-25
- 關(guān)于軛鐵組件充磁工藝的形成
軛鐵組件最合適的充磁形式，摸索磁的穩(wěn)定性措施，最后形成了一套完整的軛鐵組件充磁工藝。【關(guān)鍵詞】軛鐵組件；充磁；測磁；磁性能；穩(wěn)定性一、引言軛鐵組件是由磁導(dǎo)體、永磁體、磁導(dǎo)冒、磁分流環(huán)組成的閉合磁路系統(tǒng)，為力矩器提供磁場，是力矩器的重要組成部分。軛鐵組件的磁場性能、磁穩(wěn)定性直接影響力矩器的穩(wěn)定性、線性度、對稱性，影響加速度計(jì)的測量精度。軛鐵組件的磁場性能、穩(wěn)定性跟磁路結(jié)構(gòu)、永磁體材料的選擇等多種因素有關(guān)。某型號石英撓性加速度計(jì)永磁體選擇了鑄造鋁鎳鈷合金——L智富時(shí)代 2018年9期2018-10-19
- 變壓器預(yù)充磁裝置在港口起重機(jī)上的應(yīng)用
源對變壓器進(jìn)行預(yù)充磁，用預(yù)充磁變壓器產(chǎn)生的磁通去維持鐵芯中磁通的初始狀態(tài)，降低非周期分量的幅值，由此產(chǎn)生合成磁通將比沒有進(jìn)行預(yù)充磁時(shí)的大為減小，從而達(dá)到抑制勵(lì)磁涌流的目的。3 預(yù)充磁裝置設(shè)計(jì)根據(jù)以上原理設(shè)計(jì)的變壓器預(yù)充磁裝置主要是由小容量變壓器和接觸器等組成。變壓器預(yù)充磁裝置在起重機(jī)電控系統(tǒng)中的連接方式如圖1所示。圖1 起重機(jī)上預(yù)充磁裝置連接系統(tǒng)圖T1為原岸橋電控系統(tǒng)的主變壓器，負(fù)責(zé)為岸橋各工作電機(jī)M的驅(qū)動(dòng)器INV供電，T2為輔助變壓器，負(fù)責(zé)岸橋上照明等輔交通科技 2018年5期2018-10-11
- 一種組合磁鋼疊加磁場洛倫茲力磁軸承設(shè)計(jì)方法
軸承采用徑向分塊充磁，然后拼接組合使用[4]。文獻(xiàn)[5]提出一種LFMB，建立電磁力和電磁力矩的數(shù)學(xué)模型，分析出氣隙磁密均勻度是影響輸出力矩精度和角速率測量精度的主要因素，但是此結(jié)構(gòu)中，LFMB氣隙軸向長度過長，力矩器上工作的線圈槽滿率49%，所以造成了LFMB磁密的浪費(fèi)，嚴(yán)重增加了洛倫茲力磁軸承的功耗。文獻(xiàn)[6]提出一種新型微框架磁懸浮飛輪用LFMB，該方案由于轉(zhuǎn)子采用的是球形結(jié)構(gòu)，不但軸向工作氣隙過大的缺點(diǎn)沒有能夠改變，為了滿足裝配，又增大了徑向工作氣宇航學(xué)報(bào) 2018年7期2018-08-10
- 磁鋼充磁方式對高速永磁電機(jī)性能的影響研究
式永磁電機(jī)的磁鋼充磁方式又分為平行充磁、徑向充磁及Halbach充磁等結(jié)構(gòu)。氣隙磁密和反電勢的波形與幅值等均受磁鋼充磁方式的影響。如何提高永磁材料的利用率、提高永磁電機(jī)的電磁性能成為對永磁體充磁方式研究的重點(diǎn)。文獻(xiàn)[5]分析了平行充磁及徑向充磁對電機(jī)電磁性能的影響；文獻(xiàn)[6]通過建立內(nèi)轉(zhuǎn)子與外轉(zhuǎn)子永磁電機(jī)的有限元分析模型，分析了3種充磁方式對電機(jī)氣隙磁密的影響規(guī)律；文獻(xiàn)[7]對一臺(tái)2.3 kW，150 000 r/min高速無刷直流電機(jī)進(jìn)行了平行和徑向兩種機(jī)電工程 2018年7期2018-08-03
- 基于極性變化直流電壓源的鐵磁元件鐵心剩磁通測量方法
和剩磁系數(shù)。正向充磁法測量鐵心剩磁通和剩磁系數(shù)的過程可用圖2來描述，其中，Φs為飽和磁通，Φr為剩余磁通，is為飽和電流。假設(shè)測量前鐵心剩磁通處于“a”點(diǎn)，先施加正的直流電壓，使鐵心到達(dá)正飽和點(diǎn)“b”點(diǎn)；然后改變電壓極性，施加負(fù)的直流電壓使鐵心到達(dá)負(fù)飽和點(diǎn)“d”點(diǎn)（b和d的飽和電流大小相等，方向相反）；最后慢慢減小電壓使電流減小到0。繪制整個(gè)過程的電流和磁通變化曲線，這樣便得到一條包含正、負(fù)飽和點(diǎn)的磁滯回線。b點(diǎn)磁通為Φ1，d點(diǎn)磁通為Φ2。由磁滯回線的對稱電工技術(shù)學(xué)報(bào) 2017年13期2017-07-18
- 某產(chǎn)品用永久磁鐵磁性影響因素研究
磁場強(qiáng)度，優(yōu)化了充磁工藝，經(jīng)過在某產(chǎn)品主載體上進(jìn)行收放計(jì)數(shù)測試，可滿足性能要求，并消除了計(jì)數(shù)干擾。GPS信標(biāo)，收放計(jì)數(shù)，永久磁鐵，磁場強(qiáng)度控制1 引 言磁性材料種類眾多，一般可分為永磁材料和軟磁材料兩大類。釹鐵硼材料屬于鐵氧體永磁材料，主要組成材料為Fe、Сo、Ni等物質(zhì)，在常溫下磁化后可以獲得很高的磁性，而且當(dāng)外磁場移去后，仍能夠保留極強(qiáng)的磁性。由于燒結(jié)釹鐵硼具有負(fù)溫度系數(shù)，所以，使用環(huán)境的瞬間最高溫度和持續(xù)最高溫度均會(huì)對磁體本身產(chǎn)生不同程度的退磁作用，軍民兩用技術(shù)與產(chǎn)品 2017年9期2017-07-03
- 一種混合充磁同心磁齒輪及其復(fù)合電機(jī)分析
轉(zhuǎn)矩[1]。傳統(tǒng)充磁同心式磁齒輪內(nèi)外轉(zhuǎn)子永磁體一般均采用徑向充磁,傳動(dòng)轉(zhuǎn)矩密度最高可達(dá)100 k N·m/m3左右[2]。目前,國內(nèi)外已有許多針對磁齒輪優(yōu)化及其復(fù)合電機(jī)應(yīng)用的研究[3-4]。文獻(xiàn)[5]對3種不同傳動(dòng)比磁齒輪的磁密和靜態(tài)轉(zhuǎn)矩特性進(jìn)行了比較,其中傳動(dòng)比為-1:5.75的磁齒輪有較大的基次諧波幅值和較小轉(zhuǎn)矩波動(dòng)。文獻(xiàn)[6]通過優(yōu)化調(diào)磁環(huán)形狀提高了內(nèi)外轉(zhuǎn)子穩(wěn)態(tài)運(yùn)行轉(zhuǎn)矩,降低了轉(zhuǎn)矩波動(dòng)。文獻(xiàn)[7]分析了永磁體極對數(shù)、調(diào)磁環(huán)厚度以及軛鐵厚度等結(jié)構(gòu)參數(shù)對微特電機(jī) 2017年4期2017-05-13
- 新型磁通切換電機(jī)原理和特性分析
基礎(chǔ)上，引入徑向充磁的永磁體，可以減小外定子軛側(cè)的漏磁，同時(shí)增加繞組中匝鏈的永磁磁鏈，從而提高電機(jī)的輸出轉(zhuǎn)矩和功率密度。1 拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)內(nèi)嵌有徑向充磁永磁體的新型磁通切換電機(jī)的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)如圖1所示。本文研究的對象為12/10極磁通切換電機(jī)。電機(jī)在普通徑向磁通切換電機(jī)的基礎(chǔ)上，在“U”形定子軛外側(cè)放置有沿徑向充磁的永磁體，并將永磁體貼于環(huán)形定子軛的內(nèi)表面。沿徑向充磁的每極永磁體與其相鄰的2個(gè)沿環(huán)形充磁的永磁體構(gòu)成“U”形，且每個(gè)由永磁體構(gòu)成的“U”形，其永磁體的充微特電機(jī) 2017年5期2017-05-02
- 矩形永磁鐵的磁力計(jì)算及其應(yīng)用
的最優(yōu)磁鐵布置和充磁方向，并設(shè)計(jì)三磁體型準(zhǔn)零剛度隔振系統(tǒng)。仿真結(jié)果表明，矩形磁鐵磁力和剛度計(jì)算模型準(zhǔn)確，三磁體型準(zhǔn)零剛度隔振器在不影響載荷性能的前提下具有優(yōu)越的低頻隔振性能。振動(dòng)與波；矩形磁鐵；負(fù)剛度；準(zhǔn)零剛度；低頻隔振機(jī)械設(shè)備振動(dòng)是潛艇輻射噪聲的主要來源，隔振是控制振動(dòng)向艇體傳遞的常用手段。降低固有頻率和實(shí)現(xiàn)共振峰附近振動(dòng)的高效隔離是提高隔振系統(tǒng)性能的關(guān)鍵[1]，傳統(tǒng)的方法是通過降低系統(tǒng)剛度，但較低的剛度會(huì)使彈簧的靜態(tài)位移增大，導(dǎo)致系統(tǒng)的承載能力降低。準(zhǔn)噪聲與振動(dòng)控制 2016年6期2016-12-27
- 磁鋼充磁方式對內(nèi)轉(zhuǎn)子永磁電機(jī)的電磁性能影響分析
1000)?磁鋼充磁方式對內(nèi)轉(zhuǎn)子永磁電機(jī)的電磁性能影響分析王晨1, 曹光華1,曾劍2(1.安徽機(jī)電職業(yè)技術(shù)學(xué)院電氣工程系， 安徽蕪湖241000；2.江西理工大學(xué)電氣工程與自動(dòng)化學(xué)院， 江西贛州341000)內(nèi)轉(zhuǎn)子表貼式永磁同步電機(jī)具有效率高、體積小、功率密度大等優(yōu)點(diǎn)，其在工業(yè)機(jī)器人、數(shù)控機(jī)床等領(lǐng)域得到了廣泛應(yīng)用。在分析徑向、平行充磁兩種充磁方式的原理基礎(chǔ)上，以24槽4極內(nèi)轉(zhuǎn)子表貼式永磁同步電機(jī)為例，利用有限元分析的方法，建立平行充磁和徑向充磁兩種充磁方式- 充磁方式對永磁無刷直流電機(jī)激振力波的影響
曉波, 胡利民?充磁方式對永磁無刷直流電機(jī)激振力波的影響樊曉波, 胡利民(中國船舶重工集團(tuán)公司第705研究所昆明分部, 云南昆明, 650106)為降低水下航行器用永磁無刷直流電機(jī)(PM BLDCM)的振動(dòng)與噪聲影響, 針對PM BLDCM在不同充磁方式下電磁激振力波存在差別的問題, 建立了PM BLDCM的有限元分析模型, 分別在空載和負(fù)載條件下, 對比分析了徑向和平行2種充磁方式下氣隙磁密的分布特點(diǎn)?；贛axwell應(yīng)力張量法計(jì)算電磁力, 完成了空載水下無人系統(tǒng)學(xué)報(bào) 2016年6期2016-10-14
- 基于雙6RA70的超導(dǎo)限流器勵(lì)磁電源設(shè)計(jì)
勵(lì)磁過程，為恒壓充磁和低壓恒流供磁提供了理論依據(jù)，提出了直流勵(lì)磁電源的設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)，選擇6RA70作為電源控制的核心元件，有效地解決了直流電源高壓和大電流的控制問題，描述了控制過程中高壓充磁和恒流供磁的工作要求和切換方法，通過采用西門子S7-300 PLC組成的Profibus-DP控制系統(tǒng)，實(shí)現(xiàn)了數(shù)字化網(wǎng)絡(luò)控制，為限流器的掛網(wǎng)運(yùn)行提供了參考。超導(dǎo)限流器；高壓充磁；恒流供磁；網(wǎng)絡(luò)控制隨著電力系統(tǒng)裝機(jī)容量不斷擴(kuò)大和并網(wǎng)電站迅速增加，電網(wǎng)不可避免地會(huì)有短路故障發(fā)生電源技術(shù) 2016年8期2016-07-24
- 變壓器預(yù)充磁仿真技術(shù)研究
顧雪晨?變壓器預(yù)充磁仿真技術(shù)研究顧雪晨（海軍駐上海地區(qū)艦艇設(shè)計(jì)研究軍事代表室，上海 200011）為了有效降低變壓器在空載合閘瞬間產(chǎn)生的勵(lì)磁涌流，本文通過對變壓器一次側(cè)串電阻、并聯(lián)變壓器兩種預(yù)充磁技術(shù)進(jìn)行了仿真分析。同時(shí)為了驗(yàn)證所得到的仿真結(jié)果是否可信，構(gòu)建了仿真試驗(yàn)平臺(tái)。最終證明了所得的仿真結(jié)果能夠較好的反應(yīng)實(shí)際系統(tǒng)，也說明了變壓器在空載合閘時(shí)產(chǎn)生的勵(lì)磁涌流，不但與所選擇的預(yù)充磁變壓器容量有關(guān)，還與預(yù)充磁變壓器接入電網(wǎng)的合閘時(shí)間有關(guān)。預(yù)充磁技術(shù) 仿真 勵(lì)船電技術(shù) 2015年1期2015-10-14
- 考慮磁鋼磁化方式的永磁電機(jī)空載氣隙磁場性能分析
通過對磁鋼的兩種充磁方式的分析，即徑向充磁和兩段式Halbach充磁，獲得了永磁電機(jī)空載氣隙磁密徑向分量和切向分量的計(jì)算方法.選用一臺(tái)1極12槽永磁有刷直流電機(jī)作為對象，利用解析模型計(jì)算了空載氣隙磁密，通過與有限元仿真結(jié)果對比，驗(yàn)證了解析計(jì)算結(jié)果的正確性.在此基礎(chǔ)上，計(jì)算了兩種充磁方式下的空載氣隙磁場徑向磁密畸變率，結(jié)果顯示：永磁有刷直流電機(jī)采用兩段式Halbach充磁的畸變率明顯低于徑向充磁.同時(shí)，分析了極弧系數(shù)、磁鋼厚度、極對數(shù)、槽口寬與徑向磁密畸變率湘潭大學(xué)自然科學(xué)學(xué)報(bào) 2015年3期2015-05-03
- 單疇YBCO超導(dǎo)塊材的脈沖充磁磁化規(guī)律
導(dǎo)磁體之前，必須充磁磁化才能在臨界溫度以下作為超導(dǎo)磁體使用。目前，超導(dǎo)體得到的最高捕獲磁場可以達(dá)到17T（29K）［1］，可達(dá)常規(guī)磁體產(chǎn)生磁場的數(shù)倍。高溫超導(dǎo)塊材的磁化方式主要有兩種：第一種是脈沖磁場充磁，另一種是靜磁場充磁。靜磁場充磁將超導(dǎo)塊材放在穩(wěn)恒磁場中進(jìn)行充磁，通常可以采用在線圈中通過穩(wěn)恒直流電的方式獲得穩(wěn)恒磁場，也可以利用永久磁體產(chǎn)生靜磁場。利用直流電對超導(dǎo)塊材充磁的方式要求電源能夠輸出較大的電流，因此對電源要求比較高，同時(shí)為了避免線圈被燒壞最好- 磁性和非磁性材料微小溝槽表面的磁力研磨光整加工* ＊
驗(yàn)研究，探索磁極充磁方向的不同對微小溝槽表面研磨加工的影響，獲得光整加工不同材質(zhì)工件微小溝槽表面的有效工藝。為各種材質(zhì)工件微小溝槽結(jié)構(gòu)表面的光整加工提供借鑒。1 理論分析1.1 磁力研磨溝槽表面加工原理采用圓盤環(huán)形磁極磁力研磨溝槽表面的加工原理如圖1 所示。磁極表面與溝槽底面、溝槽側(cè)面之間均有0.5 ～1 mm 的間隙。將磁性研磨粒子加入到加工間隙。由于磁力的作用，磁性研磨粒子在加工間隙中沿磁力線排列，形成磁性磨粒刷，并壓附在工件溝槽表面。在磁力研磨加工過制造技術(shù)與機(jī)床 2015年9期2015-04-25
- 空壓機(jī)用高速電機(jī)電磁結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與仿真分析
2.3 永磁體的充磁方向針對這種具體架構(gòu)的永磁電機(jī)磁鋼的充磁形式，通常將其進(jìn)行整體分類，即：平行充磁、徑向充磁以及Halbach陣列結(jié)構(gòu)幾種類別。在一個(gè)高速永磁電機(jī)之中，永磁體的充磁方式也是不相同的，這也決定了電機(jī)在電磁性能上也存在著很大的差異。而本文的闡述主要就是建立在對徑向充磁和平行充磁這兩種不同方式之間的對比，我們嘗試了對不同電機(jī)之間的電磁性能實(shí)現(xiàn)完整的對比，伴隨著永磁體內(nèi)磁密。另一方面，在平行充磁的方式下，氣隙的磁密會(huì)明顯地高出徑向充磁，且可以保持黑龍江科學(xué) 2015年13期2015-03-27
- 一種動(dòng)力調(diào)諧陀螺儀大加矩力矩器設(shè)計(jì)
，在常規(guī)的雙徑向充磁磁環(huán)中間增加了一個(gè)軸向充磁磁環(huán)。利用電磁場仿真軟件Maxwell對典型結(jié)構(gòu)和新結(jié)構(gòu)力矩器的工作氣隙磁場進(jìn)行分析，分析結(jié)果表明，新結(jié)構(gòu)力矩器的力矩系數(shù)可提高36%。陀螺儀樣機(jī)的實(shí)測結(jié)果驗(yàn)證了分析的結(jié)果。動(dòng)力調(diào)諧陀螺儀；力矩器;Halbach永磁體陣列；磁場0 引言力矩器是動(dòng)力調(diào)諧陀螺儀(以下簡稱“陀螺儀”)的基本元件，用來對陀螺轉(zhuǎn)子施加力矩，以產(chǎn)生修正和補(bǔ)償效應(yīng),并間接測量陀螺儀的輸入角速度。因此，陀螺儀對力矩器的力矩系數(shù)提出了高穩(wěn)定性、導(dǎo)航定位與授時(shí) 2015年3期2015-03-11
- 發(fā)動(dòng)機(jī)挺桿自動(dòng)充磁機(jī)控制系統(tǒng)的設(shè)計(jì)研究
工將挺桿逐個(gè)放入充磁機(jī)充磁后，再放入磁粉懸浮液探傷。效率低下、勞動(dòng)強(qiáng)度大。故挺桿生產(chǎn)中迫切需要針對挺桿的自動(dòng)充磁機(jī)，但這種機(jī)械的研發(fā)目前國內(nèi)還未見報(bào)道。所以我們設(shè)計(jì)、開發(fā)了這種針對挺桿的自動(dòng)充磁機(jī)。1 整體結(jié)構(gòu)如圖2所示，自動(dòng)充磁機(jī)的組成及各部分所起的作用有：1)自動(dòng)上料機(jī)構(gòu)，其作用是完成挺桿的自動(dòng)上料、排料。主要采用電磁振動(dòng)篩2、導(dǎo)向槽3完成挺桿的分離[3]、定向排列和送料，并由定位機(jī)構(gòu)定位。定位機(jī)構(gòu)主要有定位擋板8和感應(yīng)開關(guān)6組成。實(shí)現(xiàn)一次充磁的挺桿數(shù)制造業(yè)自動(dòng)化 2014年18期2014-12-18
- 表貼式永磁同步電動(dòng)機(jī)永磁體氣隙磁場解析計(jì)算＊
動(dòng)機(jī)永磁體在徑向充磁和平行充磁兩種充磁方式下的氣隙磁密的解析計(jì)算公式。通過比較不同永磁體結(jié)構(gòu)在上述兩種充磁方式下產(chǎn)生的氣隙磁場，給出了一種偏心不等半徑瓦片形磁極結(jié)構(gòu)來改善氣隙磁場，使得氣隙磁場的波形更好，從而降低電機(jī)的振動(dòng)和噪聲。同時(shí)解析計(jì)算易于與計(jì)算機(jī)結(jié)合應(yīng)用，計(jì)算時(shí)間短，為永磁同步電動(dòng)機(jī)的優(yōu)化設(shè)計(jì)提供了基本的分析手段。2 永磁同步電動(dòng)機(jī)永磁體的數(shù)學(xué)模型應(yīng)用解析法對永磁同步電動(dòng)機(jī)電磁場進(jìn)行分析時(shí)，一般采用以下一些假設(shè)［5］：1）電機(jī)的定轉(zhuǎn)子鐵心的磁導(dǎo)率為艦船電子工程 2014年6期2014-11-28
- 用于空壓機(jī)的高速電機(jī)的設(shè)計(jì)和分析
護(hù)套材料和永磁體充磁方式，來達(dá)到減小電機(jī)內(nèi)部損耗，降低溫度，提高電機(jī)性能的目的。高速電機(jī)；有限元；電磁場分析；損耗分析空氣壓縮機(jī)作為“十二五”規(guī)劃期間重點(diǎn)關(guān)注的一類設(shè)備，其主要發(fā)展方向就是節(jié)能，一級能效工業(yè)用空氣壓縮機(jī)和二級能效工業(yè)用空氣壓縮機(jī)成為重點(diǎn)照顧的機(jī)型。通常作為空氣壓縮機(jī)的電機(jī)有感應(yīng)電機(jī)，無刷直流電機(jī)，高速永磁電機(jī)等。由于高速永磁電機(jī)比高速感應(yīng)電機(jī)具有更高利用率，更好的功率因數(shù)和更高的效率，被認(rèn)為非常值得研究。而且設(shè)計(jì)一個(gè)高速永磁無刷電機(jī)的轉(zhuǎn)子比電子設(shè)計(jì)工程 2014年15期2014-09-25
- 高速電主軸用無刷直流電機(jī)優(yōu)化設(shè)計(jì)
比分析永磁體不同充磁方式及定子槽數(shù)對電機(jī)各方面性能的影響，提出采用平行充磁的面貼式轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)和槽數(shù)較少的分?jǐn)?shù)槽定子結(jié)構(gòu)。設(shè)計(jì)出60 000r／min、3.5kW的21槽無刷直流電機(jī)并進(jìn)行穩(wěn)態(tài)仿真和樣機(jī)試驗(yàn)。高速電主軸；無刷直流電動(dòng)機(jī)；優(yōu)化設(shè)計(jì)；有限元分析高速精密電主軸將電機(jī)功能與機(jī)床主軸功能從結(jié)構(gòu)上融為一體，省去復(fù)雜的中間傳動(dòng)環(huán)節(jié)，具有調(diào)速范圍寬、轉(zhuǎn)動(dòng)慣量小、可快速起動(dòng)和停車、易于實(shí)現(xiàn)無級調(diào)速和精密控制等優(yōu)點(diǎn)［1］。永磁無刷直流電機(jī)由于具有結(jié)構(gòu)簡單，功率密度湖北工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2014年1期2014-09-11
- 基于多層轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)的可控磁通電機(jī)有限元分析①
兩側(cè)和第三層，其充磁方向固定不變，為電機(jī)提供主要的氣隙磁通;鋁鎳鈷位于第一、二層的中間位置，其充磁方向受大小和方向均可變的d軸電流控制，作為磁通可控部分．該電機(jī)有兩種工作狀態(tài):助磁狀態(tài)和去磁狀態(tài)，電機(jī)在這兩種狀態(tài)之間的轉(zhuǎn)換由d軸電流控制．當(dāng)鋁鎳鈷的充磁方向和釹鐵硼充磁方向相同時(shí)，電機(jī)工作在助磁狀態(tài)，處于第一、二層的鋁鎳鈷矯頑力較低，對氣隙磁通貢獻(xiàn)不大，但能將處于第三層的釹鐵硼產(chǎn)生的磁通導(dǎo)向定子側(cè)，增強(qiáng)電機(jī)的氣隙磁密，保證電機(jī)具有較好的驅(qū)動(dòng)性能．當(dāng)鋁鎳鈷的充- Halbach陣列同心式磁力齒輪磁場全局解析法分析
albach陣列充磁的永磁體氣隙磁場與傳統(tǒng)永磁電機(jī)氣隙磁場相比，正弦分布程度較高，諧波含量小，且聚磁效應(yīng)明顯［15］。基于此在文獻(xiàn)［16－17］的基礎(chǔ)上，把原來徑向充磁改為Halbach陣列充磁，建立Halbach充磁解析模型;應(yīng)用全局解析法分析Halbach陣列同心式磁力齒輪。避免了有限元法在剖分網(wǎng)格和曲面位置選擇上的不足，實(shí)現(xiàn)了內(nèi)外兩轉(zhuǎn)子自由轉(zhuǎn)動(dòng)。以一種Halbach陣列同心式磁力齒輪樣機(jī)為例，計(jì)算了氣隙磁場和電磁轉(zhuǎn)矩，并與有限元法結(jié)果比較，驗(yàn)證方法的電機(jī)與控制學(xué)報(bào) 2014年10期2014-01-25
- 稀土永磁多極磁環(huán)的制備及其應(yīng)用
取向磁環(huán)可以輻射充磁，應(yīng)用于特定場合。也可以多級充磁，而且理論上可以充任意多的偶數(shù)極［13］。1.4 極取向與輻射取向各向異性磁環(huán)性能對比在上述兩種磁環(huán)實(shí)際應(yīng)用于電機(jī)的對比中，多磁極各向異性磁環(huán)與輻射各向異性磁環(huán)相比較，其性能更加優(yōu)越。原因在于:(1)前者產(chǎn)生的表面磁通密度為近似正弦波態(tài)，而后者為方波態(tài)。(2)前者的表面磁通密度為后者的1．5 倍左右，產(chǎn)生的能量比后者高得多。多磁極各向異性燒結(jié)釹鐵硼磁環(huán)，廣泛應(yīng)用于無刷直流電動(dòng)機(jī)、交流無刷同步電動(dòng)機(jī)中，以其微特電機(jī) 2013年2期2013-11-22
- 充磁導(dǎo)致的超高速永磁同步電機(jī)不平衡磁拉力
明，由轉(zhuǎn)子永磁體充磁角度偏差導(dǎo)致的不平衡磁拉力同樣對高速電機(jī)的可靠工作有著很大的影響.但是，對于充磁角度偏差導(dǎo)致的電機(jī)不平衡磁拉力的研究卻相對缺乏.以箔片空氣軸承支承的微燃機(jī)用超高速永磁同步電機(jī)作為研究對象，本文采用有限元方法對充磁角度偏差導(dǎo)致的不平衡磁拉力及其作用下的空氣軸承－轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的動(dòng)力學(xué)性能進(jìn)行了研究.將轉(zhuǎn)子磁芯剖為兩個(gè)半圓，分別設(shè)定其充磁方向，用以模擬轉(zhuǎn)子磁芯的充磁角度偏差.采用彈簧－阻尼單元來模擬箔片空氣軸承的特性，獲得了空氣軸承－轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的固北京航空航天大學(xué)學(xué)報(bào) 2013年6期2013-09-30
- 三種不同充磁方式圓筒型永磁直線電機(jī)氣隙磁場研究*
弧系數(shù)和永磁體的充磁方式。本文主要是從動(dòng)子結(jié)構(gòu)的不同來分析幾類結(jié)構(gòu)的電機(jī)。在TPMLM中比較常見的動(dòng)子結(jié)構(gòu)通常有三種，即軸向充磁結(jié)構(gòu)、徑向充磁結(jié)構(gòu)和Halbach結(jié)構(gòu)，如圖1所示。不同充磁方式具有不同的特點(diǎn)，應(yīng)用場合也不一樣。徑向充磁動(dòng)子結(jié)構(gòu)主要應(yīng)用在平板型永磁直線電機(jī)，而軸向充磁動(dòng)子結(jié)構(gòu)和Halbach充磁動(dòng)子結(jié)構(gòu)應(yīng)用的場合比較廣泛，在不同類型的永磁直線電機(jī)都有應(yīng)用。Jiabin Wang等人基于麥克斯韋磁場方程推導(dǎo)出了解析計(jì)算三種不同充磁方式的氣隙磁場防爆電機(jī) 2013年3期2013-09-26
- 微細(xì)電火花加工工具電極夾持用音圈電機(jī)結(jié)構(gòu)的優(yōu)化設(shè)計(jì)
形結(jié)構(gòu)，共有軸向充磁式、徑向充磁式和聚磁式3 種磁路結(jié)構(gòu)供選擇[2]，其結(jié)構(gòu)分別見圖1～圖3。軸向充磁式和徑向充磁式磁路結(jié)構(gòu)是兩種傳統(tǒng)的磁路結(jié)構(gòu)。軸向充磁工藝簡單，成本低；而完整磁環(huán)的徑向充磁工藝復(fù)雜，成本高，所以大多采用瓦型永磁體來代替。徑向充磁式音圈電機(jī)的磁鋼直接和線圈作用，線圈產(chǎn)生變化磁勢，可使磁鋼產(chǎn)生退磁和充磁。聚磁式結(jié)構(gòu)是一種新的磁路結(jié)構(gòu)，磁漏小，它通過底部軸向充磁的永磁體作用，迫使環(huán)形永磁體磁力線向上走，從而在氣隙中形成較大的磁感應(yīng)強(qiáng)度。圖1電加工與模具 2013年5期2013-09-10
- 極數(shù)對永磁無刷直流電動(dòng)機(jī)性能影響的研究
。1.1 在不同充磁方式下的四極電機(jī)研究瓦片形磁極有兩種充磁方式:徑向充磁和平行充磁。徑向充磁時(shí)的充磁方向都為徑向，而平行充磁時(shí)的磁化方向與永磁體的中心線平行。在極數(shù)為4時(shí)，用這兩種充磁方式時(shí)磁場分布如圖1所示。圖1 徑向和平行充磁時(shí)磁場分布4極平行充磁方式和4極徑向充磁方式比較可以發(fā)現(xiàn)，圖1(b)中有一部分磁力線直接進(jìn)入電動(dòng)機(jī)以外的空氣包中，所以在平行充磁時(shí)，電動(dòng)機(jī)的漏磁比較大。根據(jù)有限元法［2］可知:k是一個(gè)n階的系數(shù)矩陣，p是一個(gè)n行的矩陣，第k＇個(gè)微特電機(jī) 2011年12期2011-07-20
- 伺服閥充退磁裝置實(shí)現(xiàn)機(jī)理及其試驗(yàn)*