郭春景
(焦作大學(xué),焦作454000)
磁通切換電機(jī)的永磁體可以內(nèi)嵌于定子中,具有聚磁效應(yīng),現(xiàn)有拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)的磁通切換電機(jī)的電樞繞組和永磁體一般同時(shí)放置在定子側(cè),使得電機(jī)的冷卻比較方便,其銅耗也比較低[1-3]。與此同時(shí),其轉(zhuǎn)矩和功率密度可以與傳統(tǒng)表貼式永磁電機(jī)相媲美。因此,磁通切換電機(jī)在近些年得到廣泛的關(guān)注。關(guān)于磁通切換電機(jī)新型的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)在不斷報(bào)道,其應(yīng)用領(lǐng)域也在不斷的拓展[4-7]。
在傳統(tǒng)磁通切換電機(jī)的研究中,漏磁的研究一直是學(xué)者們關(guān)注的焦點(diǎn)。除了定子齒和轉(zhuǎn)子齒之間的漏磁外,電機(jī)的端部以及外定子側(cè)區(qū)域也存在漏磁。定子齒和轉(zhuǎn)子齒之間的漏磁可以通過齒形優(yōu)化的方法減??;對(duì)于雙凸極電機(jī)而言,端部的漏磁也是不可避免的,但對(duì)于外定子側(cè)漏磁的優(yōu)化則鮮有研究,目前還沒有相關(guān)報(bào)道。
為了減小外定子側(cè)的漏磁,更大程度上充分利用永磁材料,本文提出了一種新型的磁通切換電機(jī)的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)。在傳統(tǒng)徑向磁通切換電機(jī)的基礎(chǔ)上,引入徑向充磁的永磁體,可以減小外定子軛側(cè)的漏磁,同時(shí)增加繞組中匝鏈的永磁磁鏈,從而提高電機(jī)的輸出轉(zhuǎn)矩和功率密度。
內(nèi)嵌有徑向充磁永磁體的新型磁通切換電機(jī)的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)如圖1所示。本文研究的對(duì)象為12/10極磁通切換電機(jī)。電機(jī)在普通徑向磁通切換電機(jī)的基礎(chǔ)上,在“U”形定子軛外側(cè)放置有沿徑向充磁的永磁體,并將永磁體貼于環(huán)形定子軛的內(nèi)表面。沿徑向充磁的每極永磁體與其相鄰的2個(gè)沿環(huán)形充磁的永磁體構(gòu)成“U”形,且每個(gè)由永磁體構(gòu)成的“U”形,其永磁體的充磁方向均沿著“U”形內(nèi)側(cè)或均沿著“U”形外側(cè)。主要的結(jié)構(gòu)參數(shù)如圖2所示。參考傳統(tǒng)磁通切換電機(jī)的設(shè)計(jì)數(shù)據(jù),電機(jī)的初始尺寸數(shù)據(jù)如表1所示。
圖1 電機(jī)拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)
圖2 電機(jī)定轉(zhuǎn)子二維尺寸圖
表1 電機(jī)初始尺寸參數(shù)
在沒有徑向充磁永磁體時(shí),電機(jī)為傳統(tǒng)徑向結(jié)構(gòu)的磁通切換電機(jī),其定子及定子中的磁路如圖3(a)所示。環(huán)形充磁的永磁體提供主磁通,由于漏磁的存在,使得電樞繞組匝鏈的主磁通減少,其感應(yīng)電動(dòng)勢也會(huì)相應(yīng)減弱。本文所提的內(nèi)嵌有徑向充磁永磁體的磁通切換電機(jī)的定子及定子中的磁路如圖3(b)所示。由于徑向永磁體的存在,使得定子外側(cè)的漏磁減少,使環(huán)形充磁的永磁體得以充分利用;同時(shí)徑向永磁體的存在也增加了圖3(b)中的輔助磁路,進(jìn)而“U”形定子齒中與電樞繞組匝鏈的磁鏈增加。
(a) 不帶徑向充磁永磁體的定子磁路
(b) 帶徑向充磁永磁體的定子磁路
圖4是新型磁通切換電機(jī)的氣隙磁密波形,是徑向充磁永磁體和環(huán)形充磁永磁體共同作用的結(jié)果。由于電機(jī)的定子和轉(zhuǎn)子都是凸極結(jié)構(gòu),所以磁密波形不規(guī)則,諧波較大。在θr=0°時(shí),轉(zhuǎn)子凸極分別與環(huán)形永磁體正對(duì)。按圖1中A相繞組的排列方式,磁密波形中第一個(gè)最大值對(duì)應(yīng)著線圈A2(A4),第二個(gè)最大值出現(xiàn)的位置滯后90°的機(jī)械角度,對(duì)應(yīng)著線圈A1(A3)。在轉(zhuǎn)子逆時(shí)針旋轉(zhuǎn)18°后,此時(shí)磁密波形中第一個(gè)負(fù)向最大值對(duì)應(yīng)著線圈A1(A3),第二個(gè)負(fù)向最大值出現(xiàn)的位置對(duì)應(yīng)著線圈A2(A4)。隨著轉(zhuǎn)子位置的變化,線圈的磁通隨著正負(fù)交替變化,也就實(shí)現(xiàn)了磁通切換。
(a) θr=0°
(b) θr=18°
在環(huán)形充磁永磁體和徑向充磁永磁體單獨(dú)作用時(shí),永磁體與A相繞組匝鏈的磁鏈如圖5所示。徑向永磁體單獨(dú)作用時(shí),磁鏈的正弦性較差;其與環(huán)形永磁體共同作用時(shí),磁鏈具有很好的正弦性。2種永磁體共同作用時(shí)A相繞組的磁鏈略小于2種永磁體單獨(dú)作用時(shí)A相繞組的磁鏈之和。其主要原因是徑向永磁體的引入加劇了“U”形定子的飽和程度。
圖5 環(huán)形永磁和徑向永磁磁鏈之和
在環(huán)形充磁永磁體和徑向充磁永磁體共同作用時(shí),A相繞組的磁鏈如圖6所示。由圖6可以發(fā)現(xiàn),線圈A1和A3的磁鏈之和A13與線圈A2和A4的磁鏈之和A24的最大值并不在同一個(gè)轉(zhuǎn)子位置,這與傳統(tǒng)磁通切換電機(jī)的磁鏈有所區(qū)別。主要原因是徑向充磁永磁體的作用使磁通在定子軛中發(fā)生偏移,導(dǎo)致永磁磁鏈的最大值出現(xiàn)的位置發(fā)生偏移。盡管如此,A相的永磁磁鏈依舊具有很好的正弦性。三相永磁磁鏈如圖7所示。圖7說明三相永磁磁鏈的幅值和相位具有很好的對(duì)稱性,意味著本文所提出的磁通切換電機(jī)具有良好的對(duì)稱性。
圖6 A相的永磁磁鏈
圖7 三相永磁磁鏈 3.3 空載反電動(dòng)勢
在環(huán)形充磁永磁體和徑向充磁永磁體單獨(dú)作用時(shí),A相空載反電動(dòng)勢如圖8所示。2種永磁體共同作用時(shí)A相反電動(dòng)勢幅值略小于2種永磁體單獨(dú)作用時(shí)A相反電動(dòng)勢之和,與圖5中磁鏈波形類似。三相反電動(dòng)勢如圖9所示。反電動(dòng)勢的正弦度較低,其主要原因是徑向永磁體的引入降低了反電動(dòng)勢的正弦度。因此,徑向充磁永磁體的引入磁通切換電機(jī),對(duì)反電動(dòng)勢帶來一定的負(fù)面影響,也是后續(xù)研究需要進(jìn)一步關(guān)注的地方。
圖8 環(huán)形充磁永磁體和徑向
圖9 三相反電動(dòng)勢
本文提出了一種內(nèi)嵌有徑向充磁永磁體的磁通切換電機(jī),研究了其拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)的特征,并結(jié)合有限元計(jì)算方法對(duì)氣隙磁密、磁鏈和反電動(dòng)勢進(jìn)行分析。形成如下結(jié)論:1)新型拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)的磁通切換電機(jī)的繞組結(jié)構(gòu)依然具有一致性和互補(bǔ)性;2)徑向永磁體的存在,增加了匝鏈磁鏈,同時(shí)也會(huì)引起定子鐵心的飽和,使其對(duì)磁鏈和反電動(dòng)勢的貢獻(xiàn)與永磁用量并不呈線性關(guān)系。3)徑向永磁體的存在會(huì)對(duì)反電動(dòng)勢的正弦度帶來負(fù)面影響,如何提高反電動(dòng)勢的正弦度是這種拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)電機(jī)的研究方向之一。
[1] 朱孝勇,程明,趙文祥,等.混合勵(lì)磁電機(jī)技術(shù)綜述與發(fā)展展望[J].電工技術(shù)學(xué)報(bào),2008,23(1):30-39.
[2] 花為.新型磁通切換型永磁電機(jī)的分析、設(shè)計(jì)與控制[D].南京:東南大學(xué),2007.
[3] 潘秋萍,劉成成,張萍,等. 一種外繞組結(jié)構(gòu)的磁通切換永磁電機(jī)設(shè)計(jì) [J].微特電機(jī),2014,42(8):9-15.
[4] 花為,程明,ZHU Z Q,等.新型磁通切換型雙凸極永磁電機(jī)的靜態(tài)特性研究[J].中國電機(jī)工程學(xué)報(bào),2006,26(13):129-133.
[5] 張磊,李立博,林明耀,等. 轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)對(duì)軸向磁場磁通切換永磁電機(jī)性能的影響[J].微特電機(jī),2011(7):38-40.
[6] 莫麗紅,全力,朱孝勇,等.集成式“V”形永磁體磁通切換電機(jī)性能分析 [J].電機(jī)與控制學(xué)報(bào),2015,19(5):90-96.
[7] 郭新軍,孔婉琦,耿都,等. 磁通切換型雙凸極永磁同步電機(jī)研究與分析[J].微特電機(jī),2015,43(8):5-9.