錢 茹 ，盧 熹 ，張建潤(rùn)

（1.東南大學(xué)成賢學(xué)院，江蘇 南京210088；2.東南大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院，江蘇 南京211189）

0 引言

工業(yè)鍋爐水冷壁管是鍋爐的關(guān)鍵部件之一，長(zhǎng)期承受著高溫、高壓及爐氣、水蒸氣的腐蝕和沖刷，工作環(huán)境惡劣。水冷壁管的變形、開(kāi)裂往往會(huì)造成巨大的人身傷亡和財(cái)產(chǎn)損失[1]。引起水冷壁管變形可能有運(yùn)行操作、安裝工藝和工藝、設(shè)備制造工藝和材料、鍋爐設(shè)計(jì)等諸多因素[2-3]。本文通過(guò)有限元法研究鍋爐自重、吊掛件重量、鍋桶熱膨脹位移、風(fēng)載等因素對(duì)水冷壁管變形的影響，以減小和控制變形為目的，為鍋爐設(shè)計(jì)選取最優(yōu)化設(shè)計(jì)方案提供可靠的依據(jù)。

有限元建模是分析前提，模型的準(zhǔn)確性直接影響計(jì)算的結(jié)果[4]。而鍋爐結(jié)構(gòu)復(fù)雜且龐大，直接用體單元計(jì)算較為困難，模型必須進(jìn)行適當(dāng)?shù)暮?jiǎn)化。因此建立反應(yīng)實(shí)際結(jié)構(gòu)力學(xué)性能的有限元模型是關(guān)鍵。本文根據(jù)某公司自主開(kāi)發(fā)設(shè)計(jì)的110 t/h秸稈鍋爐的實(shí)際運(yùn)行參數(shù)和結(jié)構(gòu)尺寸，通過(guò)比較試件采用板梁結(jié)合建模法和三維實(shí)體建模法計(jì)算軸向載荷-變形數(shù)據(jù)，得到能夠精確反應(yīng)力學(xué)性能的有限元模型。在確保有限元模型可靠的基礎(chǔ)上，對(duì)鍋爐在自重、吊掛件重量、風(fēng)載、溫升等載荷作用下進(jìn)行變形分析和計(jì)算，研究其薄弱點(diǎn)并為進(jìn)一步的優(yōu)化設(shè)計(jì)提供參考。

1 有限元模型的建立

本文的研究對(duì)象為采用單鍋桶、集中下降管、自然循環(huán)、四回程“M”型布置的110 t/h高溫高壓蒸汽秸稈鍋爐。爐膛、冷卻室、過(guò)熱器室四周均為膜式水冷壁結(jié)構(gòu)，爐底布置水冷振動(dòng)爐排。在爐膛內(nèi)布置了屏式過(guò)熱器，在冷卻室和過(guò)熱器室分別布置了高溫過(guò)熱器、中溫和低溫過(guò)熱器。尾部采用光管式省煤器及管式空氣預(yù)熱器，其四周為護(hù)板，采用鋼架支撐結(jié)構(gòu)。由于鍋爐結(jié)構(gòu)復(fù)雜、龐大，其有限元模型采用梁?jiǎn)卧嫠堋傂粤?，板殼單元代替扁鋼、鍋桶的“板梁結(jié)合”建模法進(jìn)行適當(dāng)簡(jiǎn)化。

為減少和控制模型的誤差，分別采用板梁結(jié)合建模法和實(shí)體建模法建立有限元模型，給定不同的軸向載荷計(jì)算其軸向變形。本文以φ60×5，S=80膜式水冷壁試件為例，比較不同建模法的軸向載荷-變形數(shù)據(jù)（表1所示）。由表1數(shù)據(jù)可知，兩種模型計(jì)算軸向載荷與變形都基本呈線性關(guān)系，且兩者的最大誤差2.8%.在確保計(jì)算精度的前提下，板梁結(jié)合的簡(jiǎn)化模型比實(shí)體模型具有更高的計(jì)算效率，適用于像電廠鍋爐這樣的大型結(jié)構(gòu)的分析與計(jì)算。

表1 有限元板梁建模法與實(shí)體建模的計(jì)算數(shù)據(jù)比較

1.1 方法

應(yīng)用有限元軟件ANSYS11.0采用梁?jiǎn)卧嫠?，板殼單元代替扁鋼，分別建立φ60mm×6.5mm，φ60mm×5mm和φ51mm×5mm（扁鋼厚度δ=6 mm，節(jié)距S=80 mm）三種試件的有限元模型?？紤]水管中水的重量，水管的密度用等效密度替代鋼密度，扁鋼仍為鋼密度。鋼的材料特性參數(shù)參照表2[5].

表2 鋼的特性參數(shù)

1.2 鍋爐整體結(jié)構(gòu)有限元模型的確立

采用梁?jiǎn)卧婀茏?、剛性梁，板殼單元代替扁鋼、鍋桶的建模法完成鍋爐整體結(jié)構(gòu)的建模，并設(shè)定相關(guān)參數(shù)。屏式過(guò)熱器、高溫過(guò)熱器、中溫和低溫過(guò)熱器等簡(jiǎn)化為均布載荷。最終確立鍋爐的有限元模型如圖1所示，共包含669 846個(gè)單元，424 876個(gè)節(jié)點(diǎn)。

圖2 鍋爐的有限元模型

1.3 邊界條件設(shè)定

對(duì)鍋爐底部集箱實(shí)際被支撐部位施加約束，約束六個(gè)自由度；鍋爐鍋筒的下降管底部六自由度全約束。

1.4 載荷輸入

分別計(jì)算計(jì)算鍋爐自重和頂部載荷、鍋桶熱膨脹位移、風(fēng)載組合作用的載荷工況。以下為鍋爐所受的載荷設(shè)置。

（1）鍋爐自重和頂部載荷

通過(guò)設(shè)定材料密度、重力加速度g=9.8 kg/m3計(jì)算鍋爐自重的影響[6]。頂部載荷保守設(shè)為屏式過(guò)熱器、高溫過(guò)熱器、中溫和低溫過(guò)熱器總重的1.5倍，均勻分配到各個(gè)吊點(diǎn)。

（2）鍋桶的熱膨脹位移

鍋桶熱伸長(zhǎng)量按常用鋼材的彈性模量和線膨脹系數(shù)表計(jì)算：

式中：△L為鍋桶的熱伸長(zhǎng)量（mm）；L為鍋桶長(zhǎng)度（m）取值4.5；a為鍋桶材料的線膨脹系數(shù)（mm/m·℃），可查資料取值0.012[5]；t2、t1分別為管道介質(zhì)溫度（℃）和管道的設(shè)計(jì)安裝溫度（℃），分別取值500和20[6]，鍋桶熱膨脹位移為25.9mm.

（3）風(fēng)載

鍋爐實(shí)際使用為Ⅲ類場(chǎng)地，取地面10 m高處，30年一遇10min平均最大風(fēng)速為標(biāo)準(zhǔn)。當(dāng)計(jì)算主要承重結(jié)構(gòu)時(shí)，風(fēng)載標(biāo)準(zhǔn)值Wk按下述公式計(jì)算：

式中：βz為風(fēng)壓高度變化系數(shù)1；μs為風(fēng)荷載體型系數(shù) 0.8；μz為風(fēng)振系數(shù) 2.5；Wo基本風(fēng)壓 0.5 kN/㎡；Wk為風(fēng)載標(biāo)準(zhǔn)值，計(jì)算為 1 kN/㎡[7]。

2 結(jié)果與分析

為了解鍋爐結(jié)構(gòu)的變形狀況，圖2～5顯示了由有限元方法計(jì)算出的該結(jié)構(gòu)的變形云圖。在各工況的作用下，鍋爐結(jié)構(gòu)最大變形都出現(xiàn)在鍋爐前上部，且主要變形為Y方向（垂直方向），這是需要特別關(guān)注的地方。

圖2為僅考慮鍋爐自重和頂部吊掛件重量，膜式水冷壁的最大變形量為72.238 mm，相對(duì)撓度為72.678 mm（頂部水冷壁跨度為6 800 mm），最大撓度大于鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范[8]要求的撓度允許值（Lo/250=27.2 mm）。也就是說(shuō)，頂部現(xiàn)有的剛性梁設(shè)計(jì)不滿足要求。

比較圖2、圖3，可以看出鍋桶的熱膨脹對(duì)鍋爐的最大變形影響也較大。鍋爐的最大變形值由73.238mm增到 86.442mm，增大了18%.

圖2 工況①作用下的變形云圖

圖3 工況①②組合作用下的變形云圖

圖4、圖5分別為前墻、側(cè)墻增加風(fēng)載后鍋爐的變形云圖，通過(guò)數(shù)據(jù)顯示風(fēng)載對(duì)鍋爐變形影響不明顯，可以不作為考慮的重點(diǎn)。

圖4 ①②③組合作用下的變形云圖（前墻受風(fēng)載）

圖5 ①②③組合作用下的變形云圖（側(cè)墻受風(fēng)載）

3 結(jié)論

本文分別分析了鍋爐自重、頂部吊掛件重量、鍋桶熱膨脹位移、風(fēng)載對(duì)鍋爐變形的影響。通過(guò)比較分析，吊掛件重量和鍋桶熱膨脹位移對(duì)變形量的影響較大，風(fēng)載影響并不很明顯。這也為鍋爐結(jié)構(gòu)的進(jìn)一步改進(jìn)設(shè)計(jì)以及同類鍋爐結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)優(yōu)化提供了重要的參考依據(jù)。

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