離器。鍋爐包墻過(guò)熱器和水冷壁均為垂直一次上升全密封式膜式管排結(jié)構(gòu)，外部均設(shè)計(jì)有剛性梁和與主鋼架連接的膨脹導(dǎo)向結(jié)構(gòu)。包墻過(guò)熱器和水冷壁連接處為交錯(cuò)管密封過(guò)渡焊接結(jié)構(gòu)，將水冷壁及其連接的設(shè)備的重量傳遞到包墻過(guò)熱器上。包墻過(guò)熱器流向從下而上，順煙氣流方向，入口聯(lián)箱布置在53m，出口聯(lián)箱布置在 94m，根據(jù)出入口聯(lián)箱分布，包墻過(guò)熱器分為A、B、C、D 四路。包墻管設(shè)計(jì)為φ31.8×5，材質(zhì)為15Mo3，包墻外側(cè)的剛性梁共13層，與包墻的管中心距為300mm。剛性梁

。本項(xiàng)目研制的過(guò)熱器氧化皮在線監(jiān)測(cè)系統(tǒng)可應(yīng)用于發(fā)電廠過(guò)熱器氧化皮生長(zhǎng)速率的在線監(jiān)測(cè)，其通過(guò)監(jiān)測(cè)過(guò)熱器入口蒸汽和過(guò)熱器出口蒸汽中的微量溶解氫含量及過(guò)熱蒸汽流量和其它相關(guān)參數(shù)，實(shí)時(shí)監(jiān)控過(guò)熱器氧化皮生長(zhǎng)速率狀況。氫腐蝕：爐管暴露在高溫高壓的氫氣環(huán)境中或者析氫條件下，氫原子在設(shè)備表面或滲入鋼內(nèi)部與不穩(wěn)定的碳化物發(fā)生反應(yīng)，在晶界上生成甲烷，使?fàn)t管脫碳，機(jī)械強(qiáng)度受到永久性的破壞。在爐管內(nèi)部氧化膜下面生成的甲烷無(wú)法外溢而集聚在爐管內(nèi)部氧化膜下面形成巨大的局部壓力，造成應(yīng)

發(fā)現(xiàn)的高溫屏式過(guò)熱器變形問(wèn)題，對(duì)其進(jìn)行失效模式分析，以對(duì)今后該型號(hào)或類似結(jié)構(gòu)的循環(huán)流化床鍋爐的設(shè)計(jì)、安裝、使用環(huán)節(jié)提供一些參考。1 案例介紹某鍋爐型號(hào)為KG120－540/13.34－FSWZ1，采用循環(huán)流化床微正壓燃燒方式，平衡通風(fēng)，燃料為生物質(zhì)，露天布置。爐膛內(nèi)前墻水冷壁位置布置有6片高溫屏式過(guò)熱器（如圖1所示［2］）。檢驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，不同電廠此種型號(hào)鍋爐的高溫屏式過(guò)熱器均產(chǎn)生較大側(cè)向變形（見(jiàn)圖2～圖4），其中爐膛左數(shù)第1屏和右數(shù)第1屏過(guò)熱器彎曲變形量最大，

引 言電站鍋爐過(guò)熱器受熱面管路爆管泄漏問(wèn)題一直是影響火力發(fā)電廠安全、經(jīng)濟(jì)運(yùn)行的重要隱患。由于其內(nèi)部高溫受熱面管路內(nèi)壁承受過(guò)熱蒸汽壓力，外壁接觸爐膛的高溫，工作條件十分惡劣，導(dǎo)致故障率較高。目前，大多數(shù)電廠采用有損評(píng)估法[1]、無(wú)損評(píng)估法[2]、解析評(píng)估法和現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)相結(jié)合的方式[3]，對(duì)受熱面的工作狀態(tài)進(jìn)行監(jiān)測(cè)。以上方法基于過(guò)熱器受熱面管材質(zhì)特性及工況進(jìn)行評(píng)估，從現(xiàn)象和結(jié)果推測(cè)過(guò)熱器受熱面管路發(fā)生故障的原因，而對(duì)管路內(nèi)壁在設(shè)計(jì)工況下受力情況進(jìn)行監(jiān)測(cè)點(diǎn)選擇及受

實(shí)際運(yùn)行情況對(duì)過(guò)熱器腐蝕爆管問(wèn)題進(jìn)行分析。本研究以某垃圾焚燒發(fā)電項(xiàng)目余熱鍋爐為研究對(duì)象，綜合實(shí)際運(yùn)行爆管情況與理論計(jì)算結(jié)果，分析垃圾焚燒發(fā)電項(xiàng)目過(guò)熱器腐蝕爆管原因，并針對(duì)性提出改造優(yōu)化方案，為垃圾焚燒余熱鍋爐設(shè)計(jì)和運(yùn)行提供有益借鑒。2 余熱鍋爐過(guò)熱器爆管位置及管壁測(cè)厚2.1 原始設(shè)計(jì)方案及過(guò)熱器爆管位置本垃圾焚燒發(fā)電項(xiàng)目設(shè)計(jì)垃圾處理規(guī)模為2 250 t/d，原始設(shè)計(jì)入爐垃圾熱值7 116 kJ/kg，配置3 臺(tái)750 t/d 焚燒爐和3 臺(tái)中溫中壓余熱鍋爐

成生物質(zhì)鍋爐在過(guò)熱器區(qū)域產(chǎn)生高溫腐蝕，影響鍋爐機(jī)組的安全穩(wěn)定運(yùn)行[1-3]。因此，生物質(zhì)鍋爐在運(yùn)行工況下，必須考慮過(guò)熱器管的高溫腐蝕問(wèn)題。蒸汽溫度直接影響著電站鍋爐的發(fā)電效率，當(dāng)蒸汽溫度低于300 ℃時(shí)，發(fā)電效率最高在12%左右，當(dāng)蒸汽溫度提高至400 ℃時(shí)，發(fā)電效率可達(dá)21%[4]。因此，提高蒸汽溫度可以提高電廠的發(fā)電效率，進(jìn)而增加經(jīng)濟(jì)效益，但是，蒸汽溫度的提高也加劇了過(guò)熱器管道的腐蝕。一般過(guò)熱器金屬管道的表面溫度比內(nèi)部蒸汽溫度高5～20 ℃左右，所以，

氣溫度，尤其是過(guò)熱器煙溫，從而降低過(guò)熱器金屬壁面溫度；二是采取表面防腐措施，即采用抗腐蝕性更好的受熱面管材或在基材表面敷設(shè)防腐涂層，如堆焊、熱噴涂、重熔等，提高余熱鍋爐受熱面的防腐性能，大幅降低高溫腐蝕風(fēng)險(xiǎn)，保證余熱鍋爐的長(zhǎng)周期穩(wěn)定運(yùn)行[3]。本文以某一垃圾焚燒廠余熱鍋爐技術(shù)改造為例，圍繞余熱鍋爐高溫防腐的需求，介紹余熱鍋爐技改措施，對(duì)比余熱鍋爐技改前后的運(yùn)行參數(shù)，分析余熱鍋爐技術(shù)改造高溫防腐效果，為后續(xù)垃圾焚燒廠余熱鍋爐技術(shù)改造提供案例參考和現(xiàn)實(shí)依據(jù)。1

電廠鍋爐分隔屏過(guò)熱器爆管原因并給出相關(guān)預(yù)防建議，對(duì)于防范過(guò)熱器爆管，避免非計(jì)劃停運(yùn)有重要的意義。發(fā)生爆管的亞臨界鍋爐型號(hào)為SG-1100/17.5-M739，機(jī)組于2010年投入使用，發(fā)生爆管時(shí)機(jī)組負(fù)荷為248 MW，供熱流量為 209 t/h，主蒸汽壓力為16.1 MPa，主蒸汽流量為910.9 t/h。過(guò)熱器管規(guī)格為51 mm×6.5 mm(外徑×壁厚)，材料為12Cr1MoVG鋼。12Cr1MoVG鋼是一種常見(jiàn)的珠光體型熱強(qiáng)鋼[3]，具有組織結(jié)構(gòu)穩(wěn)定

摘要：鍋爐過(guò)熱器爆管為鍋爐常發(fā)事故，為保障鍋爐經(jīng)濟(jì)、安全運(yùn)行，除保證設(shè)計(jì)、制造、安裝質(zhì)量外，鍋爐運(yùn)行管理及操作異常重要。文中通過(guò)對(duì)一臺(tái)長(zhǎng)期低負(fù)荷低參數(shù)運(yùn)行的鍋爐過(guò)熱器爆管事故的原因分析，提出一點(diǎn)意見(jiàn)。關(guān)鍵詞：過(guò)熱器，事故，爆管，運(yùn)行前言河南某公司2015年從我公司購(gòu)進(jìn)的一臺(tái)55t/h中溫中壓循環(huán)流化床鍋爐，因該公司生產(chǎn)用汽量不大，故長(zhǎng)期保持45%低負(fù)荷運(yùn)行。運(yùn)行半年即發(fā)生過(guò)熱器爆管問(wèn)題。通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)查看爆管位置，分析事故原因，提出整改方案。1過(guò)熱器爆管問(wèn)題描述

我院對(duì)鍋爐包墻過(guò)熱器管進(jìn)行力學(xué)性能、材質(zhì)、腐蝕物、垢樣進(jìn)行分析，同時(shí)對(duì)管子進(jìn)行金相分析。管子外觀見(jiàn)圖1，管子材質(zhì)及規(guī)格見(jiàn)表1。表1 送檢管子的規(guī)格及材質(zhì)1 檢測(cè)內(nèi)容（1）力學(xué)性能試驗(yàn)：包墻過(guò)熱器管子取2 根拉伸試樣。（2）表面形貌和能譜分析：用掃描電鏡觀察管子表面形貌，同時(shí)用能譜儀對(duì)管子內(nèi)外表面的腐蝕產(chǎn)物進(jìn)行能譜分析，以確定腐蝕類型。[1]（3）熒光光譜分析：對(duì)管子內(nèi)表面的垢樣及外表面粘附的粉末進(jìn)行熒光光譜分析。（4）材質(zhì)分析：用全定量光譜儀對(duì)材質(zhì)進(jìn)行分析

焊縫開(kāi)裂，部分過(guò)熱器管過(guò)熱爆管事故，從化學(xué)成分、金相組織和內(nèi)隔板結(jié)構(gòu)等方面對(duì)屏式過(guò)熱器頻繁爆管的原因分析，更換加固屏式過(guò)熱器24 個(gè)內(nèi)隔板，徹底解決了屏式過(guò)熱器頻繁爆管的狀況。1 屏式過(guò)熱器運(yùn)行參數(shù)及爆管現(xiàn)象屏式過(guò)熱器布置在爐膛折焰角上部，受到爐膛的850～950 ℃高溫輻射換熱和出口850～923 ℃高溫?zé)煔鈱?duì)流換熱。屏式過(guò)熱器設(shè)計(jì)為Φ42×5 mm無(wú)縫熱軋管，最外第1、第2 根屏式過(guò)熱器管設(shè)計(jì)為12Cr2MoWVTiB，其余設(shè)計(jì)為12Cr1MoVG，半

增多，為了研究過(guò)熱器爆管的原因，對(duì)1臺(tái)660WM超臨界鍋爐高溫過(guò)然器爆管上游管和相關(guān)管樣的內(nèi)壁氧化物的宏觀形態(tài)、微觀結(jié)構(gòu)、脫落氧化皮的微觀結(jié)構(gòu)、物相等進(jìn)行了分析。結(jié)果表明：由于該鋼管內(nèi)壁氧化皮脫落堆積 ，管內(nèi)蒸汽流通面積減小，造成了鋼管過(guò)熱，從而引起了鋼管在薄弱區(qū)域爆裂失效。關(guān)鍵詞：超臨界鍋爐;過(guò)熱器;氧化皮脫落某發(fā)電廠2×660MW超臨界煙煤鍋爐。該鍋爐為一次中間再熱、超臨界壓力變壓運(yùn)行大氣擴(kuò)容式啟動(dòng)系統(tǒng)的直流鍋爐、單爐膛、平衡通風(fēng)、固態(tài)排渣、全鋼架、全

增多，為了研究過(guò)熱器爆管的原因，對(duì)1臺(tái)660WM超臨界鍋爐高溫過(guò)然器爆管上游管和相關(guān)管樣的內(nèi)壁氧化物的宏觀形態(tài)、微觀結(jié)構(gòu)、脫落氧化皮的微觀結(jié)構(gòu)、物相等進(jìn)行了分析。結(jié)果表明：由于該鋼管內(nèi)壁氧化皮脫落堆積 ，管內(nèi)蒸汽流通面積減小，造成了鋼管過(guò)熱，從而引起了鋼管在薄弱區(qū)域爆裂失效。關(guān)鍵詞：超臨界鍋爐;過(guò)熱器;氧化皮脫落某發(fā)電廠2×660MW超臨界煙煤鍋爐。該鍋爐為一次中間再熱、超臨界壓力變壓運(yùn)行大氣擴(kuò)容式啟動(dòng)系統(tǒng)的直流鍋爐、單爐膛、平衡通風(fēng)、固態(tài)排渣、全鋼架、全

組中.但是高溫過(guò)熱器集箱出口區(qū)域連接的過(guò)熱器管經(jīng)常處于超溫運(yùn)行的環(huán)境，仍然會(huì)導(dǎo)致材料高溫持久、強(qiáng)度下降，而高溫蠕變是其主要失效方式[2]，國(guó)內(nèi)外研究人員特別針對(duì)高溫部件的蠕變壽命預(yù)測(cè)方法進(jìn)行了討論.Nguyen 等[3]采用CEV-FEA 模擬了多晶級(jí)T91 不同晶向組合的晶粒三重結(jié)，得到T91 鋼的材料性能和蠕變變形過(guò)程中應(yīng)力的演化規(guī)律.Lok 等[4]通過(guò)蠕變?cè)囼?yàn)和微觀組織檢測(cè)分析使用77 000 h T91 鋼的蠕變變形行為，得出使用70 000 h

數(shù)變壓直流爐。過(guò)熱器布置在爐膛中的作用就是將飽和蒸汽加熱成具有一定過(guò)熱度的合格蒸汽，提高蒸汽的焓值，進(jìn)而增加蒸汽的做功能力，提高電廠的循環(huán)熱效率。過(guò)熱器按照傳熱方式可以分為對(duì)流式、輻射式和半輻射式三種。在鍋爐運(yùn)行時(shí)過(guò)熱器各部件內(nèi)部工質(zhì)的溫度都特別高，因?yàn)槠淅鋮s管子的能力較差，因此，在鍋爐的運(yùn)行和設(shè)計(jì)中就要特別考慮如何使管子金屬能長(zhǎng)期安全工作的問(wèn)題。過(guò)熱器系統(tǒng)是鍋爐最重要的承壓部件之一，其設(shè)計(jì)成功與否關(guān)系到整個(gè)鍋爐性能的優(yōu)劣，并影響鍋爐的可靠運(yùn)行。本文選取輻

同時(shí)，由于流經(jīng)過(guò)熱器的蒸汽流量下降，而過(guò)熱器外的煙氣狀態(tài)未發(fā)生改變，所以過(guò)熱蒸汽溫度也會(huì)持續(xù)上升。而過(guò)熱器金屬管壁由于過(guò)熱蒸汽溫度的上升和因過(guò)熱蒸汽流速的下降而引起的換熱能力下降等因素的共同作用，溫度將會(huì)變得更高，危及過(guò)熱器乃至鍋爐安全。因此，過(guò)熱器出口蒸汽溫度對(duì)于判定過(guò)熱器、增壓鍋爐的安全性具有重要作用。目前增壓鍋爐裝置的動(dòng)態(tài)特性數(shù)學(xué)模型和仿真模型已經(jīng)能夠解算出鍋爐負(fù)荷劇降帶來(lái)過(guò)熱蒸汽流量突減后，鍋爐汽壓和水位隨時(shí)間的變化規(guī)律[2-5]，但對(duì)于蒸汽流量突

A修并網(wǎng)后鍋爐過(guò)熱器連續(xù)發(fā)生3次爆管，平均1月1次，經(jīng)濟(jì)損失巨大。爆管位置集中在末級(jí)過(guò)熱器，爆管材質(zhì)為T(mén)91，檢查發(fā)現(xiàn)該級(jí)過(guò)熱器氧化皮厚度最高達(dá)0.44 mm，垢量達(dá)2651.2 g/m2。研究分析機(jī)組啟停階段溫差變化大，氧化皮脫落堵塞是導(dǎo)致過(guò)熱器頻繁爆管的主要原因[1]。豐城二期發(fā)電廠末級(jí)過(guò)熱器管道氧化皮結(jié)垢嚴(yán)重，避免末級(jí)過(guò)熱器清洗不徹底或分隔屏、后屏過(guò)熱器過(guò)洗等可能的發(fā)生，采用三段清洗工藝對(duì)分隔屏、后屏、末級(jí)三級(jí)過(guò)熱器進(jìn)行化學(xué)清洗，取得了較好的清洗效果

文對(duì)典型低合金過(guò)熱器爆管進(jìn)行分析，提出用超音速電弧噴涂技術(shù)對(duì)管子表面強(qiáng)化防護(hù)處理，并通過(guò)試驗(yàn)研究，比較了典型高合金的涂層性能差異，包括Cr-Ni合金、FeCrAl和1Cr18Ni9Ti等，從涂層硬度與耐磨性試驗(yàn)研究，分析其應(yīng)力關(guān)系，得出對(duì)比數(shù)據(jù)，為正確選擇防護(hù)材料提供試驗(yàn)數(shù)據(jù)依據(jù)。關(guān)鍵詞：過(guò)熱器、爆管、涂層、耐磨性一、前言過(guò)熱器管是鍋爐中主要受熱面，的作用是吸收煤燃燒放出的大部分熱量，使水最終變成過(guò)熱蒸汽。火焰和高溫?zé)煔鈹y帶的熱量以輻射、對(duì)流換熱方式，通過(guò)

要：對(duì)某鍋爐過(guò)熱器爆管的原因進(jìn)行了CFD模型分析，通過(guò)煙氣速度流場(chǎng)在不同工況下的模擬的對(duì)比，認(rèn)為過(guò)熱器的爆管原因是因?yàn)殄仩t長(zhǎng)期處于超負(fù)荷運(yùn)行，沉降室內(nèi)擋煙板變形、脫落以及均流假管區(qū)域局部損壞，造成氣體流動(dòng)路徑的偏差，過(guò)熱器管局部區(qū)域流速過(guò)高，煙氣磨損過(guò)熱器管，造成管子被刺穿、爆管，同時(shí)提出了改進(jìn)措施。關(guān)鍵詞：過(guò)熱器;CFD分析;改進(jìn)措施1事故描述：鍋爐運(yùn)行一年左右時(shí)間，近期出現(xiàn)爆管現(xiàn)像，停爐檢修發(fā)現(xiàn)過(guò)熱器入口處擋板變形，并且有一處擋板脫落;發(fā)現(xiàn)2根過(guò)熱器

火電廠鍋爐裝置過(guò)熱器PCV放空閥一般采用壓力開(kāi)關(guān)檢測(cè)、電磁閥控制的氣動(dòng)泄壓裝置，目前DCS系統(tǒng)控制使得鍋爐過(guò)熱蒸汽壓力更加穩(wěn)定，壓力開(kāi)關(guān)長(zhǎng)時(shí)間不動(dòng)作導(dǎo)致開(kāi)關(guān)觸點(diǎn)粘連、壓力開(kāi)關(guān)定值漂移，造成PCV放空閥誤動(dòng)作或者拒動(dòng)，嚴(yán)重影響鍋爐蒸汽管道、設(shè)備的安全，容易造成事故，因此要采用更加安全、可靠的連鎖動(dòng)作方式取代壓力開(kāi)關(guān)機(jī)械式動(dòng)作顯得尤為必要。本文就過(guò)熱器PCV放空閥自動(dòng)控制方式調(diào)整的安全性進(jìn)行研究。關(guān)鍵詞 鍋爐;過(guò)熱器;PCV放空閥;連鎖引言隨著DCS控制系統(tǒng)的

Pa。在運(yùn)行中過(guò)熱器泄漏頻率高，是造成鍋爐停爐事故的主要原因之一，成為多年來(lái)困擾該廠安全生產(chǎn)的一個(gè)難題。2014年至2016年每年每臺(tái)鍋爐因過(guò)熱器停爐平均次數(shù)都在3～4次。為此，通過(guò)對(duì)歷年鍋爐運(yùn)行和事故進(jìn)行分析，并查閱相關(guān)文獻(xiàn)，對(duì)引起過(guò)熱器爆管的原因進(jìn)行了分類，并針對(duì)不同的事故原因制定了相應(yīng)對(duì)策，取得了良好效果。1 過(guò)熱器泄漏的原因分析造成鍋爐過(guò)熱器泄漏的主要原因有高溫腐蝕、超溫和水塞等。下面進(jìn)行具體分析。1.1 高溫腐蝕過(guò)熱器管的高溫腐蝕分為煙氣側(cè)腐蝕和

改進(jìn)措施? 過(guò)熱器中圖分類號(hào)：TM621.2? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A? ? ? ? ? ? ? ? 文章編號(hào)：1674-098X（2020）09（b）-0102-03Abstract：Supercritical once-through boiler is an important equipment in power plant power production， and plays a very critical

燃?xì)忮仩t的屏式過(guò)熱器連續(xù)發(fā)生3次爆管事故的原因，從工藝設(shè)備和控制兩個(gè)方面進(jìn)行分析，并采取了一些改進(jìn)措施，有效避免了此類事故的再次發(fā)生，為鍋爐安全穩(wěn)定運(yùn)行提供了重要保障。關(guān)鍵詞：鍋爐;過(guò)熱器;爆管;措施1 概述邯鋼公司西區(qū)自備熱電廠總裝機(jī)容量3×60WM，3臺(tái)鍋爐均為杭州鍋爐集團(tuán)有限公司設(shè)計(jì)生產(chǎn)制造的NG-260/9.8-Q型鍋爐：高溫高壓、單汽包、自然循環(huán)、集中下降管、采用全膜式壁前吊后支結(jié)構(gòu)形式倒“U”型布置。燃用高爐煤氣、轉(zhuǎn)爐煤氣、焦?fàn)t煤氣的純?nèi)济簹忮?/div>

科技風(fēng) 2019年29期2019-11-23

。通過(guò)提高鍋爐過(guò)熱器部位子清理能力及尾部受熱面改造，有效降低排煙溫度，提高鍋爐效率，取得較好經(jīng)濟(jì)效益。關(guān)鍵詞：鍋爐;過(guò)熱器;排煙溫度;尾部受熱面某油田電站#1、#2鍋爐為中間倉(cāng)儲(chǔ)式煤粉爐，于2006年7月投產(chǎn)，設(shè)計(jì)過(guò)熱蒸汽溫度540±5℃，排煙溫度128.7℃。運(yùn)行后，鍋爐實(shí)際排煙溫度160℃左右，超出設(shè)計(jì)值30℃左右，經(jīng)多次調(diào)試，排煙溫度無(wú)明顯降低。鍋爐排煙溫度高低直接影響排煙熱損失，溫度升高10-15℃，熱損失約增加1%，鍋爐效率降低約1%，能耗增加2

余熱鍋爐的高壓過(guò)熱器均出現(xiàn)爆管現(xiàn)象，爆管位置多集中在高壓過(guò)熱器2個(gè)中間集箱與其進(jìn)口管束的拉拔管接口焊紋處。據(jù)了解，其他采用NG-M701F-R型余熱鍋爐的電廠也存在此問(wèn)題。因此，準(zhǔn)確分析該現(xiàn)象產(chǎn)生的原因，提出有針對(duì)性的措施并實(shí)施，對(duì)于采用該型余熱鍋爐的電廠十分迫切。1 NG-M701F-R型余熱鍋爐結(jié)構(gòu)概述NG-M701F-R型余熱鍋爐采用單排框架結(jié)構(gòu)，全懸吊形式，主要由進(jìn)口煙道、余熱鍋爐本體(本體受熱面和鋼架護(hù)板)、出口煙道、主煙囪、高中低壓汽包、汽水管

汽包、水冷壁、過(guò)熱器等組成，用于生產(chǎn)壓力為11.2 MPa、溫度為513 ℃的高壓過(guò)熱蒸汽，設(shè)計(jì)生產(chǎn)能力為100 th。該燃?xì)馔钙綇U熱鍋爐自1996年5月1日點(diǎn)火運(yùn)行至今已22年，其流程示意如圖1所示。圖1 燃?xì)馔钙綇U熱鍋爐流程示意1 省煤器和過(guò)熱器簡(jiǎn)介1.1 省煤器省煤器安裝在燃?xì)馔钙綇U熱鍋爐尾部，利用尾部煙道內(nèi)的煙氣余熱加熱鍋爐給水，起到回收煙氣余熱、降低排煙熱損失、提高鍋爐給水溫度的效果，加熱后的鍋爐給水送入鍋爐水冷壁。省煤器部分技術(shù)參數(shù)如表1所示。

電廠的低溫水平過(guò)熱器全部布置于后煙井內(nèi)及省煤器上方，共分4組水平蛇形管，每組為99排，最后由垂直出口段從爐頂引出。每排蛇形管由5根聯(lián)管圈套彎，管子外徑Φ51 mm，橫向節(jié)距140 mm，在水平蛇形管最下面一組的入口端，采用了分叉管結(jié)構(gòu)。水平過(guò)熱器管子材料，下部及中下部管組全部為20 g，上部管組為15CrMoG。過(guò)熱器的主要設(shè)計(jì)參數(shù)見(jiàn)表1。表1 過(guò)熱器不同工況主要參數(shù)2 減溫水量偏大的主要原因及對(duì)機(jī)組產(chǎn)生的不利影響2.1 減溫水量偏大的主要原因鍋爐在運(yùn)行中

.8--Q型，過(guò)熱器出口額定壓力為9.8 MPa，過(guò)熱器出口額定溫度為540℃。1#鍋爐自2008年10月投運(yùn)以來(lái)，一直運(yùn)行正常。自2016年2月16日到2016年3月13日，屏式過(guò)熱器連續(xù)發(fā)生3次爆管事故，嚴(yán)重影響鍋爐安全穩(wěn)定運(yùn)行。2 事故經(jīng)過(guò)概述2.1 屏式過(guò)熱器第一次爆管2016年2月16日，發(fā)現(xiàn)1#鍋爐屏式過(guò)熱器有泄露噪音，初步確認(rèn)為屏式過(guò)熱器爆管。隨后進(jìn)行停爐冷卻，車間技術(shù)人員和檢修人員進(jìn)入爐膛查找事故原因，發(fā)現(xiàn)屏式過(guò)熱器“U”型彎處有三根管道爆

0MW機(jī)組鍋爐過(guò)熱器的化學(xué)清洗徐州華潤(rùn)電力有限公司 李后森 陳學(xué)安本文介紹了采用復(fù)合檸檬酸清洗去除300MW汽包鍋爐過(guò)熱器氧化皮的工藝過(guò)程。針對(duì)華潤(rùn)徐州電廠#2爐垢量大的前屏過(guò)熱器、后屏過(guò)熱器、高溫過(guò)熱器清洗約52小時(shí)，除垢率可達(dá)到95%以上，清洗腐蝕速率可以控制在1g/m2.h以內(nèi)，清洗后金屬表面不會(huì)產(chǎn)生晶間腐蝕。鍋爐；氧化皮；過(guò)熱器；復(fù)合檸檬酸；化學(xué)清洗1 概述徐州華潤(rùn)電力有限公司#2鍋爐為東方鍋爐廠生產(chǎn)的亞臨界壓力一次中間再熱自然循環(huán)汽包爐，鍋爐型號(hào)

堿回收鍋爐高溫過(guò)熱器爆管失效分析童金元(黃岡職業(yè)技術(shù)學(xué)院，湖北 黃岡 438002)為分析某電廠堿回收鍋爐高溫過(guò)熱器爆管原因，采用宏觀分析、理化檢測(cè)和微觀組織分析等方法，對(duì)爆管過(guò)熱器彎頭進(jìn)行研究分析。研究發(fā)現(xiàn)：1#、2#過(guò)熱器爆管處材質(zhì)在高溫下均未產(chǎn)生材質(zhì)劣化現(xiàn)象。1#過(guò)熱器上白色覆蓋物呈強(qiáng)堿性且彎頭處存在多種應(yīng)力，這表明該處環(huán)向裂紋是在堿性腐蝕介質(zhì)下產(chǎn)生的應(yīng)力腐蝕開(kāi)裂；2#過(guò)熱器爆口處管外壁明顯減薄且位于向火側(cè)，這表明該處爆口是由于煙氣沖刷使彎頭管壁減薄

ZS型燃?xì)忮仩t過(guò)熱器管變形原因分析劉課秀，盧忠銘，王戀（廣州特種承壓設(shè)備檢測(cè)研究院，廣東廣州510663）某單位SZS15-1.8/250-YQ型號(hào)燃?xì)庹羝仩t在內(nèi)部檢驗(yàn)時(shí)發(fā)現(xiàn)鍋爐右數(shù)第一至六組過(guò)熱器管變形，最大變形量約160 mm.經(jīng)分析，該鍋爐存在啟停爐頻繁、過(guò)熱器管在快速啟動(dòng)過(guò)程中出現(xiàn)過(guò)熱現(xiàn)象，鍋爐熱負(fù)荷波動(dòng)大，過(guò)熱器管局部受熱不均、未受管夾的有效固定，導(dǎo)致過(guò)熱器管出現(xiàn)材料過(guò)熱并在熱應(yīng)力的作用下發(fā)生變形。 關(guān)鍵詞：SZS型鍋爐；過(guò)熱器管；變形；原因分

）電站鍋爐二級(jí)過(guò)熱器及水冷壁爆管原因分析謝建峰（中國(guó)石化金陵分公司，江蘇 南京 210033）通過(guò)宏觀爆管檢查狀況、微觀化學(xué)成分分析、金相分析、拉伸性能檢測(cè)、SEM分析對(duì)電站鍋爐二級(jí)過(guò)熱器、水冷壁爆管原因進(jìn)行分析，確定爆管原因，推斷損壞過(guò)程，從而制定防范措施。二級(jí)過(guò)熱器；水冷壁；澆注料；磨損1 爆管泄漏狀況2015年8月26日，某電站鍋爐運(yùn)行中突發(fā)受熱面泄漏事故，造成緊急停爐，待鍋爐冷卻并清渣后進(jìn)入爐膛，檢查發(fā)現(xiàn)翼墻水冷壁和二級(jí)過(guò)熱器均有爆破損傷，損傷處集

熱控制任務(wù)是使過(guò)熱器出口溫度維持在允許范圍內(nèi)，并保護(hù)過(guò)熱器管壁溫度不超過(guò)允許的工作溫度。過(guò)熱蒸汽溫度過(guò)高或過(guò)低，對(duì)鍋爐運(yùn)行及蒸汽設(shè)備都是不利的，過(guò)熱蒸汽溫度過(guò)高，過(guò)熱器容易損壞，汽輪機(jī)也因內(nèi)部過(guò)度的熱膨脹而嚴(yán)重影響安全運(yùn)行；過(guò)熱蒸汽溫度過(guò)低，一方面使設(shè)備的效率降低，同時(shí)使汽輪機(jī)后幾級(jí)的蒸汽濕度增加，引起葉片磨損，所以必須把過(guò)熱器出口蒸汽的溫度控制在規(guī)定范圍內(nèi)。一、過(guò)熱器的結(jié)構(gòu)、分類過(guò)熱器可以根據(jù)它所采用的傳熱方式分為對(duì)流過(guò)熱器、半輻射過(guò)熱器及輻射過(guò)熱器三種

生物質(zhì)鍋爐高溫過(guò)熱器腐蝕原因分析及對(duì)策王振宇，曹義杰，張子梅（江蘇聯(lián)美生物能源有限公司，江蘇 泰州 225300）根據(jù)生物質(zhì)鍋爐的結(jié)構(gòu)和運(yùn)行特點(diǎn)，結(jié)合實(shí)際生產(chǎn)運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)，從過(guò)熱器的材質(zhì)和高溫腐蝕原理等方面分析總結(jié)了高溫過(guò)熱器易腐蝕的原因。通過(guò)從過(guò)熱器溫度控制、吹灰汽源改造以及燃料含水量控制等方面優(yōu)化工藝，在生物質(zhì)鍋爐運(yùn)行期間采取預(yù)防高溫腐蝕的措施，從而更好地保護(hù)過(guò)熱器，提高鍋爐連續(xù)運(yùn)行的能力。生物質(zhì)；鍋爐；高溫腐蝕；過(guò)熱器0 引言有機(jī)物中除礦物燃料以外，所有

0）某電廠鍋爐過(guò)熱器清洗試驗(yàn)與應(yīng)用分析何鳳元1，王飛1，楊穎2（1.華電電力科學(xué)研究院，浙江杭州310030；2.赤峰熱電廠，內(nèi)蒙古赤峰024000）通過(guò)對(duì)某發(fā)電廠鍋爐過(guò)熱器氧化皮生成及脫落分析，通過(guò)大量的試驗(yàn)，選擇適當(dāng)?shù)难h(huán)清洗配方，對(duì)鍋爐過(guò)熱器內(nèi)氧化皮進(jìn)行循環(huán)清洗，清洗后效果明顯，降低了爆管風(fēng)險(xiǎn)。鍋爐；過(guò)熱器；氧化皮；循環(huán)清洗0 引言目前發(fā)電廠鍋爐過(guò)熱器氧化皮脫落導(dǎo)致機(jī)組爆管停機(jī)的問(wèn)題比較突出，很多廠因?yàn)檠趸っ撀鋵?dǎo)致機(jī)組爆管停機(jī)，有些電廠雖然未造成停

)余熱鍋爐蒸汽過(guò)熱器故障分析和改造普梅芬 李增順(云南玉溪銀河化工有限責(zé)任公司云南峨山653200)云南玉溪銀河化工有限責(zé)任公司(以下簡(jiǎn)稱銀河化工公司)的合成氨裝置采用煤球?yàn)樵系墓潭▽娱g歇?dú)饣に嚒?009年，為了節(jié)能降耗，投運(yùn)1臺(tái)55t/h三廢混燃流化床余熱鍋爐。該鍋爐以造氣爐產(chǎn)生的廢渣、廢灰、廢氣(造氣吹風(fēng)氣、提氫后的合成放空氣)為燃料，設(shè)計(jì)產(chǎn)生壓力3.8MPa、溫度520℃的蒸汽。蒸汽過(guò)熱器設(shè)有高溫段和低溫段，采用蒸汽過(guò)熱器噴水調(diào)整蒸汽溫度。由于蒸

膛水冷壁、屏式過(guò)熱器、高溫過(guò)熱器、再熱器、低溫過(guò)熱器、省煤器等不同區(qū)域，詳細(xì)對(duì)汽溫在吹灰過(guò)程中發(fā)生的變化進(jìn)行分別分析。1.1 爐膛水冷壁爐膛水冷壁區(qū)域一般都采用短行程吹灰器，其投運(yùn)后，由于爐膛水冷壁的清潔度提高，該區(qū)域吸熱量將會(huì)增加，而爐膛出口的煙溫將降低。由于水冷壁受熱面的吸熱量增加，鍋爐的蒸發(fā)量增大，為了維持機(jī)組負(fù)荷和主蒸汽壓力不變，勢(shì)必要減少進(jìn)入鍋爐的給煤量及送風(fēng)量，這樣就使燃燒所產(chǎn)生的煙氣量減少。在煙氣溫度和煙氣流量均降低的雙重作用下，位于煙氣后面

)一起發(fā)電鍋爐過(guò)熱器管變形分析范方榮 堯小麗 余普洲 官偉(內(nèi)江市特種設(shè)備監(jiān)督檢驗(yàn)所,四川內(nèi)江 641100)通過(guò)一臺(tái)電站鍋爐過(guò)熱器在使用過(guò)程中的變形事故,分析了問(wèn)題產(chǎn)生的原因,提出了合理建議。過(guò)熱器 變形 蒸汽帶水1 問(wèn)題提出2012年8月,我?guī)ьI(lǐng)承壓二室兩名鍋爐檢驗(yàn)員對(duì)內(nèi)江市威遠(yuǎn)縣三維酒業(yè)有限公司1臺(tái)SHL20-2．45/400型發(fā)電鍋爐進(jìn)行停爐內(nèi)部檢驗(yàn)。當(dāng)檢查到鍋爐左側(cè)墻高溫段過(guò)熱器時(shí),發(fā)現(xiàn)過(guò)熱器前往后數(shù)第7、第8共2屏計(jì)4根蛇形管中部整體下塌變形,

力發(fā)電廠為防止過(guò)熱器系統(tǒng)管道超溫，均在過(guò)熱器系統(tǒng)上設(shè)置有減溫水調(diào)節(jié)［1］系統(tǒng)，通過(guò)調(diào)節(jié)減溫水流量的大小來(lái)控制過(guò)熱器管內(nèi)工質(zhì)的溫度。過(guò)熱器減溫水系統(tǒng)作為防止超溫主要調(diào)節(jié)手段一直被火力發(fā)電廠所采用［2］，機(jī)組容量的增大，介質(zhì)參數(shù)的提高，相應(yīng)的對(duì)于過(guò)熱器減溫水系統(tǒng)的調(diào)節(jié)閥的要求也越來(lái)越高。皖能銅陵發(fā)電有限公司5號(hào)機(jī)組鍋爐采用一次中間再熱，單爐膛單切圓燃燒，平衡通風(fēng)，露天布置、固態(tài)排渣、全鋼構(gòu)架，全懸吊結(jié)構(gòu)塔式布置。主蒸汽參數(shù)壓力為27.9MPa，主蒸汽和再熱蒸汽

問(wèn)題在水冷壁、過(guò)熱器、再熱器、省煤器的工作過(guò)程中，其管道發(fā)生泄漏，將嚴(yán)重影響機(jī)組運(yùn)行的安全性。2 水冷壁爆管原因分析及處理措施2.1 制造缺陷制造缺陷主要是指水冷壁管道制造過(guò)程中的“砂眼或裂紋”及廠家組裝時(shí)產(chǎn)生的其他質(zhì)量問(wèn)題。處理方法為在泄漏后對(duì)損壞部位的承壓部件進(jìn)行換管。2.2 焊接缺陷焊接質(zhì)量不良也容易造成鍋爐的水冷壁爆管。其處理方法也是在泄漏后對(duì)損壞部位的承壓部件按照成熟的焊接工藝進(jìn)行換管及質(zhì)量檢驗(yàn)。設(shè)備安裝階段對(duì)頂棚過(guò)熱器、孔門(mén)彎管與直管間鰭片進(jìn)行

大。為確保對(duì)流過(guò)熱器管壁溫度，必須增加一級(jí)過(guò)熱器減溫水量，運(yùn)行中一級(jí)過(guò)熱器減溫水量嚴(yán)重超過(guò)設(shè)計(jì)值，通過(guò)對(duì)受熱面重新進(jìn)行熱力計(jì)算，決定對(duì)尾部受熱面進(jìn)行改造，割除部分低溫過(guò)熱器，增加部分省煤器面積，解決目前一級(jí)過(guò)熱器減溫水量偏高的問(wèn)題。1 鍋爐一級(jí)過(guò)熱器減溫水量嚴(yán)重偏高原因分析1.1 實(shí)際燃燒煤質(zhì)的影響華光電廠兩臺(tái)600MW機(jī)組原工程設(shè)計(jì)煤種為離柳礦區(qū)所產(chǎn)的洗中煤及劣質(zhì)動(dòng)力煤種，由于煤價(jià)市場(chǎng)發(fā)生變化，現(xiàn)實(shí)際燃燒煤種較原設(shè)計(jì)煤種發(fā)生了很大的變化（見(jiàn)表1）。表1

境的提高，鍋爐過(guò)熱器也要長(zhǎng)期處在高溫高壓環(huán)境下進(jìn)行工作，使得過(guò)熱器出口是整個(gè)裝備中溫度最高，也是金屬壁溫的最高處。一般的過(guò)熱器選用耐高溫高壓的合金剛材料，這樣有利于設(shè)備的正常運(yùn)作，同時(shí)也要注意過(guò)熱蒸汽的溫度過(guò)低，會(huì)影響機(jī)組的熱效率。對(duì)此，過(guò)熱蒸汽的溫度過(guò)高或過(guò)低，這都是常規(guī)生產(chǎn)過(guò)程不允許的。1 過(guò)熱器的分類過(guò)熱器可以根據(jù)它所采用的傳熱方式分為對(duì)流過(guò)熱器、半輻射過(guò)熱器及輻射過(guò)熱器三種。對(duì)流過(guò)熱器是放在爐膛外面對(duì)流煙道里的過(guò)熱器，它主要以對(duì)流傳熱方式吸收流過(guò)它

高爐煤氣。鍋爐過(guò)熱器的蛇形管被安裝在水冷壁的折焰角上，共有16片沿爐寬方向分布。灌排的橫節(jié)距和縱節(jié)距分別為609.6mm和57mm，由20根管子并聯(lián)繞制成每片管屏。爐內(nèi)受熱面的管子均采用國(guó)產(chǎn)SA-213TP347H作為材質(zhì)。管屏的內(nèi)外圈管分別采用兩種不同規(guī)格，其中管屏外圈管采用Ф50.8×8.9，其他均采用Ф45×7.8。（如圖1）。圖12 故障檢查情況2.1 該鍋爐過(guò)熱器共發(fā)生四次爆漏情況：（此處應(yīng)為2.1.1，然后下面序號(hào)，以此類推）（1）2000年5

快速發(fā)展，對(duì)帶過(guò)熱器的工業(yè)鍋爐需求也越來(lái)越多。過(guò)熱器的作用是將飽和蒸汽加熱到一定的溫度，以滿足生產(chǎn)工藝的需要，一般溫度不高于400℃。天津某用戶于2003年5月安裝的一臺(tái)SZL15-1.25/250-AⅡ鍋爐，使用近5個(gè)月時(shí)間，過(guò)熱器管子發(fā)生爆管。經(jīng)現(xiàn)場(chǎng)檢查，過(guò)熱器蛇形管底部有一φ6mm的孔，因生產(chǎn)急需，堵管、水壓后繼續(xù)運(yùn)行。使用一周后又出現(xiàn)過(guò)熱器爆管，現(xiàn)場(chǎng)搶修后又繼續(xù)運(yùn)行，再次發(fā)生爆管，在一個(gè)月時(shí)間內(nèi)連續(xù)發(fā)生三次過(guò)熱器爆管事故。從爆管處看，有過(guò)燒現(xiàn)象，分