外管
- 內爆炸載荷下泡沫鋁夾芯圓管塑性動力響應及能量耗散機理1)
元模擬表明: 在外管發(fā)生變形之前,梯度芯層壓潰變形表現(xiàn)出由低相對密度到高密度的逐層發(fā)展模式.而且梯度芯層的壓縮量大于均勻芯層的壓縮量[30].內爆載荷下梯度泡沫夾芯管的一維動力學模型將夾芯管的變形過程分為3 個階段: 流體與結構相互作用階段、芯層壓縮階段和外管的變形階段.分析表明: 炸藥量、芯層梯度與面板厚度對夾芯管動態(tài)響應產生影響;梯度泡沫夾芯管的吸能性能受內管壁厚的變化影響較大,受外管壁厚的變化影響較小;芯層的排布方式可改變結構的吸能性及外管變形特征[
力學學報 2023年10期2023-11-16
- 水平導向鉆機頂管施工方法
井。步驟四，出土外管頂進，待所述先導管到達所述接收井后，安裝出土外管，所述出土外管頂進的同時安裝螺旋刀盤，所述螺旋刀盤與所述先導管的后端連接密實，通過扭力進行土體切割，切割的土體通過所述螺旋刀盤運出至所述工作井。步驟五，螺旋刀盤頂進，每頂進若干米，進行一次所述螺旋刀盤與所述出土外管的安裝、連接，連續(xù)不間斷施工，直至所述螺旋刀盤以及所述出土外管到達至所述接收井。步驟六，鋼筋混凝土管頂進，所述螺旋刀盤與所述出土外管距離所述接收井1～2m時，在所述工作井內安裝轉
工程技術與管理 2022年9期2023-01-12
- 淺析導熱油全夾套管設計
滿夾套管；內管與外管宜采用同種材料避免熱脹差異，內管連接的部件應與內管的材料相同，內管、外管均采用無縫鋼管。1 全夾套管的設計1.1 全夾套管件的選用當選用內管焊縫隱蔽型夾套管(全夾套)伴熱，管道上的閥門、法蘭、過濾器等應為夾套型[1,3]。(1)關于夾套法蘭，單看焊接端可分為對焊、平焊、承插焊等，另有特殊結構如突面帶孔、帶頸環(huán)式、唇焊式等。綜合考慮加工難度、施工質量、造價等，本項目優(yōu)選帶頸對焊夾套法蘭(突面)用于內管焊縫隱蔽型，其連接型式見圖1所示。(2
廣州化工 2022年16期2022-09-17
- 液壓脹合成形復合管彎曲失效行為研究
形時，假設：①內外管接觸面不發(fā)生相對運動；②忽略內管與外管之間殘余接觸應力的影響；③內外管的彈性模量近似相同；④發(fā)生彈性彎曲變形時，認為內外管組合成為各向同性材料；⑤復合管為“內強外弱”，即內管的屈服強度大于外管的屈服強度。1.1 復合管彈性彎曲變形分析如圖1所示，當不銹鋼襯里復合管在軸向發(fā)生彎曲變形，且上下最外側兩點的應力剛達到材料的屈服強度，管道截面達到最大彈性變形時，可以近似認為是一個當量的單圓管達到了彈性極限狀態(tài)，卸去彎矩載荷M后，管道可以完全回彈
實驗室研究與探索 2022年3期2022-08-04
- 雙壁管在液化天然氣供給系統(tǒng)中的應用
為ZONE 0。外管與內管間的空腔可用于通風或填充氮氣，危險區(qū)域等級定義為ZONE 1。外管與內管之間通過滑動式彈性支撐和焊接式固定支撐進行固定，彈性支撐橫向與豎向交錯布置，使各方向受力平衡、變形均勻分布。根據(jù)應力計算的結果確定固定支撐的位置，將內管與外管通過套管和固定板進行焊接，限制相對位移。雙壁管彈性支撐和固定支撐布置示意圖見圖 2，彈性支撐和固定支撐截面圖見圖3。圖2 雙壁管彈性支撐和固定支撐布置示意圖3 彈性支撐和固定支撐截面圖3.1 雙壁管的選型
船舶標準化工程師 2022年2期2022-05-05
- 套管換熱器穩(wěn)定性設計計算的探討
見圖1)，由于內外管直徑小且長度較長，在壓力及溫差作用下，容易造成失穩(wěn)，使得內外管撓度過大，從而影響換熱效率。本文對該冷卻器的穩(wěn)定性進行了計算，提出內管失穩(wěn)的解決方案，可為以后同類設備的設計提供參考。1 設計計算方法1.1 內、外管軸向應力計算(1)(2)(3)(4)(5)金屬壁溫作用下的外管熱位移：ΔLot=αo(To-20)L(6)外管軸向總位移：ΔLo=ΔLop+ΔLot(7)同理可得內管軸向應力σi1、內管周向應力σi2、內管軸向應力引起的軸向位移
化肥設計 2022年2期2022-04-28
- 不同流體流向的換熱特性數(shù)值模擬
直徑36 mm,外管直徑80 mm，內外管壁厚2 mm，管子總長6 200 mm的二維圖形。簡化后的模型如圖4所示。圖3 換熱器幾何模型圖 圖4 換熱器簡化模型2.2 網格劃分及邊界條件簡化后的模型形狀不規(guī)則，采用三角形殼網格對其進行劃分。為降低服務器計算負荷，減少網格數(shù)，壁面厚度利用Fluent中的Wall Thickness進行設定，其中內外管壁都設定為2 mm，且內管為導熱性能好的紫銅，外管為抗腐蝕性能好的不銹鋼。最終劃分網格總數(shù)為514 849個，
華北理工大學學報(自然科學版) 2022年1期2022-01-05
- 子宮頸后人工授精在規(guī)模化豬場的應用
外陰，然后依次插外管、再插內管，最后返回開始輸精。第2步：清潔外陰。用衛(wèi)生紙一次連續(xù)擦5頭需要配種的母豬，先擦外陰外部，然后換張紙擦外陰內部。如果擦完之后母豬又拉屎或撒尿，需要重新清潔一次。第3步：取出外管。打開輸精管包裝后，不要接觸和污染輸精管需要插入母豬生殖道內的部分。第4步：在外管泡沫頭上涂潤滑劑，注意不要堵塞管孔。第5步：插入外管。將涂有凝膠的外管斜向上45度插入母豬陰道。插入10厘米后水平插入并逆時針方向轉動，直至無法繼續(xù)插入，外管被子宮頸鎖住。
養(yǎng)豬 2021年5期2021-11-27
- 淺談三聚甲醛裝置中的夾套管安裝施工技術
于輸送工藝物料，外管與內管的環(huán)形空間主要輸送熱載體（如蒸汽、熱水、導熱油等）或冷載體（冷卻水等），用來對內管工藝介質的溫度進行提升、降低或者維持恒定的溫度[2]。作為“管中管”，夾套管的管道結構形式決定了其施工工藝不同于普通管道。以下依托山東某三聚甲醛裝置的夾套管現(xiàn)場施工實例，簡要介紹夾套管的施工工藝及技術要求，為夾套管的現(xiàn)場施工提供一定的參考。1 夾套管型式簡介夾套管的型式主要分為兩種：內管焊縫隱蔽型和內管焊縫外露型。內管焊縫隱蔽型的內管焊縫完全被外管覆
石油化工建設 2021年3期2021-07-23
- 泄油式油管補償器的研制與應用*
式油管補償器包括外管和一端插入外管內孔的內管，外管上部限位環(huán)與內管下部限位結構限位配合，內管外壁與限位環(huán)內壁形成周向密封，內管下部與外管管壁通過剪切銷釘固定連接［4］，內管插入外管的部分與外管內壁形成環(huán)空，環(huán)空有與內管內孔連通的通道，內管上部的上接頭外徑小于內管外徑。內管管壁能夠與外管限位環(huán)相對滑動，起到補償油管蠕動伸縮的作用，當修井作業(yè)起油管時，下放油管使與上接頭下端低于限位環(huán)下端面，內管與外管之間的環(huán)空、限位環(huán)與上接頭之間的環(huán)空相連，由于內管與外管之間
鉆采工藝 2021年3期2021-07-16
- 超臨界水在套管換熱器中的流動傳熱試驗研究
溫流體進入試驗段外管與內管低溫流體實現(xiàn)傳熱。換熱結束后，試驗段的高溫流體流經換熱段，經冷凝器冷卻后返回水箱。凝汽器內的冷卻水由凝汽泵泵送，出凝汽器后進入冷卻塔冷卻。試驗段兩側的質量流量始終相等。試驗中，調整預熱段的功率進而穩(wěn)定低溫流體的入口溫度。通過調節(jié)加熱段功率，試驗段高溫流體可以與低溫流體實現(xiàn)不同的傳熱狀態(tài)。試驗中所有的加熱方法都是直接電加熱，試驗系統(tǒng)回路如圖1所示。整個雙超臨界水耦合傳熱試驗研究主要包括前期的套管試驗段加工，熱電偶測點布置、密封、連接
中國艦船研究 2021年3期2021-06-08
- 駕駛室前懸襯套制造工藝設計優(yōu)化
室前懸襯套由塑料外管、鋁質內軸、鋼質內片涂敷熱硫化黏合劑后放入硫化模具注射橡膠硫化制成?？蛻粞b配該產品時該產品塑料外管斷裂，故障率1%，故障件不易自翻轉軸內取出，占用部分人工，客戶對此有所抱怨，直接影響公司聲譽。1 失效模式及工藝流程對客戶失效模式進行統(tǒng)計發(fā)現(xiàn)，模式均為塑料外管斷裂，占比100%（圖1）。該產品原有的生產工藝流程為塑料外管注塑、調濕、噴砂處理、清洗、涂覆黏合劑、硫化、修邊、包裝。工藝流程簡圖如下（圖2）。因塑料外管原材料（PA66+30%G
橡塑技術與裝備 2021年4期2021-03-01
- 鋁/鋼雙金屬管電磁縮徑數(shù)值模擬
電磁力，從而使得外管逐漸向內變形.其成形過程如下：先對儲能電容器組進行充電，完畢后閉合高壓開關，使電路導通，隨即電容、線圈和放電回路構成類RLC震蕩電路，此時線圈中會產生瞬態(tài)交變電流，交變電流場感生交變磁場，根據(jù)楞次定律，金屬管坯中產生瞬態(tài)強洛侖茲力，外管在此電磁力作用下與內管劇烈碰撞，使兩管緊密地貼合在一起.內外管連接的原理是成形過程中強沖擊波驅動內外管表面接觸區(qū)產生劇烈塑性變形，并誘發(fā)絕熱溫升與異種金屬界面的擾動和機械咬合，從而實現(xiàn)冶金結合.2 電磁縮
哈爾濱工業(yè)大學學報 2021年2期2021-01-26
- 某長期服役海底管道的腐蝕現(xiàn)狀和腐蝕機理
均為16Mn，內外管環(huán)形空間內填充聚氨酯保溫層和高密度聚乙烯保護層。管道外部為海水環(huán)境，管道內部為油氣水混輸介質。管道運行壓力為0.5 MPa，運行溫度為75 ℃，管內介質含水率約為85%，平均流速約為0.325 m/s，管內氣相介質中CO2分壓為0.025 MPa，H2S分壓約為0.21 kPa，液相pH為7.66，Cl-質量濃度約為6 630 mg/L，管內未加注緩蝕劑。為了保證油田的安全生產，對管道進行更換，并對更換的管段進行腐蝕狀況評估和腐蝕原因分
腐蝕與防護 2020年12期2021-01-19
- 石油化工夾套管施工方法概述
主要由內管、夾套外管、外管調整段、管帽、夾套法蘭、外管蒸汽聯(lián)絡管、定位板和支撐板等部件構成。夾套管是一種具有雙層套管結構的特殊管道，在小直徑管道外面套上同心的大直徑套管，內管用于輸送工藝介質，套管內流動著起保溫或加熱作用的熱載體來補充內管在輸送或停輸期間的熱損失，以保持恒定的工藝溫度。夾套管結構圖見圖1。圖1 夾套管結構示意圖1.2 分類夾套管可分為內管焊縫隱蔽型和內管焊縫外露型兩種，詳見圖2。圖2 兩種類型夾套管結構示意圖2 夾套管線施工流程夾套管施工流
石油化工建設 2020年4期2020-10-22
- 外連接預應力隔熱管改進及受力分析
隔熱管預應力和內外管受熱不均的影響。閆相禎等[9]建立了考慮內外管裝配應力的隔熱管最佳脹率設計方法，但在裝配載荷計算時未考慮內外管初始長度不同的影響。本文在前人研究的基礎上，提出降低隔熱管接箍處熱損失的改進方案。建立考慮裝配應力和內外管溫差影響的隔熱管綜合受力分析模型，對提高隔熱管隔熱性能和使用壽命均具有重要的意義。1 外連接預應力隔熱管結構預應力隔熱管結構包括外連接、內連接及無接箍內連接等方式，其中外連接方式應用最多。外連接預應力隔熱管結構如圖1，主要由
石油礦場機械 2020年5期2020-09-29
- 鋯-4合金包殼長期均勻腐蝕性能研究
0.57 mm，外管壁厚為0.72 mm。表1為鋯-4合金包殼管化學成分。表1 鋯-4合金包殼管化學成分(w/%)從鋯-4合金包殼內管和外管分別截取長度25 mm的樣品，在無水乙醇中超聲波清洗，干燥后用電子天平(測量精度為0.01 mg)稱重。為了減少實驗的偶然誤差，采用了較多的平行試樣進行腐蝕試驗。最初將內管、外管各28支平行試樣放入高壓釜內。腐蝕實驗分100、300、498、1 000、1 500、2 000、2 500、3 000、3 500、4 0
鈦工業(yè)進展 2020年4期2020-09-08
- 夾套管封閉件結構型式的探討
內管走工藝介質，外管套在內管上，之間有一定的空間，用來走提供熱量的流體。外管封閉件主要分兩種結構，有封閉環(huán)和封閉錐兩種，見圖1所示。本文運用Ansys workbench軟件對兩種結構在壓力載荷和壓力-溫度載荷作用下進行分析比較。圖1 外管封閉件1 有限元模型的建立主要技術參數(shù)見表1。表1 主要技術參數(shù)金屬材料的導熱系數(shù)取自GB/T 151[1]附錄F表F.1，彈性模量及線膨脹系數(shù)取自GB/T150[2]附錄B表B.13和B.14，本文不再列出。夾套管結構
石油和化工設備 2020年8期2020-09-02
- 固定支架式雙壁管的預制安裝方法
子，通常由內管、外管、內管支架等3部分組成。內管輸送LNG燃氣；外管通過管支架將雙壁管固定在船體結構上；內管支架支撐于內管與外管之間，使內管與外管之間形成同心的環(huán)形空間。該環(huán)形空間安裝有獨立的機械式防爆抽風機[3]，其出風口與大氣相通，將可能從內管泄漏的LNG燃氣引至開敞處所，降低燃爆風險[4]。(1) 內管支架型式。雙壁管內管固定通常有彈性支撐和固定支撐2種型式。彈性支撐結構復雜[5]，安裝位置不僅需考慮船舶振動及滑動方向[6]，而且需根據(jù)具體布置進行內
造船技術 2020年4期2020-08-28
- 內爆炸載荷下梯度泡沫鋁夾芯管的動態(tài)響應*
的泡沫芯層夾芯管外管變形量大于單層圓管。夾芯結構的芯層具有很強的設計性，在芯層中引入梯度后，結構的力學性能得到了進一步提升，梯度芯層比普通芯層更能發(fā)揮芯層材料的吸能特性。Shen 等[9]提出，當夾芯結構的芯層梯度分別為正梯度和負梯度時，結構在變形過程中會出現(xiàn)一個沖擊波和雙重沖擊波。Gardner 等[10]研究了梯度泡沫夾芯梁在沖擊波作用下的動態(tài)力學行為，實驗結果表明，梯度泡沫芯層層數(shù)的增加會減小芯層間阻抗的不匹配，并提高結構的抗沖擊性能。Liang 等
爆炸與沖擊 2020年7期2020-08-10
- 可拉伸皮芯纖維狀硅橡膠TENG的制備及其改性研究
備(1) 硅橡膠外管的制備先將硅橡膠與固化劑以1:1的質量比均勻混合制備硅橡膠混合物，通過自動涂膜機在聚酯樹脂板上鋪膜，膜厚約1.5 mm，固化后脫模即得到硅橡膠膜；然后將該硅橡膠膜包裹在直徑5 mm的亞克力圓管外，并用硅橡膠混合物封口，固化后將亞克力圓管抽取出，制得硅橡膠圓管即為硅橡膠外管。(2)內芯纖維的制備成立家長導師團，利用互聯(lián)網平臺與學生家長共享學校的新聞、信息，并給學生以家庭作業(yè)的形式與家長共同探討職業(yè)生涯規(guī)劃問題，隨后逐步細化個人規(guī)劃，尤其是
合成纖維工業(yè) 2020年3期2020-07-17
- 壓水堆新型燃料組件骨架壓力電阻點焊工藝研究
部件采用了導向管外管與導向管內管相焊接的方式進行連接，有別于AFA 3G燃料組件骨架，其采用抗彎曲性能優(yōu)良的MONOBLOCTM導向管。MONOBLOCTM導向管有約200 mm長的內徑變徑的緩沖段，壁厚從導向管上部的0.5 mm增加到下部的1.18 mm，與靠近下管座的端部格架焊舌片相連接。骨架由11層格架、24根導向管部件、1根儀表管、1個下管座組成，導向管部件由導向管外管、導向管內管與端塞焊接而成，長約3900 mm，靠近下管座為長約630 mm的導
熱處理技術與裝備 2020年3期2020-06-28
- 一次性結膜囊沖洗器的設計與應用＊
腈共聚物材料制成外管、指托、推桿及指環(huán)，外管外壁上弧形指托內部緩沖墊由聚氨酯類無彈海綿材料制成，推桿所帶活塞由高質量天然橡膠或合成橡膠材料制成。1.2 制作方法 一次性結膜囊沖洗器由外管以及嵌套在外管內帶活塞的推桿組成。外管頭端為細長彎曲呈30～45°的注吸頭，注吸頭從頭端到尾端逐漸縮徑。外管末端內徑逐漸增大呈喇叭口形。外管末端外壁上通過旋轉軸活動連接兩個對稱設置的弧形指托，其內部黏貼與指托形狀相同的緩沖墊；外管中后部外壁對應點位設置兩個供指托前端嵌入的凹
天津護理 2019年6期2020-01-14
- 金屬套管腐蝕缺陷的脈沖渦流近-遠場復合檢測
其中，由金屬內、外管組成的雙層金屬套管在工程中最為常見。由于在高溫、高壓、應力復雜的環(huán)境下服役，雙層金屬套管極易出現(xiàn)腐蝕和疲勞裂紋等缺陷，而嚴重影響結構完整性，造成套管失效[1-2]，因此對雙層金屬套管進行有效原位無損定量評估十分重要。近年來，國內外學者對金屬管道無損檢測進行了大量研究。鑒于傳統(tǒng)渦流檢測技術在管道檢測中易受集膚效應、提離噪聲的影響[3]，脈沖渦流檢測(Pulsed Eddy Current，PEC)和脈沖遠場渦流檢測(Pulsed Remo
無損檢測 2019年10期2019-10-31
- 熱風式相變陶瓷散熱器的創(chuàng)新設計
所示，包括內管、外管、相變蓄熱材料及引風管；內管同軸固定套裝在外管內，內管設有封閉腔，相變蓄熱材料填充在內管的封閉腔內，引風管的管壁上開設有熱風口，外管下端套裝在熱風口處并與引風管密閉連接，外管與引風管相互垂直設置，外管和內管之間的間隙為風道。外管頂端為封閉端，該封閉端中部開設有出風口。相較于外管直徑，出風口縮小了面積，降低了熱風排出的速度，便于熱風內熱量的有效吸收。錐形管正對內管下端設置，引風管引入溫室內的熱風，引風管引入的部分熱風從熱風口和錐形管5進入
時代農機 2019年6期2019-10-12
- 安徽省合肥市公安局蜀山分局三里庵派出所：全程英語授課，送教進校園
負責，社區(qū)民警和外管民警擔任教員，以全程英語授課的模式，有針對性地講述中國法律法規(guī)，真正起到點對點的宣傳效果，進一步織密校園安全防護網。在課上，外管民警以2019年以來發(fā)生的典型案例為切入點，逐漸引出講座的主題即和外國人相關的相關法律法規(guī)、規(guī)章制度和注意事項。通過身邊案例，對法條進行故事演繹和剖析，確保人人聽得懂，個個能牢記。整個講座過程中，外管民警以幽默詼諧的方式調動聽眾的積極性和參與度，寓教于樂，寓學于樂，現(xiàn)場掌聲和笑聲不斷，取得了良好的效果。（朱昌慶
派出所工作 2019年11期2019-09-10
- 內管焊縫隱蔽型夾套管安裝施工技術
由內管（主管）和外管組成的具有雙層套管結構的管路。套管間的空隙供熱流體循環(huán)以提升和維持內管中流動介質的溫度，在石油化工生產中被廣泛應用。夾套管道的形式主要有內管焊縫隱蔽型與內管焊縫外露型兩類，內管焊縫隱蔽型的內管焊縫均被外管所包覆，而內管焊縫外露型則將內管的焊縫暴露在外，沒有被外管包覆。內管焊縫隱蔽型夾套管安裝比內管焊縫外露型和一般管道安裝工藝復雜得多，質量要求高。若施工工藝不當，很容易造成內管泄漏，在外管已完全封閉的情況下，很難查找泄漏點，返工造成的損失
建筑施工 2018年2期2019-01-11
- 新型雙金屬CRA復合管熱液壓成形新工藝
能承受高壓的碳鋼外管與耐腐蝕合金(CRA)內管復合而成的[1]?？紤]到生產效率、成本、能耗及耐腐蝕性等因素，在工業(yè)生產中采用雙金屬CRA復合管而非純CRA管，內層(復合管)厚度僅為1.5～3 mm耐腐蝕合金，可有效防止介質在運輸過程中的腐蝕[2]，而且批量生產成本低。近年來，國內外許多研究人員采用了各種方法來制造雙金屬CRA復合管，例如，冶金結合工藝或液壓成形工藝已被廣泛應用于該領域[3]，盡管熱處理在冶金結合過程中是必不可少的，但它可能導致應力腐蝕開裂或
實驗室研究與探索 2018年11期2018-12-10
- 磁脈沖焊接集磁器開口對焊接接頭的影響機理
減弱了其附近位置外管所受的磁場力，導致在焊接過程中開口間隙附近外管的變形速度小于其他位置，引起外管向內棒沖擊時產生周向沖擊角度，從而使集磁器開口間隙附近接頭出現(xiàn)了軸向連接，反而有利于管棒連接．不同沖擊間隙下均有其所對應的最優(yōu)放電電壓范圍，在受到集磁器開口間隙的影響下，電壓過大會導致接頭開裂．磁脈沖焊接；集磁器開口間隙；異種金屬；空管變形磁脈沖焊接(magnetic pulse welding，MPW)技術是一種高速的固相連接方法．它的工作原理是通過磁場力驅
天津大學學報(自然科學與工程技術版) 2018年12期2018-11-29
- 氣井安全試壓短接的研制
、軸承、上接頭、外管、內管、下接頭等7部分組成，具體見圖1。（1）上接頭和下接頭結構基本一致，只是位于短接的上、下兩端，一端車制內螺紋（用來連接外管），一端車制油管加大外螺紋（用來和井口油管懸掛器連接），在外螺紋和內螺紋之間的接頭側面鉆出錐管扣，用來連接變換接頭和試壓管線。（2）外管：選擇厚壁鉆桿，兩端車制外螺紋用來和上、下接頭連接，中間有內管通過，內部承受試壓時的內擠壓力。（3）內管：放于外管中間的小直徑管子，與外管之間形成環(huán)空來傳遞試壓介質，外部承受實
西部探礦工程 2018年10期2018-10-26
- 一種多用途新型橡膠管及其制備方法
的膠管包括內管、外管和增強層，增強層設于內管和外管之間。膠管材料配方為：丁腈橡膠 20～30，聚氯乙烯 20～30，氯化聚乙烯5～10，增塑劑DOP 30～40，增塑劑DEHA 6～10，增塑劑TOTM 2～3，大豆油 3～5，鈣鋅穩(wěn)定劑 0.5～1，硬脂酸 0.2～0.5，防老劑TNP 0.5～1.5，二堿氏磷酸鉛 2～3，著色劑0.2～0.5。該膠管加工方便，直接擠出成型，且質量比傳統(tǒng)膠管減小40%，具有耐油和耐老化的優(yōu)點。
橡膠工業(yè) 2018年5期2018-02-17
- 夾套管設計優(yōu)化
用時應注意由于內外管熱膨脹量不一致，引起的彎頭部位接觸問題，需校核所選組合彎頭的內外管間隙及彎頭處內外管相對熱膨脹量。如果內外管碰撞，則夾套管外管尺寸應考慮加大或將彎頭處局部擴徑，見圖1。圖1 彎頭處局部擴徑1.2 夾套分支管夾套管上有分支管連接時，應注意操作狀態(tài)下因內外管熱膨脹量不一致，可能導致外管三通與內管上的支管碰撞，尤其要注意內管上的分支管采用支管臺連接的情況。如出現(xiàn)碰撞，可通過以下兩種方式進行調整：(1)調整分支管位置，使其靠近內外管連接處，減小
山東化工 2017年11期2017-09-15
- 套管換熱器的設計
走內管，冷卻水走外管，內、外管阻力降均不大于10KPa。在套管換熱器中，冷、熱流體分別通過環(huán)隙和內管，熱量自熱流體傳給冷流體。這種熱量傳遞過程包括三個步驟：熱流體給熱于管壁內側，熱量自管壁內側傳導至管壁外側，管壁外側給熱于冷流體。三者的傳熱量Q相等，冷、熱流體主體溫度已知，則總推動力已知，所以只要求出總的熱阻即可根據(jù)傳熱公式求出總的換熱面積，進而求得所需換熱管的長度。定性溫度的確定，熱水的定性溫度為（95-92）/2= 93．5℃，冷卻水的定性溫度為（43
當代化工研究 2017年4期2017-07-18
- 雙金屬復合管液壓成型的有限元模擬及殘余接觸壓力計算＊
小成型脹管壓力，外管彈性極限脹管壓力及接觸壓力、外管剛發(fā)生屈服時的脹管壓力和接觸壓力以及外管完全發(fā)生塑性變形的極限脹管壓力和接觸壓力，卸載后的殘余接觸壓力。結果表明，當外管材料為X65C時，內外管卸載后殘余接觸壓力為0，當外管材料為L360QS時，卸載后內外管殘余接觸壓力為3.495 MPa，并且脹管壓力處于彈性極限脹管壓力49.78 MPa和塑性極限脹管壓力54.6 MPa時，外管將出現(xiàn)塑性變形，在脹接時，必須控制脹管壓力小于塑性極限脹管壓力，否則，外管
焊管 2016年7期2016-12-18
- 硫磺回收裝置中夾套管施工工藝探討
蔽型的夾套管，內外管材質均為20#鋼。直管段一般每隔6 m安裝一對法蘭，通過可拆卸跨接管連通；彎管處采用彎頭或三通（四通）并加設盲法蘭，如圖1所示。由于夾套管的結構形式、安裝程序等比一般工藝管道復雜，通常采用的現(xiàn)場直接制作安裝方法工作效率低，焊接質量難以保證。圖1 蒸汽夾套管示意2 夾套管施工流程夾套管主要由內管、外管及跨接管等相關附件組成。除跨接管外，夾套管的主體部分采用預制工藝，將夾套管分段編號，大部分管道組成件在專用場地預制和組焊。焊接采用轉動焊接，
石油工程建設 2016年4期2016-09-20
- 化工用夾套管道在三維工廠設計系統(tǒng)中的實現(xiàn)方法
廠系統(tǒng)，先將內/外管劃分成獨立設計區(qū)域及特定的工作模型，軸測圖抽取時系統(tǒng)將自動匹配和插入細部典型圖，以闡明夾套內管及外管的關聯(lián)關系及施工要求。關鍵詞：三維工廠設計系統(tǒng)；夾套管夾套管是由外管（又稱套管）及內管組成的管道，外管和內管之間的間隙用來輸送提供熱量的流體從而維持內管流體溫度，以滿足工藝物料輸送的要求，我公司的聚酯（簡稱PET）項目中聚合物的輸送均采用夾套管，因其輸送的溫度較高，一般采用全夾套。我公司管道設計使用三維系統(tǒng)為鷹圖公司的PDS（Plant
化工設計通訊 2016年2期2016-06-14
- 外管約束橡膠混凝土減震薄壁橋墩
本發(fā)明介紹了一種外管約束橡膠混凝土減震薄壁橋墩，其結構包括外管、加勁板、豎隔板、混凝土保護層。混凝土保護層包覆在外管的外壁；外管內腔沿橋墩縱向設有多塊帶中心孔的加勁板，加勁板的外緣與外管內壁連接，形成可容納橡膠混凝土的層狀空腔；空腔內設有多塊豎隔板，并且每塊豎隔板的兩側邊均固定于外管內壁。本發(fā)明建立了包裹橡膠混凝土三向受壓的有效邊界條件，降低了橡膠混凝土在地震荷載下的破壞程度，使橋墩承載力提高、減震效果明顯、截面尺寸減小，還可以回收利用廢舊橡膠，有利于環(huán)境
橡膠科技 2016年2期2016-02-25
- 母豬子宮深部輸精操作細則
部輸精時輸精管的外管泡沫頭就鑲嵌在子宮頸內，這樣內細管就會輕松通過子宮頸進入子宮。2 輸精前準備（1）技術準備：誘情公豬，子宮深部輸精器材，精液袋。（2）用記號筆清晰標記正在發(fā)情的母豬，所有需要輸精母豬排隊等候輸精，引開公豬后保持母豬安靜，并至少等待45min，避免母豬興奮而造成子宮收縮，從而為母豬的輸精做好準備。原因在于在使用深部輸精器材時，在插入泡沫頭輸精管之后，需要在插入子宮內細管，細管越過子宮頸褶皺到達子宮體位置后開始輸精，如果公豬在母豬前誘情，會
中國畜禽種業(yè) 2016年2期2016-01-27
- 變徑管與薄壁圓管軸向壓縮過程研究
壓縮時，其內管和外管都受到力的作用［3］，各部分的變形模式有很多種，如自由翻轉、內管和外管的軸對稱或非軸對稱失穩(wěn)［4］等。為了能直觀地研究變徑管在軸向載荷作用下的變形過程，將變徑管的內管、中管和外管抽象出來單獨研究，其中內管和外管可以看作只受軸向壓縮，中管受軸向拉伸。結合圓管軸向壓縮，可以對變徑管的變形過程作系統(tǒng)研究，從而為變徑管在軸向壓縮過程中出現(xiàn)自由翻轉提供新的理論依據(jù)。1 理論研究變徑管結構及軸向壓縮過程如圖1所示，在軸向載荷作用下，其內管和外管受到
機械工程與自動化 2015年3期2015-12-31
- PDS中夾套管三維工程設計實踐探討
獨特性，常規(guī)虛擬外管的PDS三維設計方法很難完全實現(xiàn)自動化出圖，必須對PDS的模型和系統(tǒng)文件進行人工特殊處理，既復雜又費時。本文結合夾套管工程設計的要點及國內某化纖項目的工程實例，采用新思路對夾套管三維工程設計過程中PDS的設置、建模設計方法、出圖匯料等方面進行了探討。1 三維管道建模中PDS的設置圖1為管道模型在PDS中的構架，根據(jù)PDS的特點，任何兩根管道的三維模型在同一區(qū)域（如Area1）或同一模型（如Model1）中均不能在物理位置上重合；一旦重合
上?；?2015年7期2015-12-01
- 麻醉用硬外管在纖維支氣管鏡吸痰術中的應用
000）麻醉用硬外管在纖維支氣管鏡吸痰術中的應用肖仁威鐘小婷謝麗娟黃偉強（英德市人民醫(yī)院中心ICU，廣東 清遠 513000）目的 探討麻醉用硬外管在纖維支氣管鏡吸痰術中的應用價值。方法采用Olympus-BF P40纖維支氣管鏡，輔以麻醉用硬外管，對ICU 42例重癥肺部感染患者吸痰后療效觀察。結果42例患者經纖維支氣管鏡輔以麻醉用硬外管吸痰后有效33例，無效9例。結論使用麻醉用硬外管持續(xù)沖冼對細支管深部痰液達到沖出及稀釋作用，使吸痰效果更佳，減少吸痰次
中國醫(yī)藥指南 2015年16期2015-10-22
- 夾套管配管設計淺析
于輸送工藝介質，外管與內管同心，用于輸送熱媒介質，該管道結構可以保持管內輸送粘性流體、凝固性流體以及高熔點合成液的流動性能和溫度，防止輸送過程中流體在管道中凝結，效果優(yōu)于普通伴熱管道。1 類型及選用按熱媒介質的種類，夾套管可以分為熱水夾套、熱油夾套和蒸汽夾套，分別適用于不同的化工物料。按管道的結構形式、外套管和內管的連接形式分為內管焊縫隱蔽型和內管焊縫外露型，又稱為完全夾套管和不完全夾套管兩種形式。輸送介質的凝固點在50 ～100℃的工藝管道宜采用內管焊縫
化工設計 2015年3期2015-08-19
- 一種用于氣化系統(tǒng)的進料噴射器
間進料通道；3）外管：外管包括外管管部（其中有限定的外進料通道）和連接到彼此的外管前端部組成，外管前端部由燒結碳化硅、燒結氮化硅或陶瓷基復合材料組成。該專利還提供了該氣化系統(tǒng)進料噴射器的操作方法，以及一整套的整體煤氣化聯(lián)合循環(huán)發(fā)電設備的相關方法。（General Electric Company）/ US 20150197697 A1，2015-07-16
石油化工 2015年9期2015-08-15
- 套管滑套外管的加工
套管滑套工具中，外管是該工具的關鍵零件之一。圖1所示為國內某制造廠生產的套管滑套外管，筆者結合該外管的結構特點及該廠的加工設備狀況，給出了外管的機械加工工藝。1 套管滑套外管的功用外管兩端通過螺紋連接上、下接頭，上、下接頭與φ139.7 mm（5.5″,1″=25.4 mm）套管連接。 在 φ120 mm孔內裝有滑套，滑套外徑與該孔通過橡膠密封圈密封。在外管壁上有8個寬12 mm、長度為128 mm的槽，通過投入鋼球座封于滑套一端的錐孔中，再憋壓剪斷外管與
機械制造 2015年9期2015-06-12
- 低密度聚乙烯裝置火炬氣夾套管的設計
套管材料選擇、內外管之間的熱膨脹應力、現(xiàn)場施工等問題。本文以低密度聚乙烯火炬氣夾套管為研究對象，闡述夾套管配管設計、材料選擇及應力計算的一些設計原則。1 夾套管的夾套形式選擇夾套管內管與外管的連接形式一般有兩種。內管焊縫外露型（半夾套）。內管焊縫隱蔽型（全夾套）。在設計夾套管形式時一般應符合以下要求：（1）輸送介質的凝固點在50~100 ℃的工藝管適宜采用“內管焊縫外露型”夾套管，即半夾套管。（2）輸送介質的凝固點高于100 ℃的工藝管適宜采用“內管焊縫隱
化工與醫(yī)藥工程 2015年6期2015-03-14
- GGH吹灰器的設計與優(yōu)化
漏、提升閥和吹灰外管的使用壽命低、吹灰效果不理想等問題。通過分析，針對正壓風系統(tǒng)、吹灰器噴嘴頭、開關閥裝置等方面的問題，提出了優(yōu)化設計的思路和方向。電廠；環(huán)保；脫硫；GGH；吹灰器；噴嘴；設計；優(yōu)化0 概 述為了保護環(huán)境，減少有害氣體排放，針對火電廠的污染物排放，我國出臺了一系列的標準，其中當然包括SO2的排放。因此，近年來火電廠紛紛上馬脫硫項目，其中應用最廣泛的是技術成熟、運行可靠的石灰石-石膏濕法煙氣脫硫工藝。在石灰石-石膏濕法煙氣脫硫系統(tǒng)中，經吸收塔
電站輔機 2015年1期2015-02-06
- 海管設計中錨固件及阻水器選用原則分析
功能為實現(xiàn)內管與外管的運動耦合以及在內外管間進水后起到阻水作用。阻水器是一種安裝在內外管之間的部件，在內外管間進水后起到阻水作用。本文從結構形式、阻水方式、安裝方式、對海管力學性能的影響和經濟性等方面對錨固件和阻水器進行比較，得出了海管設計中這兩種部件的選用原則。1 結構形式錨固件邊緣通過單面坡口焊分別與內管和外管焊接。其焊接形式與海管對接的焊接形式相同，錨固件材料強度等級也與海管相同。通過圖1所示結構形式，在實現(xiàn)阻水作用的同時實現(xiàn)了內管與外管運動變形的耦
海洋工程裝備與技術 2014年2期2014-12-11
- 自由變換 公路車線管再設計
采用高強度防撕裂外管設計，鋼線表面也采用的特氟隆涂層處理，特別有特點的設計在于，剎車管與手變頭安裝臨近的部分，采用螺旋外管與鋼絲外管的巧妙銜接。較短的螺旋外管部分，主要是考慮到安裝在彎把部分的線管需要順勢多彎，避免鋼絲外管大角度彎折造成外壁鋼絲排布參差不齊的問題。較長的并排鋼絲外管，在手柄拉拽剎車鋼線產生巨大收縮力的時候，也可以更加有效減小外線管的收縮，從而為剎車提供更加有力的支撐和最小限度的力損。下面就讓我們一起跟隨技師來一次公路車線管的更換升級。
中國自行車·騎行風尚 2014年1期2014-02-26
- 全夾套式夾套管在PDS系統(tǒng)中的建模設計要點
管完全包裹于夾套外管內部，管線上的閥門采用全夾套式閥門，管線上的導淋及放空均采用全夾套式閥門。PDS三維工廠設計系統(tǒng)主要用于工廠管道走向設計、碰撞檢查、材料統(tǒng)計以及繪制管道空視圖(軸測施工圖)等，對于全夾套式夾套管的設計建模并未進行開發(fā)獨立的模塊。本文就應用PDS系統(tǒng)進行全夾套式夾套管設計、建模、材料統(tǒng)計、管道空視圖抽取進行了討論和總結。一、模型及區(qū)域的劃分對于PDS系統(tǒng)，同一物理坐標處不允許出現(xiàn)兩條管線的segment中心線，但夾套管內管、外管屬于中心線
化工管理 2014年15期2014-02-26
- 主機滑油日用系統(tǒng)串油工序前移措施探討
內管和一條活動的外管組成，具體形式見下圖1所示，其中H（h）=H1-XX（H：內管高度；h外管高度；XX數(shù)值按主機廠家要求）。圖1 回油短管位置示意圖考慮將此短管分成上下兩條短管，形式見下圖2所示。具體作業(yè)階段分為兩個部分，詳細過程見下文。圖2 短管分段安裝示意圖2.1 船塢作業(yè)階段該階段主要分為三個步驟，分別敘述如下：（1）內管2的預制與安裝在滿足內管2內部接船體板處回焊和打磨的基礎上盡量降低內管2的高度H2，因為回油短管整體高度并不高，這樣可降低后續(xù)制
山東工業(yè)技術 2013年12期2013-11-30
- 蒸汽夾套管在液體工業(yè)萘系統(tǒng)中的應用
使用碳鋼無縫管。外管由于接觸蒸汽，也使用碳鋼無縫管，這樣內外管材料相同，在管道加熱或冷卻時有利于材料熱應力的消除。具體管徑匹配按照表1選用。表1 夾套管內外管匹配直徑尺寸(DN)1.2 套管連接形式內管焊縫外露型的連接形式有管帽式夾套管(見圖1-a)和端板式夾套管(見圖1-b)。管帽式夾套管連接形式簡易、施工方便，還可根據(jù)地形尺寸、考慮擴建等現(xiàn)場實際情況進行改造，如直管段使用內管用法蘭連接的形式(見圖1-c)。圖1 1.3 管件形式1.3.1 三通外管三通
科技視界 2013年34期2013-11-12
- 夾套管施工技術
后支管、先內管后外管的次序進行；2.3 夾套管預制前應對施工圖紙各部位尺寸、技術要求、選用材料和配件認真校核，同時與現(xiàn)場實際情況進行核對，合理安排組對程序、制定內外管分段切割計劃，使焊縫減少到最低限度；2.4 夾套管預制其調節(jié)余量為30～50mm，調節(jié)管段的接縫位置必須避開外管的開口處；2.5 在法蘭、管件之間的直管段至少有一處為兩半的短管，長度最小為200mm；2.6 內、外管的支管與主管連接的管端要經過修磨，保持與主管相同的圓弧半徑；2.7 在內管的直
化工管理 2013年8期2013-06-27
- 套管噴旋流技術在熱交換器中的應用
子套在一起組成，外管由高溫煙氣獲取熱量，充分利用排煙余熱，內管中通入冷空氣，內外管通過對流和輻射的傳熱方式實現(xiàn)熱量傳遞，是一種結構簡單、換熱效率高的新型空氣換熱器。排煙余熱;對流;輻射;換熱效率高1 背景技術火力發(fā)電、石油化工等行業(yè)，為了提高工業(yè)鍋爐設備的熱效率，充分利用排煙余熱，一般都采用煙氣-空氣換熱器，這類換熱器型式較多，但性能良莠不齊。其中，板式換熱器的傳熱效率較低，漏風量大，現(xiàn)已逐漸被淘汰；回轉式換熱器的漏風量大，運行安全性差；熱管式換熱器相比前
中國環(huán)保產業(yè) 2012年11期2012-11-21
- 基于剪滯理論的海底雙層管線熱膨脹計算方法研究
線的變形，產生內外管的軸向力，軸向力的大小是決定雙層管線熱屈曲的主要因素。針對海底管線的熱膨脹問題，目前國內外大部分文獻資料和海管設計規(guī)范都是從單層管出發(fā)，而對海底雙層管線的熱膨脹計算方法并沒有太多的研究。Bokaian［1］從應變的角度出發(fā)利用數(shù)學分析模型研究了海底雙層管線指數(shù)溫度梯度、長度、重量、摩擦以及內外管相對剛度對熱膨脹特性的影響規(guī)律；石云［2］從應變的角度出發(fā)得出了雙層管結構的過渡段長度、管線的熱膨脹位移以及內外管軸向力計算方法，但文獻［1－2
中國海上油氣 2012年2期2012-01-23
- 雙層管單層連接管道溫度應力分析
鋼管為主,內管比外管略長,在每段雙層管的兩端利用變徑管將內、外管連接起來,內、外管之間填充保溫材料[4],海上施工時只需將管道兩端凸出來的單層管焊接起來。雙層管單層連接結構如圖1,圖中陰影部分為保溫材料,為了減少溫降在單層連接管和變徑管外面也填充保溫材料,對整個連接部分進行保溫。L1為外管軸向長度,L2為變徑管軸向長度,2L3為單層連接管長度。d1和 d2分別為外管和內管的外直徑,t1為外管和變徑管的壁厚,t2為內管和單層連接管的壁厚,變徑管斜度為1∶n。
石油礦場機械 2011年7期2011-12-11
- 真空自耗電弧爐電極桿焊接裂紋控制技術研究
8N i9Ti)外管、紫銅 (T2)導電法蘭和紫銅 (T2)連接頭等零件經熔化焊接而成,屬封閉式套管結構異種金屬組焊件。圖1為某型進口真空自耗電弧爐電極桿結構示意圖。為擺脫國外的技術制約,對其進行了國產化試制,按照①②③④的順序依次施焊各組焊焊縫。焊后檢查發(fā)現(xiàn),在焊縫①、④處均產生了極為嚴重的裂紋。圖1 銅 -不銹鋼套管式電極桿結構示意圖Fig.1 Structural diagram of double-pipe electric pole with C
鈦工業(yè)進展 2011年1期2011-09-27
- 淺談擴散法在深井水文勘探中的應用
前示蹤劑投放器的外管管壁上的"鹽化外孔1"和內管管壁上的"鹽化孔2"相互分開，內、外管管壁上的相鄰兩個鹽孔之間有封閉膠圈將分開的孔隔絕開，示蹤劑被密封在示蹤劑投放器內管內，這樣示蹤劑就不會被鹽化（見圖 1）。圖1 示蹤劑投放器原始狀態(tài)示意圖用擴散法進行測井施工時，示蹤劑投放器懸掛在探管下方，與探管一同下入井中，隨著探管下入深度的不斷增加，示蹤劑投放器周圍的壓力不斷增加。受井內井液壓力的擠壓，內管被逐漸壓入外管中，當壓力增加到一定值時，內、外管管壁上的"鹽化
中國新技術新產品 2011年5期2011-05-09