絕熱層
- 固體發(fā)動機絕熱層打磨機器人的工藝參數(shù)分析①
固體火箭發(fā)動機絕熱層通常采用丁晴橡膠、硅橡膠等材料制備而成,其具備良好的耐油性、耐熱性以及較強的粘結性等特點,能有效防止發(fā)動機殼體在高溫高壓等極端工況下發(fā)生損壞[1-3]。絕熱層在完成固化成型工序粘貼在發(fā)動機殼體內壁后,為增加絕熱層與藥柱之間的粘力,需打磨絕熱層表面的惰性層,打磨深度要求在0.05～0.2 mm以內,打磨均勻性要求打磨深度變化在±0.05 mm之間,以滿足絕熱層打磨的工藝需求。由于橡膠材料具備高彈性、粘彈性和不可壓縮性等獨特的力學特征,因此
固體火箭技術 2023年6期2024-01-12
- EPDM/CR并用橡膠絕熱層性能研究
研究了并用橡膠絕熱層性能的影響規(guī)律。結果表明，在EPDM橡膠中并用適量CR橡膠可以改善其性能。當EPDM/CR 并用橡膠中CR 用量不大于30份時，并用橡膠的硫化特性、耐熱性能和拉伸力學性能可以得到明顯改善，而并用橡膠的玻璃化轉變溫度、制備工藝等基本特性并不會發(fā)生本質改變；此外，燒蝕試驗結果表明，CR 橡膠的混入增加了基材燒蝕后在芳綸纖維表面的沉積量，有利于提高絕熱層的耐燒蝕性能；應用結果表明，EPDM/CR并用橡膠絕熱層的拉伸強度和燒蝕性能優(yōu)于單一EPD
宇航材料工藝 2023年5期2023-11-20
- BDNPF/A含能增塑劑遷移對丁腈橡膠類絕熱層性能的影響①
工作環(huán)境,加裝絕熱層可有效抵抗發(fā)動機工作產(chǎn)生的高溫高壓燃氣,保護發(fā)動機結構的完整性[1];丁腈橡膠具有粘接性能好、強度高、技術及工藝成熟等特點而被廣泛應用于固體火箭發(fā)動機絕熱層的研制和生產(chǎn)[2-3]。而隨著導彈技術的高速發(fā)展,對固體推進劑的能量性能提出了更高的要求。目前,在復合固體推進劑配方中使用含能粘合劑和含能增塑劑已成為提高推進劑能量性能的主要途徑之一,在眾多含能增塑劑中,BDNPF/A(2,2-二硝基丙醇縮甲醛(BDNPF)和2,2-二硝基丙醇縮乙醛
固體火箭技術 2023年2期2023-05-23
- 大氣等離子體處理對三元乙丙絕熱層表面性能的影響①
丙(EPDM)絕熱層以其低密度、良好的耐候性、耐老化性、高絕熱性和耐燒蝕性,廣泛用于固體火箭發(fā)動機燃燒室的內絕熱層[1-2]。然而,EPDM主鏈分子處于飽和狀態(tài),極性低,導致EPDM絕熱層表面能低,與襯層的粘接強度低。在傳統(tǒng)工藝中,采用人工砂紙打磨或噴砂處理可提高其與襯層的界面粘接性能,但機械打磨的處理方式存在效率低、噪音大、粉塵多,以及溶劑清洗帶來的安全、操作人員的健康等問題。自20世紀80年代發(fā)展起來的等離子體處理技術具有快速、高效、清潔以及不傷害基體
固體火箭技術 2023年2期2023-05-23
- 高真空多層絕熱溫度場數(shù)值模擬研究
絕熱中熱量只沿絕熱層厚度方向傳遞，并且這兩種傳熱計算方法都認為高真空多層絕熱相鄰輻射層之間主要存在著三種形式的熱交換：(1)輻射換熱；(2)剩余氣體的導熱；(3)經(jīng)間隔物進行的固體導熱.Lockheed傳熱計算方法基于絕熱層層密度及總厚度，對絕熱層傳熱量進行計算[8]；逐層傳熱計算方法通過分別計算相鄰輻射層之間每種傳熱形式傳熱量，最后得出總傳熱量[9-10].經(jīng)比較，逐層傳熱計算方法更方便得出相鄰輻射層之間每種傳熱形式傳熱量，所以最終選用逐層傳熱計算方法，
西安文理學院學報（自然科學版） 2023年1期2023-02-08
- 推進劑/絕熱層一體化材料的增材制造工藝
胡潤芝推進劑/絕熱層一體化材料的增材制造工藝王 璐1苗 楠1趙永超1張利軍1唐 敏2張力恒1苗 愷3胡潤芝1（1. 西安航天化學動力有限公司，西安 710025；2. 航天動力技術研究院，西安 710038；3. 西安交通大學，西安 710049）為了解決傳統(tǒng)裝藥工藝存在的推進劑/絕熱層界面易脫粘、成型工序繁雜等難題，開展了基于光固化的推進劑與絕熱層一體化3D打印成型工藝研究。通過對推進劑和絕熱層擠出頭尺寸的優(yōu)化，提高了打印精細度，減少了界面缺陷。隨后借助
航天制造技術 2022年5期2022-11-24
- PI纖維增強EPDM絕熱層力學性能波動性拉伸損傷機制研究①
丙(EPDM)絕熱層能夠將其阻燃性提升2倍左右，已被廣泛應用于固體火箭發(fā)動機中[3]。但在EPDM絕熱層研究生產(chǎn)中發(fā)現(xiàn)，PI纖維增強的EPDM絕熱層力學性能各向異性現(xiàn)象嚴重，同時極易出現(xiàn)壓延方向伸長率波動較大的現(xiàn)象[4-5]。PI纖維增強的EPDM絕熱層是一種短纖維增強橡膠復合材料(SFRC)，是使短纖維在橡膠基質中分散制成的一種補強復合材料[6]。補強體的加入能提升SFRC的性能[7]，短纖維的含量、長度[8]以及在復合材料中的取向度等因素都會影響SFR
固體火箭技術 2022年5期2022-11-21
- 填充二氧化碳的低溫真空管道絕熱性能研究
向低溫管道真空絕熱層內充入高純CO2,在低溫下凝華形成深冷霜,其對真空夾層內的殘余氣體分子有吸附作用,提高真空度、使夾層內氣體導熱和對流被大幅削弱,從而使該結構絕熱效果接近高真空多層絕熱[1]。鄭建耀等人[2]介紹了填充CO2的低溫容器冷凝絕熱機理,通過實驗論證了選用CO2在液氮溫度下可滿足冷凝真空絕熱的要求;姚娜等人[3]用量熱法進行實驗研究發(fā)現(xiàn):CO2冷凝真空絕熱層的絕熱效果優(yōu)于聚氨酯塑料絕熱層,實測熱導率僅為0.003—0.004 W/(m·K)。聚
低溫工程 2022年3期2022-08-31
- 玻璃鋼漁船傳熱系數(shù)的研究
會造成船舶圍壁絕熱層厚度選取過大，制冷裝置選型加大，建造成本增加，全船系統(tǒng)能耗增大等弊端。本研究基于玻璃鋼漁船的特殊結構形式，提出一種適應玻璃鋼質船圍壁的簡化數(shù)學模型[5]，推導出玻璃鋼質船圍壁傳熱系數(shù)的簡化算法。通過采用理論計算方法研究不同尺度的玻璃鋼漁船在不同設計溫度下，絕熱層厚度對傳熱系數(shù)及冷凍負荷影響，提出不同船舶尺度、不同設計溫度下玻璃鋼漁船的絕熱層厚度及傳熱系數(shù)理論推薦值。1 玻璃鋼漁船圍壁傳熱數(shù)值的理論計算方法1.1 玻璃鋼漁船圍壁結構玻璃鋼
漁業(yè)現(xiàn)代化 2022年2期2022-06-06
- 固體火箭發(fā)動機EPDM絕熱層產(chǎn)品一體化工作實踐
在殼體內壁粘貼絕熱層的辦法解決。絕熱層是一層位于固體火箭發(fā)動機殼體內表面的非金屬隔熱防護材料，在固體火箭發(fā)動機內的具體位置見圖1。其主要功能是通過自身不斷吸熱分解、燒蝕帶走大部分熱量以緩解高溫燃氣熱量向殼體的傳遞速度，避免殼體達到危及其結構完整性的溫度，保證發(fā)動機的正常工作。此外，絕熱層還有緩沖應力傳遞、限燃、密封等重要輔助作用。湖北航天化學技術研究所從事絕熱層研制工作已有40 年的歷史，研制的三元乙丙EPDM（ethylene propylene die
航天工業(yè)管理 2022年1期2022-02-26
- 關于化工廠絕熱層下腐蝕現(xiàn)狀的調研研究
腐蝕原因是外部絕熱層施工不合格導致絕熱層進水變濕，在不銹鋼管線和絕熱層之間的空腔內由于水分蒸發(fā)造成氯離子富集濃縮，加上管線加工和焊接的殘余應力，腐蝕環(huán)境和應力共同作用促進裂紋產(chǎn)生，造成了不銹鋼伴熱管線發(fā)生氯離子應力腐蝕開裂。3 同類工況檢查針對本次發(fā)生的不銹鋼伴熱管線絕熱層下腐蝕的問題，對廠區(qū)內設備和管線進行大范圍的絕熱層下腐蝕調研檢查。檢查方法是對高風險部位進行保溫拆除，目視檢查并進行相關檢測，碳鋼材質進行測厚，不銹鋼材質進行滲透檢測。重點檢查部位包括：
中國設備工程 2022年2期2022-02-10
- 基于Dynamo的熱力管道絕熱層經(jīng)濟厚度計算
前，工程中管道絕熱層經(jīng)濟厚度通常通過查表、查圖確定，然而工程圖表是在一定的外部條件下編制的，工程人員在應用時必須注意其相應的適用條件，當不滿足適用條件時，必須按照標準要求重新計算[1]。同時，性能優(yōu)良的新型保溫材料不斷涌現(xiàn)[2]，并得到應用[3-4]，需要對絕熱層經(jīng)濟厚度進行重新核定[5]。然而，按照規(guī)范要求手工計算管道絕熱層經(jīng)濟厚度困難較大，利用有限元軟件對管道傳熱進行分析的流程相對復雜[6]。Dynamo是一款基于Revit的計算機輔助設計工具，該工具
甘肅科技 2022年23期2022-02-07
- 兩相環(huán)境下EPDM絕熱層多因素耦合燒蝕預估①
化分數(shù)p壓強y絕熱層厚度M分子量n質量通量Mgw燃氣平均分子量α顆粒沖刷角度T溫度ε孔隙率Ck當量熱容hs、hw、hr燒蝕壁焓值、氣動壁焓值、恢復焓值下標c 碳化層 d 擴散控制機制vir 基體層 e 附面層外緣pyr 熱解層 g 氣體ch 動力學控制機制 w 壁面i組分 p 顆粒0 引言固體火箭發(fā)動機工作過程中，為確保燃燒室結構的完整性，常采用EPDM或改性EPDM絕熱層來保護燃燒室[1-3]。而在燃燒室的高溫、高壓、兩相流動燃氣環(huán)境中，絕熱層的設計與其
固體火箭技術 2021年5期2021-11-24
- 硫化劑種類對EPDM絕熱層性能的影響研究
PDM為基材的絕熱層由于具有較低的密度和優(yōu)良的耐老化性能，從20世紀90年代開始，廣泛用于固體火箭發(fā)動機殼體中[1-3]，如日本的 M-5系列導彈，美國的三叉戟系列導彈、MX系列導彈、小型洲際彈道導彈和“潘興Ⅱ”等戰(zhàn)略戰(zhàn)術導彈，還有俄羅斯的一系列導彈及歐洲各國生產(chǎn)的系列導彈均采用了EPDM內絕熱層材料[4-6]，國內諸多新型戰(zhàn)略戰(zhàn)術導彈和宇航型號中也采用了EPDM內絕熱層材料。目前，常用的復合材料殼體絕熱層成型工藝一般是在發(fā)動機芯模表面按不同厚度要求貼覆絕
固體火箭技術 2021年4期2021-09-08
- DCP交聯(lián)體系EPDM絕熱層可揮發(fā)逸出物分析
引言EPDM絕熱層因化學穩(wěn)定性耐熱性好、延伸率高、耐老化、燒蝕率和密度低等優(yōu)點，在固體火箭發(fā)動機中得到了廣泛應用[1-2]。絕熱層中有多種組分，高分子橡膠基體和橡膠助劑中的可揮發(fā)物質在常溫或加熱條件下會緩慢向外揮發(fā)，交聯(lián)劑DCP分解會產(chǎn)生多種可揮發(fā)的小分子有機物，國內外學者對橡膠絕熱材料產(chǎn)生的可揮發(fā)物質做了大量研究，蒼飛飛等[3]在對EPDM膠料70 ℃預熱后的產(chǎn)物分析時發(fā)現(xiàn)，EPDM中有烴類揮發(fā)物、少量的苯酚、N，N-二甲基乙酰胺、甲醛、乙醛和丙烯醛。
固體火箭技術 2021年4期2021-09-08
- 絕熱層纏繞成型糾偏方法與控制研究
固體火箭發(fā)動機絕熱層纏繞成型過程中膠帶跑偏問題，設計了相應的糾偏控制方法。首先分析了纏繞成型過程中膠帶跑偏的原因，提出了相應的糾偏方案和控制系統(tǒng)。分析了控制系統(tǒng)的硬件組成，并結合糾偏方案建立了完整的糾偏控制系統(tǒng)數(shù)學模型?；谠撃Ｐ驮O計了電流環(huán)、轉速環(huán)和整體位置環(huán)的三閉環(huán)糾偏控制策略并進行了仿真驗證。其中電機內的電流環(huán)和轉速環(huán)采用 PI 控制;在內環(huán)設計基礎上，整體位置環(huán)采用模糊自整定 PID 控制，通過設計算法動態(tài)調整 PID 參數(shù)。Simulink仿真結
機電工程技術 2021年12期2021-08-21
- 變曲率絕熱層擠壓變形與纏繞壓力控制
機燃燒室變曲率絕熱層橡膠擠壓變形機理，揭示、闡明了變曲率絕熱層橡膠擠壓變形規(guī)律，得到了纏繞壓力沿膠帶寬度方向的分布規(guī)律，并分析了纏繞壓力分布對絕熱層纏繞成型質量的影響。提出了基于 Hertz接觸理論的變曲率絕熱層表面橡膠擠壓變形數(shù)學模型，建立了纏繞成型外加載荷與變厚度橡膠絕熱層表面變形的關系。并使用有限元分析軟件 ABAQUS針對多種真實纏繞情形進行了仿真模擬。結果表明，基于 Hertz接觸理論的絕熱層表面橡膠擠壓變形數(shù)學模型可以較好地描述纏繞變形情況，通
機電工程技術 2021年12期2021-08-21
- LNG 儲罐高真空多層絕熱傳熱計算模型分析研究
沸點較低，通過絕熱層的較少漏熱量都會造成LNG 儲罐一定量的蒸發(fā)損失，因此，必須選擇優(yōu)良的絕熱形式，以降低LNG 儲罐蒸發(fā)損失。目前，高真空多層絕熱是LNG 儲罐一種較理想的絕熱形式，可以有效減小通過絕熱層的漏熱量，進而降低LNG 儲罐蒸發(fā)損失。本文介紹LNG 儲罐高真空多層絕熱常用的兩種傳熱計算模型，Lockheed 傳熱計算模型和Layer-by-Layer 傳熱計算模型，分析這兩種傳熱計算模型的共同點和不同點，說明這兩種傳熱計算模型的特點，為LNG
科學技術創(chuàng)新 2021年11期2021-05-25
- 碳纖維纏繞殼體絕熱層厚度DR成像檢測技術研究
碳纖維纏繞殼體絕熱層厚度DR成像檢測技術研究何華鋒 熊建平 王曉勇 李忠仕（湖北三江航天江北機械工程有限公司，孝感 432100）采用DR成像檢測技術，對碳纖維纏繞殼體的絕熱層厚度進行測量技術研究，通過成像軟件的數(shù)據(jù)采集、圖像處理分析、數(shù)值讀取等方法研究，確定絕熱層厚度DR成像檢測技術方法。研究結果表明，DR成像檢測技術可用于碳纖維纏繞殼體絕熱層厚度的測量。碳纖維纏繞殼體；厚度；DR成像1 引言碳纖維復合材料具有比強度高、比模量高、尺寸穩(wěn)定和材料可設計等特
航天制造技術 2021年2期2021-05-10
- 圓筒形保冷層厚度計算探討
計算公式，運用絕熱層經(jīng)濟厚度和防結露方法計算出不同管徑下的保冷層厚度。同時通過不同工況下理論的計算結果與規(guī)范［2］［3］對比，選用出合理的保冷層厚度，可供實際項目施工運營維護時采用和參考，減少不必要的投資和浪費，也避免結露滴水現(xiàn)象的發(fā)生。下述公式和計算過程均指室內環(huán)境的圓筒形保冷厚度計算。平板形保溫和保冷的厚度的2種計算方法（經(jīng)濟厚度法和防結露厚度法），由于計算過程相對較簡單和篇幅限制，在此不做過多敘述。1 基本計算公式1.1 圓筒型單層保冷層經(jīng)濟厚度計算
制冷 2021年1期2021-04-16
- LNG工藝罐體保冷絕熱結構及絕熱層厚度驗算
，從里往外分為絕熱層、防潮層和外護層，根據(jù)操作溫度，絕熱系統(tǒng)采用單層或者多層泡沫玻璃，為阻止水汽進入，在絕熱層外表面安裝防潮層，以防止絕熱層內結冰；最外層采用不銹鋼外護板覆蓋，其優(yōu)良的機械強度性能可有效保護內層絕熱材料。2.1 絕熱結構支撐和絕熱層錯縫處理泡沫玻璃/金屬外護層均采用不銹鋼綁帶進行固定，并且在罐體上焊接支撐環(huán)，從而支持絕熱材料自重并保證結構穩(wěn)固。以立式罐體為例，絕熱材料支撐環(huán)寬度應比總絕熱厚度大10～30mm左右，下面第一個支撐環(huán)設置在封頭與
石油和化工設備 2020年12期2021-01-09
- 雙脈沖發(fā)動機Ⅰ脈沖絕熱材料二次燒蝕研究*
使燃燒室及噴管絕熱層繼續(xù)炭化和熱解，間隔一定時間后，在Ⅱ脈沖燃氣作用下，炭化層可能會迅速被剝離、燒蝕，導致絕熱層燒蝕速率明顯增大。因此Ⅰ脈沖燒蝕后絕熱層表面狀態(tài)對Ⅱ脈沖燒蝕有著重要的影響，國內外對常規(guī)發(fā)動機絕熱層燒蝕進行了大量的研究[1]，但雙脈沖發(fā)動機絕熱層兩次燒蝕的研究較少，且主要集中在流場仿真分析方向[2-3]及雙脈沖發(fā)動機隔艙設計及壓強振蕩方向研究[4-5]。因此開展絕熱材料的二次燒蝕試驗對雙脈沖發(fā)動機估計燒蝕率有著重要意義。圖1 脈沖發(fā)動機流動與
彈箭與制導學報 2020年3期2020-11-11
- 冷氫化高溫管道絕熱層厚度的計算
行計算[3]。絕熱層內、外表面溫度的算術平均值Tm作為硅酸鋁的導熱系數(shù)的定性溫度，但外表面溫度在計算初始是未知量，需要通過多次試差和迭代才能求出對應的結果，使得計算過程較為繁瑣。本文應用Ansys Workbench軟件，對SiCl4冷氫化工藝中電加熱器出口高溫管線硅酸鋁絕熱層進行了有限元分析和參數(shù)設計，結果與GB50264采用最大允許熱損失法計算的結果進行了對比。1 計算模型1.1 GB50264計算方法GB50264最大允許熱損失法計算絕熱層厚度，如下
四川化工 2020年4期2020-08-27
- 工業(yè)CT在噴管擴散段絕熱層無損檢測中的應用
T在噴管擴散段絕熱層無損檢測中的應用張翠翠 潘 蘭 陳 曦 宋錦奪 俱可超（西安航天復合材料研究所，西安 710025）針對火箭發(fā)動機噴管擴散段絕熱層的常見缺陷和工業(yè)CT技術特點，采用工業(yè)CT技術對其質量進行了檢測分析，結果表明：工業(yè)CT技術對提高制品質量和改進制品工藝有指導性的意義，在三維重建后更高層面上保證了產(chǎn)品質量，為火箭發(fā)動機正常工作提供了強有力的保障手段。噴管擴散段；絕熱層；工業(yè)CT；三維重建1 引言擴散段絕熱層具有可靠性高、生產(chǎn)周期短、成本低等
航天制造技術 2020年1期2020-03-28
- 復合材料殼體固化溫度場測試及共固化特性
，耐燒蝕的橡膠絕熱層及界面膠黏劑等［1-2］。目前，殼體所用的材料體系一般為熱固性復合材料，結合殼體成型特點，需要經(jīng)歷共固化過程才能獲得力學與理化性能。研究多材料體系的固化特性，確定合理的共固化工藝制度是殼體熱固化工藝的關鍵技術，若固化工藝制度不合理，不能有效覆蓋各種材料的共固化條件，導致某種材料固化不充分，影響發(fā)動機性能指標，甚至造成嚴重的質量隱患［3-5］。復合材料殼體共固化過程是一個非穩(wěn)態(tài)傳熱條件下的熱傳遞和化學動力學耦合過程［6-7］，過程機理復雜
宇航材料工藝 2020年1期2020-03-26
- PI短纖維對EPDM絕熱層平行壓延方向斷裂伸長率的影響 *
引言EPDM絕熱層具有密度低、耐燒蝕性能優(yōu)異等優(yōu)點，被廣泛用于固體火箭發(fā)動機內絕熱層，一般由基膠、粉體填料和短纖維組成，其中添加短纖維是提高絕熱層燒蝕性能的方法之一[1-2]。由于PI纖維具有含碳量高、熱穩(wěn)定性好且阻燃性能好等特點，被用于EPDM絕熱層中[3]。但當PI纖維用量較高時，PI纖維性能變化對絕熱層力學性能有顯著影響。研究表明，短纖維填充橡膠復合材料的力學性能主要取決于短纖維種類、用量、長徑比、取向程度、分散性及纖維/基體的界面粘合強度等[4-
固體火箭技術 2019年6期2020-01-16
- Excel迭代在冷水管道絕熱層厚度計算中的應用
迭代在冷水管道絕熱層厚度計算中的應用郈愛杰 張 濤 沈 程（中國汽車工業(yè)工程有限公司 天津 300013）根據(jù)GB 50264—2013《工業(yè)設備及管道絕熱工程設計規(guī)范》（以下簡稱《規(guī)范》）和GB/T 8175《設備及管道絕熱設計導則》（以下簡稱《導則》）的相關計算公式和參數(shù)確定方法，以柳州地區(qū)冷水管道絕熱為例，采用Excel表格迭代的方法，計算了柔性泡沫橡塑、離心玻璃棉、硬質聚氨酯泡沫作為冷水管道絕熱材料時的絕熱層厚度。該計算方法具有簡便、快捷、準確的優(yōu)
制冷與空調 2019年5期2019-11-19
- 芳綸纖維對EPDM絕熱層燒蝕性能的影響①
體火箭發(fā)動機內絕熱層的主要功能是減緩高溫、高速燃氣對發(fā)動機殼體的破壞作用，保護殼體的結構完整性，因此絕熱層的耐燒蝕性能是其應用最為關鍵的技術指標。大量研究結果表明，在橡膠中添加耐熱短纖維是提高絕熱層耐燒蝕性能的常用技術途徑之一[1-5]。芳綸短纖維是絕熱層中常用的耐熱纖維填料，其耐熱性能優(yōu)良，在高溫下仍可保持其骨架，從而能固定住基材燒蝕形成的炭層，使結炭層附著力得到明顯改善，表現(xiàn)為絕熱層燒蝕性能大幅提高。由于短纖維仍具有一定的長徑比(≥80)，因此會使絕熱
固體火箭技術 2019年4期2019-09-10
- 水冷等溫列管甲醇合成塔中絕熱層設置的探討
層。但是，對于絕熱層是否設置，沒有形成一致的意見。本文對水冷等溫列管甲醇合成塔催化劑絕熱層設置的利弊進行分析，對催化劑絕熱層是否設置進行探討。1 催化劑絕熱層的優(yōu)點水冷等溫列管甲醇合成塔在實際的工程設計中，部分裝置考慮在催化劑還原收縮層外，在上部瓷球層和還原收縮層之間設計有約200mm 左右的絕熱層。絕熱層主要作用有三個，一是作為預熱段，提高進入列管內的甲醇合成反應氣體的溫度；二是發(fā)揮保護劑的功能，保護列管內的催化劑；三是作為氣體分布器，使進入列管內氣體保
天然氣化工—C1化學與化工 2019年3期2019-01-18
- 有機短纖維用量和取向對EPDM絕熱層性能的影響①
引言EPDM絕熱層以其密度低，耐燒蝕性能優(yōu)異等優(yōu)點，被廣泛用于固體火箭發(fā)動機內絕熱層的基體橡膠。為提高固體火箭發(fā)動機內絕熱層耐燒蝕性能，其配方中往往會加入一些無機粉體和短切纖維等填料。在絕熱層混煉生產(chǎn)和絕熱硫化過程中，輥壓或壓擠等強機械力會使短纖維發(fā)生取向而顯示各向異性效應的性能。這種各向異性會對EPDM絕熱層力學性能、燒蝕性能和收縮率等均具有顯著影響。例如，絕熱層平行出片方向斷裂伸長率偏低，無法滿足總體的設計指標要求；此外，絕熱套、預制件等硫化產(chǎn)品的尺
固體火箭技術 2018年5期2018-11-26
- 固體發(fā)動機飛行橫向過載下絕熱層燒蝕探究①
刷速度和濃度對絕熱層燒蝕影響的實驗研究，并得到了實驗條件下兩相沖刷參數(shù)和燒蝕率之間的回歸關系式。劉洋等[9-10]系統(tǒng)地開展了多種過載工況條件下三元乙丙絕熱材料的燒蝕實驗研究，研究了纖維、SiO2含量對絕熱層燒蝕特性的影響。諸毓武[11]針對某導彈主動段存在全程橫向過載的條件，采用工程計算方法對發(fā)動機絕熱層的安全裕度進行了分析，對典型過載工況下發(fā)動機三維兩相內流場進行了數(shù)值分析，發(fā)現(xiàn)絕熱層迎風臺階可導致局部燒蝕加強的現(xiàn)象，應減小臺階落差。劉洋等[12]為配
固體火箭技術 2018年4期2018-08-31
- 自由裝填式固體火箭發(fā)動機藥柱低溫點火結構完整性分析①
。同時，得到了絕熱層模量、泊松比、發(fā)動機藥柱粘接高度等因素對自由裝填式藥柱發(fā)動機結構完整性的影響規(guī)律。1 計算模型1.1 有限元模型自由裝填式藥柱固體火箭發(fā)動機通過膠粘劑將藥柱與發(fā)動機殼體粘接在一起。本文分析兩種情形的發(fā)動機：I型發(fā)動機，藥柱/發(fā)動機殼體間全粘接；II型發(fā)動機，藥柱/發(fā)動機殼體間無粘接。點火后，推進劑從端面開始燃燒。其中，發(fā)動機殼體直徑66.4 mm，長度為176.7 mm，藥柱直徑為63 mm。由于研究的藥柱和發(fā)動機具有對稱性,取出一個子
固體火箭技術 2018年4期2018-08-31
- 小型固體發(fā)動機燃燒室絕熱層氣囊自動膨脹加壓粘貼成型工藝*
動機燃燒室中，絕熱層在高溫高壓燃氣的沖刷燒蝕下起到保護發(fā)動機殼體的作用。大多數(shù)發(fā)動機燃燒室采用低密度，低燒蝕率的柔性橡膠絕熱層，成型方式主要為手工貼片[1-4]。在燃燒室絕熱生產(chǎn)中，根據(jù)燃燒室殼體尺寸、絕熱層設計指標及要求，可以選用芯模熱膨脹成型工藝[5]、擠脹成型工藝[6]或氣囊加壓成型工藝[7-9]等方法。這些工藝方法需要對絕熱層施加成型壓力， 促進膠粘劑向絕熱層中滲透和擴散，增強絕熱層/膠粘劑/殼體的吸附粘接能力[9]。其中的加壓方式、加壓壓強的大小
固體火箭技術 2018年3期2018-07-20
- 不同阻燃填料對三元乙丙橡膠材料性能影響
丙苯為硫化劑的絕熱層體系，研究了不同阻燃填料對三元乙丙橡膠材料性能的影響，同時綜述了影響機理，期望對耐燒蝕、抗沖刷的絕熱層研究提供一定的參考。阻燃填料；三元乙丙橡膠；性能；影響1 引言目前，固體火箭發(fā)動機燃燒室內絕熱層主要有三元乙丙橡膠和丁腈橡膠材料[1]。國內丁腈橡膠絕熱層已經(jīng)相當成熟，三元乙丙橡膠絕熱層至上世紀八十年代開始研究，現(xiàn)在開始大量使用。由于成碳性差，三元乙丙橡膠用作絕熱層，不能滿足高速、高加速，高能推進劑導彈發(fā)動機的使用要求。因此，三元乙丙橡
航天制造技術 2018年1期2018-04-02
- 適于纏繞工藝的發(fā)動機絕熱層技術研究
箭發(fā)動機殼體內絕熱層材料是固體火箭發(fā)動機必不可少的重要組成部分，是介于發(fā)動機殼體與固體推進劑之間的一層隔熱、耐燒蝕材料。它的重要作用是通過自身的不斷消融、分解帶走大部分熱量以減緩高溫燃氣向殼體的傳遞速度，從而在發(fā)動機點火工作過程中保護殼體結構的完整性，保護發(fā)動機殼體在高溫、高壓燃氣下的正常工作[1]。目前，發(fā)動機絕熱層的成型方法多采用手工鋪貼法，但該方法存在勞動強度大，工藝質量不穩(wěn)定、成型部件厚度公差偏大、施工條件惡劣等不足。為了克服傳統(tǒng)手工鋪貼法的弊端，
橡塑技術與裝備 2018年6期2018-03-16
- 噴管喉襯背壁絕熱層后效傳熱炭化分析①
)噴管喉襯背壁絕熱層后效傳熱炭化分析①蘇建河，陸賀建，白彥軍，唐 敏(中國航天科技集團公司四院四十一所固體火箭發(fā)動機燃燒、熱結構與內流場國防科技重點實驗室，西安 710025)針對目前噴管喉襯背壁絕熱層后效傳熱炭化缺乏定量分析的現(xiàn)狀，通過材料模型、載荷模型的研究工作，建立能夠滿足噴管后效傳熱分析精度要求的噴管溫度場有限元計算方法，并通過縮比試驗噴管溫度場計算與試驗測試結果的對比分析進行驗證。在此基礎上，開展了背壁絕熱層后效傳熱的仿真分析，掌握了后效傳熱炭化
固體火箭技術 2017年4期2017-09-15
- GAP推進劑粘接體系組分遷移動力學研究
丙(EPDM)絕熱層粘接體系中幾種可能遷移的組分的含量變化規(guī)律和遷移動力學進行了深入研究,結合粘接試件的力學性能變化分析了推進劑中幾種組分的含量變化對粘結體系的影響,為GAP推進劑體系中防止組分遷移的研究提供參考。2 實驗部分2.1 儀器與實驗條件高效液相色譜(HPLC,Alliance 2695,Waters,USA)進行組分測定,測定條件: 流動相為45∶55(V∶V)的水和乙腈,流速為1 mL·min-1,Esclipe C-18色譜柱(250 mm
含能材料 2017年8期2017-05-07
- 固體火箭發(fā)動機絕熱層脫粘的脈沖熱像檢測分析
固體火箭發(fā)動機絕熱層脫粘的脈沖熱像檢測分析郭興旺，陳 棟(北京航空航天大學 機械工程及自動化學院，北京 100191)為了給紅外熱像法在固體火箭發(fā)動機絕熱層檢測中的應用提供科學依據(jù)，用數(shù)值模擬法分析了絕熱層脫粘脈沖熱像檢測的基本規(guī)律。得到了決策參數(shù)與結構參數(shù)之間的多變量關系，并對部分檢測規(guī)律進行了實驗驗證。最大溫差和最大對比度與脫粘尺寸之間的關系，可用分段線性函數(shù)近似描述，隨著脫粘尺寸的增大，最大溫差和最大對比度都增加；最大溫差和最大對比度與絕熱層厚度的關
固體火箭技術 2017年2期2017-05-03
- 基于Micro-CT的NEPE推進劑裝藥界面細觀結構
推進劑/襯層/絕熱層界面細觀結構研究，發(fā)現(xiàn)Micro-CT圖像可明顯區(qū)分界面各相以及各相的基體與填充物，可識別不同的固體填充物；絕熱層/襯層界面存在有鋸齒狀的鑲嵌結構的擴散層，厚度不超過10 μm；推進劑與襯層之間有一定的擴散，存在明顯的推進劑與襯層基體富集層，在推進劑一側，還形成40～80 μm的HMX顆粒富集層。NEPE推進劑；粘接界面；襯層；絕熱層；顆粒填料；顯微CT0 引言固體推進劑藥柱通過襯層實現(xiàn)與絕熱層的粘合，為保證固體火箭發(fā)動機正常工作，要求
固體火箭技術 2017年2期2017-05-03
- 外國科學家就“三元乙丙橡膠(EPDM)燒蝕性能”的研究動態(tài)
性能優(yōu)良的橡膠絕熱層，并在型號為MX的地地戰(zhàn)略導彈的第三級發(fā)動機內絕熱層中獲得應用。美國專利公布的火箭發(fā)動機低密度熱塑彈性體耐燒蝕絕熱層也是采用Phos2Chek.RTM.P240(氨基聚磷酸鹽)作為阻燃劑，并配合Crilamid.RTM.EL Y2742(尼龍12)，采用傳統(tǒng)的密煉機將組分混合均勻，最后絕熱層在350℉進行模壓所得絕熱層的密度為1.03 g/cm3。國外Thikol公司研制出PBI纖維和二氧化硅粉末填料填充的硫化膠絕熱層配方。實驗結果表明
黑龍江科學 2017年14期2017-03-08
- HTPB/IPDI推進劑裝藥界面弱粘接增強技術
TA-7)，對絕熱層表面進行預處理，可抑制近界面推進劑弱強度層的形成，顯著提高界面粘接強度。絕熱層表面預處理后，近界面推進劑的凝膠含量可提高約90%，聯(lián)合扯離強度提高400 kPa以上，達到與推進劑本體強度相當?shù)乃?，試件破壞形式與其等效應力云圖相符。HTPB/IPDI推進劑；界面粘接；弱強度層；表面處理劑0 引言HTPB/IPDI推進劑因具有藥漿適用期長、力學性能和貯存性能優(yōu)良、可研制高固體含量和高燃速推進劑配方等優(yōu)點，自20世紀70年代開始研制以來，已
固體火箭技術 2017年1期2017-03-06
- 1.5 m3獨立C型LNG儲罐蒸發(fā)率簡化算法
、墊木、管路、絕熱層等漏熱因素的1.5 m3獨立C型LNG儲罐蒸發(fā)率的簡化計算數(shù)值模型，驗證了各漏熱因素的獨立性，建立了計算體系，統(tǒng)計回歸蒸發(fā)率與環(huán)境溫度之間的關系，提出簡化的計算公式．將罐體溫度場參數(shù)化、將漏熱因素簡化并參數(shù)化，使用有限元方法對罐體的溫度場進行數(shù)值模擬，得到罐體漏熱量．比較罐壁、墊木、管路、絕熱層等對蒸發(fā)率的影響，分析得出各漏熱因素溫度場在工程設計情況下不會產(chǎn)生疊加效應這一結論．罐壁對蒸發(fā)率影響較大，墊木、管路影響較小．結果表明，該算法可
大連理工大學學報 2017年1期2017-02-09
- 國產(chǎn)芳綸在丁腈絕熱層的應用研究
國產(chǎn)芳綸在丁腈絕熱層的應用研究李蘭英，林志嬌，何鑫業(yè)，王鳳德（中藍晨光化工研究設計院有限公司，成都 610074）試驗研究了不同長度芳綸短切纖維、漿粕和漿粕母料對丁腈絕熱層開煉工藝的影響，不同芳綸單絲纖度對丁腈絕熱層力學性能的影響，不同纖維表面處理對芳綸與丁腈橡膠粘合性的影響，以及不同模量芳綸對丁腈絕熱層線性燒蝕率的影響。結果表明：芳綸短切纖維以及漿粕母料可滿足丁腈絕熱層開煉混煉工藝性要求；選用單絲纖度1.33 dtex的高模量芳綸，可獲得高于石棉纖維的抗
高科技纖維與應用 2016年5期2017-01-13
- 傅-克烷基化反應改性芳綸纖維對EPDM絕熱層力學性能的影響*
纖維對EPDM絕熱層力學性能的影響*周 俊，何永祝，鄧康清（航天四十二所，湖北襄陽441003）以傅瑞德-克拉夫茨（Friedel-Crafts）反應為基礎，活化處理芳綸纖維的惰性表面,將改性纖維大量加入到EPDM制備成絕熱層。采用紅外、X-射線能譜儀、掃描電鏡檢測活化處理對芳綸纖維表面的改性效果，并測試EPDM絕熱層的力學性能和動態(tài)力學性能。研究結果表明，纖維經(jīng)過活化處理加入EPDM絕熱層后，斷裂伸長率提高了68.0%，拉伸強度下降了18.6%，同時彈性
化學與粘合 2016年4期2016-11-21
- 芳綸纖維對EPDM絕熱層力學行為的影響
纖維對EPDM絕熱層力學行為的影響凌玲，陳德宏，陳梅，姚衛(wèi)東(中國航天科技集團公司四院四十二所，襄陽441003)研究了芳綸纖維長度和用量變化對三元乙丙絕熱層力學行為的影響。結果表明，隨著芳綸短纖維用量增加和長度增大，絕熱層的抗拉強度和伸長率均呈下降趨勢，初始模量呈上升趨勢，而且平行壓延方向的變化程度明顯大于垂直壓延方向。此外，芳綸纖維明顯改變了絕熱層平行壓延方向的拉伸應力-應變曲線形態(tài)，而且隨著纖維用量增加和長度增大，絕熱層的應力屈服點和初始模量逐漸提高
固體火箭技術 2016年4期2016-11-03
- 固體火箭發(fā)動機絕熱層脫粘的紅外無損檢測建模方法
固體火箭發(fā)動機絕熱層脫粘的紅外無損檢測建模方法張南南，郭興旺(北京航空航天大學 機械工程及自動化學院，北京100191)在制作固體火箭發(fā)動機絕熱層人工脫粘缺陷的試件時，經(jīng)常采用嵌入聚四氟乙烯插片的方法來模擬脫粘缺陷。多數(shù)情況下，插片很難取出。當插片與兩側材料不完全粘接時就會出現(xiàn)空氣隙，且試件的上表面會有一定程度的凸起。首先證明了某試件中的缺陷是插片和空氣隙組成的混合缺陷，然后進一步針對缺陷的組成、位置和凸起的有無建立了多種仿真模型并進行了仿真計算，通過對仿
無損檢測 2016年8期2016-08-30
- 低壓鑄造中加蓋鋼包熱分析研究
對其影響不大；絕熱層的厚度對熱量損失和溫度分布影響較大；包壁是熱量損失的主要部位。通過選取合理的耐火層導熱系數(shù)與絕熱層厚度，將絕熱層應用到包蓋，可減少鋼包的熱量損失，降低鋼包密封處的溫度，有利于密封圈的選取。鋼包；結構尺寸；導熱系數(shù)；熱量損失；溫度場0 前言低壓鑄造是在裝有金屬液的密閉鋼包中施加氣體壓力，金屬液通過升液管被壓入到模具型腔內，保壓一段時間后凝固，以形成鑄件的一種方法。其中保溫性能和密封效果是影響低壓鑄造的主要因素。鋼包作為低壓鑄造中的盛鋼容器
重型機械 2016年6期2016-04-07
- 三元乙丙橡膠絕熱層的燒蝕特性研究
很高的要求，而絕熱層位于殼體內表面與推進劑之間的熱防護材料，主要作用是通過自身的不斷分解、燒蝕帶走大量熱量，減緩燃氣的高溫向殼體的速度，避免殼體達到危及其結構完整性的溫度，保證發(fā)動機正常工作［2］，它是固體火箭發(fā)動機內防護的重要組成部分。因此，正確選擇絕熱層的種類顯得非常重要。目前，空空導彈的固體火箭發(fā)動機多采用丁羥基絕熱層和三元乙丙橡膠(EPDM)絕熱層。其中，三元乙丙橡膠絕熱層材料因其密度低、熱分解溫度高、熱分解吸熱大、耐熱氧老化性能好、充填系數(shù)大，與
航空兵器 2015年2期2015-11-15
- 考慮貨艙絕熱層壓力的薄膜型LNG船相關操作要領
26)考慮貨艙絕熱層壓力的薄膜型LNG船相關操作要領何慶華，尹建川，章文俊(大連海事大學 航海學院，遼寧 大連 116026)針對No 96和Mark III兩種薄膜型LNG船的屏壁非常薄，承受壓力的范圍有限的問題，為保證貨艙安全，比較分析這兩種船型的貨物圍護系統(tǒng)、貨艙和主次絕熱層正常壓力范圍，以及引起壓力過高和過低的原因，介紹貨艙壓力升高、降低可能觸發(fā)的報警，總結薄膜型LNG船貨物操作過程中應注意的問題。LNG船；薄膜；屏壁；絕熱層；貨艙壓力液化天然氣(
船海工程 2015年6期2015-05-08
- 燃氣發(fā)生器絕熱層燒蝕數(shù)值仿真*
0)燃氣發(fā)生器絕熱層燒蝕數(shù)值仿真*周 源1,齊 強1,陳志剛1,徐 明2(1 海軍航空工程學院,山東煙臺 264001;2 91515部隊,海南三亞 572000)為了研究燃氣發(fā)生器燃燒室絕熱層的傳熱燒蝕過程,建立了熱化學燒蝕計算模型和絕熱層傳熱計算模型?？紤]到燒蝕過程中絕熱層邊界的移動,根據(jù)預測-校正格式對模型進行離散,并采用擬牛頓法對絕熱層的燒蝕過程及傳熱過程進行了耦合計算。計算得到了絕熱層表面溫度、燒蝕率和燒蝕厚度等參數(shù)的變化規(guī)律。計算結果表明,預測
彈箭與制導學報 2015年2期2015-05-08
- 過載下燃燒室粒子特性與絕熱層燒蝕研究進展①
燒室粒子特性與絕熱層燒蝕研究進展①田維平1,2，許團委1， 王健儒3(1.西北工業(yè)大學 航天學院，西安 710072；2.中國航天科技集團公司四院，西安 710025；3.中國航天科技集團公司四院四十一所，西安 710025)總結和分析了國、內外對飛行過載下固體火箭發(fā)動機中出現(xiàn)的絕熱層燒蝕問題的研究方法。詳細闡述了燃燒室粒子粒度參數(shù)確定方法、過載流場數(shù)值模擬方法及地面模擬過載試驗方法等方面研究進展。首次提出了獲取過載下粒子分布參數(shù)的兩種新途徑，即基于飛行發(fā)
固體火箭技術 2015年1期2015-04-25
- 內嵌管式輻射地板的頻域熱特性分析
計算了不同厚度絕熱層的輻射地板的頻域熱特性，分析了絕熱層厚度對內嵌管式輻射地板熱特性的影響.結果表明，在高頻區(qū)域，絕熱層厚度對地板傳熱的影響較小，而在低頻區(qū)域內影響較為明顯，盡管絕熱層厚度取到40 mm，地板下表面仍存在較大的熱流損失，約占管道熱流的16%.頻域有限差分法；內嵌管式輻射地板；頻域熱特性；CFD由于內嵌管式地板輻射系統(tǒng)相比于空氣空調系統(tǒng)具有更好的熱舒適性以及更高的能效，該系統(tǒng)在建筑里越來越多地被使用[1-3].在內嵌管式地板輻射系統(tǒng)的設計過程
湖南大學學報（自然科學版） 2015年1期2015-03-08
- 熱解型絕熱材料燒蝕過程數(shù)值仿真
體火箭發(fā)動機中絕熱層的熱防護性能直接影響發(fā)動機工作的可靠性和安全性［1］。暴露于高溫高壓燃氣中的絕熱層，主要是通過一種“燒蝕機理”來保護發(fā)動機殼體的。絕熱材料在高熱流作用下，由于材料發(fā)生化學、物理性質和結構上的變化，生成堅實的碳化層，并進一步產(chǎn)生表面材料燒蝕現(xiàn)象而吸收熱量，從而延緩熱量向殼體內部的傳導。因此，研究絕熱層的傳熱燒蝕規(guī)律對確保固體火箭發(fā)動機安全工作具有重要意義。關于熱解型材料的傳熱燒蝕問題已有很多的研究，文獻［2］中和文獻［3］中根據(jù)熱解型絕熱
兵器裝備工程學報 2015年5期2015-02-26
- 一種真空加壓絕熱工藝方法①
化要求。一種將絕熱層粘貼加工于固體火箭發(fā)動機殼體末端內壁的設備及其方法適用于機口絕熱層的粘貼，此方法是將機口絕熱層模壓成為半硫化狀態(tài)的環(huán)形體，再使用裝置上的硅橡膠，將其擠壓粘貼于殼體機口。硅橡膠受到擠壓變形對絕熱層施壓，高溫硫化粘接［1］。絕熱層機械貼片方法嘗試性地在兩端開口的固體火箭發(fā)動機內絕熱使用，此方法是殼體在旋轉轉動狀態(tài)下，條片狀絕熱層軟片通過刷膠機和送片機構，將絕熱層送到待粘貼部位，同時壓片系統(tǒng)擠壓絕熱層，將其貼在殼體內表面，高溫硫化粘接。此方法
固體火箭技術 2013年4期2013-08-31
- 石化設備絕熱層下的金屬腐蝕
，分析化工設備絕熱層下的腐蝕以及采取預防/減緩措施很有必要。1 絕熱層下的腐蝕絕熱層下腐蝕是指對于高溫保溫或低溫保冷的鋼結構管道、儲罐或設備，由于其外表面被絕熱層所覆蓋，在正常運行尤其是發(fā)生熱循環(huán)的條件下，由于絕熱層下的水分發(fā)生冷凝，從而造成局部的電解質溶液聚集，進而引起金屬腐蝕。絕熱層下腐蝕的嚴重性在于無法及時發(fā)現(xiàn)。一般為了保護絕熱層和達到美觀效果，在做完絕熱層后往往在絕熱材料外面包覆一層鍍鋅鐵皮或鋁箔。因此，往往看到絕熱層下腐蝕的時候已經(jīng)太遲了，經(jīng)常導
石油化工腐蝕與防護 2013年4期2013-04-08
- 某雙脈沖發(fā)動機燃燒室兩相流場數(shù)值分析①
驗后出現(xiàn)一脈沖絕熱層縱向燒蝕不均勻現(xiàn)象，一脈沖前段絕熱層出現(xiàn)“凹坑”。為了解其原因，應用數(shù)值計算方法，采用FLUENT計算平臺，對此發(fā)動機燃燒室內兩相流場進行了數(shù)值模擬。計算結果表明，由于雙脈沖發(fā)動機級間通道的存在，使得燃氣流在一脈沖燃燒室內出現(xiàn)后臺階流動，氣流發(fā)生分離再附著過程，氣流再附著點附近剛好為絕熱層燒蝕較為劇烈的部位，同時顆粒相隨氣流撞擊在絕熱層壁面位置，也與“凹坑”部位重合。因此，氣流再附著過程及顆粒相沖刷過程為影響一脈沖絕熱層縱向燒蝕不均勻現(xiàn)
固體火箭技術 2012年3期2012-07-09
- BDNPF／A 增塑劑向襯層和絕熱層中的遷移
在不同的襯層和絕熱層中，含能增塑劑的遷移特性與惰性增塑劑也有所不同。目前，國內外的研究集中于對推進劑中硝化甘油等硝酸酯類含能增塑劑的遷移。研究不同體系的襯層和絕熱層中含能增塑劑的遷移特性及其帶來的性能變化，對含有含能增塑劑的推進劑的襯層和絕熱層材料的選擇具有指導意義。本實驗采用浸漬法［3］研究了BDNPF／A 在3種不同類型的襯層和兩種不同類型的絕熱層中的遷移特性，采用傅里葉變換紅外光譜、熱機械分析、抗拉強度和伸長率測試、燒蝕率測試等方法研究了不同類型襯層
火炸藥學報 2012年5期2012-01-29
- 旋轉條件下長尾噴管絕熱層燒蝕預示*
、裝藥燃燒以及絕熱層熱防護的影響規(guī)律目前還不是很清楚。對于長尾噴管發(fā)動機來說,由于發(fā)動機流道中流動參數(shù)變化劇烈,旋轉對于絕熱層燒蝕的影響更為復雜,為了保證導彈能夠滿足設計要求,達到較高水平的作戰(zhàn)性能,迫切需要開展該方面的研究[1-9]。對于旋轉條件下長尾噴管發(fā)動機絕熱層燒蝕研究尚未見報道,文中基于旋轉條件下長尾噴管發(fā)動機三維兩相流場計算結果,通過提取燒蝕邊界參數(shù),利用碳化燒蝕模型開展了旋轉條件下的絕熱層燒蝕預示。1 燒蝕計算模型1.1 物理模型和燒蝕邊界參
彈箭與制導學報 2011年3期2011-12-07
- 變密度多層絕熱的理論分析
密度，可以優(yōu)化絕熱層的整體絕熱性能。即可在輻射占主要部分的高溫段采用較大的層密度以減小輻射熱流，同時在固體導熱作用開始顯現(xiàn)的低溫段采用較小的層密度。目前，Hastings［8］和 Martin［9］等進行了變密度多層絕熱方面的研究，但中國國內還未見相關文獻報道，本文將分析不同的層密度分布對絕熱層溫度分布的影響以及對總漏熱的改善效果，研究最優(yōu)層密度分布隨各參數(shù)(總層數(shù)、熱邊界溫度)的變化情況。2 理論模型為了比較采用不同層密度分布時多層絕熱材料的絕熱性能，控
低溫工程 2011年6期2011-09-17
- 小波分析在超聲測厚信號特征提取中的應用
1)火箭發(fā)動機絕熱層超聲測厚技術是發(fā)動機質量評價研究的熱點。由于發(fā)動機殼體是經(jīng)過旋壓而成,所以殼體外表面留有旋壓紋理,造成超聲回波信號的噪聲較大,不易提取厚度特征,對厚度的測量帶來困難。因此,研究超聲測厚信號的特征提取具有重要意義。1 板波誘發(fā)波測厚原理超聲板波(蘭姆波[1])在板(殼體)中傳播時,既有橫波,又有縱波。板中的質點基于這兩種振動的合成,在其平衡位置附近做橢圓形運動,波動前進方向與板平行。若板的一側粘有其它材料,板波在向前傳播時,其中的橫波會將
無損檢測 2010年12期2010-07-23