鄭 鵬，冉 迪

(沈陽工業(yè)大學(xué) 機(jī)械工程學(xué)院，遼寧 沈陽 110870)

低壓鑄造中加蓋鋼包熱分析研究

鄭 鵬，冉 迪

(沈陽工業(yè)大學(xué) 機(jī)械工程學(xué)院，遼寧 沈陽 110870)

鋼包作為低壓鑄造的設(shè)備，其熱量損失和溫度分布影響低壓鑄造的保溫性能和密封效果，根據(jù)鑄件材料用量，設(shè)計(jì)并建立加蓋鋼包的三維有限元模型，分析鋼包耐火層導(dǎo)熱系數(shù)和厚度對(duì)熱量損失和溫度分布的影響。結(jié)果表明：工作層與永久層的導(dǎo)熱系數(shù)對(duì)鋼包熱量損失和溫度分布有一定影響，厚度對(duì)其影響不大；絕熱層的厚度對(duì)熱量損失和溫度分布影響較大；包壁是熱量損失的主要部位。通過選取合理的耐火層導(dǎo)熱系數(shù)與絕熱層厚度，將絕熱層應(yīng)用到包蓋，可減少鋼包的熱量損失，降低鋼包密封處的溫度，有利于密封圈的選取。

鋼包；結(jié)構(gòu)尺寸；導(dǎo)熱系數(shù)；熱量損失；溫度場(chǎng)

0 前言

低壓鑄造是在裝有金屬液的密閉鋼包中施加氣體壓力，金屬液通過升液管被壓入到模具型腔內(nèi)，保壓一段時(shí)間后凝固，以形成鑄件的一種方法。其中保溫性能和密封效果是影響低壓鑄造的主要因素。

鋼包作為低壓鑄造中的盛鋼容器，其壓鑄過程中的保溫性能直接影響鋼水溫度變化[1]，通過計(jì)算鋼包外表面的熱量損失可體現(xiàn)其保溫性能優(yōu)劣，在低壓鑄造沖壓之前與沖壓過程中應(yīng)盡量減少鋼水的熱量損失，否則由于熱量損失過多，鋼水會(huì)在升液管中凝結(jié)堵塞，無法填充到模具型腔內(nèi)。為保證低壓鑄造順利進(jìn)行，應(yīng)盡量減少鋼包的熱量損失。

為了保證鑄件在壓力下結(jié)晶，組織致密、輪廓清晰、表面光潔，具有較高的力學(xué)性能，需要在低壓鑄造過程中對(duì)鋼包與鋼包蓋進(jìn)行密封，而包沿的溫度分布直接影響著密封效果。為了降低密封圈材料的選取難度，減小溫度對(duì)密封圈壽命的影響，應(yīng)盡可能降低包沿密封處的溫度。

近幾年來，對(duì)鋼包溫度場(chǎng)研究逐漸成熟，由于耐火層材料及尺寸對(duì)鋼包溫度場(chǎng)的影響較小[2]，更多學(xué)者已將新型鋼包的保溫性能的研究重點(diǎn)集中在絕熱層的材料、結(jié)構(gòu)及厚度上[3-6]，為鋼包保溫性能研究提供了重要的參考。本文在以往鋼包設(shè)計(jì)的基礎(chǔ)上[7-10]，針對(duì)所需鑄件材料的用量，設(shè)計(jì)出所需的低壓鑄造鋼包，并建立鋼包的三維有限元模型，分析鋼包耐火層導(dǎo)熱系數(shù)和厚度對(duì)鋼包熱量損失與溫度分布的影響，為低壓鑄造鋼包的設(shè)計(jì)及密封圈的選取提供依據(jù)。

1 鋼包結(jié)構(gòu)及其材料物性參數(shù)

低壓鑄造鋼包結(jié)構(gòu)尺寸為：內(nèi)腔深度(H1)1.838 m，總體高度(H2)2.413 m，內(nèi)徑(D內(nèi))

1.580 m，錐度為15%，按實(shí)際盛鋼量折算，有效容積(V)2.613 m3，圓周面積11.705 m2，上口表面積4.019 m2,下底面積1.754 m2。鋼包結(jié)構(gòu)如圖1所示，結(jié)構(gòu)參數(shù)見表1，材料物性參數(shù)見表2[11-12]。

圖1 鋼包結(jié)構(gòu)圖Fig.1 Structural diagram of a ladle

部位包壁渣線包底包蓋材質(zhì)厚度/mm材質(zhì)厚度/mm材質(zhì)厚度/mm材質(zhì)厚度/mm工作層鋁鎂碳質(zhì)155鎂碳質(zhì)155鋁鎂碳質(zhì)240鋁鎂碳質(zhì)155永久層微膨脹高鋁質(zhì)50微膨脹高鋁質(zhì)50微膨脹高鋁質(zhì)80微膨脹高鋁質(zhì)50絕熱層硬質(zhì)纖維20硬質(zhì)纖維20----包殼20g鋼板2020g鋼板2020g鋼板3020g鋼板20

表2 鋼包材料的物性參數(shù)

2 鋼包傳熱數(shù)學(xué)模型與計(jì)算

2.1 假設(shè)條件

根據(jù)鋼包的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，在建立鋼包傳熱數(shù)學(xué)模型時(shí)作如下假設(shè)：

(1)鋼包包壁視為無限長(zhǎng)圓筒壁，包底、包蓋為無限大平板的穩(wěn)態(tài)導(dǎo)熱；

(2)忽略工作層損蝕，認(rèn)為每個(gè)工作過程工作層的厚度是均勻的；

(3)不考慮鋼水的熱分層現(xiàn)象，認(rèn)為鋼水的溫度分布均勻；

(4)忽略鋼水與工作層、包襯等各層耐火材料及包壁之間接觸熱阻。

2.2 邊界條件

根據(jù)鋼包的實(shí)際工作情況及傳熱特點(diǎn)，忽略鋼水熱分層、工作層與鋼水接觸熱阻，耐火層內(nèi)側(cè)與鋼水直接接觸，熱量將從耐火層內(nèi)側(cè)傳遞到耐火層外側(cè)，然后只接觸傳導(dǎo)包壁[15]，因此可視工作層內(nèi)壁溫度為鋼水溫度；鋼水液面距包蓋內(nèi)壁距離為300 mm，鋼水未接觸到包蓋，鋼水液面對(duì)鋼包內(nèi)壁及包蓋內(nèi)壁進(jìn)行輻射，經(jīng)分析，輻射對(duì)未接觸鋼水的內(nèi)壁溫度的提升至1 000 ℃、包蓋內(nèi)壁提升至1 100 ℃；鋼包殼與周圍空氣進(jìn)行自然對(duì)流散熱；包殼通過輻射向周圍環(huán)境散熱，由于輻射換熱為高度非線性計(jì)算，需要花費(fèi)大量的計(jì)算時(shí)間，本文采用簡(jiǎn)化形式，即將輻射換熱轉(zhuǎn)化為對(duì)流換熱形式。

自然對(duì)流換熱系數(shù)αc，求解公式[13-14]：

(1)

Nu=C(GrPr)n

(2)

(3)

式中，Nu為努塞爾數(shù)；λ為周圍空氣的導(dǎo)熱系數(shù)，W/(m·K)-1；d為鋼包的高度，m；Gr為格拉曉夫數(shù)，Pr為普朗特?cái)?shù)，取周圍空氣平均溫度的普朗特系數(shù)；C、n為常數(shù)，根據(jù)周圍空的流態(tài)取不同的經(jīng)驗(yàn)數(shù)值；ν為空氣的運(yùn)動(dòng)粘度，m2/s；tw為壁面溫度，℃；ta為周圍空氣溫度，℃。

輻射換熱系數(shù)αr為

(4)

式中，ε為包底、包壁外表面的黑度系數(shù)；c0為黑體輻射系數(shù)，c0=5.67 W/(m2·K4)。

3 溫度場(chǎng)的計(jì)算結(jié)果及分析

3.1 耐火材料導(dǎo)熱系數(shù)對(duì)鋼包溫度分布的影響

鋼包內(nèi)襯有不同的耐火材料，其導(dǎo)熱系數(shù)也不盡相同，導(dǎo)熱系數(shù)的大小直接影響到鋼包溫度場(chǎng)的合理分布，所以，通過分析不同導(dǎo)熱系數(shù)對(duì)鋼包溫度場(chǎng)的影響，可合理的選擇內(nèi)襯材料，減少鋼包的熱量損失及溫度應(yīng)力對(duì)鋼包的破壞。

當(dāng)設(shè)定鋼液溫度為1 600 ℃，工作層、永久層、保溫層、鋼包殼的導(dǎo)熱系數(shù)分別為1.15 W/(m·℃)、0.5 W/(m·℃)、0.157 W/(m·℃)和50 W/(m·℃)，包壁周圍空氣溫度為35 ℃時(shí)，包壁、包蓋、包底的最高溫度達(dá)到221.96 ℃、223.81 ℃、195.87 ℃時(shí)基本穩(wěn)定，熱量損失為49 969.2 W，其中包壁占74.87%，包蓋占17.32%，包底占7.81%，可見包壁為主要的熱量損失部位，鋼包的平均熱通量為2 435.15 W/m2。

3.1.1 工作層導(dǎo)熱系數(shù)的影響

圖2為在不同工作層導(dǎo)熱系數(shù)條件下，包壁在縱截面高度方向的溫度分布曲線。從圖2中可以看出，在其他條件不變的情況下，隨著工作層導(dǎo)熱系數(shù)的不斷增加，包殼表面的溫度不斷上升，當(dāng)工作層的導(dǎo)熱系數(shù)達(dá)到5 W/( m·℃)時(shí)，包壁的最高溫度接近340 ℃。圖3為不同工作層導(dǎo)熱系數(shù)鋼包熱量損失，可以看出隨著工作層的導(dǎo)熱系數(shù)由5 W/(m·℃)降低到1.15 W/(m·℃)，鋼包的熱量損失減少40.28%；隨著工作層導(dǎo)熱系數(shù)的不斷增大，導(dǎo)熱系數(shù)對(duì)熱量損失的影響逐漸減小。

圖2 不同工作層導(dǎo)熱系數(shù)包殼表面溫度Fig.2 Cladding surface temperature in different thermal conductivity of working layer

圖3 不同工作層導(dǎo)熱系數(shù)鋼包熱量損失Fig.3 Ladle heat loss in different thermal conductivity of working layer

3.1.2 永久層導(dǎo)熱系數(shù)的影響

圖4為在不同永久層導(dǎo)熱系數(shù)條件下，包壁在縱截面高度方向的溫度分布曲線。永久層導(dǎo)熱系數(shù)由0.5 W/(m·℃)上升到4 W/(m·℃)時(shí)，隨著永久層導(dǎo)熱系數(shù)的增加，鋼包表面溫度受導(dǎo)熱系數(shù)的影響逐漸減小，包壁的最高溫度從221.96℃上升到280.90℃，當(dāng)永久層的導(dǎo)熱系數(shù)超過2 W/(m·℃)時(shí)，對(duì)鋼包表面的溫度幾乎無影響；圖5為不同工作層導(dǎo)熱系數(shù)鋼包熱量損失，可以看出，永久層導(dǎo)熱系數(shù)由4 W/(m·℃)降低到0.5 W/(m·℃)，熱量損失減少27.28%，當(dāng)永久層的導(dǎo)熱系數(shù)超過2 W/(m·℃)時(shí)，對(duì)鋼包的熱量損失影響不大。

圖4 不同永久層導(dǎo)熱系數(shù)包殼表面溫度Fig.4 Cladding surface temperature in different thermal conductivity of permanent layer

圖5 不同永久層導(dǎo)熱系數(shù)鋼包熱量損失Fig.5 Ladle heat loss in different thermal conductivity of permanent layer

3.2 耐火材料厚度對(duì)鋼包溫度分布的影響

通過計(jì)算發(fā)現(xiàn)，在其他條件完全相同時(shí)，僅改變工作層或永久層的厚度對(duì)鋼包的溫度分布及熱量損失影響不大，但由于絕熱層的導(dǎo)熱系數(shù)較小，厚度的改變對(duì)鋼包的熱狀態(tài)影響較大。當(dāng)絕熱層的厚度d分別為5 mm、10 mm、15 mm和20mm，其余的耐火材料厚度不變，圖6為不同絕熱層厚度包襯節(jié)點(diǎn)的溫度。區(qū)域①是工作層；區(qū)域②和③分別是永久層和絕熱層；區(qū)域④是包殼，從圖中可以看出，由于各層材料的厚度、材質(zhì)和物性參數(shù)的不同，各層內(nèi)的溫度梯度也不同，當(dāng)絕熱層厚度增加后，工作層和永久層的溫度梯度下降，絕熱層的溫度梯度升高，包殼的溫度顯著降低。隨著絕熱層厚度的增加，鋼包工作層、永久層的溫度呈遞增趨勢(shì)，在絕熱層厚度為20 mm時(shí)，工作層、永久層、包壁的平均溫度分別為1275 ℃、860 ℃、235 ℃，而在絕熱層為5 mm時(shí)，工作層、永久層、包壁的平均溫度分別為1 180 ℃、680 ℃、325 ℃，耐火層厚度的改變對(duì)鋼包的溫度分布影響較大。

圖6 不同絕熱層厚度包襯節(jié)點(diǎn)的溫度Fig.6 The nodes temperature in different thickness of insulation blanket

圖7為不同絕熱層厚度包壁表面溫度分布，可以看出，隨著絕熱層厚度的不斷增加，包壁表面的溫度不斷降低，當(dāng)絕熱層厚度為由5 mm增加到10 mm時(shí)，最高溫度由314.75 ℃降低到298.74 ℃，溫降約16 ℃；由10 mm增加到15 mm時(shí)，溫降約65 ℃；由15 mm增加到20 mm時(shí)，溫降約20 ℃?？梢娊^熱層厚度在10～15 mm之間變化，對(duì)鋼包溫度場(chǎng)及熱量損失影響較大，當(dāng)絕熱層達(dá)到20 mm時(shí)，包壁表面的最高溫度僅為221.91 ℃，通過包壁表面減少的熱量損失可達(dá)40.94%，即16 841 W。

圖7 不同絕熱層厚度包殼表面溫度Fig.7 Cladding surface temperature in different thickness of insulation blanket

3.3 密封包沿處的溫度分析

由于低壓鑄造鋼包密封處的溫度約在150 ℃，增加了橡膠密封圈的選取難度，通過上述絕熱層對(duì)鋼包溫度及保溫性能的分析，絕熱層厚度對(duì)鋼包的溫度影響較大，可通過改變包沿附近處絕熱層的厚度，并將絕熱層應(yīng)用至包蓋，改變保溫層在耐火層中的位置等，可降低包沿處的溫度。圖8為改進(jìn)后包襯節(jié)點(diǎn)的溫度分布，區(qū)域①是工作層；區(qū)域②和③分別是永久層和絕熱層；區(qū)域④是包沿，從包蓋中絕熱層厚度分別是5 mm、10 mm、15 mm、20 mm的溫度曲線圖中可看出，隨著絕熱層厚度的不斷增加，包沿密封處的溫度不斷降低，當(dāng)絕熱層的厚度為5 mm時(shí)，密封處的溫度為163.53 ℃；厚度為10 mm時(shí)，密封處的溫度為155.42 ℃；厚度為15 mm時(shí)，密封處的溫度為133.25 ℃；厚度為20 mm時(shí)，密封處的溫度為125.92 ℃；絕熱層由10 mm增加到15 mm時(shí)，對(duì)密封處的影響最大，溫降為22.17 ℃。當(dāng)厚度在其他范圍變化時(shí)，對(duì)溫度的影響很?。欢?dāng)絕熱層厚度為20 mm，改變絕熱層在耐火層中的位置，絕熱層與外壁距離分別為225 mm、250 mm、275 mm時(shí)包沿密封處的溫度分布曲線，由圖可看出，不同位置的絕熱層對(duì)密封處的溫度沒有影響，而僅改變了耐火層內(nèi)襯溫度分布。

圖8 包沿密封處溫度Fig.8 Temperature along the seal

4 結(jié)論

(1)鋼包工作層、永久層的導(dǎo)熱系數(shù)對(duì)鋼包有一定的影響，隨著耐火層導(dǎo)熱系數(shù)的增加，導(dǎo)熱系數(shù)對(duì)鋼包熱量損失及溫度分布的影響逐漸減小，當(dāng)工作層導(dǎo)熱系數(shù)大于3 W/(m·℃)時(shí)，對(duì)鋼包的熱量損失影響減小，當(dāng)永久層導(dǎo)熱系數(shù)大于2 W/(m·℃)時(shí)，對(duì)包殼的溫度場(chǎng)及熱量損失幾乎無影響。

(2)鋼包的熱損失主要是通過包壁散失造成的，而影響包壁熱損失的主要因素是絕熱層的厚度，絕熱層的厚度的增加，有效的減小了包壁的熱量損失及平均溫度，絕熱層由5 mm增加到20 mm，包壁平均熱量損失及溫度分別減少了40.94%和31.77%，約16 841 W和90℃，其中絕熱層厚度在10～15mm時(shí)，對(duì)鋼包的熱量損失影響最大，鋼包的絕熱層的合理厚度應(yīng)大于15 mm，可有效提高鋼包的保溫性能。

(3)將絕熱層應(yīng)用至鋼包蓋中，減小了鋼包密封處的溫度，其中絕熱層的厚度在10～15 mm時(shí)，對(duì)密封處的溫差影響最大，溫差為22.17℃，所以包蓋絕熱層的厚度應(yīng)大于15 mm；包蓋絕熱層的位置對(duì)鋼包密封處的溫度無影響，而僅改變了耐火層內(nèi)襯溫度分布。

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The study on thermal analysis of ladle in low pressure casting

ZHENG Peng, RAN Di

(School of Mechanical Engineering, Shenyang University of Technology, Shenyang 110870, China)

Ladle as an equipment which used to fill steel in low pressure casting, its heat loss and temperature distribution influencing thermal insulation performance and sealing effect in low pressure casting, according to the casting material consumption, designing and building with three-dimensional finite element model of ladle, analyzing the refractory layer coefficient of thermal conductivity and thickness of ladle, which influence the heat loss and temperature distribution of ladle. The results show that: the thermal conductivity of the working layer and permanent layer has a certain influence on heat loss and temperature distribution of the ladle, but thickness has little effect; while the thickness of the insulating layer has greater impact on heat loss and temperature distribution; and the containment wall is the main part of heat loss. By choosing reasonable refractory layer coefficient of thermal conductivity and the thickness of the insulating layer, and applying insulating layer to package cover, which can reduce the heat loss of the ladle and lower the temperature of the ladle seal, it is also conducive to the selection of sealing ring.

ladle; structure size; thermal conductivity; heat loss; temperature field

2016-01-06；

2016-02-08

沈陽市科技計(jì)劃項(xiàng)目(F12-219-8-00).

鄭鵬(1964-)，男，遼寧遼陽人，漢族，教授，博士，從事機(jī)械設(shè)計(jì)、有限元分析等方面的研究。

TG769.2

A

1001-196X(2016)06-0044-05