黏聚力
- 非均質斷層破碎帶盾構開挖面極限支護力上限解*
值模型,分析了黏聚力、滲透系數(shù)等對掌子面穩(wěn)定性的影響。他們在分析斷層破碎帶穩(wěn)定性研究時都將斷層破碎帶簡化成均質材料,這并不符合斷層破碎帶的非均質特性。事實上,斷層由于經(jīng)過長期的地質構造作用,破碎帶內(nèi)部不同部位承受的溫度、壓力及膠結程度各不相同,導致破碎帶內(nèi)部不同部位的力學性質存在較大差異,表現(xiàn)為高度的非均質性(付曉飛等,2005; 祝云華等,2009; 伍純昊等,2021),同時,斷層傾角的存在使得斷層破碎帶的非均質性沿非豎直方向變化,這促使隧道開挖面穩(wěn)定
工程地質學報 2023年6期2024-01-11
- 凍融作用下高填方黃土抗剪強度劣化特性分析
循環(huán)作用下土體黏聚力的變化規(guī)律。張 澤等[9]以重塑黃土為研究對象，分析了凍融循環(huán)作用下黃土的孔隙特征。李國玉等[10]分析了凍融循環(huán)作用對壓實黃土的水分分布、變形以及干密度等工程地質特性的影響。宋春霞等[11]以蘭州黃土為研究對象，分析了土的強度參數(shù)和前期固結壓力在凍融循環(huán)作用下的變化規(guī)律。龐旭卿等[12]在分析不同初始含水率、低溫溫度和凍融循環(huán)對黃土力學性質影響的基礎上，建立了凍融作用下黃土強度參數(shù)損傷模型。Viklander[13]基于凍融作用提出了
巖土工程技術 2023年5期2023-10-23
- 黏土質礫抗剪強度特性試驗研究
小于40%時，黏聚力隨礫石量增加有略微上升的趨勢；礫石量在40%～50%之間時，黏聚力隨礫石量增加而急劇下降；礫石量大于50%時，黏聚力下降趨勢減緩。礫石量小于30%時，內(nèi)摩擦角增長緩慢; 礫石量在30%～50%之間時，內(nèi)摩擦角增長迅速；礫石量大于50%時，內(nèi)摩擦角增長減緩。楊繼紅等[9]通過室內(nèi)大型直剪試驗研究發(fā)現(xiàn)，當含石量小于30%時，隨含石量增加，含礫石黏土的抗剪強度變化不顯著；當含石量在30%～60%之間時，隨含石量增加，含礫石黏土的抗剪強度增大；
公路交通科技 2022年9期2022-09-28
- 千枚巖土-紅黏土混合土抗剪強度試驗研究
等特點。由于其黏聚力低，采用普通壓路機壓實時，壓實完成后壓實度與抗剪強度低[1-4]，邊坡穩(wěn)定性差，且極易受到擾動，遇水后強度將會進一步下降[5]，屬于工程性質不良的填料，常作棄方處理。紅黏土是一種典型工程性質不良的特殊土，具有較高的“水敏性”，遇水軟化現(xiàn)象十分明顯[6-8]，必須經(jīng)過一定處理方可用作路基填筑。千枚巖土和紅黏土均為工程性質不良的填料，筆者首次提出了利用特殊土紅黏土對千枚巖土進行加固改良，以期達到充分利用兩種特殊土的目的。為充分掌握紅黏土摻入
重慶交通大學學報(自然科學版) 2022年8期2022-09-01
- 真空飽水衡量水對瀝青混合料高溫穩(wěn)定性的影響
究瀝青混合料內(nèi)黏聚力、內(nèi)摩擦角和動穩(wěn)定度隨飽水率的變化規(guī)律，并對多功能改性瀝青混合料（MFMA）、SBS 改性瀝青混合料（SBSMA）和基質瀝青混合料（MA）進行對比研究.1 試驗1.1 原材料基質瀝青為中國石化70#瀝青，其技術指標見表1.表1 基質瀝青的技術指標Table 1 Technical specifications of basic asphalt礦料來源于浙江省某公路大修工程，確定瀝青混合料的最佳油石比為4.3%（質量分數(shù)，文中涉及的摻量、
建筑材料學報 2022年6期2022-08-03
- 基于FLAC3D 的膨脹土地區(qū)加錨雙排樁支護結構數(shù)值分析
脹土內(nèi)摩擦角與黏聚力便會發(fā)生大幅度折減，強度會大幅度下降，導致基坑失穩(wěn)破壞。為了能更好地為設計施工提供借鑒，這里選取兩點即內(nèi)摩擦角與黏聚力進行研究分析。為探究內(nèi)摩擦角、黏聚力折減對基坑整體水平位移及支護結構樁身位移的影響，按照0.8、0.9 兩種折減率來創(chuàng)立工況進行對比分析。3.1 不同黏聚力分析在設計施工中，土體黏聚力對支護結構影響較大，故在其他參數(shù)條件不變的前提下，在原模型基礎上新增粉質黏土層黏聚力為22 Pa、25 Pa、28 Pa三種工況。通過FL
河南科技 2022年13期2022-08-01
- 水泥攪拌樁復合地基綜合強度指標方法在岸坡設計中的適用性分析
分別調(diào)整軟土的黏聚力以及水泥攪拌樁置換率，分析復合地基綜合強度指標設計方法在岸坡設計中的適用性，以便指導今后的工程設計。1 復合地基綜合強度指標的確定《地基處理手冊》第三冊[8]2.7節(jié)中指出，在計算復合地基穩(wěn)定性分析時，復合地基綜合強度指標可采用面積比法計算。復合土體黏聚力Cc和內(nèi)摩擦角φc計算公式如下：Cc=Cs(1-m)+mCp(1)tanφc=tanφs(1-m)+tanφp(2)式中：Cc為復合土體黏聚力(kPa)；Cs為樁間土黏聚力(kPa)；
水運工程 2022年5期2022-06-30
- 考慮黏聚力與內(nèi)摩擦角的變坡面淺埋偏壓隧道圍巖壓力計算方法
淺埋偏壓隧道中黏聚力與內(nèi)摩擦角對圍巖壓力的影響規(guī)律，基于極限平衡法求解變坡面淺埋偏壓隧道深、淺埋側推力，進而推導出變坡面下獨立考慮黏聚力與內(nèi)摩擦角的圍巖壓力計算方法，通過與規(guī)范公式以及既有文獻對比分析，驗證了文章所提方法的合理性，并探討了深埋側水平側壓力系數(shù)的影響因素.結果表明：水平側壓力系數(shù)隨地面坡角的增加逐漸增大，隨夾角（巖土體）的增加呈現(xiàn)先減小后增大的趨勢，隨黏聚力與內(nèi)摩擦角的增加逐漸減小.此外，黏聚力的分算有利于考慮環(huán)境因素（如降雨）引起的巖土體力
湖南大學學報·自然科學版 2022年1期2022-05-30
- 直立面板式格室擋墻主動土壓力計算方法探討
在土體中引起的黏聚力稱之為表觀黏聚力，而和未加筋土的內(nèi)摩擦角基本相同。本文在計算分析中將土工格室加筋土作為復合材料，賦值強度參數(shù)。BATHURST等[11]和 RAJAGOPAL等[12]的研究結果表明，格室約束作用引起的表觀黏聚力計算公式如下：式中：cr為格室的約束圍壓引起的表觀黏聚力，kPa；σg為格室的約束作用引起的圍壓增量，kPa；φ為土的內(nèi)摩擦角，°。對于格室引起的約束圍壓σg有兩種確定方法，一種是基于填料內(nèi)摩擦角的方法，詳見BATHURST等[
地基處理 2022年2期2022-05-20
- 錨固劑材料配比參數(shù)優(yōu)化對錨固系統(tǒng)的影響
劑與圍巖之間的黏聚力作為試驗指標。根據(jù)表1 的材料配比設計方案，進行3 組不同指標測試，每組各制備所需試件18 個，其中粉煤灰摻量分別為6%、9%、12%，水玻璃摻量為3%、4%、5%。材料配比方案及結果見表2。表2 材料配比方案及結果Table 2 Material proportioning schemes and results1）抗壓強度測試試驗。根據(jù)正交設計中的材料配比方案，制備18 種度測試抗壓強度試件，每塊試件尺寸為70.7 mm×70.7
煤礦安全 2022年4期2022-04-22
- 樁土界面參數(shù)對單樁極限承載力的影響
變量僅選取界面黏聚力c、內(nèi)摩擦角φ、法向剛度kn以及切向剛度ks。前兩者受樁周土體與樁的接觸性能影響；后兩者受相鄰最硬區(qū)域等效剛度的影響。樁土界面黏聚力及內(nèi)摩擦角是描述樁土界面力學性質的重要指標，被國內(nèi)外學者應用于分析土與混凝土接觸面力學特性中[1-2]，樁土界面的抗剪強度反映實際樁土界面阻力大小。針對樁土界面抗剪強度參數(shù)，陳俊樺等[3]研究得出界面黏聚力隨粗糙度的增大而增大，并逐漸趨近于土體自身黏聚力。DiDonna等[4]對伊利土-混凝土接觸面進行溫控
華南地震 2022年1期2022-04-06
- 鎳鐵渣粉摻量對於泥固化土的剪切強度影響研究
高了濱海軟土的黏聚力與內(nèi)摩擦角，從而提高了水泥土的抗剪切強度；Wang等[10]通過在納米MgO改性濱海水泥土直剪試驗研究發(fā)現(xiàn)，納米MgO可以增加水泥土抗剪的強度，當納米MgO摻入比為1%時，試樣的抗剪強度達到最大值；梁仕華等[11]將水洗后的垃圾焚燒飛灰摻入到水泥中，通過三軸固結不排水試驗，得到了相同水泥摻量下，隨著飛灰含量增加，水泥土的抗剪強度增加的結論；解邦龍等[12]等采用不固結不排水三軸剪切試驗分析養(yǎng)護齡期對粉煤灰水泥土的影響，結果表明：摻入粉煤
水利與建筑工程學報 2021年6期2022-01-17
- 土體黏聚力和內(nèi)摩擦角對SPP管樁豎向承載性狀的影響
。為研究樁周土黏聚力和內(nèi)摩擦角對SPP管樁豎向承載性狀的影響，根據(jù)樁周土參數(shù)不同可以劃分為表1所列工況，當研究不同黏聚力對SPP管樁豎向承載性狀的影響時，內(nèi)摩擦角取10°，當研究不同內(nèi)摩擦角對SPP管樁豎向承載性狀的影響時，黏聚力取40MPa。2.2 模型尺寸設置本次模擬選取的模型尺寸是樁身長度為15 m，樁徑為0.6m，壁厚0.11m，以上尺寸屬于相同變量；不同變量是土體的黏聚力和內(nèi)摩擦角，具體數(shù)值見表1。SPP樁自距樁端2m向上設置3層側肢，每層4個，
河南建材 2021年12期2021-12-04
- 水溶性聚合物強化砂土剪切強度及機理研究
剪強度參數(shù)包括黏聚力(c)和內(nèi)摩擦角(φ)由庫侖抗剪強度定律計算，如公式(1)所示。τn=σn×tanφ+c(1)其中τn(kPa)是剪切強度；σn(kPa)是法向應力；φ(°)是內(nèi)摩擦角；c(kPa)是黏聚力。黏聚力(c)和內(nèi)摩擦角(φ)反映了材料本身的強度特性，只隨材料的變化而變化。試驗結束后根據(jù)鋼環(huán)讀數(shù)繪制應力應變曲線，讀取曲線的抗剪強度，計算各組試樣的黏聚力及摩擦角。2 試驗結果分析及討論2.1 固化劑含量的影響分析為研究加入不同含量固化劑后砂土的
河北工程大學學報(自然科學版) 2021年3期2021-10-22
- 聚乙烯醇纖維加筋水泥固化疏浚土靜力特性試驗研究
4．(1) 對黏聚力的影響圖1為不同齡期下，纖維長度模數(shù)與土樣黏聚力c的變化關系，齡期在7、14 d時，隨著纖維長度模數(shù)的增大，土樣的黏聚力不斷增加，并有穩(wěn)定的趨勢；齡期在28 d時，土樣的黏聚力在纖維長度模數(shù)為6 mm時最大，隨著纖維長度模數(shù)的進一步增大，土樣的黏聚力有所下降，但下降幅度不大．由此可見，纖維長度模數(shù)的增大對土樣黏聚力的增長有積極作用；但隨著養(yǎng)護齡期的增大，纖維長度模數(shù)對土樣黏聚力增長的貢獻越來越小，摻入纖維的長度模數(shù)存在最優(yōu)值．圖1 疏浚
江蘇科技大學學報(自然科學版) 2021年4期2021-10-20
- 考慮空間變異性的地基極限承載能力上限有限元分析
基礎下方土體的黏聚力隨著深度的遞增而線性增大，將黏聚力隨深度的變化情況分為3種變化梯度，對計算結果進行對比分析，研究地基承載力隨黏聚力分布形式的變化規(guī)律；② 同時考慮黏聚力在水平和豎直方向上的變異性，假定處于基礎下方地基土體黏聚力的分布服從高斯隨機場，研究土體的黏聚力均值、變異系數(shù)、水平相關距離和豎直相關距離等參數(shù)的變化對地基極限承載能力的作用效應。2 考慮空間變異性的地基模型構建2.1 模型構建將基礎定義為剛性材料，基礎尺寸設置為寬度B=2 m、高度H=
中外公路 2021年4期2021-09-22
- 格室加筋土等效強度計算方法對比研究
在填土中引起的黏聚力增量稱之為表觀黏聚力，但加筋土的內(nèi)摩擦角和未加筋土基本相同。侯娟等[8]采用三維有限元數(shù)值分析方法研究了高強土工格室的作用機理，研究結果表明，高強土工格室中既有對土體側壁的摩擦作用，又有格室內(nèi)部砂土的環(huán)箍作用，可有效地限制砂土的水平位移，提高地基承載力?；趯ν凉じ袷壹咏钔寥S試驗結果的分析，Bathurst和Karpurapu[1]、Rajagopal等[2]提出了基于填料內(nèi)摩擦角的格室加筋土等效強度計算方法，得到了廣泛應用。但是上述
地基處理 2021年3期2021-08-31
- 水泥對珠三角地區(qū)淤泥抗剪強度參數(shù)的影響分析
發(fā)展。2.2 黏聚力與內(nèi)摩擦角在三軸不固結不排水試驗條件下，原狀軟土的黏聚力、內(nèi)摩擦角分別為6.3 kPa、3.4°。通過三軸剪切試驗后，黏聚力、內(nèi)摩擦角與齡期的關系如圖4所示。由圖4可以看出：當摻入比保持不變時，黏聚力隨齡期逐漸增加，且表現(xiàn)出很好的線性關系；摻入一定量水泥的軟土，黏聚力顯著增加，最大可達797 kPa，最小黏聚力也超過100 kPa，遠大于未進行任何處理的軟土黏聚力。然而，與黏聚力的變化趨勢相反，當摻入比保持不變時，內(nèi)摩擦角隨齡期逐漸減小
中外公路 2021年1期2021-03-17
- 黏聚力與摩擦角對三維邊坡穩(wěn)定性的影響分析
(坡角、坡高、黏聚力和內(nèi)摩擦角)情況下單面和雙面二維邊坡的穩(wěn)定性，探討了各參數(shù)對單面和雙面邊坡穩(wěn)定安全系數(shù)的影響特征和規(guī)律。在以往學者的研究中，鮮有針對邊坡黏聚力和摩擦角對邊坡安全系數(shù)影響的較為全面的研究。因此，本文基于有限差分計算軟件FLAC3D，選取了16組不同的黏聚力與摩擦角的組合，研究其對三維均質土體邊坡的安全系數(shù)與破壞模式的影響。1 強度折減法本文采用大型數(shù)值分析軟件FLAC3D內(nèi)置的強度折減法對邊坡進行穩(wěn)定性分析。在邊坡安全系數(shù)的求解過程中，邊
公路工程 2021年6期2021-02-14
- 凍融條件下東北地區(qū)3 種土壤抗剪強度差異性分析
，通常用土壤的黏聚力和內(nèi)摩擦角來表征土壤的抗剪強度[12]。 凍融作用對土壤抗剪強度的影響因素包括土壤質地、初始團聚體組成、孔隙條件等內(nèi)在因素，以及土壤含水量、凍融循環(huán)次數(shù)、凍融溫度等外部因素[13]。其中，凍融循環(huán)次數(shù)和含水量對土壤抗剪強度有顯著影響[14-17]。 凍融循環(huán)會導致土壤團聚體分裂，孔隙連通擴大，土壤顆粒重新組合[5-6，18]，從而導致土壤從一種穩(wěn)定狀態(tài)變?yōu)榱硪环N穩(wěn)定狀態(tài)。 凍融循環(huán)次數(shù)的增加對土壤強度有減弱作用[19]。本研究以東北地區(qū)
沈陽農(nóng)業(yè)大學學報 2020年5期2020-11-30
- 單側反包式加筋土路堤準黏聚力原理的合理性
機理決定的。準黏聚力原理是解釋加筋機理的方法之一［2］。在實際工程中，合理確定準黏聚力對加筋效果評估有重要參考意義。傳統(tǒng)的準黏聚力原理基于拉筋對土體的側向約束作用，著眼于加筋土中一點的應力分析，采用簡化公式［2-4］表示準黏聚力大?。患咏钔馏w的準黏聚力僅取決于拉筋極限拉力、拉筋間距和填土內(nèi)摩擦角，且其與拉筋極限拉力成正比，與拉筋間距成反比。文獻［5-6］采用平面與對數(shù)螺旋線面破壞模式對加筋土坡的穩(wěn)定性進行了極限分析，得到便于快速求解的計算公式。文獻［7］在
鐵道建筑 2020年10期2020-11-07
- 不同水泥摻灰率下膨脹土抗剪強度參數(shù)的試驗分析
土抗剪強度參數(shù)黏聚力和內(nèi)摩擦角的變化趨勢。二、 試驗方法土樣取自合肥瑤海區(qū)某小區(qū)附近，土樣深度在3至5米，土樣呈黃褐色，夾有少量的鐵錳結核，呈硬塑狀態(tài)。對土樣進行常規(guī)的物理力學試驗，物理指標見表1。表1 膨脹土基本物理特性指標土樣在烘箱內(nèi)烘干，過0.5 mm細篩后，與水泥采用質量比摻灰，摻灰率分別為0%、0.5%、1%、1.5%、2%、2.5%、3%、3.5%、4%、5%、5.5%、6%。重塑土的初始含水率分別為16.5%、18.5%、19.5%、21.5
安徽開放大學學報 2020年3期2020-09-09
- 贛南紅砂巖風化土路基邊坡力學特性研究
水率呈反比例，黏聚力隨著含水率的增加先增大后減?。焕罱ㄈA[3]發(fā)現(xiàn)紅土的密實度越大，土體黏聚力越大。本文以贛南紅砂巖風化土為研究對象控制不同的密實度，通過模擬干濕循環(huán)作用的室內(nèi)試驗，然后進行剪切試驗得到土體的剪切強度，在經(jīng)過計算得到黏聚力的大小，分析其在不同循環(huán)次數(shù)和不同密實度與不同初始含水率條件下的變化規(guī)律。1 贛南紅砂巖風化土的黏聚力機理土體的黏聚力是衡量土體強度的重要指標，主要有靜電引力、范德華力、顆粒間的膠結、顆粒間接觸點的化合價鍵和表觀黏聚力。贛
科技視界 2020年24期2020-08-26
- 乳化瀝青冷再生混合料早期黏聚力及影響因素
期性能指標，而黏聚力是其冷再生混合料早期性能的關鍵表征指標，在工程實施過程中易出現(xiàn)由于冷再生混合料早期黏聚力指標缺失而造成取芯困難或難以開放交通，或是開放交通后出現(xiàn)表面裂紋等問題，這在一定程度上限制了該項技術的推廣與應用.2017年，Yan等[4]對冷再生混合料的早期強度基于維姆(HVEEN)內(nèi)聚試驗和磨耗試驗分別測定內(nèi)聚力和損失率表征，研究加入水泥對其早期強度和長期性能的影響，表明早期強度和長期性能間存在很強的線性相關性.2013年，周源[5]通過室內(nèi)試
北京工業(yè)大學學報 2020年8期2020-08-14
- 清水及硫酸溶液浸泡下花崗巖殘積土強度演化特征研究
清水浸泡下試樣黏聚力與浸泡時間的關系特征。由圖2可知，花崗巖殘積土試樣的黏聚力隨著浸泡時間的增大先震蕩式減小，而后緩慢減小，最終趨于穩(wěn)定，其中震蕩式減小主要發(fā)生在浸泡0～16 d，從28.1 kPa減小到18.5 kPa，緩慢減小為浸泡16 d～28 d，浸泡28 d～40 d后黏聚力基本穩(wěn)定。采用指數(shù)函數(shù)進行擬合，可獲得如下黏聚力-浸泡時間關系式：(2)式中:c為黏聚力(kPa，下同)。圖3為清水浸泡下試樣內(nèi)摩擦角與浸泡時間的關系特征。由圖3可知，花崗巖
水利與建筑工程學報 2020年2期2020-05-31
- 含水率和壓實度對筑壩土抗剪強度的影響研究
——以王慶坨水庫為例
抗剪強度指標（黏聚力C、內(nèi)摩擦角ψ），直接剪切試驗剪切面限定在上下盒之間的平面，而不是沿土樣最薄弱的面剪切破壞，且剪切面上剪應力分布不均勻，不能嚴格地控制排水，試驗結果不夠準確；而三軸壓縮試驗能夠嚴格控制排水且破壞面在最薄弱處，能夠較準確地模擬現(xiàn)場實際情況，結果比較準確，所以本次試驗采用三軸壓縮試驗。試驗設備采用TSZ-3型應變控制式三軸儀，實現(xiàn)了全自動數(shù)據(jù)采集。試樣為直徑61.8mm、高125mm的圓柱體試件，試驗采用固結不排水的方式，土樣在施加圍壓作用
海河水利 2020年2期2020-05-19
- 凍融作用對原狀黃土抗剪強度的影響規(guī)律
究：有的結論為黏聚力減小、內(nèi)摩擦角增大[1-3]，有的結論為黏聚力減小、內(nèi)摩擦角基本不變[4-5]，有的結論為黏聚力、內(nèi)摩擦角均減小[6]；其二是針對凍結溫度對土體凍融效應的影響特性：Liu等[7]在不同的冷端溫度和單向融化溫度條件下進行試驗研究，發(fā)現(xiàn)土體強度隨冷端溫度的降低而升高；王鐵行等[3]研究凍融原狀黃土，發(fā)現(xiàn)黏聚力的降低值和內(nèi)摩擦角的增加值分別與凍結溫度成正比；宋春霞等[8]以蘭州黃土容重為試驗變量，使其在不同凍結溫度下進行試驗研究，結果表明凍結
土木與環(huán)境工程學報 2020年1期2020-03-11
- 考慮側壁摩擦的采場礦溝順序填埋計算分析
得了填埋料所需黏聚力的計算公式，但忽略了很多實際因素的影響，如工程中多采用的兩次填埋施工、側壁摩擦效應。LI等[7]修正Mitchell模型，推導了填埋料所需黏聚力的Mohr-Coulomb準則解答，但仍忽略了填埋順序。2014年LI[8]考慮礦溝填埋順序的影響，推導了填埋料所需黏聚力的新解答，但未考慮側壁摩擦角對提高填埋體安全性、降低填埋成本所起的積極作用，計算結果偏于保守。國內(nèi)研究多關注采場礦溝填埋應力場的理論分析與數(shù)值模擬、應力分布的拱效應等[9-1
廣西大學學報（自然科學版） 2019年4期2019-09-23
- 含水率對不同狀態(tài)紅黏土抗剪強度的影響研究
抗剪強度指標(黏聚力/內(nèi)摩擦角)隨含水率減小呈先減小后增大；董金玉，趙亞文等[9]通過不同含水率條件下高、低液塑紅黏土的抗剪強度試驗研究，在同一法向壓力下高液塑限紅黏土的抗剪強度和黏聚力值遠大于低液塑限紅黏土的抗剪強度和黏聚力值，高液塑限紅黏土的內(nèi)摩擦角值略大于低液塑限紅黏土的內(nèi)摩擦角值；梁斌、莫凱等[10]通過常規(guī)直剪試驗分析了含水率條件對紅黏土黏聚力、內(nèi)摩擦角及各級法向壓力作用下抗剪強度的影響；趙蕊等[11]對貴陽紅黏土以擊實法進行重塑樣制備，設計不同
貴州大學學報(自然科學版) 2019年4期2019-08-21
- 爆破振動作用下斷層破碎帶抗剪強度的劣化規(guī)律試驗研究
以及斷層破碎帶黏聚力和內(nèi)摩擦角的可測性，故以試驗試塊的形式來對露天轉地下開采高陡邊坡進行爆破振動模型試驗。參考文獻[12-15]確定了試驗中各關鍵物理量的相似系數(shù)以及相關物理力學參數(shù)，其中，圍巖主要材料為閃長巖，斷層主要材料為斷層泥、破裂巖、壓碎巖及少許角礫巖組成的集合體，并通過開展大量的常規(guī)物理力學特性試驗，進一步求出模型邊坡中上下盤圍巖材料和斷層破碎帶材料的物理力學參數(shù)的取值，如表1所示。圍巖和斷層破碎帶的相似材料質量比分別為：m(石膏):m(粗砂):
中南大學學報（自然科學版） 2019年6期2019-07-20
- 紫色土和黃壤草本根土復合體抗剪性能試驗研究
驗得出，紫色土黏聚力隨著土壤含水率的增加表現(xiàn)為先增加后減少，在含水率為11%時達到峰值。楊永紅等[9]研究表明，在天然含水率情況下，土壤黏聚力和內(nèi)摩擦角與含根量呈正相關，且存在最優(yōu)含根量區(qū)域。我們以重慶地區(qū)常見的紫色土和黃壤草本根土復合體為研究對象，利用全自動四聯(lián)直剪儀進行重塑土快速直剪試驗，分析不同含水率和含根量對土體抗剪強度的影響，旨在深化對紫色土和黃壤力學性質的研究，這對防治三峽庫區(qū)水土流失具有重要意義。1 研究區(qū)概況研究區(qū)位于重慶市北碚區(qū)歇馬鎮(zhèn)境內(nèi)
中國水土保持 2019年4期2019-04-19
- 考慮填料與土地基差異性的填方邊坡穩(wěn)定性上限分析
0]分析了土體黏聚力隨深度線性變化對非均質邊坡穩(wěn)定性的影響。夏元友等[21]假定非均質邊坡的土體參數(shù)隨深度呈線性分布，指出非均質邊坡高度范圍內(nèi)土體黏聚力的非均質分布可以用其平均值代替計算。唐高朋等[22]開發(fā)了邊坡穩(wěn)定性上限法分析程序，指出邊坡穩(wěn)定性及其滑動面位置與邊坡坡角及土體參數(shù)有關。年廷凱等[23]針對多階多層復雜邊坡，推導了相應的通用性上限法公式。目前，通過極限分析上限法涉及邊坡方面的研究成果大多數(shù)是針對天然開挖形成的邊坡，考慮了天然邊坡坡體或坡體
中南大學學報（自然科學版） 2019年11期2019-04-17
- 生態(tài)護坡中根系對土體抗剪強度的影響
作用主要體現(xiàn)在黏聚力上，而對內(nèi)摩擦角的影響較小。張峰等[10]基于常規(guī)三軸固結不排水剪切試驗探究植被須根含量和含水量對重塑非飽和粉質黏土抗剪強度指標的影響規(guī)律，得出植被須根可以提高土體的抗剪強度，在最優(yōu)含水率條件下抗剪強度最大的結論。此外，有關植物根土復合體中根系數(shù)量對根土復合體抗剪強度的影響，國內(nèi)外諸多學者亦不同程度地開展了研究。張家口市位于河北省西北部，地處東經(jīng)113°50′～116°30′、北緯39°30′～42°10′,海拔1 300～1 600
中國水土保持 2019年3期2019-03-13
- 凍融循環(huán)作用下重塑黃土強度劣化試驗研究
度、彈性模量、黏聚力和內(nèi)摩擦角進行凍融前后的對比研究，發(fā)現(xiàn)土樣的彈性模量和破壞強度經(jīng)歷7次凍融循環(huán)后可應用于寒區(qū)工程設計過程。隨著凍融循環(huán)次數(shù)的增加，土樣的黏聚力呈下降趨勢，內(nèi)摩擦角呈增加趨勢。楊成松等[3]研究發(fā)現(xiàn)凍融循環(huán)后的土體干重度趨于某一定值，且這一定值與土體的種類有關，凍融循環(huán)后的土體含水率比初始含水率大。齊吉琳等[4]研究了凍融作用對超固結土強度的影響，發(fā)現(xiàn)其強度參數(shù)發(fā)生了變化；凍融過程會改變土顆粒的排列和聯(lián)結。宋春霞等[5]認為凍融循環(huán)對不同
鐵道建筑 2018年10期2018-11-02
- 基于雙強度折減法的順層巖質邊坡穩(wěn)定性分析
，抗剪強度參數(shù)黏聚力和內(nèi)摩擦角是主要的影響因素，自O. C. ZIENKIEWICZ等[1]、K. A. UGAI[2]提出強度折減法以來，強度折減法得到了國內(nèi)外廣泛的研究[3-5]。邊坡穩(wěn)定性計算分析中黏聚力和內(nèi)摩擦角對其影響機制是不同的，在折減過程中也是有差異性的。洪毓康[6]認為，未加固的滑動面上的阻抗力由黏聚力和摩阻力兩部分組成，邊坡發(fā)生滑動時，滑動面上摩阻力首先得到充分發(fā)揮，然后才有黏聚力作補充。趙煉恒、鄭穎人、唐芬等[7-11]在條分法的基礎上
重慶交通大學學報(自然科學版) 2018年10期2018-10-18
- 連續(xù)纖維絲加筋補強植生技術抗剪抗侵蝕研究
對配方A而言，黏聚力C隨著纖維絲加入量的增加呈現(xiàn)先增加后降低的趨勢，當纖維絲用量為200 g/m2時，C值達到最高；而對配方B而言，黏聚力C隨著纖維絲加入量的增加呈現(xiàn)上升的趨勢，纖維絲的最優(yōu)投加量為300 g/m2。在邊坡模型抗雨水沖刷模擬試驗中，纖維絲的加入有利于邊坡的加筋補強。對于60°的陡坡而言，不加絲的邊坡在418 s后即崩塌，而加入纖維絲的邊坡在長時間內(nèi)保持穩(wěn)定。關鍵詞 連續(xù)纖維絲；抗剪強度；內(nèi)摩擦角；黏聚力；邊坡模型中圖分類號 TU472 文獻
現(xiàn)代農(nóng)業(yè)科技 2018年4期2018-03-23
- 土壤含水率和干容重對不同植被類型邊坡土壤抗剪強度的影響
小顆粒所產(chǎn)生的黏聚力構成[6]。決定抗剪強度大小的主要內(nèi)在因素是兩個抗剪強度指標為內(nèi)摩擦角和黏聚力，因此研究土壤抗剪強度的大小即是研究內(nèi)摩擦角和黏聚力的大小[7]。大量實踐和試驗[3,8-9]結果表明，土壤含水率和干容重與土壤的抗剪強度關系密切，其交互作用對土壤的穩(wěn)定性存在不同程度的影響[10]，且在天然的情況下，受到降雨、蒸發(fā)、灌溉等因素的影響，土壤的含水率往往會發(fā)生較大的變化，一般情況下，土壤的抗剪強度和穩(wěn)定性隨含水率的變化而變化[11-12]。研究地
水土保持通報 2018年6期2018-02-13
- 地下水對地基承載力和淺基礎沉降的影響
著水位的降低，黏聚力和內(nèi)摩擦角愈大，地基極限承載力愈大，基礎沉降愈小.水位埋深較小時黏聚力和內(nèi)摩擦角對地基承載力和基礎沉降的影響較大，隨著水位埋深的增大，影響逐漸減??；對于同一水位埋深，黏聚力和內(nèi)摩擦角愈大，其對地基承載力和基礎沉降的影響愈小；相對于內(nèi)摩擦角而言，黏聚力對地基承載力和基礎沉降的影響大.黏聚力；內(nèi)摩擦角；承載力；沉降；有限元法近年來，伴隨我國大規(guī)模的基礎設施建設，地基強度問題引發(fā)的工程事故呈上升趨勢.國內(nèi)外學者已經(jīng)對承載力理論公式和地基承載力
山東理工大學學報（自然科學版） 2017年6期2017-09-08
- 喀斯特不同巖性發(fā)育區(qū)自然土壤力學特征研究
度、內(nèi)摩擦角和黏聚力進行了研究，結果表明：碳酸鹽巖發(fā)育形成的自然土壤緊實度較高，土壤抗蝕性較強，其中自然土壤緊實度以泥灰?guī)r最低，較容易受到侵蝕；純碳酸鹽巖區(qū)發(fā)育形成的自然土壤的抗蝕性要高于泥質碳酸鹽巖區(qū)，純碳酸鹽巖區(qū)發(fā)育的土壤坡面不容易發(fā)生崩塌。關鍵詞：喀斯特地區(qū)；土力學特性；土壤緊實度；內(nèi)摩擦角；黏聚力中圖分類號：S152文獻標識碼：A 文章編號：16749944（2017）100128031 引言我國是世界上喀斯特地貌面積最大的國家之一[1]，喀斯特地
綠色科技 2017年10期2017-07-05
- 擋土墻被動土壓力分布特性研究
在考慮墻后填土黏聚力和填土與墻背之間黏聚力的情況下，均能給出相同的破裂角，但是當計算被動土壓力大小和分布的時候，兩者在分布特性和數(shù)值大小上均有一定的差距，最后給出了產(chǎn)生這種結果的原因。擋土墻，被動土壓力，破裂角，分布特性擋土墻墻背作用土壓力大小的計算和分析是土力學中一個經(jīng)典的課題。早在1773年和1857年庫侖和朗肯根據(jù)各自的假設給出了經(jīng)典的庫侖土壓力理論計算公式和朗肯土壓力計算公式，它們是分別以土體整體極限平衡和土體為單元平衡為條件推導出來的。經(jīng)典庫侖土
山西建筑 2017年12期2017-06-06
- 工程地質學術語易混淆用字辨析
，黏土，砂土，黏聚力，巖芯，莫爾中圖分類號：N04；P642文獻標識碼：ADOI：10.3969/j.issn.1673-8578.2017.02.015Analysis on Confusable Scientific and Technological Terms in Engineering Geology//GUO JingyunAbstract： In the process of review and proofreading of paper
中國科技術語 2017年2期2017-05-26
- 橡膠環(huán)氧瀝青碎石防水黏結層抗剪性能研究
S防水黏結層的黏聚力及內(nèi)摩擦角，并基于能量法理論對其剪切耗散能進行研究。結果表明：添加橡膠粉的環(huán)氧瀝青黏結料（EA）體系內(nèi)形成了新的化學交聯(lián)和物理纏結，表現(xiàn)出更好的黏結性能、抗變形能力和低溫柔韌性；不同的剪切角度及凍融循環(huán)次數(shù)下，REAS防水黏結層的抗剪強度及剪切位移均大于EA防水黏結層，表現(xiàn)出更好的抗剪性能。同時，REAS防水黏結層的抗剪強度隨著剪切角度的增加呈冪函數(shù)減小趨勢，隨凍融循環(huán)次數(shù)的增加呈拋物線型衰減，5次凍融循環(huán)后，REAS防水黏結層的剪切耗
湖南大學學報·自然科學版 2016年7期2017-05-09
- 基于響應面分析法的纖維加筋砂土抗剪強度分析
響應面分析法對黏聚力建立回歸方程并進行方差分析，并通過驗證試驗對響應面分析的最優(yōu)化方案進行驗證。試驗結果表明：纖維的摻入對纖維加筋砂土內(nèi)摩擦角的影響并不顯著，對黏聚力的影響較為明顯；黏聚力模型模擬出的數(shù)據(jù)與試驗數(shù)據(jù)相關性極為顯著，失擬項差異不顯著，說明模型可信；含砂率對黏聚力的影響極為顯著，纖維摻量對黏聚力的影響相對顯著，纖維長度對黏聚力的影響不顯著；驗證試驗所得黏聚力與理論預測相差不大，說明使用響應面分析法進行理論分析可以切合黏聚力的實際情況。纖維加筋砂
長江科學院院報 2017年4期2017-04-11
- 懸臂式抗滑樁樁前被動土拱效應研究
、樁間距、土體黏聚力和內(nèi)摩擦角等因素對被動土拱效應的影響。結果表明：相鄰兩樁樁前一定范圍內(nèi)土體中會產(chǎn)生被動土拱效應，且隨著樁身水平位移的增加和沿樁深度的減小，被動土拱效應增強，土拱范圍變大；隨著樁間距的增加，被動土拱效應減弱，土拱形態(tài)先變陡峭而后逐漸變平緩；土體黏聚力與被動土拱效應呈正相關關系，而土體內(nèi)摩擦角對被動土拱效應的影響較小。關鍵詞：懸臂式抗滑樁；被動土拱效應；模型試驗；數(shù)值分析；黏聚力；內(nèi)摩擦角中圖分類號：TU473.1 文獻標志碼：AAbstr
建筑科學與工程學報 2017年2期2017-04-07
- 凍融循環(huán)對GCL膨潤土墊剪切性能影響初探
間的內(nèi)摩擦角及黏聚力的變化,結合GCL膨潤土自身特性，分析凍融循環(huán)對GCL內(nèi)在結構及力學性能的影響因素，為研究GCL在寒區(qū)工程中的應用提供設計依據(jù)。從試驗結果發(fā)現(xiàn),GCL膨潤土墊之間含水率、密實程度及凍融循環(huán)次數(shù)等因素對GCL的剪切特性均會產(chǎn)生影響，隨著凍融次數(shù)的增加，黏聚力降低，剪切角減小。通過分析試驗結果，可對實際工程邊坡襯墊系統(tǒng)的設計和施工提出建議。關鍵詞：凍融循環(huán)；內(nèi)摩擦角；黏聚力；抗剪強度土工合成材料黏土墊(Geosynthetic Clay L
水利科學與寒區(qū)工程 2016年11期2017-01-09
- 土體參數(shù)對改良黃土邊坡變形的影響
土的內(nèi)摩擦角和黏聚力；并以此試驗數(shù)據(jù)為依據(jù)，基于有限元ABAQUS軟件分析了不同含水率、彈性模量和泊松比對邊坡變形的影響。研究結論顯示：固化劑SH能明顯提高黃土的抗剪強度；含水率對改良黃土邊坡變形的影響較大，但泊松比對改良黃土邊坡變形幾乎沒有影響。研究結論為固化劑SH在黃土地區(qū)的推廣使用提供了一定的參考價值，并對實際邊坡工程的設計、治理提供了理論依據(jù)。關鍵詞：改良黃土；內(nèi)摩擦角；黏聚力；變形中圖分類號：TU444 文獻標志碼：A 文章編號：16721683
南水北調(diào)與水利科技 2016年5期2016-12-27
- 聚丙烯纖維土受力性能試驗研究
素回歸分析得到黏聚力與纖維長度和摻量的擬合公式,并通過與實測值比較,認為其能夠滿足工程需要。關鍵詞：纖維土；路基砂土；變形性能；三軸壓縮試驗；黏聚力2016,33（02):71-73,791 研究背景煤層開采和重型超載車輛會使采動區(qū)公路產(chǎn)生非常嚴重的破壞。纖維加筋技術是通過在土體中隨機摻入離散的纖維絲或網(wǎng)片形成一種土工復合材料的方法。纖維均勻地分布在土體中,在各個方向上都能起到加筋作用,可顯著提高土體的強度和抗變形能力。李宏波等［1］認為聚丙烯纖維的摻入可
長江科學院院報 2016年2期2016-04-08
- 黏聚力強度對滑面作用的差異分析
的三維模型，以黏聚力為變量進行有限差分數(shù)值模擬，在c=0kPa到c=20kPa的計算結果表明：樁后ssi值減小，滑面ssi值增大，改善局部破壞；土拱層次減小，樁后水平力減小，利于樁板受力。較大的滑面黏聚力強度對有一定緩阻作用，能協(xié)調(diào)結構與滑體的力學效應?！娟P鍵詞】滑動面；接觸面；黏聚力；數(shù)值模擬滑動面為滑坡地貌的重要組成部分，在滑體穩(wěn)定因素中起控制作用，通常呈上陡下緩。在長期地質作用下，滑體與滑床的分界面存在壓合、摩擦等各類影響。滑坡災害是山區(qū)建設中的重要
科技視界 2016年7期2016-04-01
- 非飽和原狀黃土凍融強度研究
率、凍結溫度對黏聚力和內(nèi)摩擦角的影響規(guī)律?；?21 ℃下黏聚力隨凍融循環(huán)次數(shù)變化的數(shù)據(jù)，擬合得到黏聚力劣化模型表達式。【結果】 在16.5%，20.5%，24.0%，29.0%和32.5%含水率下，-21 ℃凍融循環(huán)7次之后土樣黏聚力分別由24.50，18.52，12.69，9.56和7.56 kPa降低到21.04，13.52，7.45，2.60和0.23 kPa，含水率32.5%的原狀土樣黏聚力減小量最大。同一含水率下黏聚力隨凍融循環(huán)次數(shù)的增加呈指數(shù)
西北農(nóng)林科技大學學報（自然科學版） 2015年4期2015-07-12
- 澆注式瀝青混合料抗剪強度及標準研究
剪強度要求，但黏聚力不足會引起混合料剪切流動變形.在澆注式瀝青鋪裝設計中，分析因為考慮抗剪強度不足引起混合料剪切流動變形時需同時考慮混合料黏聚力和摩擦角.關鍵詞：瀝青混合料;單軸貫入試驗;黏聚力;抗剪強度中圖分類號：U414 文獻標識碼：AResearchontheShearStrengthandStandardofGussasphaltQIANZhendong，JINLei，ZHENGYu（IntelligentTransportationSystemI
湖南大學學報·自然科學版 2015年5期2015-06-16
- EN-1固化劑對4種土壤抗剪強度的影響
高了和黃棕壤的黏聚力。[結論] 固化劑的摻量并非越大越好，摻入量過多反而會降低土壤的抗剪強度。摻量為0.01%，養(yǎng)護時間為28 d時固化效果最佳。路邦EN-1固化劑適用于黏粒含量較大的土壤，不適用于砂粒含量較大的土壤。關鍵詞：固化劑； 抗剪強度； 內(nèi)摩擦角； 黏聚力黃土廣泛分布于中國西北地區(qū)，具有大孔隙性和多洞性，結構性強，呈現(xiàn)架空結構，具有垂直節(jié)理，在天然情況下能經(jīng)常保持垂直邊坡[1]。在各種自然條件的影響下，邊坡表面土體容易出現(xiàn)失穩(wěn)的現(xiàn)象，其中，水的沖
水土保持通報 2015年1期2015-03-14
- 基于Hewlett方法的樁網(wǎng)復合地基土拱效應優(yōu)化算法
能有效反映填土黏聚力對樁土應力計算結果的影響。在Hewlett極限狀態(tài)空間土拱效應分析基礎上,采用填土綜合內(nèi)摩擦角指標完成空間土拱拱頂及拱腳位置處單元土體應力極限狀態(tài)分析,考慮樁間土應力非均勻分布與被動土壓力發(fā)揮程度的影響,得到樁網(wǎng)復合地基樁體荷載分擔比解析表達式。研究結果表明：填土黏聚力顯著提高路基填土土拱效應,復合地基設計應考慮填土黏聚力的有利影響；樁間土應力并非均勻分布,通過非均勻分布系數(shù)折減后,可有效提高彈性工作狀態(tài)的樁體荷載分擔計算結果；考慮被動
鐵道標準設計 2015年5期2015-03-09
- 重塑非飽和粉質黏土抗剪強度特性試驗研究
度及內(nèi)摩擦角和黏聚力的影響.結果表明：隨著基質吸力的增大，非飽和土的抗剪強度不斷增大，說明基質吸力對抗剪強度有較大貢獻；隨著含水率增大，土的內(nèi)摩擦角減?。辉诤瘦^小時，黏聚力增大，當含水率增加到一定值時，土的黏聚力急劇下降。關鍵詞：非飽和土；抗剪強度；黏聚力；內(nèi)摩擦角；基質吸力An experimental study on the shear strength characteristicsof remolded unsaturated silty c
浙江工業(yè)大學學報 2015年2期2015-02-19
- 基于準黏聚力原理的加筋黏土強度理論淺析
者分別對砂土(黏聚力c=0)進行了三軸試驗和現(xiàn)場測試，得知砂土加筋后所形成的復合體的強度比未加筋前有所提高和改善，最后提出了筋與土間相互作用的兩個基本原理即準黏聚力原理或似黏聚力原理和摩擦加筋原理[1-2]。然而在工程領域中經(jīng)常遇見對黏性土(黏聚力c≠0)進行加筋，還沒有學者對加筋黏性土的加筋理論進行探討和分析，弄清加筋黏性土的加筋理論對工程建設有巨大的指導意義。本文依據(jù)加筋砂土的準黏聚力理論，推導了加筋黏土的加筋理論，以及對加筋黏土的抗剪強度公式進行了修
四川建筑 2014年6期2014-09-03
- 初始含水率和改良材料摻量對膨脹土抗剪強度的影響
之后,膨脹土的黏聚力及內(nèi)摩擦角均大幅增大,且黏聚力的增大幅度比內(nèi)摩擦角的增大幅度大。但大多數(shù)的研究局限于在最佳含水率下分析改良膨脹土抗剪強度的變化規(guī)律,并沒有深入分析不同初始含水率對改良膨脹土抗剪強度指標的影響[4]。再者,化學改良方法施工工藝復雜,現(xiàn)場拌和困難,且對環(huán)境污染較大。針對這些不足,本文結合湖北省宜昌市小溪塔至鴉鵲嶺一級公路改建工程,對使用風化砂、水泥、石灰和粉煤灰改良的膨脹土抗剪強度進行比較,通過改變初始含水率,研究不同改良材料、不同初始含水
水利水電科技進展 2014年3期2014-03-22
- 重塑淤泥質土抗剪強度主要影響因素
臨界含水率時，黏聚力隨含水率增加而增加，土體含水率大于臨界含水率時，黏聚力隨含水率增加而逐漸減少，內(nèi)摩擦角則隨含水率增加而逐漸降低。引入黏聚力強度函數(shù)和內(nèi)摩擦角強度函數(shù)，對重塑淤泥質土抗剪強度進行分析，得到了不同剪切條件下重塑淤泥質土的抗剪強度計算公式。重塑淤泥質土；含水率；抗剪強度；剪切速率0 引言淤泥質土體廣泛分布于我國東南沿海及內(nèi)陸湖泊地區(qū)，對工程的設計與施工有著重要的影響。由于季節(jié)降雨量的變化，淤泥質土體抗剪強度隨著季節(jié)而變化，對其上的建筑物、基礎
中國港灣建設 2014年10期2014-03-17
- MARKET WATCH
大，砂質黃土的黏聚力減小，砂粒含量從30%增長至45%，黏聚力從6.08減至3.28，降幅為46%。曲線形態(tài)表現(xiàn)為先緩后陡，即當砂粒含量小于35%時黏聚力隨砂粒含量的增加緩慢降低，當砂粒含量大于35%時黏聚力隨砂粒含量的增加其降低趨勢增大。By the end of September 2012, the MOR had amassed a debt of 2.66 trillion yuan($428 billion), which will be tr
Beijing Review 2013年10期2013-12-06
- 礫石量對礫質黏土抗剪強度參數(shù)影響規(guī)律的試驗研究
軸相交的截距為黏聚力c。按此規(guī)則，可求得各組礫質黏土的抗剪強度指標黏聚力c、內(nèi)摩擦角 。不同礫石量試樣的c、 值見表1。表1 礫質黏土抗剪強度參數(shù)3 礫石量對強度參數(shù)的影響規(guī)律試驗結果表明，礫石含量對抗剪強度指標黏聚力、內(nèi)摩擦角有很大影響，并有一定規(guī)律可循。圖3、圖4顯示了黏聚力、內(nèi)摩擦角隨礫石含量變化的關系曲線。圖3 礫石量～黏聚力關系圖4 礫石量～內(nèi)摩擦角關系由圖3可知，隨礫石量增加，黏聚力呈現(xiàn)先增后減的趨勢。按土力學基本理論，密實度越大，黏聚力越大，
四川建筑 2013年2期2013-07-26
- 直接快剪條件下黏土抗剪強度影響因素探討*
摩擦角φ和土的黏聚力c三者有關［1－4］。影響抗剪強度的因素可歸納為兩類:(1)土的物理化學性質影響;(2)孔隙水壓力影響。本論文就針對黏土的孔隙比e﹑含砂量s對抗剪強度指標黏聚力c和內(nèi)摩擦角φ的影響進行分析，從而建立黏土抗剪強度指標與孔隙比e﹑含砂量s的關系。1 直接剪切試驗方案在工程中，黏土抗剪強度指標的影響因素很多。通過實際調(diào)查研究發(fā)現(xiàn)，既有內(nèi)在因素:如孔隙比、含砂量等，也有外在因素:如土的應力歷史及環(huán)境等［5－7］。為此，本文著重考慮了孔隙比、含砂
鐵道科學與工程學報 2012年5期2012-09-21