梁 浩 然

(國(guó)防科學(xué)技術(shù)大學(xué)信息系統(tǒng)與管理學(xué)院，湖南 長(zhǎng)沙 410073)

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·巖土工程·地基基礎(chǔ)·

擋土墻被動(dòng)土壓力分布特性研究

梁 浩 然

(國(guó)防科學(xué)技術(shù)大學(xué)信息系統(tǒng)與管理學(xué)院，湖南 長(zhǎng)沙 410073)

比較了兩種均以經(jīng)典庫(kù)侖土壓力為基礎(chǔ)的被動(dòng)土壓力計(jì)算方法，通過(guò)算例分析發(fā)現(xiàn)，兩種方法在考慮墻后填土黏聚力和填土與墻背之間黏聚力的情況下，均能給出相同的破裂角，但是當(dāng)計(jì)算被動(dòng)土壓力大小和分布的時(shí)候，兩者在分布特性和數(shù)值大小上均有一定的差距，最后給出了產(chǎn)生這種結(jié)果的原因。

擋土墻，被動(dòng)土壓力，破裂角，分布特性

擋土墻墻背作用土壓力大小的計(jì)算和分析是土力學(xué)中一個(gè)經(jīng)典的課題。早在1773年和1857年庫(kù)侖和朗肯根據(jù)各自的假設(shè)給出了經(jīng)典的庫(kù)侖土壓力理論計(jì)算公式和朗肯土壓力計(jì)算公式，它們是分別以土體整體極限平衡和土體為單元平衡為條件推導(dǎo)出來(lái)的。經(jīng)典庫(kù)侖土壓力理論無(wú)法考慮土體自身的黏聚力，且因?yàn)槠渫茖?dǎo)過(guò)程中取滑動(dòng)土體進(jìn)行整體受力分析通常獲得的是土壓力合力，難以求得土壓力的分布情況和土壓力合力作用點(diǎn)的位置?？紤]到上述情況，以庫(kù)侖土壓力為基礎(chǔ)，給出了能考慮土體黏聚力和土體與墻背之間黏聚力等因素影響的計(jì)算公式，較大的拓展了庫(kù)侖土壓力理論的應(yīng)用范圍。在這些計(jì)算公式的推導(dǎo)中，比較常見(jiàn)的是兩種，一種[1,2]仍然是采用整體分析，計(jì)算單元的底邊平行于破裂面，在滑動(dòng)面上考慮了因?yàn)橥馏w黏聚力產(chǎn)生的阻止土體運(yùn)動(dòng)的力，在本文稱(chēng)此法為方法1；一種[3,4]是采用微分層單元法進(jìn)行分析，微分層的劃分是平行于填土傾角的，在本文稱(chēng)此法為方法2；本文試圖根據(jù)已有文獻(xiàn)中的研究成果，通過(guò)具體的算例比較這兩種計(jì)算方法給出結(jié)果的異同。

1 兩種方法的定性比較

方法1的整體思路仍然是整體分析方法，只是在受力分析時(shí)相比經(jīng)典的庫(kù)侖土壓力理論多考慮了填土本身的黏聚力以及土體與墻背之間的黏聚力，然后利用兩個(gè)方向合力的平衡求解得到墻背對(duì)土體的反力和土體破裂面上對(duì)滑動(dòng)土體的反力。

在文獻(xiàn)[1]采用此法求解破裂角θcr的計(jì)算中發(fā)現(xiàn)部分參數(shù)與高度h的取值有關(guān)，即認(rèn)為土壓力沿著墻背應(yīng)是非線性分布。但是如果依據(jù)此法的推導(dǎo)過(guò)程分析的話，如果相關(guān)幾何參數(shù)和力學(xué)參數(shù)確定的話，其實(shí)真實(shí)的θcr只有一個(gè)，θcr的大小并不會(huì)隨著高度h的變化而變化，所以方法1的推導(dǎo)過(guò)程可以判斷土壓力是沿著墻背線性分布的。

方法2在推導(dǎo)過(guò)程中采用的是平行于填土面傾角的β微分層單元，分析這一個(gè)微分層單元在極限狀態(tài)下的受力，通過(guò)兩個(gè)方向合力的平衡和繞土體微分層單元某點(diǎn)力矩的平衡建立方程，利用的荷載邊界條件，得到墻背土壓力的分布以及相關(guān)的計(jì)算公式。

在墻背被動(dòng)土壓力的計(jì)算公式中存在下列奇異項(xiàng)：

p(h)=f{(H-h)-a}

(1)

其中，p為墻背上被動(dòng)土壓力的大小；H為擋土墻豎直方向的高度；h為所需求的土壓力分布點(diǎn)高度，從中可以看到當(dāng)h=H時(shí)p將變得無(wú)窮大，這與實(shí)際情況不符。

2 兩種方法的算例比較

下面通過(guò)算例來(lái)說(shuō)明兩種被動(dòng)土壓力計(jì)算方法的異同。

2.1 破裂角的計(jì)算

在被動(dòng)土壓力情況下，墻體擠壓土體時(shí)，土壓力隨之增大，這時(shí)首先在土體中出現(xiàn)的滑動(dòng)面，對(duì)應(yīng)的土壓力必定是所有假設(shè)滑動(dòng)面中對(duì)應(yīng)的土壓力最小的一個(gè)，此時(shí)滑動(dòng)面與水平面的夾角θcr稱(chēng)為破裂角。

假設(shè)擋土墻相關(guān)參數(shù)如下:H=10 m，q=20 kPa，γ=18.5 kN/m3，β=5°，φ=30°，δ=15°，填土本身的黏聚力假設(shè)為cφ、墻背與填土間的黏聚力假設(shè)為cδ。比較在不同的cφ和cδ下兩種方法給出的破裂角。

表1 黏聚力的變化對(duì)θcr的影響

表1為墻背傾角α=70°時(shí)的計(jì)算結(jié)果。從表1可以看出，隨著黏聚力cφ和cδ不斷變化，方法1和方法2幾乎給出了相同的破裂角。雖然黏聚力的變化明顯，但是破裂角的變化卻十分小，這說(shuō)明黏聚力的變化對(duì)破裂角的影響較小。

表2是不同的墻背傾角對(duì)破裂角的影響?？梢钥吹剑啾瑞ぞ哿φ和cδ，墻背傾角變化對(duì)破裂角的影響明顯增大，隨著墻背傾角的減小破裂角的數(shù)值逐漸增大，而且開(kāi)始增長(zhǎng)的比較快，墻背傾角減小到80°以后增長(zhǎng)又趨于平緩。而且從中也進(jìn)一步可以看出，黏聚力的變化對(duì)破裂角的影響十分有限，即使cφ和cδ的數(shù)值已經(jīng)增加了1倍，但是破裂面的變化角度不超過(guò)1°。

表2 墻背傾角α的變化對(duì)θcr的影響

2.2 墻背被動(dòng)土壓力分布的計(jì)算

計(jì)算參數(shù)如下：H=8 m，q=10 kPa，γ=17.5 kN/m3，α=90°，β=5°，φ=30°，δ=15°，cδ=0。

表3 被動(dòng)土壓力的計(jì)算結(jié)果

表3比較了在不同cφ下被動(dòng)土壓力的計(jì)算結(jié)果。從中可以看出，當(dāng)cφ=0時(shí)，兩者給出了一樣的結(jié)果。當(dāng)cφ≠0時(shí)，兩種方法給出的結(jié)果差別較大，而且隨著cφ的增大這種差別也在不斷增大，說(shuō)明兩者給出了不一樣的計(jì)算結(jié)果。

產(chǎn)生這種差別的主要原因是兩種方法在推導(dǎo)的過(guò)程中選取微單元的方法不同，方法1在推導(dǎo)過(guò)程中選取的是沿著與破裂面平行的計(jì)算單元，而方法2在推導(dǎo)過(guò)程中選取的沿著與上覆蓋土體平行的微單元。從上面的關(guān)于兩種方法的比較算例也可以看出被動(dòng)土壓力的計(jì)算還需要更進(jìn)一步深入研究。

3 結(jié)語(yǔ)

本文通過(guò)定性分析和定量計(jì)算，比較了兩種不同的土壓力計(jì)算方法，指出兩種方法在破裂角的計(jì)算中均能給出一致的結(jié)果，但是在被動(dòng)土壓力大小的計(jì)算中給出的結(jié)果卻有較大的差別，這種差別隨著土體黏聚力的增加逐步加大，出現(xiàn)這種現(xiàn)象的主要原因在于兩種方法推導(dǎo)中選取的計(jì)算微單元不同。

[1] 彭明祥.擋土墻被動(dòng)土壓力的庫(kù)侖統(tǒng)一解[J].巖土工程學(xué)報(bào)，2008，30(12)：1783-1788．

[2] 馬崇武.黏性擋土墻被動(dòng)土壓力的計(jì)算[J].蘭州理工大學(xué)學(xué)報(bào)，2016，42(1)：124-127．

[3] 林宇亮，楊果林，黃向京．擋墻后粘性土被動(dòng)土壓力的薄層單元法[J].公路交通科技，2011，28(3)：13-19．

[4] 楊 敏，劉 斌，周建武．擋土墻主動(dòng)和被動(dòng)土壓力的統(tǒng)一解[J].同濟(jì)大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版)，2011，39(2)：187-193．

The distribution characteristic of passive earth pressure on retaining walls

Liang Haoran

(College of Information System and Management, National University of Defense Technology, Changsha 410073, China)

Two methods which have been given in the existed literature to compute the passive earth pressure are compared. The numerical results show that when the cohesion of filler and conhesion between filler and wall back are considered, two methods give the same results of critical rupture angle. As to the distribution characteristic and magnitude of passive earth pressure, the results given by the two methods are different. Finally gives the reason which cause the difference.

retaining walls, passive earth pressure, critical rupture angle, distribution characteristic

1009-6825(2017)12-0051-02

2017-02-11

梁浩然(1979- )，男，工程師

TU476.4

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