泥面
- 沖刷和地震聯(lián)合作用對(duì)單柱復(fù)合筒基礎(chǔ)位移變形的影響*
作用點(diǎn)為筒頂，距泥面45.2 m處，波浪對(duì)筒基的荷載作用在第三段筒，距泥面14.12 m處。地震工況下，水平地震荷載對(duì)上部高聳風(fēng)機(jī)的水平荷載作用于筒頂，距泥面45.2 m處，和正常使用極限位置相同，對(duì)筒基的水平荷載作用于泥面以上3.83 m處；豎向地震荷載對(duì)上部風(fēng)機(jī)作用點(diǎn)位于泥面以上41.5 m處，對(duì)筒基的作用點(diǎn)位于泥面以上3.83 m。圖3為單柱復(fù)合筒基礎(chǔ)有限元模型示意圖。模型中土體采用Mohr-Coulomb本構(gòu)，筒土之間采用摩擦接觸，摩擦系數(shù)取0.3
新能源進(jìn)展 2023年6期2024-01-06
- 基于PISA 方法的大直徑單樁水平承載特性
線法計(jì)算得到單樁泥面轉(zhuǎn)角為3.6‰rad，小于規(guī)范[11]規(guī)定的4.36‰rad，滿足變形要求。表2 32 號(hào)樁詳細(xì)信息Table 2 No.32 pile details3 試驗(yàn)結(jié)果分析3.1 嵌固深度對(duì)單樁水平承載特性影響為探究嵌固深度L對(duì)水平受荷樁樁身響應(yīng)，嵌固深度分別設(shè)置為27 m、29 m、31 m、33 m、35 m、37 m，其他尺寸見(jiàn)表2，樁身材料為均質(zhì)彈性鋼管，土體參數(shù)見(jiàn)表1，水平荷載作用在樁頂。3.1.1 單樁水平承載能力不同嵌固深度下
中國(guó)港灣建設(shè) 2023年10期2023-11-09
- 海上風(fēng)電大直徑單樁基礎(chǔ)水平載荷試驗(yàn)研究
或凹陷。場(chǎng)區(qū)水下泥面高程為-9.60 m～-13.70 m,勘察期間水深9.10 m～12.90 m,試樁場(chǎng)地地層情況及相關(guān)參數(shù)見(jiàn)表1。由前期勘察結(jié)果,本場(chǎng)地天然地基條件差,不能滿足上部風(fēng)機(jī)結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性和抗傾覆要求,所以采用樁基礎(chǔ),樁型選用高強(qiáng)度鋼管樁。綜合各方面因素,本工程風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)以⑤-3a層粉砂作為樁端持力層。表1 試樁場(chǎng)地的地層分布及物理力學(xué)參數(shù)2 水平極限承載力計(jì)算為了保證水平試樁試驗(yàn)過(guò)程中樁基不破壞或者發(fā)生大變形,影響后期工程使用。因此在試樁試驗(yàn)之
山西建筑 2023年17期2023-08-17
- 雙臂架四鉤浮吊船單船大型單樁翻樁技術(shù)
單樁樁身觸及海底泥面。應(yīng)注意，當(dāng)樁身快要接觸海底時(shí)，在保證兜底吊帶不出現(xiàn)相對(duì)滑動(dòng)的情況下，將樁身調(diào)至稍有傾斜的狀態(tài)，使單樁底部先觸及泥面，可通過(guò)兜底位置處主鉤吊力數(shù)值顯著降低來(lái)判斷，避免頂部先觸泥而導(dǎo)致脫鉤。當(dāng)兜底的兩個(gè)主鉤吊力為零時(shí)，開(kāi)始同步起升另外兩個(gè)主鉤，同時(shí)浮吊船向樁底方向絞船，利用樁底和泥面的接觸部位為翻轉(zhuǎn)支點(diǎn)進(jìn)行翻樁，直至單樁豎直。至此，單浮吊單樁翻樁完成。1.2 兜底索具脫鉤原理為保證兜底索具可實(shí)現(xiàn)脫鉤功能，需按圖2所示的方式進(jìn)行索具連接。即
中國(guó)水運(yùn) 2023年3期2023-04-13
- 單樁基礎(chǔ)弱化對(duì)海上風(fēng)機(jī)動(dòng)力響應(yīng)的影響
將樁土系統(tǒng)等效為泥面以下的一段虛擬懸臂梁，基礎(chǔ)剛度由該虛擬段提供；耦合彈簧法將樁土系統(tǒng)等效為泥面處的一組耦合彈簧，彈簧剛度即為基礎(chǔ)剛度；分布彈簧法即p-y曲線法，沿樁深度方向布置若干水平彈簧，用以模擬樁土相互作用。表觀固定法和耦合彈簧法是對(duì)p-y曲線法的有效簡(jiǎn)化，文獻(xiàn)[24]指出三種方法具有較好的一致性，其中表觀固定法計(jì)算簡(jiǎn)便，因此本文采用該方法模擬基礎(chǔ)剛度。表觀固定法中，泥面以上仍為真實(shí)單樁，泥面以下的單樁由底部固定的虛擬樁代替，如圖1所示，其長(zhǎng)度與剛度
- 雙排鋼板樁圍堰受力與計(jì)算方法研究
有限空間的影響，泥面以下樁基內(nèi)力采用豎向彈性地基梁進(jìn)行計(jì)算，泥面以上樁基內(nèi)力可分段求解并通過(guò)材料力學(xué)公式計(jì)算。計(jì)算中共存在兩個(gè)未知數(shù)分別為兩根拉桿的拉力。最終可通過(guò)在拉桿作用點(diǎn)前后排樁間距離的變化量等于拉桿伸長(zhǎng)量列出兩個(gè)方程并求出拉桿拉力。結(jié)構(gòu)計(jì)算圖示如圖1 所示。圖1 雙排鋼板樁圍堰計(jì)算圖示2 有限空間土壓力計(jì)算在鋼板樁間距較大的情況下，雙排鋼板樁內(nèi)填土產(chǎn)生的土壓力可采用無(wú)限空間土壓力理論計(jì)算。但當(dāng)鋼板樁間距較小時(shí)，需考慮滑動(dòng)土體受前后排樁的限制作用，采
城市道橋與防洪 2023年2期2023-03-12
- 海上風(fēng)電鋼管復(fù)合嵌巖樁設(shè)計(jì)要素研究
器測(cè)讀結(jié)果，匯總泥面H-Y曲線如圖2。圖2 泥面點(diǎn)H-Y曲線通過(guò)預(yù)埋測(cè)斜管對(duì)試驗(yàn)過(guò)程中的樁身?yè)锨M(jìn)行測(cè)試。實(shí)測(cè)的樁身?yè)隙惹€見(jiàn)圖3。圖3 試樁測(cè)斜曲線2 有限元模型在巖土有限元軟件PLAXIS中進(jìn)行樁土模型的建立。模型尺寸為60 m×60 m×80 m。由于復(fù)合樁樁長(zhǎng)普遍較長(zhǎng)，樁底區(qū)域土體大部處于小應(yīng)變區(qū)，為考慮土體剛度的應(yīng)變相關(guān)性，覆蓋層均采用HSS小應(yīng)變本構(gòu)。灌注樁選用混凝土本構(gòu)，巖體為霍克-布朗模型。樁體采用3D板單元，網(wǎng)格采用10節(jié)點(diǎn)四面體單元，樁
水電與新能源 2023年1期2023-02-22
- 海上風(fēng)電單樁筒組合基礎(chǔ)承載性能有限元分析
大到9.0 m，泥面轉(zhuǎn)角下降約44%；當(dāng)樁徑增大到8.5 m時(shí)，基礎(chǔ)的泥面轉(zhuǎn)角降到規(guī)范或行業(yè)要求的4.36×10-3rad以下；樁體直徑的增大使基礎(chǔ)的剛度和抗彎性能明顯提高、結(jié)構(gòu)的水平承載性能顯著增強(qiáng)；在實(shí)際設(shè)計(jì)時(shí)，因考慮沉樁設(shè)備限制，建議在滿足設(shè)計(jì)要求的前提下適當(dāng)減小樁體直徑。圖2 變形隨樁體直徑的變化樁體直徑增大的過(guò)程中，自重增加比結(jié)構(gòu)豎向剛度增大對(duì)沉降量的影響稍大，故樁頂?shù)某两盗恳猜晕⒃龃螅h(yuǎn)小于規(guī)范或行業(yè)要求的100 mm。2.2 樁體入土深度
水利水電快報(bào) 2022年12期2022-12-21
- 海上風(fēng)電嵌巖樁水平抗力影響因素研究
嵌巖灌注樁大約在泥面線下5 cm處彎矩達(dá)到最大值，極易導(dǎo)致樁體的失穩(wěn)或巖土的漸進(jìn)破壞。最為經(jīng)典的理論分析方法為p—y曲線法[6-8]，通常結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)或模型試驗(yàn)結(jié)果，對(duì)地基初始剛度和極限抗力Pu進(jìn)行研究，在此基礎(chǔ)上提出更為合理的修正p—y曲線[9-10]。有限元方法可以考慮多種影響因素對(duì)承載力的影響，因此在嵌巖樁的水平承載特性研究中得到了廣泛應(yīng)用[11-14]。綜上所述，水平承載特性是嵌巖樁研究的熱點(diǎn)問(wèn)題，對(duì)于樁—土或樁—巖直接接觸的研究已較為完善，但嵌巖樁在
海洋工程 2022年4期2022-08-17
- 復(fù)合加載模式的單樁復(fù)合桶型基礎(chǔ)極限承載特性和包絡(luò)線分析*
內(nèi)設(shè)6塊分倉(cāng)板，泥面以上塔桶高為45 m，桶嵌入地層約13 m。建立的地層模型，長(zhǎng)度為外桶徑的10倍即360 m、高度為54 m。采用有限差分Flac3D軟件進(jìn)行全過(guò)程模擬計(jì)算，采用顯示差分法可計(jì)算大變形，動(dòng)態(tài)調(diào)整，適用于巖土、結(jié)構(gòu)的受力與變形計(jì)算，準(zhǔn)確性高，且比有限元計(jì)算速度快，能較好地分析不同荷載大小作用下的承載力變化規(guī)律特征。根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)地質(zhì)勘察，并結(jié)合室內(nèi)相關(guān)土力學(xué)試驗(yàn)，綜合確定的地層力學(xué)指標(biāo)如表1，接觸參數(shù)如表2。表1 土的物理力學(xué)指標(biāo)Table 1
工業(yè)建筑 2022年5期2022-08-01
- 桶形基礎(chǔ)穩(wěn)定性與地基極限承載特性分析*
內(nèi)設(shè)6塊分艙板，泥面以上塔筒高45m，桶嵌入地層約13m。建立的地層模型長(zhǎng)度為外桶徑的10倍即360m，高54m。單樁復(fù)合桶的單柱部分分上、中、下3段，其中上段直徑7m、壁厚70mm、高20m，下段直徑10m、壁厚75mm、高11m，中段為連接上、下段的過(guò)渡段，壁厚70mm、高14m。泥面桶蓋厚30mm。圖2 吸力桶-地層三維模型地層上邊界為自由無(wú)約束邊界，底部采用固定位移約束，地層側(cè)面采用x，y約束，吸力桶無(wú)固定約束，僅施加聯(lián)合荷載。z向應(yīng)力場(chǎng)將在計(jì)算中
施工技術(shù)(中英文) 2022年6期2022-04-28
- 海底管道敷設(shè)過(guò)程的海底拖管強(qiáng)度分析
和拖管頭均在水下泥面附近，拖管時(shí)管道全部與泥面接觸，拖帶管道阻力大，需要的拖索長(zhǎng)[5]。本項(xiàng)目對(duì)傳統(tǒng)的底拖管施工方法進(jìn)行了改進(jìn)，即把拖管頭提升到泥面適當(dāng)高度進(jìn)行拖管，從而減少拖管與泥面的接觸，而鋼纜不再與泥面摩擦。對(duì)于這種改進(jìn)的底拖管法，研究了基于解析解的計(jì)算分析方法，編制了計(jì)算機(jī)程序，可以計(jì)算底拖過(guò)程管道的應(yīng)力和變形。1 底拖法的改進(jìn)圖1為改進(jìn)的底拖法拖航示意，即將管道與拖管頭的聯(lián)結(jié)部分提升一定高度進(jìn)行拖管。這種方法具備的優(yōu)點(diǎn)是：其一，由于鋼纜不再與海底
石油工程建設(shè) 2022年2期2022-04-21
- 深水鋼樁起吊下放運(yùn)動(dòng)特征分析
LC1：樁尖位于泥面以上150 m處（對(duì)應(yīng)鉤頭在海平面附近，水下4 m）。工況LC2：樁尖位于泥面以上60 m處（對(duì)應(yīng)鉤頭在海平面附近，水下94 m）。工況LC3：樁尖位于泥面以上30 m處（對(duì)應(yīng)鉤頭在海平面附近，水下124 m）。計(jì)算分析涵蓋了對(duì)應(yīng)限制有義波高Hs=2.0 m的當(dāng)?shù)睾r波浪周期范圍Tp=4.0～13 s，來(lái)浪方向考慮每30°間隔的不同方向來(lái)浪。來(lái)流對(duì)鋼樁運(yùn)動(dòng)特點(diǎn)的影響也在本文范圍內(nèi)。如圖4所示，來(lái)浪及來(lái)流方向角度定義為相對(duì)于X方向（船頭方
石油工程建設(shè) 2022年2期2022-04-21
- 變阻抗樁非自由端豎向瞬態(tài)激振動(dòng)力響應(yīng)分析方法及應(yīng)用*
水上成樁樁位處的泥面低于水面的特點(diǎn)，需要采用先施打鋼護(hù)筒入泥面一定深度，后鉆孔成樁的工藝。對(duì)于泥面較深或泥面軟弱土層較厚的工況，所需要的鋼護(hù)筒較長(zhǎng)，且澆筑混凝土后鋼護(hù)筒一般不再拆除。由于長(zhǎng)鋼護(hù)筒的使用，采用低應(yīng)變反射波法檢測(cè)灌注樁樁身質(zhì)量時(shí)常遇到以下問(wèn)題：1)鋼護(hù)筒段樁身阻抗與無(wú)鋼護(hù)筒段樁身阻抗不同，主要表現(xiàn)在鋼護(hù)筒本身增加了樁身阻抗，以及鋼護(hù)筒段樁徑固定且一般大于設(shè)計(jì)樁徑，導(dǎo)致該段樁身阻抗與無(wú)鋼護(hù)筒段樁身阻抗不同(由設(shè)計(jì)以及成孔孔徑所致)；2)鋼護(hù)筒頂高
水運(yùn)工程 2022年4期2022-04-18
- 海上風(fēng)機(jī)變徑單樁基礎(chǔ)水平承載特性數(shù)值分析
家高程基準(zhǔn)，海底泥面高程在-18.6～0 m。地質(zhì)勘測(cè)得到風(fēng)電場(chǎng)地基土物理力學(xué)性質(zhì)如表1所示，地基持力層為⑥-3中砂土層。表1 土層物理力學(xué)參數(shù)表1.2 有限元數(shù)值計(jì)算模型對(duì)變徑樁模型進(jìn)行適當(dāng)簡(jiǎn)化，其結(jié)構(gòu)示意如圖1(a)所示。根據(jù)工程資料，樁頂直徑DT=6.0 m，樁底直徑DB=6.5 m，上部高度H1=22 m，變徑段長(zhǎng)度H2=15 m，總樁長(zhǎng)H=84 m，樁基埋深55 m，以此鋼管樁作為典型樁進(jìn)行研究。利用ABAQUS建立變徑單樁基礎(chǔ)三維有限元模型，模
科學(xué)技術(shù)與工程 2022年9期2022-04-06
- 海上風(fēng)機(jī)單樁基礎(chǔ)樁形影響因素分析
照勘察結(jié)果可知，泥面高程為-25.06m～-29.17m，平潮水深為25.58m～29.75m。常浪向?yàn)闁|南向，浪向分布在東-南方位支架，海流主流方向?yàn)槲髂衔?。工程海區(qū)域風(fēng)向?yàn)闁|北、東南風(fēng)，夏季主導(dǎo)風(fēng)為偏南風(fēng)，秋季以東北風(fēng)為主，春季以東南風(fēng)為主。場(chǎng)址內(nèi)部水深明顯，表層土為淤泥質(zhì)土。1.2 工程地質(zhì)風(fēng)電場(chǎng)場(chǎng)區(qū)，距離岸邊20km，面積廣闊，無(wú)礁石、島嶼分布，水下地形平坦，為海積地貌。按照區(qū)域地質(zhì)、鉆孔資料，風(fēng)電場(chǎng)地層存在較多覆蓋層，厚度由北向南逐漸增加。分析勘
中國(guó)科技縱橫 2022年3期2022-03-26
- 耙頭高壓沖水噴嘴流場(chǎng)數(shù)值模擬及分析
域；h為噴嘴距離泥面距離，按照軟件計(jì)算距離泥面一定距離的淹沒(méi)射流壓力。圖2 噴嘴流場(chǎng)計(jì)算2.2 二維建模及網(wǎng)格劃分建立噴嘴和周?chē)w二維網(wǎng)格，噴嘴進(jìn)口水域?yàn)?0 mm×50 mm，噴嘴出口水域?yàn)?50 mm×50 mm。采用非結(jié)構(gòu)網(wǎng)格進(jìn)行網(wǎng)格劃分，網(wǎng)格總數(shù)量為81 972，見(jiàn)圖3。圖3 計(jì)算流場(chǎng)局部網(wǎng)格2.3 數(shù)值模擬計(jì)算控制方程高壓沖水噴嘴外的流場(chǎng)屬于定常不可壓縮黏性流動(dòng)，其N(xiāo)-S方程為：連續(xù)性方程(1)動(dòng)量守恒方程(2)式中：t為時(shí)間；ρ為密度；ν為運(yùn)
水運(yùn)工程 2022年2期2022-03-07
- 海上風(fēng)電機(jī)組與支撐結(jié)構(gòu)一體化動(dòng)力響應(yīng)分析
ile軟件計(jì)算出泥面處水平剛度、轉(zhuǎn)動(dòng)剛度。計(jì)算得水平剛度為1.31×106kN/m，轉(zhuǎn)動(dòng)剛度為4.75×108kN·m/rad。2.1.2 支撐結(jié)構(gòu)參數(shù)單樁基礎(chǔ)方案采用一根直徑D為7000～8200 mm(壁厚65～80 mm)、平均樁長(zhǎng)為71.0 m的鋼管樁打入海底基床，樁尖平均高程為-61.0 m，樁身入土深度約50 m，樁頂高程為10 m。單樁基礎(chǔ)模型相關(guān)參數(shù)及土壤主要性能參數(shù)如表1和表2所示。表1 單樁基礎(chǔ)模型參數(shù)(據(jù)國(guó)家85高程)表2 土壤主要性
綠色科技 2022年2期2022-03-04
- 海上風(fēng)電植入式嵌巖樁承載特性分析
示。第一階段，在泥面處右側(cè)混凝土開(kāi)始破壞，隨著荷載增加，破壞區(qū)域逐漸向下發(fā)展，最終沿高度方向破壞范圍約1 倍樁徑；第二階段，在泥面下14 m 左右區(qū)域左側(cè)開(kāi)裂，破壞范圍隨荷載增加沿水平向和豎向擴(kuò)展，最終破壞范圍豎向約0.5 倍樁徑，水平向大約2/3 倍樁徑；第三階段，開(kāi)裂區(qū)域位于泥面下24-25 m，混凝土左側(cè)受拉開(kāi)裂，最終達(dá)到極限荷載后水平破壞范圍約0.5 倍樁徑，豎向破壞范圍接近0.5 倍樁徑。圖4 不同階段混凝土受拉破壞圖圖5 為不同工況下各階段開(kāi)裂
港工技術(shù) 2021年5期2021-11-07
- 南黃海鐵板砂地層插樁分析及應(yīng)對(duì)
算，在三樁未接觸泥面或貼著泥面時(shí)平臺(tái)仍以一定航速移動(dòng)，但當(dāng)三樁接觸泥面后同時(shí)放樁10 cm，平臺(tái)停止移動(dòng)，船體吃水減少；上提三樁10 cm后，平臺(tái)立刻恢復(fù)移動(dòng)。多次重復(fù)上述動(dòng)作，反饋結(jié)果相同。此現(xiàn)象表明樁靴接觸泥面后一旦放樁，平臺(tái)就會(huì)被海底地層完全支撐起來(lái)，即該井位海底地層承載力較高，樁靴插入困難。通過(guò)分階段逐步將作業(yè)平臺(tái)由漂浮吃水4 m減少至吃水3.6 m，即逐步增大插樁力，根據(jù)測(cè)深儀及樁靴高度數(shù)據(jù)計(jì)算，樁靴仍沒(méi)有入泥。連接三樁沖樁管線，依次對(duì)三樁進(jìn)行沖
海洋石油 2021年2期2021-07-02
- 非均質(zhì)土中海上風(fēng)電單樁基礎(chǔ)動(dòng)力響應(yīng)特性
狀況中，假定海床泥面處位移為零，土體內(nèi)部是有應(yīng)力存在的，因此在施加水平荷載前必須進(jìn)行初始地應(yīng)力平衡[18?19]. 本文采用ODB導(dǎo)入法進(jìn)行初始地應(yīng)力的平衡. 非均質(zhì)土中海上風(fēng)電單樁基礎(chǔ)數(shù)值計(jì)算模型如圖1所示.圖1 非均質(zhì)土中海上風(fēng)電單樁基礎(chǔ)數(shù)值計(jì)算模型Fig.1 Numerical model of offshore wind power monopile foundation in heterogeneous soil為了模擬樁?土之間的非線性，根據(jù)土
工程科學(xué)學(xué)報(bào) 2021年5期2021-05-19
- 地震動(dòng)方向?qū)Ｉ巷L(fēng)力發(fā)電機(jī)動(dòng)力響應(yīng)的影響
機(jī)塔頂位移和結(jié)構(gòu)泥面處彎矩幅值的相對(duì)誤差均達(dá)到40 %，但僅采用了一條強(qiáng)震記錄。目前，DNV規(guī)范[14]要求將風(fēng)-波浪與地震作用組合，但未明確輸入地震動(dòng)方向。針對(duì)陸上風(fēng)力發(fā)電機(jī)，Wang等[15]將Taft波作為輸入地震動(dòng)，發(fā)現(xiàn)其沿側(cè)向時(shí)，塔頂位移和塔底彎矩幅值最大，認(rèn)為輸入地震動(dòng)方向影響風(fēng)力發(fā)電機(jī)動(dòng)力響應(yīng)。戴靠山等[16]發(fā)現(xiàn)：地震動(dòng)沿風(fēng)力發(fā)電機(jī)側(cè)向輸入時(shí)，塔頂加速度幅值最大；席仁強(qiáng)等[17]認(rèn)為輸入地震動(dòng)方向?qū)νC(jī)和運(yùn)行狀態(tài)的風(fēng)力發(fā)電機(jī)響應(yīng)均有顯著影響
振動(dòng)與沖擊 2021年5期2021-03-17
- 高樁碼頭樁后回淤對(duì)樁的影響數(shù)值分析
03 年6 月，泥面高程為-12 m，淤泥不存在；2）2006 年8 月，泥面高程為-9 m，淤泥回淤厚度為3 m；3）2008 年10 月，泥面高程為-6.6 m，淤泥回淤厚度為5.4 m；4）2012 年5 月，泥面高程為-4.6 m，淤泥回淤厚度為7.4 m；5）2015 年1 月，泥面高程為-3 m，淤泥回淤厚度為9 m。2.2 有限元模型建立一榀排架有限元模型，如圖2 所示。模型中樁徑2.3 m，樁長(zhǎng)50 m。土為均質(zhì)土層，將其簡(jiǎn)化為6 層。由于
港工技術(shù) 2021年1期2021-03-12
- 海上風(fēng)電高樁承臺(tái)基礎(chǔ)承載特性數(shù)值模擬研究
A點(diǎn)與B點(diǎn)之間，泥面處樁周土體的屈服范圍繼續(xù)增大。B點(diǎn)以后承載力曲線迅速下降，表明此時(shí)承臺(tái)在B點(diǎn)達(dá)到極限強(qiáng)度。因此，可推斷該承臺(tái)的極限荷載約為315 600 kN。圖5 土的等效塑性應(yīng)變?yōu)榱朔治鏊胶奢d下高樁承臺(tái)中單樁的受力情況，選取3根典型樁進(jìn)行分析，分別為長(zhǎng)軸方向斜樁6號(hào)樁、直樁9號(hào)樁和短軸方向斜樁12號(hào)樁。當(dāng)高樁承臺(tái)基礎(chǔ)承受極限水平荷載時(shí)，3根樁的樁身塑性應(yīng)力曲線見(jiàn)圖6。從圖6可知，樁所受到的應(yīng)力主要集中于2個(gè)區(qū)域：第1個(gè)區(qū)域?yàn)?span id="dvtrt5d" class="hl">泥面上樁的自由段部分，
水力發(fā)電 2021年12期2021-03-12
- 海上風(fēng)機(jī)嵌巖樁水平承載特性有限元分析
01D[11]。泥面以上樁自由端30 m，其中水面下長(zhǎng)度15 m。底部嵌入弱風(fēng)化巖層中。樁為植入式基礎(chǔ)，內(nèi)部無(wú)土。根據(jù)福建某海域地質(zhì)條件，平均水深設(shè)為15 m，有限元模型中巖層上部土體簡(jiǎn)化為單一土層，土體寬度80 m，大于10倍樁徑，土體總高度65 m，其中表層砂層厚度13 m，下部為弱風(fēng)化巖層。本文計(jì)算的所有工況中，樁底距巖石底部距離均大于5D。土體側(cè)邊界約束水平位移和豎向轉(zhuǎn)角，土體底部邊界6個(gè)自由度全部約束。土質(zhì)參數(shù)見(jiàn)表1，泥質(zhì)粉細(xì)砂(下文中簡(jiǎn)稱砂土)
哈爾濱工程大學(xué)學(xué)報(bào) 2021年1期2021-02-25
- 兩級(jí)箱涵式泄水口在吹填工程中的應(yīng)用
位置處，隨著吹填泥面高程的增加，埋沒(méi)箱涵后將無(wú)法正常排出吹填區(qū)內(nèi)的余水。若箱涵設(shè)置在堤身高位置處，吹填初期的余水將無(wú)法排出，形成較大水頭對(duì)堤身穩(wěn)定帶來(lái)影響。根據(jù)上述特點(diǎn)本文設(shè)計(jì)了適用于深水斜坡堤的兩級(jí)箱涵式泄水口，由箱涵、排水管兩部分組成。箱涵由角鋼和側(cè)板焊接構(gòu)成，設(shè)置有閘板槽和閘板，閘板位于閘板槽內(nèi)，構(gòu)成閘板式調(diào)控結(jié)構(gòu)。箱涵和排水管安放在深水斜坡堤堤身上，箱涵與排水管通過(guò)焊接相互連接在一起，組成適用于深水斜坡堤的泄水結(jié)構(gòu)。吹填區(qū)內(nèi)余水進(jìn)入排水管的水位借助
珠江水運(yùn) 2020年24期2021-01-19
- 風(fēng)-波浪荷載對(duì)海上風(fēng)機(jī)地震響應(yīng)的影響
機(jī)塔頂位移和結(jié)構(gòu)泥面彎矩幅值。這些研究均表明風(fēng)-波浪荷載顯著影響海上風(fēng)機(jī)地震響應(yīng)，但并未得出統(tǒng)一結(jié)論。海上風(fēng)電場(chǎng)建設(shè)時(shí)間較短，相關(guān)研究較少。對(duì)于陸上風(fēng)機(jī)，Asareh 等[9]，Witcher[10]，彭超[11]通過(guò)數(shù)值模擬發(fā)現(xiàn)風(fēng)荷載增大風(fēng)力發(fā)電機(jī)地震響應(yīng)。Yuan 等[12]發(fā)現(xiàn)風(fēng)荷載降低風(fēng)力機(jī)支撐結(jié)構(gòu)的易損性。Prowell 等[13]針對(duì)56 kW 風(fēng)力發(fā)電機(jī)開(kāi)展室外振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)氣動(dòng)力減小風(fēng)力機(jī)塔頂加速度和塔底彎矩幅值，但風(fēng)速僅為5.1 m/s
工程力學(xué) 2020年11期2020-11-14
- 對(duì)稱布置翼板加翼樁的水平承載性能分析
較各工況下加翼樁泥面處位移、樁身傾斜率、樁身內(nèi)力、樁身應(yīng)力和極限承載力，分析加翼樁翼板受力機(jī)理，提出對(duì)稱布置二、三和四翼板加翼樁水平極限承載力隨荷載方向變化的規(guī)律，為加翼樁的設(shè)計(jì)和推廣應(yīng)用提供技術(shù)支撐。1 計(jì)算模型與參數(shù)1.1 計(jì)算模型作為海上風(fēng)電加翼樁研究的一部分[5-6]，為便于對(duì)比分析，以江蘇某5 MW 級(jí)海上風(fēng)電機(jī)組的單樁和以此改進(jìn)的加翼樁為對(duì)象進(jìn)行有限元建模計(jì)算。鋼管樁樁長(zhǎng)73 m，入土深度55 m，樁徑5.0 m，壁厚80 mm，翼板對(duì)稱布置，
水利水運(yùn)工程學(xué)報(bào) 2020年5期2020-10-24
- 螺旋推進(jìn)式挖藕機(jī)的設(shè)計(jì)與試驗(yàn)
齊，即此時(shí)噴頭與泥面距離為0；當(dāng)連接到第三、四螺栓孔處，噴頭與泥面距離分別為-50 mm和-100 mm，實(shí)現(xiàn)噴頭與泥面距離較準(zhǔn)確控制.1.2.4 角度調(diào)節(jié)設(shè)計(jì) 角度調(diào)節(jié)裝置如圖6所示，預(yù)先已在固定環(huán)圓周做好角度標(biāo)記角度調(diào)節(jié)，需要對(duì)噴頭進(jìn)行角度調(diào)整時(shí)，松開(kāi)固定環(huán)兩端固定螺母，將噴頭調(diào)整到需要的角度，再對(duì)固定環(huán)兩端螺母進(jìn)行擰緊加固，即可實(shí)現(xiàn)角度調(diào)節(jié).噴流裝置總體結(jié)構(gòu)如圖7所示.1：方管；2：通孔；3.螺母.1：Square tube；2：Through ho
- 自重作用下吹填土地基的大變形固結(jié)分析
變形非常大，同時(shí)泥面不斷下降也有效減小了吹填地基中超孔隙水的滲透路徑，所以吹填土地基的變形是一個(gè)大變形固結(jié)問(wèn)題，需要采用大變形固結(jié)理論。目前的大變形固結(jié)理論一般可以劃分為兩種[1]，即 Gibson等[2-4]發(fā)展的一維大變形固結(jié)理論和Carter引進(jìn)的、建立在非線性連續(xù)介質(zhì)力學(xué)理論基礎(chǔ)之上的大變形固結(jié)理論[5-11]。其中，非線性連續(xù)介質(zhì)力學(xué)大變形固結(jié)理論雖然理論上比較嚴(yán)謹(jǐn)、擴(kuò)展性強(qiáng)，但是該理論的固結(jié)方程形式復(fù)雜，工程應(yīng)用上受到一定的限制，而 Gibso
港工技術(shù) 2020年4期2020-08-04
- 稻秸稈繩排水體真空固結(jié)處理高含水率疏浚淤泥可行性研究
為排水體處理后，泥面沉降量、含水率及不排水強(qiáng)度等均勻塑料排水板處理后的接近，由此認(rèn)為，碎秸稈排水體可以替代傳統(tǒng)的塑料排水板用于真空負(fù)壓處理高含水率淤泥[8]。需要強(qiáng)調(diào)，將碎秸稈包裹于條袋狀土工布中制作成的排水體的抗拉強(qiáng)度極低，因此一般只能用于深度較淺的疏浚淤泥地基處理中，對(duì)于較厚的疏浚淤泥地基，采用碎秸稈制作成的排水體由于抗拉強(qiáng)度較低，所以會(huì)導(dǎo)致打設(shè)困難的問(wèn)題?；谒榻斩捙潘w在抗拉性能方面的不足，本課題組提出了將秸稈繩進(jìn)行簡(jiǎn)單編織后包于條狀土工袋中制作成
江蘇水利 2020年7期2020-07-28
- 上鋼下混組合樁水平承載性能影響因素分析
限元模型坐標(biāo)系以泥面處樁軸心為坐標(biāo)系原點(diǎn)，泥面為XY平面，基樁軸線向上為Z軸正方向，水平荷載沿X軸正方向通過(guò)樁截面圓心。模型邊界采用底部邊界設(shè)置固定約束，四周邊界設(shè)置法向水平位移約束[12-13]。1.2 計(jì)算參數(shù)鋼管樁和PHC樁均采用線彈性本構(gòu)模型，鋼管樁及聯(lián)接段均為Q345鋼，PHC樁為A型樁，混凝土強(qiáng)度等級(jí)C80。地基土體采用Mohr-Coulomb彈塑性本構(gòu)模型，以淤泥質(zhì)粉質(zhì)黏土作為土體模型參數(shù)。模型材料物理力學(xué)參數(shù)見(jiàn)表1。水平荷載逐級(jí)施加于樁頂橫
水利與建筑工程學(xué)報(bào) 2020年2期2020-05-31
- 一種嵌入土體的錨鏈反懸鏈線形態(tài)分析軟件
輸入?yún)?shù)系泊點(diǎn)在泥面下的深度值 z(m)；泥面處的錨鏈荷載 T(N)；錨鏈與泥面的夾角θ(°)；錨鏈的軸向剛度 EA(N)；錨鏈單鏈環(huán)的名義直徑(m)；土體中錨鏈的單位長(zhǎng)度重量(N/m)；錨鏈剖分單元長(zhǎng)度(m)；土壤有關(guān)參數(shù)。3.2 軟件輸出參數(shù)傳遞到系泊點(diǎn)的荷載大小(N)；錨鏈張力的水平分量(N)；錨鏈張力的豎向分量(N)；錨鏈形態(tài)的水平坐標(biāo)(m)；錨鏈形態(tài)的豎向坐標(biāo)(m)；系泊點(diǎn)處荷載與水平面的夾角(°)；未張緊錨鏈的初始長(zhǎng)度(m)；受載伸張后的錨鏈長(zhǎng)
天津科技 2019年8期2019-08-28
- 海上風(fēng)電機(jī)組大直徑嵌巖單樁基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)關(guān)鍵參數(shù)的研究
標(biāo)高為10 m；泥面處標(biāo)高為-8.3 m；樁底標(biāo)高按入巖深度10 m 考慮，取-33.3 m。單樁基礎(chǔ)土層參數(shù)如表2所示。表2 單樁基礎(chǔ)土層參數(shù)采用Z-SOIL 有限元軟件對(duì)單樁基礎(chǔ)進(jìn)行三維有限元建模。鋼管樁樁身采用SHELL 單元，最下層弱風(fēng)化花崗片麻巖采用H-B 巖體本構(gòu)模型；其余土層采用摩爾-庫(kù)倫(M-C)土體本構(gòu)模型，樁土間接觸面采用小變形接觸模型；樁頂荷載水平力F=1833 kN，豎向力G=5000 kN，扭矩N=1773 kN·m，彎矩M=12
太陽(yáng)能 2019年7期2019-08-03
- 臺(tái)風(fēng)環(huán)境中典型海上風(fēng)機(jī)結(jié)構(gòu)的動(dòng)力響應(yīng)數(shù)值分析
力響應(yīng)過(guò)程中樁基泥面和輪轂點(diǎn)轉(zhuǎn)角、位移進(jìn)行計(jì)算分析，動(dòng)力響應(yīng)分析計(jì)算時(shí)程均為60 s。2.2.1 臺(tái)風(fēng)工況1：氣流攻角在±40°范圍內(nèi)變化(1) 樁基泥面處轉(zhuǎn)角、位移動(dòng)力響應(yīng)分析。氣流攻角變化時(shí)，兩種典型結(jié)構(gòu)海上風(fēng)機(jī)樁基泥面處轉(zhuǎn)角、位移動(dòng)力響應(yīng)結(jié)果分別如圖9和圖10所示。選取導(dǎo)管架基礎(chǔ)中動(dòng)力響應(yīng)最大的右上樁與單樁基礎(chǔ)進(jìn)行對(duì)比分析可知，導(dǎo)管架基礎(chǔ)樁基泥面轉(zhuǎn)角和泥面位移均明顯小于單樁基礎(chǔ)的響應(yīng)值。導(dǎo)管架基礎(chǔ)右上樁最大泥面轉(zhuǎn)角接近0.026°、最大泥面位移接近0
中國(guó)海洋平臺(tái) 2019年3期2019-07-11
- 海洋風(fēng)電導(dǎo)管架結(jié)構(gòu)對(duì)樁徑變化位置的敏感性分析研究
帶來(lái)的風(fēng)險(xiǎn)，通過(guò)泥面以下鋼管樁變徑來(lái)滿足灌漿間隙要求[3]。同時(shí)，對(duì)樁徑變化位置進(jìn)行敏感性分析，得出理想變徑點(diǎn)，為實(shí)際工程提供指導(dǎo)性建議。1??導(dǎo)管架基礎(chǔ)介紹導(dǎo)管架基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)借鑒了海洋石油平臺(tái)的概念，導(dǎo)管架基礎(chǔ)根據(jù)樁數(shù)不同可設(shè)計(jì)成三樁、四樁等多樁導(dǎo)管架，其上部采用桁架式結(jié)構(gòu)，其結(jié)構(gòu)剛度比三、四腳架基礎(chǔ)剛度更大[4]，適用水深和可支撐的風(fēng)機(jī)規(guī)格大于三、四腳架基礎(chǔ)，適用水深一般在10～50m。水淺區(qū)域?qū)Ч芗芙Y(jié)構(gòu)的造價(jià)高于單樁結(jié)構(gòu)和三、四腳架結(jié)構(gòu)，水深越深，由于基
工程與試驗(yàn) 2019年4期2019-03-27
- 超大直徑單樁埋深對(duì)樁身變形的影響研究
s軟件分析了樁身泥面與樁底的位移變化，結(jié)果表明位移受到樁徑及入土深度的影響。朱斌等[6-7]根據(jù)原位試驗(yàn)結(jié)果獲得了樁側(cè)土壓力、樁身最大彎矩截面位置范圍及樁身變形區(qū)域。胡安峰等[8-11]采用數(shù)值計(jì)算方法，研究了循環(huán)荷載作用下單樁基礎(chǔ)的累積側(cè)向位移問(wèn)題，結(jié)果表明當(dāng)循環(huán)荷載較小時(shí)，鋼管樁泥面處水平位移隨著循環(huán)的進(jìn)行逐漸穩(wěn)定；當(dāng)循環(huán)荷載超過(guò)一定值后，泥面處水平位移急劇發(fā)展且不穩(wěn)定。Carswell等[12-13]認(rèn)為短期循環(huán)荷載對(duì)硬黏土中單樁基礎(chǔ)的固有頻率和樁身
浙江工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2019年2期2019-03-19
- 翼板長(zhǎng)寬比和夾角對(duì)加翼樁水平承載性能影響分析
基礎(chǔ)形式，通過(guò)在泥面下的樁身設(shè)置翼板以增加樁前土抗力，從而減小單樁樁徑，降低超大直徑單樁基礎(chǔ)應(yīng)用難度。為開(kāi)展加翼樁研究，南京水利科學(xué)研究院設(shè)立了中央級(jí)公益性科研院所基本科研業(yè)務(wù)費(fèi)專項(xiàng)資金項(xiàng)目《用于提高水平承載能力的加翼樁研究》和《樁基參數(shù)和荷載參數(shù)對(duì)加翼樁水平承載性能影響研究》，基于ABAQUS有限元分析軟件構(gòu)建加翼樁三維數(shù)值仿真模型，研究加翼樁翼板數(shù)量、面積、形狀、剛度、埋深等因素對(duì)加翼樁水平承載的影響，探索加翼樁水平承載力計(jì)算方法，為新型結(jié)構(gòu)的工程應(yīng)用
水道港口 2018年5期2018-12-04
- 加翼樁水平承載力計(jì)算方法研究
風(fēng)電基礎(chǔ)，通過(guò)在泥面下的樁身設(shè)置翼板增加樁前土抗力，減小水平位移，以提高基礎(chǔ)水平承載力[1]。由于目前有關(guān)加翼樁的研究甚少，更缺乏實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)，為深入研究加翼樁的水平承載性能，通過(guò)海上風(fēng)電大直徑單樁與加翼樁水平承載性能數(shù)值模擬計(jì)算結(jié)果的對(duì)比分析，基于樁身土壓力分布特點(diǎn)和受力機(jī)理，參考規(guī)范中的P-Y曲線模式對(duì)相關(guān)參數(shù)擬合修正，分析了加翼樁翼板參數(shù)對(duì)水平承載力的影響規(guī)律[2-4]，提出了適用于海上風(fēng)電大直徑加翼樁水平承載力經(jīng)驗(yàn)式，為加翼樁研究和運(yùn)用提供參考。1 大
水利水運(yùn)工程學(xué)報(bào) 2018年4期2018-09-13
- 挑流丁壩在海港工程中的應(yīng)用
結(jié)合各位置處丁壩泥面高程情況，各挑流丁壩高度及壩頂寬度設(shè)計(jì)如下，典型斷面見(jiàn)圖3。圖3 挑流丁壩典型橫斷面（m）Fig.3 Typical cross section of spur dike(m)1號(hào)挑流丁壩泥面高程約1.0 m，設(shè)計(jì)壩頂高程2.0 m，壩頂高于原泥面1 m，壩頂寬度15 m。2號(hào)挑流丁壩泥面高程約1.0 m，設(shè)計(jì)壩頂高程2.0 m，壩頂高于原泥面1 m，壩頂寬度15 m。3號(hào)挑流丁壩壩頂寬度15 m，其中距堤頭127～272 m段為港汊加
中國(guó)港灣建設(shè) 2018年7期2018-07-24
- 超大尺寸沉井不排水下沉及封底水下三維機(jī)械聲吶應(yīng)用研究
2 常規(guī)方式測(cè)量泥面標(biāo)高2.1 測(cè)量方式介紹沉井下沉過(guò)程中各擬定工況下對(duì)刃腳埋深及泥面標(biāo)高有嚴(yán)格要求，首先需通過(guò)設(shè)備自身控制泥面狀態(tài)，然后通過(guò)測(cè)量手段監(jiān)控泥面狀態(tài)。圖2 直吸泥管刃腳埋深控制圖示（1）吸泥深度控制空氣吸泥管為無(wú)縫鋼管，吸泥管的長(zhǎng)度均一致，吊點(diǎn)設(shè)置均一致，梅根吸泥管均設(shè)置刻度標(biāo)尺。龍門(mén)吊尺寸、大鉤均一致。以沉井頂面平臺(tái)為參照，可通過(guò)吸泥管下放深度來(lái)控制吸泥面，此過(guò)程由操作人員進(jìn)行控制，現(xiàn)場(chǎng)技術(shù)人員進(jìn)行旁站監(jiān)控（見(jiàn)圖2）。（2）刃腳埋深控制直吸
上海鐵道增刊 2018年2期2018-07-23
- 翼板剛度與埋深對(duì)加翼樁水平承載性能影響分析
板中心線作用于距泥面18 m的樁頂橫截面中心。鋼管樁及翼板為Q345鋼，密度7 850 kg／m3，彈性模量206 GPa，泊松比0．3。地基為粉質(zhì)黏土，密度 1 960 kg／m3，黏聚力 25．0 kPa，內(nèi)摩擦角 14°，泊松比0．3，土體彈性模量按4倍壓縮模量取值為30．0 MPa［8－9］。假定加翼樁最大應(yīng)力達(dá)到材料允許強(qiáng)度或樁身泥面處傾斜率達(dá)到4‰時(shí)，為水平極限承載狀態(tài)［10－11］。對(duì)建立的模型進(jìn)行可靠性驗(yàn)證，通過(guò)海洋高樁基礎(chǔ)水平大變位模型試
水利與建筑工程學(xué)報(bào) 2018年1期2018-03-20
- 波流作用下大直徑管樁碼頭動(dòng)力響應(yīng)分析
土深度為45m，泥面以上長(zhǎng)度為35m，工程所在地地質(zhì)條件見(jiàn)表2。設(shè)計(jì)波浪重現(xiàn)期為50年一遇，波浪要素見(jiàn)表3，相應(yīng)重現(xiàn)期下的水流流速值見(jiàn)表4。表1 鋼管樁及混凝土主要材料參數(shù)表表2 地質(zhì)條件參數(shù)表表3 設(shè)計(jì)波浪要素表表4 海流流速表1.2 波流荷載的計(jì)算對(duì)于靜止于水的中小直徑圓柱體所受波浪荷載計(jì)算一般采用Morison方程［5］，任意高度Z處單位柱高所受水平波浪力為：式中：P——作用在柱體全斷面上的水平波浪力；PD——水平拖曳力（kN／m）；Pl——水平慣性
西部交通科技 2018年12期2018-02-27
- 冰區(qū)海上風(fēng)機(jī)的動(dòng)力響應(yīng)及疲勞分析
力響應(yīng)分析風(fēng)機(jī)在泥面處的坐標(biāo)系定義如圖7所示。圖 5 塔筒頂端載荷Fig. 5 Wind load at the top of tower圖 6 冰載荷時(shí)間歷程Fig. 6 Ice load time history圖 7 泥面處坐標(biāo)系定義Fig. 7 The definition of coordinate system at the mudline如圖8所示，當(dāng)風(fēng)、冰載荷單獨(dú)作用時(shí)，冰載荷作用下風(fēng)機(jī)塔頂?shù)目v向位移要遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于風(fēng)載荷的作用。圖 8 塔筒頂端
艦船科學(xué)技術(shù) 2018年1期2018-01-31
- 導(dǎo)管架套水下井口基盤(pán)安裝技術(shù)應(yīng)用
度，需要在導(dǎo)管架泥面以上位置設(shè)置對(duì)接DOCKING，以保證導(dǎo)管架和基盤(pán)精準(zhǔn)就位。根據(jù)基盤(pán)尺寸和高低樁參數(shù)確定DOCKING的參數(shù)，并進(jìn)行強(qiáng)度校核。水下DOCKING和水下井口基盤(pán)的總體布置位置如圖1。圖1 DOCKING和水下井口基盤(pán)的總體布置圖導(dǎo)管架設(shè)計(jì)水深79.6m，工作點(diǎn)標(biāo)高（+）8.5m，工作點(diǎn)尺寸16m×12m，4腿8樁，腿雙斜1∶7.071，設(shè)置9個(gè)井槽，設(shè)計(jì)年限20年，吊裝重量2949t。根據(jù)導(dǎo)管架在水中與基盤(pán)定位樁的對(duì)接過(guò)程的模擬運(yùn)動(dòng)分析和
海洋石油 2017年3期2017-10-23
- 海上風(fēng)電樁桶復(fù)合基礎(chǔ)的豎向承載性能研究
高度h=3 m，泥面以上預(yù)留連接段長(zhǎng)度l=3 m，桶壁厚度δb=50 mm;樁體的入土深度Z=40 m，泥面以上樁長(zhǎng)L=15 m，樁體外徑d=4 m，樁壁厚δp=50 mm;在樁體與桶體的連接部位留有0.1 m的間隙。為了對(duì)比樁桶復(fù)合基礎(chǔ)的承載性能，本文還建立了與樁桶復(fù)合基礎(chǔ)幾何尺寸相同的單樁基礎(chǔ)和桶型基礎(chǔ)。運(yùn)用ABAQUS建立樁桶復(fù)合基礎(chǔ)的有限元模型如圖1所示。圖1 樁桶復(fù)合基礎(chǔ)計(jì)算模型荷載的施加，首先在樁頂?shù)闹行奶幎x一個(gè)參考點(diǎn)，再將參考點(diǎn)與樁頂進(jìn)行耦
水力發(fā)電 2017年12期2017-03-20
- 鉆井船插樁對(duì)導(dǎo)管架平臺(tái)群樁影響的CEL有限元分析
組群樁由兩根打入泥面以下96 m的鋼樁組成，鋼樁外徑2.438 m。兩根樁的間距7.071 m，布置見(jiàn)圖1。941鉆井船在番禺10-2就位鉆井作業(yè)時(shí)，需要將直徑18 m的樁靴貫入泥面以下15 m深的土層；按照?qǐng)D1給出的鉆井船插樁與平臺(tái)鋼樁之間的相對(duì)位置可知，鉆井船樁靴邊緣距最近的平臺(tái)鋼樁A外緣僅5.3 m，遠(yuǎn)小于1倍的樁靴直徑，因此，須分析鉆井船就位插樁時(shí)，對(duì)導(dǎo)管架平臺(tái)鋼樁甚至平臺(tái)安全的影響。使用ABAQUS數(shù)值仿真分析軟件建立有限元模型時(shí)，參考已有的研究
海洋工程 2016年6期2016-10-12
- 高樁碼頭樁基沖刷的加固措施
深測(cè)量結(jié)果顯示，泥面變陡、沖深加大，工況明顯惡化，因此，碼頭上部梁板暫停施工。在此期間，施工單位每月兩次繼續(xù)對(duì)碼頭前、后沿進(jìn)行水深觀測(cè)，以了解碼頭區(qū)域泥面沖淤的變化；2011年9月業(yè)主委托相關(guān)單位對(duì)該區(qū)域進(jìn)行水下地形測(cè)量，重點(diǎn)對(duì)碼頭前沿主流航道進(jìn)行全斷面的水深測(cè)量，了解航道泥面的沖刷情況及有否偏離跡象。圖2 加固結(jié)構(gòu)圖一圖3 加固方案二結(jié)構(gòu)圖2.2.3潮流及泥面變化情況據(jù)碼頭沉樁期間及上部結(jié)構(gòu)停工后施工單位連續(xù)觀測(cè)與分析情況顯示，碼頭前后水流沖淤的變化較快
珠江水運(yùn) 2016年15期2016-05-15
- 水平靜荷載作用下翼板對(duì)基樁工作性狀影響的有限元研究
研究表明：基樁在泥面處設(shè)置翼板可顯著降低樁身水平位移和彎矩，而且水平位移降低效果優(yōu)于彎矩；對(duì)于正方形翼板，當(dāng)邊長(zhǎng)大于1.6D時(shí)提升效果不明顯，邊長(zhǎng)建議取值不超過(guò)1.6D；對(duì)于矩形翼板，扁長(zhǎng)形翼板效果明顯優(yōu)于豎長(zhǎng)形。加翼樁；水平靜荷載；翼板面積；長(zhǎng)寬比；ABAQUS風(fēng)能是一種開(kāi)發(fā)潛力巨大的清潔可再生能源，近海風(fēng)能資源約占我國(guó)風(fēng)能總儲(chǔ)量的75%。海上風(fēng)機(jī)結(jié)構(gòu)高聳，其基礎(chǔ)在復(fù)雜的環(huán)境荷載作用下承受較大的水平荷載和彎矩。鋼管單樁基礎(chǔ)是目前工程中常用的一種風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)形
水道港口 2016年6期2016-02-13
- 主樁套板結(jié)構(gòu)的簡(jiǎn)化計(jì)算與優(yōu)化設(shè)計(jì)
，主樁套板結(jié)構(gòu)在泥面下缺少套板的支擋，墻前被動(dòng)土壓力較小，使得泥面以上部分產(chǎn)生較大的水平位移，而現(xiàn)行的m法計(jì)算時(shí)通常沒(méi)有考慮錨碇點(diǎn)位移的影響，若設(shè)計(jì)不當(dāng)將對(duì)結(jié)構(gòu)的正常使用造成影響。本文根據(jù)結(jié)構(gòu)特點(diǎn)提出主樁套板結(jié)構(gòu)的簡(jiǎn)化計(jì)算方法，結(jié)合案例采用理論方法和有限元法計(jì)算主樁內(nèi)力，并借助ABAQUS軟件分析主樁入土深度和剛度對(duì)套板內(nèi)力的影響，研究成果可供主樁套板結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)參考。1 工程案例參考京唐港32#泊位的地質(zhì)資料，該地區(qū)土層主要以第四紀(jì)全新統(tǒng)及上更新統(tǒng)松散沉積物
水道港口 2015年2期2015-07-05
- 強(qiáng)震作用下全直樁碼頭樁基泥面以下彎矩控制的抗震設(shè)計(jì)
。強(qiáng)震作用下樁基泥面以下一般難以修復(fù)甚至不可修復(fù)。因此本文的主要目的是，探討強(qiáng)震作用下樁基泥面以下彎矩是否可作為全直樁碼頭抗震設(shè)計(jì)控制指標(biāo)之一。然后，本文提出了基于樁基泥面以下彎矩控制的結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)方法，并重點(diǎn)闡述了其理論依據(jù)、主要假定及其逐步分析步驟。最后，本文將通過(guò)某港區(qū)一期工程投標(biāo)項(xiàng)目的抗震設(shè)計(jì)來(lái)具體闡述提出的方法。1 基于樁基泥面以下彎矩控制的設(shè)計(jì)方法1.1 全直樁碼頭抗側(cè)力性能與建筑框架結(jié)構(gòu)受力特性類(lèi)似，全直樁碼頭只能依賴樁與結(jié)構(gòu)梁或板的剛性連接
中國(guó)港灣建設(shè) 2014年10期2014-12-18
- 排水固結(jié)法處理機(jī)場(chǎng)場(chǎng)道地基預(yù)壓荷載取值研究
，沉降計(jì)算應(yīng)考慮泥面以上總荷載作用效應(yīng)。飛行區(qū)場(chǎng)道的作用荷載強(qiáng)度按照以下條件換算:1)道面結(jié)構(gòu)層自上而下為一層42 cm厚水泥混凝土層、兩層半剛性基層。其中兩基層均采用18 cm厚的水泥穩(wěn)定碎石。2)基床層(填石渣層)厚度1.0 m。3)為了滿足承載力的要求，泥面以上填土厚度在2.0 m以上，選取填土厚度2.0，2.5 m進(jìn)行計(jì)算。4)按當(dāng)今最大飛行器空客A380后起落架荷載組合效應(yīng)最大點(diǎn)計(jì)算飛機(jī)移動(dòng)荷載作用效應(yīng)。2 等效使用荷載按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(
鐵道建筑 2014年9期2014-11-27
- 離岸深水全直樁碼頭水平承載力簡(jiǎn)化計(jì)算
del定義X點(diǎn)為泥面處樁身節(jié)點(diǎn)，圖3是波浪荷載作用下X點(diǎn)的加載系數(shù)-位移關(guān)系曲線對(duì)比，由圖可知隨著施加荷載的增大，彈塑性樁模型出現(xiàn)明顯的漸近線，表明結(jié)構(gòu)已經(jīng)失穩(wěn)，結(jié)構(gòu)安全系數(shù)為K=16.17。而彈性樁模型始終未出現(xiàn)漸近線，根據(jù)失穩(wěn)判別標(biāo)準(zhǔn)可知結(jié)構(gòu)仍未達(dá)極限狀態(tài)，但由圖4經(jīng)應(yīng)力換算知此時(shí)樁身最大應(yīng)力約為633 MPa，遠(yuǎn)大于鋼管樁屈服應(yīng)力，結(jié)構(gòu)已破壞?？梢?jiàn)，與傳統(tǒng)分析方法不同，離岸深水全直樁碼頭樁身采用彈性模型模擬無(wú)法得到正確結(jié)果，樁身應(yīng)采用彈塑性模型模擬。
水利水運(yùn)工程學(xué)報(bào) 2014年5期2014-03-22
- 高樁碼頭接岸結(jié)構(gòu)尺度對(duì)岸坡穩(wěn)定性影響及其優(yōu)化研究
在4 種不同坡肩泥面高程（+1.0 m、0 m、-1.0 m、-4.0 m）情況下，分別改變擋土墻的寬度、高度，研究擋土墻的尺寸對(duì)岸坡穩(wěn)定安全系數(shù)的影響。另外為排除固定坡比和坡肩寬度的影響，另選擇坡比1:2.5、坡肩寬度30 m 的岸坡尺寸，在坡肩泥面高程+1.0 m 的情況下予以驗(yàn)證。由計(jì)算結(jié)果表2、表3 可知，對(duì)于高樁碼頭的接岸結(jié)構(gòu)，在其他條件不變情況下，改變擋土墻高度h 或擋土墻寬度b，對(duì)碼頭岸坡穩(wěn)定安全系數(shù)的影響不大。因此遵循既滿足擋土墻自身抗滑、
水道港口 2013年1期2013-08-29
- 高含水率吹填淤泥自然沉降規(guī)律
慢注入量筒中，當(dāng)泥面達(dá)到30 cm即停止注漿，并記錄泥漿的初始高度。試驗(yàn)過(guò)程中，讀取不同時(shí)刻泥面的高度；當(dāng)泥漿沉積基本穩(wěn)定后，終止試驗(yàn)，泥漿的初始含水率見(jiàn)表2。圖1 塑性圖白馬湖土樣編號(hào)初始含水率%溫州土樣編號(hào)初始含水率%可門(mén)港土樣編號(hào)初始含水率%張家港土樣編號(hào)初始含水率%B1391W1325K1255Z163.1B2623W2671K2358Z280.8B3824W3738K3499Z398.0B4894W4843K4561Z4179.5B5960W58
土木工程與管理學(xué)報(bào) 2012年3期2012-01-23
- 吹填淤泥自重沉積規(guī)律試驗(yàn)研究
初始含水率越大，泥面的下沉速度越快，泥面最終的沉降量越大，泥漿最終含水率越大，最終孔隙比越大，最終密度越小；反之，泥漿的初始含水率越小，泥面的沉降速度越慢，泥面最終沉降量越小，泥漿最終含水率越小，最終孔隙比越小，最終密度越大。因此，在實(shí)際吹填工程中，要想降低吹填淤泥沉積穩(wěn)定后的后續(xù)處理和再生利用的難度，應(yīng)當(dāng)盡量降低吹填淤泥的初始含水率。另外，還可以發(fā)現(xiàn)，在時(shí)間對(duì)數(shù)坐標(biāo)上，不同初始含水率的泥漿有一個(gè)相同的沉降模式，s-lgt沉積時(shí)程曲線都呈現(xiàn)倒“S”形，這是
土木工程與管理學(xué)報(bào) 2012年3期2012-01-23
- 粘土中吸力錨沉貫阻力與土塞形成試驗(yàn)研究
帶來(lái)了不同的內(nèi)部泥面下陷,這對(duì)吸力沉貫開(kāi)始階段的土塞發(fā)展影響不大,當(dāng)土塞加速隆起后,壓貫越深的情況土塞發(fā)展越迅速;在粘土中進(jìn)行吸力沉貫時(shí),API規(guī)范對(duì)最大容許吸力估算較為準(zhǔn)確,但是需提供比API規(guī)范更大的沉貫吸力才能保持沉貫的進(jìn)行,而且沉貫過(guò)程中土塞的高度大于由于筒裙下插置換土體所帶來(lái)的高度。粘土;吸力錨;沉貫阻力;土塞;內(nèi)部吸力Abstract:To investigate the insertion resistance and soil heave
海洋工程 2011年1期2011-09-24