上?？睖y設(shè)計(jì)研究院有限公司 ■ 校建東 林毅峰

0 引言

單樁基礎(chǔ)因其結(jié)構(gòu)形式簡單、施工技術(shù)成熟，在國內(nèi)外海上風(fēng)電場中均得到了廣泛應(yīng)用。目前我國已建成的單樁基礎(chǔ)風(fēng)電項(xiàng)目大部分位于江蘇沿海地區(qū)，這些地區(qū)的地基為軟基。然而，福建、大連、廣東、廣西的沿海地區(qū)存在大面積的淺覆蓋層和裸巖地層，在這些地區(qū)建設(shè)海上風(fēng)電場，其基礎(chǔ)若采用樁基礎(chǔ)則必然面臨樁基嵌巖的問題。

彈模E是衡量巖石抵抗彈性變形能力的重要參數(shù)，而巖層的彈模E在樁基嵌巖問題研究中尤其重要，不同巖層、不同性狀的巖石決定了其E值大小的不同，且直接對單樁變形、嵌巖設(shè)計(jì)有顯著影響。本文采用廣義H-B 強(qiáng)度準(zhǔn)則及地質(zhì)強(qiáng)度指標(biāo)GSI 來確定福建某風(fēng)電場的巖石參數(shù)，并通過Z-SOIL 有限元軟件分析了樁基嵌巖設(shè)計(jì)中巖石的彈模、嵌巖單樁基礎(chǔ)入巖深度及鋼管樁樁身壁厚這3 個關(guān)鍵參數(shù)對樁身承載能力的影響。

1 H-B強(qiáng)度準(zhǔn)則及地質(zhì)強(qiáng)度指標(biāo)GSI

1980年，Hoek 和 Brown[1-2]通過對幾百組巖石的三軸試驗(yàn)資料和大量現(xiàn)場巖石試驗(yàn)成果進(jìn)行統(tǒng)計(jì)分析，并結(jié)合巖石性狀方面的理論研究成果和實(shí)踐檢驗(yàn)，推導(dǎo)出了巖石破壞時(shí)主應(yīng)力間的關(guān)系式，即Hoek-Brown(H-B)強(qiáng)度準(zhǔn)則。其表達(dá)式為：

式中，σ1為最大壓應(yīng)力，MPa；σ3為最小壓應(yīng)力，MPa；σc為巖石單軸抗壓強(qiáng)度，MPa；mi為巖石經(jīng)驗(yàn)參數(shù)，反映巖石的軟硬程度。

對于巖石經(jīng)驗(yàn)參數(shù)mi的取值，Hoek 和工程地質(zhì)專業(yè)技術(shù)人員結(jié)合了大量的實(shí)驗(yàn)和工程經(jīng)驗(yàn)，提出了一個比較詳細(xì)的取值方法，如表1所示[3-4]。

表1 巖石經(jīng)驗(yàn)參數(shù)mi 的取值

雖然最初的H-B 強(qiáng)度準(zhǔn)則有很多優(yōu)點(diǎn)，但其也存在一些不足，比如，未考慮不同巖體的強(qiáng)度參數(shù)、對于各向異性明顯的節(jié)理巖石適用性差等[5]。于是在 1992年，Hoek 等[6]對 H-B 強(qiáng)度準(zhǔn)則進(jìn)行了改進(jìn)，使其可同時(shí)應(yīng)用于巖石和巖體，稱之為“廣義H-B 強(qiáng)度準(zhǔn)則”，其表達(dá)式為：

式中，mb為無量綱參數(shù)；a為經(jīng)驗(yàn)參數(shù)；s為反映巖體破碎程度的無量綱參數(shù)，取值范圍為0～1.0，對于完整巖體，s取1.0。

廣義H-B 強(qiáng)度準(zhǔn)則在原準(zhǔn)則基礎(chǔ)上引入了巖體參數(shù)mb、s、a，以適用于低應(yīng)力條件下質(zhì)量較差的巖體。

如何選取準(zhǔn)確的巖體參數(shù)是廣義H-B 強(qiáng)度準(zhǔn)則在工程應(yīng)用中的關(guān)鍵。1994年，Hoek[7]提出了基于地質(zhì)強(qiáng)度指標(biāo)GSI 的巖體參數(shù)mb、s和a的取值方法為：

1)對于質(zhì)量較好的巖體 (GSI＞25)，mb、s和a可表示為：

2)對于非常破碎的巖體 (GSI＜25)，mb、s和a可表示為：

2002年，Hoek 等[8]引入了一個可考慮爆破影響力和應(yīng)力釋放的擾動影響因素D(取值范圍為0～1.0，巖體無擾動時(shí)為0，非常擾動時(shí)為1.0)，提出了基于GSI的巖體參數(shù)mb、s和a的取值方法為：

1999年，Sonmez 等[9]提出了較為詳細(xì)的GSI定量評價(jià)方法，考慮到了不連續(xù)面分布體積率、粗糙度、風(fēng)化程度和填充物性質(zhì)等方面，可通過插值查地質(zhì)強(qiáng)度指標(biāo)GSI分級圖獲得以上信息，分級圖如圖1所示。

圖1 地質(zhì)強(qiáng)度指標(biāo)GSI 分級圖

廣義H-B 強(qiáng)度準(zhǔn)則可以反映巖石和巖體固有的非線性破壞特點(diǎn)，以及結(jié)構(gòu)面、應(yīng)力狀態(tài)對強(qiáng)度的影響，能夠解釋低應(yīng)力區(qū)、拉應(yīng)力區(qū)和最小主應(yīng)力對強(qiáng)度的影響，并適用于各項(xiàng)巖體的描述[10]。本文以福建地區(qū)某海上風(fēng)電場項(xiàng)目的單樁基礎(chǔ)方案為例，使用Z-SOIL 有限元軟件，并采用H-B 巖體本構(gòu)模型，對大直徑嵌巖單樁基礎(chǔ)受不同關(guān)鍵參數(shù)影響時(shí)的情況進(jìn)行了系統(tǒng)地有限元模擬分析。

2 大直徑嵌巖單樁基礎(chǔ)參數(shù)的敏感性分析

2.1 基于GSI的巖體參數(shù)敏感性分析

福建地區(qū)某海上風(fēng)電項(xiàng)目采用大直徑嵌巖單樁基礎(chǔ)方案，具體如圖2所示。

圖2 單樁基礎(chǔ)布置

該單樁基礎(chǔ)的直徑為6.5 m；樁頂標(biāo)高為10 m；泥面處標(biāo)高為-8.3 m；樁底標(biāo)高按入巖深度10 m 考慮，取-33.3 m。單樁基礎(chǔ)土層參數(shù)如表2所示。

表2 單樁基礎(chǔ)土層參數(shù)

采用Z-SOIL 有限元軟件對單樁基礎(chǔ)進(jìn)行三維有限元建模。鋼管樁樁身采用SHELL 單元，最下層弱風(fēng)化花崗片麻巖采用H-B 巖體本構(gòu)模型；其余土層采用摩爾-庫倫(M-C)土體本構(gòu)模型，樁土間接觸面采用小變形接觸模型；樁頂荷載水平力F=1833 kN，豎向力G=5000 kN，扭矩N=1773 kN·m，彎矩M=121565 kN·m。單樁基礎(chǔ)有限元模型如圖3所示。

圖3 單樁基礎(chǔ)有限元模型

本文所使用的Z-SOIL 有限元軟件自帶H-B巖體本構(gòu)模型及硬化土(HS)等多種土體本構(gòu)模型，且?guī)r體參數(shù)以GSI為標(biāo)準(zhǔn)輸入。弱風(fēng)化花崗片麻巖巖體參數(shù)mi值按表1取值為30；根據(jù)圖1中的GSI分級規(guī)則，確定巖層GSI取60，巖體參數(shù)mb、s和a值可根據(jù)式(5)計(jì)算求得，擾動影響因素的取值為0.1。在確定巖體GSI值時(shí)，由于GSI的精確插值很難把控，因此需要研究巖體的GSI值和彈模E的變化對嵌巖單樁基礎(chǔ)抗變形能力的影響程度。通過改變底層弱風(fēng)化花崗片麻巖的GSI的取值范圍，從10向100 變化，計(jì)算嵌巖單樁基礎(chǔ)的樁頂及泥面處的轉(zhuǎn)角和位移分別與彈模E和GSI的關(guān)系，計(jì)算結(jié)果如圖4～圖7所示。

圖4 樁頂轉(zhuǎn)角、泥面處轉(zhuǎn)角與彈模E 的關(guān)系

圖5 樁頂位移、泥面處位移與彈模E 的關(guān)系

圖6 樁頂轉(zhuǎn)角、泥面處轉(zhuǎn)角與GSI 的關(guān)系

圖7 樁頂位移、泥面處位移與GSI 的關(guān)系

由圖4～圖7可知，隨著GSI值或彈模E的增大，樁頂轉(zhuǎn)角與位移及泥面處轉(zhuǎn)角與位移逐漸減小，即鋼管樁樁身變形逐漸減小，且減小趨勢變緩；彈模E為3.16 GPa 時(shí)為明顯拐點(diǎn)，即當(dāng)持力層巖石GSI＞40 時(shí)，彈模E或GSI值的變化對鋼管樁樁身變形已無顯著影響。

2.2 鋼管樁的樁身壁厚敏感性分析

鋼管樁的樁身壁厚對其抗變形能力影響很大，本節(jié)仍以上文所述模型為例進(jìn)行分析。采用控制變量法，選取GSI為60 的巖層模型，樁身壁厚從30 mm 增至70 mm。由于本次計(jì)算是針對卸載后鋼管樁的殘余變形，因此土體采用HS 土體本構(gòu)模型。該模型能更好地模擬土體的塑性特征，并可以很好地模擬卸載后鋼管樁的殘余變形。樁身壁厚與泥面處位移和轉(zhuǎn)角的有限元計(jì)算結(jié)果如圖8、圖9所示。

圖8 樁身壁厚與泥面處位移關(guān)系圖

圖9 樁身壁厚與泥面處轉(zhuǎn)角關(guān)系圖

由圖8、圖9可知，鋼管樁樁身壁厚對單樁基礎(chǔ)抗彎性能有顯著影響。隨著樁身壁厚的增大，卸載后單樁基礎(chǔ)的泥面處位移及泥面處轉(zhuǎn)角均變小，且變化趨勢逐漸減緩。但由于樁身壁厚增加到一定程度時(shí)會產(chǎn)生邊際效應(yīng)，因此，應(yīng)選取合理的樁身壁厚。從圖中還可以看出，卸載后鋼管樁的殘余變形位移約為最大荷載下變形位移的1/2，轉(zhuǎn)角則平均約為最大荷載下的1/4。

2.3 入巖深度敏感性分析

在實(shí)際工程項(xiàng)目中，嵌巖單樁基礎(chǔ)的嵌巖施工對設(shè)備、人力、可施工時(shí)間的要求很高，而且由于場地地基經(jīng)常會出現(xiàn)巖層起伏大、覆蓋層深淺不均的問題，對于基巖面位置的準(zhǔn)確判斷還有一定難度，從而造成嵌巖施工整體難度大。因此，有必要研究嵌巖單樁基礎(chǔ)的入巖深度對其變形的影響，在把控嵌巖深度的同時(shí)還能提高經(jīng)濟(jì)性，對實(shí)際工程有著重要的意義。

本節(jié)使用控制變量法，在保證其余條件不變的情況下，研究嵌巖深度3～8 m 的變化對嵌巖單樁基礎(chǔ)的變形影響，計(jì)算結(jié)果如圖10所示。

圖10 入巖深度與位移關(guān)系圖

由圖10可知，隨著嵌巖單樁基礎(chǔ)入巖深度的增加，單樁基礎(chǔ)的泥面處位移也急劇減小，在入巖深度達(dá)到6 m 時(shí)出現(xiàn)明顯的拐點(diǎn)，超過6 m 再增加入巖深度對單樁基礎(chǔ)的抗彎性能提升不顯著。

3 結(jié)論

本文通過對海上風(fēng)電機(jī)組大直徑嵌巖單樁基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)的參數(shù)進(jìn)行分析，得到如下結(jié)論：

1)當(dāng)持力層巖石物理性狀較好時(shí)，即當(dāng)巖層GSI＞40 時(shí)，此時(shí)GSI值的變化對嵌巖單樁基礎(chǔ)的變形計(jì)算結(jié)果影響不大。

2)鋼管樁的樁身壁厚增加到一定程度時(shí)，會產(chǎn)生顯著的邊際效應(yīng)，因此在實(shí)際工程項(xiàng)目中，嵌巖單樁基礎(chǔ)的鋼管樁樁身壁厚可依據(jù)多組數(shù)值分析的結(jié)果選取，在符合規(guī)范要求的前提下，選取一個比較合理的值既能滿足其結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的要求，又能節(jié)省材料，降低基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)的工程造價(jià)。

3)嵌巖單樁基礎(chǔ)卸載后的最小殘余變形位移與其最大荷載下的變形位移呈一定的倍數(shù)關(guān)系，在實(shí)際工程的初步設(shè)計(jì)階段，可結(jié)合數(shù)值分析的結(jié)果，利用此規(guī)則來初步確定單樁基礎(chǔ)的殘余變形，從而進(jìn)行下一步的設(shè)計(jì)工作。

4)當(dāng)嵌巖單樁基礎(chǔ)的入巖深度達(dá)到一定程度時(shí)，其深度的增加對單樁基礎(chǔ)抗變形能力已無顯著提升。在實(shí)際工程中，可利用多種方法并結(jié)合數(shù)值分析的手段，確定嵌巖單樁基礎(chǔ)的合理嵌巖深度，從而減少不必要的消耗，以提升工程整體經(jīng)濟(jì)性。