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        桶形基礎(chǔ)穩(wěn)定性與地基極限承載特性分析*

        2022-04-28 09:38:58
        施工技術(shù)(中英文) 2022年6期
        關(guān)鍵詞:泥面吸力轉(zhuǎn)角

        張 旭

        (1.中葡新能源技術(shù)中心(上海)有限公司,上海 200335;2.上海勘測設(shè)計(jì)研究院有限公司,上海 200335)

        0 引言

        近年來我國海上風(fēng)電進(jìn)入快速發(fā)展期,我國沿海距岸邊50km范圍內(nèi)可開發(fā)的海上風(fēng)能資源為7.58億kW,大約是陸上實(shí)際可開發(fā)風(fēng)能資源儲量的3倍。隨著海上風(fēng)電的大力發(fā)展,對風(fēng)電基礎(chǔ)的要求越來越高,目前常用基礎(chǔ)形式有重力式、樁基礎(chǔ)、導(dǎo)管架、浮式基礎(chǔ)和吸力桶基礎(chǔ)等形式,其中樁基礎(chǔ)相對最為常見,海上風(fēng)電樁基礎(chǔ)和支撐結(jié)構(gòu)占比約30%[1]。

        吸力桶基礎(chǔ)作為單樁基礎(chǔ)的替代形式,是海上風(fēng)電新型基礎(chǔ),能有效降低基礎(chǔ)成本約30%[2]。吸力桶基礎(chǔ)多為底端開口、頂端封閉的大直徑圓桶,具有成本低、施工工藝簡單、一體化施工、二次使用等優(yōu)點(diǎn),可實(shí)現(xiàn)快速安裝,能較好地適用于我國沿海區(qū)域的海洋地基[3]。同時(shí),吸力桶基礎(chǔ)能較好地抵抗風(fēng)電機(jī)組承受的較大水平荷載和彎矩,在最近幾年得到較好發(fā)展。一些學(xué)者開展了桶形基礎(chǔ)受力與承載的相關(guān)研究,如Barari等[4]與Sun等[5]基于莫爾-庫侖彈塑性模型,分析了桶徑與貫入比對桶體極限承載力的影響。劉振紋等[6]通過有限元計(jì)算,分析了桶形基礎(chǔ)的豎向破壞模式,基礎(chǔ)埋深范圍內(nèi)的土體強(qiáng)度,以及基礎(chǔ)形狀對地基豎向承載力的影響。劉梅梅等[7]通過有限元計(jì)算,得到豎向加載作用下不同長徑比的桶形基礎(chǔ)承載特性與失效形式,提出在計(jì)算極限承載力時(shí),可考慮將桶與桶內(nèi)土體作為一個(gè)整體進(jìn)行簡化分析。朱斌等[8]與Achmus等[9]通過模型試驗(yàn)和數(shù)值模擬方法研究了吸力桶基礎(chǔ)的水平承載力。Zhang等[10]通過離心模型試驗(yàn)研究,指出桶形基礎(chǔ)在長期荷載作用下會發(fā)生較大沉降和側(cè)向位移。Hung等[11]借助有限元探討了在不同不排水抗剪強(qiáng)度下,桶形基礎(chǔ)的承載力隨長徑比的變化,并分析了桶體在水平和豎向荷載作用下的運(yùn)動(dòng)形式及基礎(chǔ)周圍土體的破壞機(jī)理。Wu等[12]在飽和軟黏土中對桶基礎(chǔ)進(jìn)行分析,得到豎向荷載作用下的極限承載力,提出軟黏土的不排水抗剪強(qiáng)度、土體各向異性及吸力桶基礎(chǔ)的長徑比都是影響吸力桶基礎(chǔ)豎向承載力的主要因素。Bagheri等[13]分析了單調(diào)和循環(huán)荷載作用下桶形基礎(chǔ)的變形行為,指出在桶蓋附近會發(fā)生較大水平位移。

        因此,海上風(fēng)電長期服役進(jìn)程中,在風(fēng)暴潮等多模式、多工況荷載作用下,研究吸力桶及地基基礎(chǔ)的極限承載性能具有重要工程意義。

        1 本構(gòu)模型與參數(shù)計(jì)算

        土體本構(gòu)模型為各向同性彈塑性模型,采用Mohr-Coulomb(M-C)準(zhǔn)則,其力學(xué)模型為:

        (1)

        式中:σ1,σ3分別為最大、最小主應(yīng)力;f為屈服函數(shù),且f>0時(shí),材料處于塑性流動(dòng)狀態(tài),f<0時(shí),材料處于彈性變形階段,f=0時(shí),材料處于彈塑性臨界狀態(tài)。

        以上即為剪切破壞判據(jù),拉伸破壞判據(jù)為:

        ft=σt-σ3=0

        (2)

        式中:σt為巖體抗拉強(qiáng)度。

        巖土的體積模量、剪切模量分別由下式計(jì)算:

        (3)

        (4)

        式中:K,G分別為體積模量、剪切模量;E為彈性模量;ν為泊松比。

        對于接觸面參數(shù),法向剛度kn,剪切剛度ks,取接觸面相鄰區(qū)域“最硬”土層等效剛度的10倍[5],即

        (5)

        式中:Δzmin為接觸面法向連接區(qū)域上最小尺寸。

        根據(jù)現(xiàn)場地質(zhì)勘察報(bào)告,結(jié)合室內(nèi)試驗(yàn),綜合確定的地層力學(xué)參數(shù)如表1所示。由式(3)~式(5)計(jì)算的接觸參數(shù)如表2所示。

        表1 物理力學(xué)參數(shù)

        表2 接觸參數(shù)

        考慮吸力桶主要所受荷載,即上部風(fēng)機(jī)重力、風(fēng)機(jī)所受風(fēng)荷載傳遞下來的水平力、彎矩、扭矩,以及水中等效波浪力的聯(lián)合作用,風(fēng)機(jī)荷載包括自重 9 056kN、水平力2 584.7kN、彎矩258 179kN·m、扭矩12 980kN·m,波浪荷載為18 526.83kN。其中,水平荷載即風(fēng)機(jī)所受的風(fēng)荷載傳遞下來的水平荷載;波浪荷載為水中塔筒所受的波浪力,通過水下塔筒表面上水的高度(作用水柱高度14.12m)計(jì)算出來的等效波浪荷載。聯(lián)合荷載作用如圖1所示。

        圖1 吸力桶受荷示意

        由于單柱復(fù)合桶高度較高,且各部分構(gòu)件結(jié)構(gòu)特征不同,加工工藝不一,在陸上建造時(shí),將基礎(chǔ)分為上部桶體結(jié)構(gòu)(基礎(chǔ)頂法蘭以下17m立柱)、中部過渡段及下部鋼桶進(jìn)行分別預(yù)制,然后進(jìn)行組裝合龍。單柱復(fù)合桶形基礎(chǔ)安裝施工,包括陸上建造及總拼合龍、運(yùn)輸及海上安裝,總體工藝流程為陸上分段預(yù)制→基礎(chǔ)合龍→綁扎出運(yùn)→基礎(chǔ)海上安裝→基礎(chǔ)防沖刷施工。

        2 三維模型構(gòu)建

        根據(jù)廣東地區(qū)某海上風(fēng)電場工程地質(zhì)條件,聯(lián)合Rhino三維建模與有限元軟件,建立吸力桶-地層的大尺度場三維數(shù)值模型,并通過編寫結(jié)點(diǎn)、單元、坐標(biāo)系統(tǒng)的Fish語言轉(zhuǎn)換程序,導(dǎo)入有限差分巖土軟件,如圖2所示,吸力桶外桶直徑36m、壁厚25mm,內(nèi)桶直徑10m、壁厚15mm,內(nèi)設(shè)6塊分艙板,泥面以上塔筒高45m,桶嵌入地層約13m。建立的地層模型長度為外桶徑的10倍即360m,高54m。單樁復(fù)合桶的單柱部分分上、中、下3段,其中上段直徑7m、壁厚70mm、高20m,下段直徑10m、壁厚75mm、高11m,中段為連接上、下段的過渡段,壁厚70mm、高14m。泥面桶蓋厚30mm。

        圖2 吸力桶-地層三維模型

        地層上邊界為自由無約束邊界,底部采用固定位移約束,地層側(cè)面采用x,y約束,吸力桶無固定約束,僅施加聯(lián)合荷載。z向應(yīng)力場將在計(jì)算中由自重自動(dòng)計(jì)算產(chǎn)生。

        將有限元模型劃分網(wǎng)格,吸力桶-地層整體模型共劃分90 252個(gè)單元、101 812個(gè)結(jié)點(diǎn)。吸力桶及靠近桶的土層采用加密處理,距吸力桶較遠(yuǎn)部位網(wǎng)格逐漸稀疏。其中,吸力桶(含肋板連接件、分艙板、圓板)的網(wǎng)格剖面如圖3所示。

        圖3 吸力桶結(jié)構(gòu)剖面

        為了模擬吸力桶、土間的真實(shí)接觸、滑移、分離狀況,在吸力桶、地層間設(shè)置接觸面:桶蓋板-土接觸、桶側(cè)壁-地層接觸、桶底端面-土接觸,如圖4所示。

        圖4 吸力桶、地層間接觸面

        3 變形分析

        隱藏吸力桶的肋板、分艙板,為便于更好地觀察桶身與土層變形,分析吸力桶、土間變形及其相互作用。

        吸力桶-土整體的水平向(x)位移矢量云圖如圖5a所示,總體上可看出,位移基本都集中在桶上,最大水平位移為252mm,出現(xiàn)在桶上部,最小水平位移為0.276mm。土體變形主要集中在桶附近的較小區(qū)域,且基本出現(xiàn)在淺層,約為嵌入土中的桶高一半,在桶高一半位置以下的土層,其水平變形極小。

        圖5 吸力桶-土的水平向與豎向位移矢量云圖(單位:m)

        吸力桶-土整體的豎向(z)位移矢量云圖如圖5b所示,可看出右側(cè)與桶相鄰的小區(qū)域受桶的偏轉(zhuǎn)作用,出現(xiàn)擠壓隆起變形,“上翹”30.5mm;由于桶向右偏轉(zhuǎn)而與土脫開,左側(cè)土層臨空,出現(xiàn)一定程度的“傾倒”下沉。

        吸力桶、土間的接觸狀態(tài)如圖6所示,通過剪切滑移接觸可看出,桶側(cè)壁與土層接觸良好,桶蓋與土層間基本無剪切滑移行為,桶蓋與土為法向受壓接觸。

        圖6 接觸面的接觸狀態(tài)

        根據(jù)位移計(jì)算結(jié)果計(jì)算泥面轉(zhuǎn)角,[(105.8mm+28.6mm)/(36 000mm)]×100%=0.373%<0.436%,滿足安全要求。

        4 受力與屈服分析

        吸力桶身最大主應(yīng)力云圖如圖7所示,由于桶身在組合外荷載工況下向右偏轉(zhuǎn),桶身所受最大拉應(yīng)力出現(xiàn)在內(nèi)桶與桶蓋交界處的內(nèi)桶壁,約30MPa。

        圖7 桶身最大主應(yīng)力云圖(單位:Pa)

        桶身最小主應(yīng)力云圖如圖8所示,桶身最大受壓部位為內(nèi)桶的底端中間部位,約78MPa,比桶身所受的最大拉應(yīng)力30MPa大很多。桶蓋以上的桶身左側(cè)部分基本處于受拉狀態(tài),為主要的受拉區(qū),應(yīng)力值為正。

        圖8 桶身最小主應(yīng)力云圖(單位:Pa)

        由于桶體在外荷載作用下向右偏轉(zhuǎn),桶體右側(cè)受壓,外桶上部的桶單元體應(yīng)力演化曲線如圖9所示,在多工況荷載作用下,該部位單元體與土體相互作用,受擠壓,壓應(yīng)力逐漸增大,外桶體所受壓應(yīng)力>1MPa后基本趨于穩(wěn)定,表明其附近的土體與桶體處于應(yīng)力平衡狀態(tài)。

        圖9 單元體(外桶上部)的應(yīng)力演化特征

        土體屈服區(qū)如圖10所示,可明顯看出,內(nèi)、外桶的相鄰?fù)翆悠茐?,且以外桶的外圈土破壞為主,其中受壓?cè)(右側(cè))土體破壞程度明顯高于非受壓側(cè)(左側(cè))。左側(cè)上表層為淺層破壞,右側(cè)為受壓側(cè),土層破壞深度深于左側(cè)。

        圖10 土層最大剪應(yīng)變增量云圖

        無論內(nèi)桶還是外桶,其桶外壁土的破壞程度高于桶內(nèi)壁土,外桶的外圈土破壞程度高于內(nèi)桶的外圈土。桶壁的內(nèi)外土層未形成良好的塑性貫通區(qū),故桶體穩(wěn)定,不會無限傾覆、滑移。

        5 地基極限承載力分析

        在正常復(fù)合加載工況下,保持豎向荷載、彎矩不變,不斷增大水平荷載直至極限,為減少計(jì)算時(shí)間,采取1/2模型,進(jìn)行極限承載分析。

        泥面轉(zhuǎn)角與水平荷載增量及其百分?jǐn)?shù)的變化關(guān)系如圖11所示,當(dāng)水平荷載增加1 300kN時(shí),轉(zhuǎn)角達(dá)到0.692%,曲線出現(xiàn)拐點(diǎn)(突變點(diǎn)),此時(shí)可認(rèn)為極限水平荷載增量為1 300kN,即在正常復(fù)合加載工況下,水平荷載可繼續(xù)增大100.59%,有1 300kN 的裕量,極限值為1 292.35+1 300=2 592.35kN。

        圖11 泥面轉(zhuǎn)角與水平荷載增量及其百分?jǐn)?shù)的變化關(guān)系曲線

        泥面與桶頂?shù)乃轿灰齐S水平荷載增量變化曲線如圖12所示,隨著水平荷載逐漸增大,泥面水平位移曲線基本呈直線均勻變化,在水平荷載增加1 300kN 時(shí),曲線出現(xiàn)拐點(diǎn)(突變點(diǎn))。

        圖12 泥面水平位移與水平荷載增量變化關(guān)系曲線

        泥面轉(zhuǎn)角與彎矩增量及其百分?jǐn)?shù)的變化關(guān)系如圖13所示,當(dāng)彎矩增加60MN·m時(shí),轉(zhuǎn)角達(dá)到0.696%,曲線出現(xiàn)拐點(diǎn)(突變點(diǎn)),此時(shí)可認(rèn)為極限彎矩增量為60MN·m,即在正常復(fù)合加載工況下,彎矩還可繼續(xù)增大46.48%,有60MN·m的裕量,極限值為129+60=189MN·m。

        圖13 泥面轉(zhuǎn)角與彎矩增量及其百分?jǐn)?shù)的變化關(guān)系曲線

        吸力桶桶蓋處的左、右側(cè)泥面水平位移隨彎矩增量的變化曲線如圖14所示,隨著彎矩逐漸增大,泥面水平位移曲線呈直線均勻變化,在彎矩增加60MN·m時(shí),位移曲線出現(xiàn)拐點(diǎn)(突變點(diǎn))。

        圖14 泥面水平位移與彎矩增量變化關(guān)系曲線

        泥面轉(zhuǎn)角與豎向荷載增量及其百分?jǐn)?shù)的變化關(guān)系如圖15所示,當(dāng)考慮上部的風(fēng)機(jī)自重荷載時(shí),泥面轉(zhuǎn)角比不考慮風(fēng)機(jī)自重荷載時(shí)更小,表明一定的自重荷載反而有利于提升風(fēng)機(jī)的安全性。這是由于施加了豎向荷載后,桶內(nèi)及底部土體受到擠壓并受桶壁及分艙板的約束而變得密實(shí),密實(shí)土體所具有的較大承載能力使得桶-土具備一體化承載模式對抵抗水平力有利。

        圖15 泥面轉(zhuǎn)角與豎向荷載增量及其百分?jǐn)?shù)的變化關(guān)系曲線

        在自重荷載基礎(chǔ)上,繼續(xù)逐漸增大豎向荷載,轉(zhuǎn)角將逐漸增大、突變,復(fù)合桶形基礎(chǔ)將失穩(wěn)。

        泥面水平位移隨著豎向荷載的不斷增大而增大,最終發(fā)生突變、失穩(wěn),如圖16所示。

        圖16 泥面水平位移與豎向荷載增量變化關(guān)系曲線

        6 結(jié)語

        結(jié)合工程地質(zhì)與荷載條件,考慮吸力桶-土相互接觸,建立了實(shí)體、結(jié)構(gòu)、地層的復(fù)雜三維數(shù)值模型,進(jìn)行多工況、多荷載模式的變形規(guī)律與承載特性分析,得出以下結(jié)論。

        1)吸力桶受力一般強(qiáng)度可控,均未超過材料極限,其穩(wěn)定性主要受變形控制,桶體位移與泥面處轉(zhuǎn)角均在安全允許范圍內(nèi),整體安全。

        2)根據(jù)地質(zhì)條件與荷載工況,通過參數(shù)化語言建模與吸力桶全尺寸精細(xì)化設(shè)計(jì),進(jìn)行結(jié)構(gòu)的變形與承載力計(jì)算,驗(yàn)算了桶形基礎(chǔ)正常服役狀態(tài)下的穩(wěn)定性,在實(shí)際工程中可根據(jù)需要調(diào)整模型尺寸、參數(shù),進(jìn)行對比與整體穩(wěn)定性驗(yàn)算,為基礎(chǔ)設(shè)計(jì)提供指導(dǎo)。

        3)經(jīng)典的地基承載力計(jì)算公式無法精確計(jì)算復(fù)合加載模式下寬淺式桶形基礎(chǔ)地基的極限承載力,通過FLAC3D有限差分法計(jì)算了桶形基礎(chǔ)在正常運(yùn)行狀況下地基在不同荷載模式下的極限承載力,為失穩(wěn)提供預(yù)判。

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