頂力
- 超長距離頂管頂力估算與中繼間設(shè)置研究
。學(xué)者們針對頂管頂力的計算方法進(jìn)行了大量研究。陳孝湘等[10]對廈門翔安某海底綜合管廊工程管實測頂力進(jìn)行分析，該工程采用內(nèi)徑3.0 m混凝土管，單次頂進(jìn)982 m，穿越土層為粗砂，粉質(zhì)黏土，殘積砂質(zhì)黏性土，研究得出管壁與土的平均摩阻力fk取值比CECS 246—2008《給水排水工程頂管技術(shù)規(guī)程》要求低[11]，全程在3 kPa 以下。向安田等[12]調(diào)查了6 個典型工程的管壁平均摩阻力情況，并研究了上海某曲線頂管工程的實測頂力，該工程采用內(nèi)徑2.7 m的
內(nèi)蒙古電力技術(shù) 2023年4期2023-09-26
- 深埋條件下曲線頂管頂力分析
埋條件下曲線頂管頂力分析要倩雅，王梓任，姚永寬，任 強(qiáng)（北京金河水務(wù)建設(shè)集團(tuán)有限公司，北京 102206）在設(shè)計頂管時，頂力計算是非常關(guān)鍵的一環(huán)，是千斤頂、中繼間、后背墻、頂進(jìn)長度的重要設(shè)計依據(jù)。在深埋條件下，試圖從普氏理論出發(fā)，考慮土體產(chǎn)生的壓力拱效應(yīng)，先計算頂管在直線頂進(jìn)時的管側(cè)摩阻力，再利用靜力學(xué)理論對曲線頂管進(jìn)行力學(xué)分析，分析曲線頂管頂力增大的原因，提出一個新的曲線頂管頂力計算公式。并利用實際工程實測結(jié)果與計算結(jié)果相比較，發(fā)現(xiàn)計算結(jié)果與實測結(jié)果較為
- 頂管設(shè)計與優(yōu)化
計頂管管道需滿足頂力、覆土壓力及其他使用工況下的強(qiáng)度要求。頂管頂力應(yīng)取管材傳力面允許最大頂力、工作井后背土體的允許頂力二者的小值[2]。3.1 管道總頂力計算根據(jù)CECS246-2008《給水排水工程頂管技術(shù)規(guī)程》[3]，管道總頂力標(biāo)準(zhǔn)值F0按下式估算：式中：D1為管道的外徑，m；L為管道設(shè)計頂進(jìn)長度，m；fk為管道外壁與土的平均摩阻力，kN/m2；NF為頂管機(jī)迎面阻力，kN。泥水平衡式頂管機(jī)迎面阻力NF計算按下式：式中：Dg為頂管機(jī)外徑，m；γs為土的重
東北水利水電 2023年1期2023-01-18
- 大口徑鋼筒混凝土管道頂管在城市內(nèi)澇治理中的應(yīng)用
。圖3 管道允許頂力設(shè)計值由圖3可以看出，相同管徑下，JCCP允許的頂力設(shè)計值可以達(dá)到玻璃鋼夾砂管的2倍左右，在不加設(shè)中繼間的情況下，可以實現(xiàn)更長的頂進(jìn)距離。JCCP內(nèi)嵌置的鋼筒與鋼制承插口焊接，確保了管體良好的密封性，比較適合用于市政、水利等行業(yè)的中低壓給排水管線[5]。有關(guān)文獻(xiàn)指出[6]，JCCP在不設(shè)置中繼間的情況下，最大直線頂進(jìn)距離達(dá)到380 m。經(jīng)綜合比選，最終確定采用JCCP作為頂管管材。2.2 參數(shù)確定2.2.1 工作井設(shè)置及頂進(jìn)距離頂管段全
天津建設(shè)科技 2022年5期2022-10-18
- 南水北調(diào)中線工程穿越小洪河頂管工程設(shè)計
5 mm，允許用頂力不超過該規(guī)范附錄A 規(guī)定的12 300 kN。管體混凝土強(qiáng)度等級不宜低于C50，抗?jié)B等級不應(yīng)低于S8。頂管內(nèi)套DN2000DIP 管，球管壁厚20 mm，設(shè)計內(nèi)水壓力為1.40 MPa，球磨鑄鐵管與套管之間采用同軸不同圓心結(jié)構(gòu)形式，管道間孔隙采用C15 自密實混凝土填充，填充高度為球管管頂高程，管道進(jìn)出口設(shè)工作井和接收井。小洪河頂管工作井處地面高程57.30 m，井頂高程55.80 m，底板下底面標(biāo)高41.80 m，井深大于10 m，為
河南水利與南水北調(diào) 2022年8期2022-09-24
- 頂管法在長距離管道施工中的應(yīng)用與分析
利用千斤頂產(chǎn)生的頂力，克服管道與周圍土壤的摩阻力，將管道按一定的坡度進(jìn)行頂入，完成一節(jié)管子后，再頂入下一節(jié)管子，該過程會對主頂油缸以及中繼間所具備的推力加以利用，讓頂管機(jī)穿過地下土層，直至到達(dá)接收井，再將掘進(jìn)機(jī)吊出，管道隨著頂管機(jī)前進(jìn)，埋設(shè)在兩坑之間。由于長距離管網(wǎng)出現(xiàn)，施工地質(zhì)條件更復(fù)雜，也使管道中具體的頂管施工過程更難，所以，在進(jìn)行頂管施工時，應(yīng)對合理方案進(jìn)行研究，從而保證頂管結(jié)構(gòu)、所選材料、糾偏控制、配套設(shè)備、設(shè)置以及應(yīng)用中繼間、優(yōu)化相關(guān)測量技術(shù)等方
中國新技術(shù)新產(chǎn)品 2022年10期2022-08-29
- 中繼間自動化控制系統(tǒng)在長距離頂管施工中的應(yīng)用
直徑管徑及頂程中頂力以及可能遇到的情況設(shè)立6 節(jié)中繼間，通過開發(fā)自動化控制系統(tǒng)，對收集的數(shù)據(jù)進(jìn)行分析、判斷，快速準(zhǔn)確下達(dá)指令給中繼間開始啟動，實現(xiàn)多個中繼間之間快速聯(lián)動，解決以往頂管施工中僅憑經(jīng)驗人工啟停、效率低下的問題，以及頂管施工因停頓時間過長引起摩阻力增加、頂進(jìn)困難和管道內(nèi)施工人員多、安全風(fēng)險大等問題。圖1 新孟河立交地涵穿越河道衛(wèi)星平面2 總體施工工藝設(shè)計2.1 頂管頂進(jìn)總體施工流程頂管頂進(jìn)總體施工流程：頂管施工準(zhǔn)備→掘進(jìn)機(jī)頭就位→掘進(jìn)機(jī)頭穿墻→下
江蘇水利 2022年8期2022-08-27
- 頂管穿越高速公路設(shè)計分析
頂管穿越均需計算頂力、后背墻反力、是否設(shè)置中繼間及路面沉降計算等問題。3.1 穿越頂力計算頂管頂力計算方法可采取《給水排水工程頂管技術(shù)規(guī)程》[2](CECS 246:2008)中給出的計算方法，其管道的總頂力可按下式估算：F0=πD1Lfk+NF式中：F0為總頂力標(biāo)準(zhǔn)值(kN)；D1為管道的外徑(m)；L為管道設(shè)計頂進(jìn)長度(m)；fk為管道外壁與土的平均摩阻力(kN/m2)；NF為頂管機(jī)的迎面阻力(kN)。對于土壓平衡式大刀盤切削端口頂管機(jī)的迎面阻力，可按
北方交通 2022年7期2022-07-18
- 中風(fēng)化砂礫巖地層泥水平衡長距離頂管總頂力的計算
的關(guān)鍵是正確選擇頂力計算，但其理論方面的研究相對滯后于施工工藝的進(jìn)展，這在一定程度上限制了頂管技術(shù)的進(jìn)一步發(fā)展。對頂管工藝中最基本、最重要的參數(shù)—頂力的計算,不同類型的公式的適應(yīng)情況不同，各種頂力方法都有其局限性。在特定地質(zhì)情況下，選用相適應(yīng)的計算方法與參數(shù)，對頂力各主要影響因素進(jìn)行細(xì)致的理論分析，結(jié)合實際施工條件建立合理的頂力計算模型，推導(dǎo)出計算結(jié)果可靠的理論頂力而進(jìn)行研究，為實際工程應(yīng)用提供參考，既可以為頂管工程的關(guān)鍵內(nèi)容做出初步合理的設(shè)計，又對施工現(xiàn)
世界有色金屬 2022年2期2022-06-24
- 主跨245 m連續(xù)組合梁落梁技術(shù)研究
，并從各臨時墩起頂力、設(shè)備及落梁量等方面對兩種方案進(jìn)行綜合比選分析，確定出較優(yōu)的技術(shù)方案，有力地保障了該工程落梁全過程的質(zhì)量和安全。1 工程概況及施工工藝1.1 工程概況G220至濟(jì)青高速公路王舍人互通立交連接線工程中的北側(cè)跨大堤引橋采用跨徑組合為154+245+154=553 m三跨變截面連續(xù)梁橋，主梁采用正交異性組合橋面板，鋼梁高4.8～10.0 m（道路中心線位置），梁寬54～61.7 m，混凝土橋面板厚8 cm。主梁整幅布置，單箱四室，包括中心箱室
中國港灣建設(shè) 2022年5期2022-06-10
- 矩形頂管管節(jié)內(nèi)力變化及地表沉降規(guī)律分析
續(xù)頂入土體，所需頂力較大且整個施工過程中都會對已施工完成部分造成影響。因此，對于頂管工程來說，頂力及地表沉降均是需要重點關(guān)注的問題?，F(xiàn)有的頂力現(xiàn)場研究多是采集頂力隨頂程變化的數(shù)據(jù)，通過對頂力數(shù)據(jù)的擬合得到頂力計算公式[2,3,4,5]，為頂力預(yù)估提供理論指導(dǎo)，未關(guān)注頂管施工時管節(jié)的內(nèi)力變化規(guī)律，未能揭示管節(jié)內(nèi)力與管節(jié)頂力的變化規(guī)律。鑒于此，本文通過在管節(jié)間安裝土壓力盒，監(jiān)測施工時管節(jié)內(nèi)力，通過對管節(jié)內(nèi)力的分析闡述管節(jié)內(nèi)力與頂力關(guān)系。已有的針對矩形頂管施工對
四川水泥 2022年3期2022-04-07
- 平交道口改下穿立交橋框構(gòu)頂進(jìn)施工技術(shù)
和措施。通過詳細(xì)頂力計算，制定詳細(xì)施工方案和操作流程，以保證頂進(jìn)施工順利進(jìn)行。一、工程概況及特點本工程為錦承線義縣至朝陽段擴(kuò)能改造工程，框構(gòu)橋位于朝陽市黃河路與錦承線的平交道口，本工程主要為平交道口改下穿立交橋，并修建雙線。其表覆第四系全新統(tǒng)人工填土層雜填土，下伏沖洪積層粉質(zhì)粘土、粗圓礫土。通過對地質(zhì)條件分析可知，土壤最大凍結(jié)深度為1.35m。二、工程方案設(shè)計框構(gòu)橋主體采用鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)。孔徑（4.5+11+11+4.5）m框構(gòu)橋有四個孔洞，其中左右兩
中華建設(shè) 2022年1期2022-01-20
- 談頂管施工常見質(zhì)量問題與防治措施
工作坑;工作墻;頂力前言隨著祖國越來越繁榮，城市的工業(yè)發(fā)展非常的迅速，工業(yè)用水也是供不應(yīng)求，由于地形因素的限制，采用非開挖技術(shù)即頂管施工由此而生。頂管施工技術(shù)在近年來的管線工程中使用很越來越廣泛，這項技術(shù)主要的優(yōu)點是施工時占地面積較小，能穿越河道、公路、鐵路、建筑物地基及地下管網(wǎng)設(shè)施等障礙物，并且土方的開挖方量較少，是可以降低工作強(qiáng)度和減少噪音的施工技術(shù)。頂管施工技術(shù)的工作原理是：在需要頂管的地點創(chuàng)建兩個工作坑，分別是接收坑和工作坑，在工作坑中設(shè)立后靠背，
家園·建筑與設(shè)計 2021年3期2021-12-30
- 泥水平衡頂管機(jī)穿越填土及孤石施工技術(shù)應(yīng)用
，需先對管道的總頂力進(jìn)行估算。根據(jù)CECS 246-2019《給水排水工程頂管技術(shù)規(guī)程》管道總頂力可按下式估算。式中F0——總頂力標(biāo)準(zhǔn)值，kN；D1——管道的外徑，m；L——管道設(shè)計頂進(jìn)長度，m；fk——管道外壁與土的平均摩阻力，kN/m2；NF——頂管機(jī)的迎面阻力，kN。估算出管道總頂力后，根據(jù)管道總頂力來確定后座的材料及尺寸，本工程實際采用高度2.0m，寬度3.6m 的C35 素混凝土后座。3.3 管材選擇常用的頂管管材主要有鋼筋混凝土管、鋼管、玻璃鋼
建筑機(jī)械化 2021年11期2021-11-26
- 富水砂層多孔頂管施工頂力及管節(jié)摩阻力監(jiān)測分析
有效的解決方法。頂力是頂管施工中必須確定的一個重要施工參數(shù)，它直接影響工作井后背設(shè)計、管節(jié)的強(qiáng)度要求、中繼環(huán)的配置數(shù)量和間距及頂進(jìn)設(shè)備的選擇。管節(jié)摩阻力是衡量頂進(jìn)效果的一個重要指標(biāo)，它綜合反映了施工中泥漿的制備質(zhì)量、注漿工藝以及軸線控制質(zhì)量的好壞?；诖?，諸多學(xué)者對頂管隧道施工過程中頂力和管節(jié)摩阻力進(jìn)行了大量研究[1-3]，為解決復(fù)雜環(huán)境下頂管施工提供了重要理論支撐。向安田等[4]對上海某長距離大口徑急曲線頂管施工中實測的頂力和由此計算的平均摩阻力隨頂程變
施工技術(shù)(中英文) 2021年19期2021-11-22
- 預(yù)制圓管頂管允許最大頂力的解析公式及其應(yīng)用探究
面所能承受的最大頂力，是頂管設(shè)計和施工中的一項重要內(nèi)容。如果頂管管道處于理想的軸心受壓狀態(tài)，其允許最大頂力的計算將是簡單的，但實際施工時管道產(chǎn)生偏轉(zhuǎn)是不可避免的，另外曲線頂管時管道也會產(chǎn)生偏轉(zhuǎn)，因此管道接頭傳力面實際上幾乎總是處于偏心受壓狀態(tài)，此時的允許最大頂力計算相對比較復(fù)雜。目前我國工程建設(shè)協(xié)會頂管規(guī)范《給水排水工程頂管技術(shù)規(guī)范》（CECS246：2008）［1］第8.1.1條的允許最大頂力計算公式是參考的美國土木工程師協(xié)會《Standard Prac
特種結(jié)構(gòu) 2021年5期2021-11-15
- 頂管頂力與摩阻力的分析與預(yù)測
過程中的摩阻力和頂力是頂管工程的關(guān)鍵技術(shù)參數(shù),其中管土間摩阻力的大小與頂管穿越的土層性質(zhì)、頂管類型及直徑、減阻泥漿效果的發(fā)揮等因素有關(guān)。當(dāng)頂管頂進(jìn)過程中的摩阻力較大時,若頂力較小,則頂管難以頂進(jìn),若頂力過大,則可能導(dǎo)致管節(jié)的損壞。因此對頂管頂進(jìn)過程中摩阻力和頂力的大小及其變化規(guī)律進(jìn)行深入研究十分必要。國內(nèi)外較多研究者對頂管頂進(jìn)過程中的摩阻力和頂力做了探索。在摩阻力研究方面,Shimada等[1]使用滲流分析模型研究了管土間泥漿的填充對減小摩阻力的作用,最終
浙江科技學(xué)院學(xué)報 2021年5期2021-11-08
- 復(fù)雜地下情況頂管施工技術(shù)
移）的施工工藝（頂力驗算）進(jìn)行描述，可為今后公司同類型的工程提供參考。2 工程實例新建葆李溝橋位于北京市南五環(huán)李營橋北側(cè)，京開高速西紅門橋西側(cè)?，F(xiàn)況DN500次高壓燃?xì)夤艿肋^葆李溝處有DN1870套管，套管頂高程為37.01，現(xiàn)況燃?xì)夤艿琅c擬建葆李溝橋承臺的高程沖突，并與橋梁樁基矛盾，因此需對現(xiàn)況DN500次高壓管道進(jìn)行改移。將DN500次高壓管線過葆李溝段改至其北側(cè)，在擬建橋樁之間以頂管的方式過葆李溝及現(xiàn)況中水管道，然后提升高程，兩端與現(xiàn)況DN500的管
卷宗 2021年21期2021-08-06
- 帶鎖扣管幕頂管頂力研究*
內(nèi)外的學(xué)者對頂管頂力做了許多研究，基于理論和經(jīng)驗提出了一些頂力計算公式。文獻(xiàn)[3]搜集了現(xiàn)有的頂力計算公式，根據(jù)計算原理，將其分為經(jīng)驗和理論2類，并統(tǒng)一了公式中參數(shù)的符號。文獻(xiàn)[4]依托珠港澳大橋拱北隧道管幕工程，分析影響曲線頂管頂力的因素，并提出了計算方法。雖然許多現(xiàn)行的規(guī)范明確了各種類型頂管的頂力計算公式，國內(nèi)的專家學(xué)者也做了很多研究，但是目前尚無關(guān)于帶鎖扣頂管頂力的計算公式及其相關(guān)研究。因此，本文依托上海軌道交通14號線桂橋路站實例工程，分析帶鎖扣頂
城市軌道交通研究 2021年7期2021-07-21
- 淺談下穿鐵路框架涵頂進(jìn)后背墻優(yōu)化施工技術(shù)
布置平面2 頂進(jìn)頂力計算框架涵頂進(jìn)從開始啟動至就位所需之力即為頂力。計算時，應(yīng)根據(jù)頂進(jìn)部分長度、土體性質(zhì)、地下水情況、框架涵外形及施工方法綜合考慮，按如下計算公式進(jìn)行頂力計算：式中：P-最大頂力，kN；K-安全系數(shù)，取1.2；N1-涵頂荷載，kN；f1-涵頂面與頂上荷載的摩擦因數(shù)；N2-結(jié)構(gòu)自重，kN；f2-底板與底基土的摩擦因數(shù)，取0.7～0.8?，F(xiàn)場采用石蠟滑石粉等措施減小摩擦系數(shù)，故f2按0.3取值；E-結(jié)構(gòu)側(cè)面土壓力，kN；R-鋼刃角正面阻力，kN
建材與裝飾 2021年16期2021-06-10
- 粉土粉砂地層中頂力計算模型及方法研究
千斤頂及中繼間的頂力。 忽略次要因素，頂管頂力所克服的主要阻力包括開挖面的迎面阻力和管土之間摩阻力。當(dāng)頂管的口徑、機(jī)型、埋深、地層等確定后，迎面阻力一般為定值；管外壁與土體之間摩阻力，則與頂進(jìn)長度成正比。 隨著頂管頂進(jìn)距離和管道直徑的增加，管壁所受總摩阻力越來越大，摩阻力所占總頂力的百分比也越來越高。圖1 頂力計算模型通過頂管頂力組成分析可知，總頂力由兩部分組成:頂進(jìn)正面阻力和管周摩擦阻力，總頂力組成模型如圖1 所示，在通常情況下管周摩擦阻力構(gòu)成了頂力的主
河南建材 2021年4期2021-05-08
- 大跨度多孔箱涵頂進(jìn)時底板內(nèi)力研究
實時監(jiān)測數(shù)據(jù)調(diào)整頂力提高糾偏策略的科學(xué)性與有效性，了解箱涵在頂進(jìn)過程中的受力情況必不可少。由于千斤頂頂力施加于箱涵底板，因此，研究箱涵頂進(jìn)過程底板內(nèi)力的變化規(guī)律是實現(xiàn)智能糾偏的關(guān)鍵。2 工程概況大禮路位于北京新機(jī)場北部，西起大廣高速，東至京臺高速，全長約15.1km，是東西向重要交道干道及管線主廊道。大禮路下穿京九鐵路工程，作為大興新機(jī)場外部交通及市政管線（水、電、氣、信等）保障的主要通道，為新機(jī)場臨空經(jīng)濟(jì)區(qū)打造國際化、高端化、服務(wù)化的區(qū)域定位提供了基本保
工程建設(shè)與設(shè)計 2021年4期2021-04-01
- 支護(hù)頂力對明挖法車站基坑變形及受力特征研究
通過適當(dāng)?shù)念A(yù)加載頂力，保證整個支護(hù)體系穩(wěn)定性，以防止施工過程中對既有構(gòu)筑物產(chǎn)生損害。高文華與楊林德[2]利用有限元軟件對深基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)內(nèi)力與變形時空效應(yīng)進(jìn)行建模計算，認(rèn)為基坑圍護(hù)結(jié)構(gòu)的應(yīng)力分布與支撐結(jié)構(gòu)的力學(xué)參數(shù)有關(guān)。關(guān)于支護(hù)結(jié)構(gòu)水平位移的情況，Peck[3]對圍護(hù)結(jié)構(gòu)的變形進(jìn)行了相關(guān)研究，認(rèn)為基坑開挖導(dǎo)致圍護(hù)結(jié)構(gòu)水平變形的最大點應(yīng)該位于其頂端。Blackburn & Finno[4]在挖掘過程中收集的性能監(jiān)測數(shù)據(jù)中觀察到了三維效果，并總結(jié)了施工程序，對不
工程技術(shù)與管理 2021年2期2021-03-24
- 淺埋大斷面矩形頂管施工研究與應(yīng)用
面示意圖2 頂管頂力的理論計算現(xiàn)有的計算頂管頂力的公式有很多，大多基于普式理論，但是一般認(rèn)為，當(dāng)管頂覆土厚度小于或等于一倍管外徑或者覆土層為淤泥質(zhì)土?xí)r，頂管上部土體難以形成足夠大的卸載拱效應(yīng)，因此，淺埋大斷面矩形頂管頂力的估算方法值得探討。頂進(jìn)力是頂管施工的主動力，是頂管施工中的重要參數(shù)。頂進(jìn)設(shè)備提供的頂力大小在最保守狀態(tài)下需等于頂管過程中迎面阻力P阻與側(cè)摩阻力F摩之和，即F頂=P阻+F摩。其中，對于土壓、泥水平衡式頂管機(jī)的迎面阻力P阻，綜合實際頂管的施工
四川水泥 2021年2期2021-02-03
- 蘇州城北路大斷面矩形頂管頂力計算與實測分析
求意見階段。頂管頂力作為頂進(jìn)設(shè)計的重要參數(shù)，也沒有統(tǒng)一的國家標(biāo)準(zhǔn)計算公式。當(dāng)前，國內(nèi)外的學(xué)者對于矩形頂管頂力的研究還不夠完善，矩形頂管頂力的計算思路主要基于圓形頂管。頂管頂力計算中的摩阻力計算公式主要是基于Haslem提出的挖掘面穩(wěn)定假設(shè)[4]和O'Reilly等提出的管土全接觸假設(shè)[5]?；谝陨侠碚撏茖?dǎo)出的公式形式上基本可以分為3類： 理論公式、半經(jīng)驗公式和經(jīng)驗公式[6]。其中，林越翔等[7]通過分析已有矩形頂管管壁摩阻力計算公式，運(yùn)用普氏壓力拱理論和
隧道建設(shè)(中英文) 2020年12期2021-01-06
- 城市道路下超長距離曲線頂管技術(shù)優(yōu)化和保障措施
出了設(shè)備可靠性、頂力控制、通風(fēng)照明、電力供應(yīng)等技術(shù)難題。曲線頂管對頂管工具頭姿態(tài)控制、頂管測量、管道接口密封提出了更高的要求。毛海明等［1］闡述了中繼環(huán)聯(lián)動在超長距離頂管中的實際應(yīng)用。張立新［2］結(jié)合實例介紹了超長距離頂管觸變泥漿的材料特點、壓漿管布置和壓力控制等施工要點。本文結(jié)合上海某污水總管施工中超長距離曲線頂管工程案例，介紹頂管中技術(shù)難點，可供類似頂管設(shè)計和施工參考。1 工程實例上海某污水總管管徑 DN 3 000 mm，采用鋼筋混凝土“F”管節(jié)，管
工程質(zhì)量 2020年2期2020-10-31
- 某條形承臺的樁基受力探討
得到廣泛應(yīng)用。樁頂力計算時一般都假定承臺為剛體，根據(jù)現(xiàn)行《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》(以下簡稱《公預(yù)規(guī)》)[1]第8.5.1條，單樁作用于承臺底面的豎向力設(shè)計值計算方法見式(1)。(1)式中:Nid為第i根樁作用于承臺底面的豎向力設(shè)計值；Fd為由承臺底面以上的作用組合產(chǎn)生的豎向力設(shè)計值；Mxd、Myd為由承臺底面以上的作用組合繞通過群樁形心的x軸、y軸的彎矩設(shè)計值；n為承臺下面樁的總根數(shù)；xi、yi為第i排樁中心至y軸、x軸的距離。由式(1
交通科技 2020年5期2020-10-23
- 砂礫石地層人工頂管施工頂力分析以及摩阻力探討
地層人工頂管施工頂力計算進(jìn)行分析，取得了良好效果。砂礫石地層人工頂管；影響因素；頂力分析1 引言人工頂管即手掘式頂管是最早發(fā)展起來的一種頂管施工工藝，由于它采用了一定的輔助措施后便具有施工操作簡便、設(shè)備少、施工成本低、可同時進(jìn)行多個工作面、施工進(jìn)度快等優(yōu)點。論文介紹了中國成都市新都區(qū)具有明顯代表性的砂礫石地層人工頂管施工技術(shù)。雖然不斷有先進(jìn)的頂管技術(shù)被運(yùn)用，且效果很好，但是手掘式頂管施工仍在被廣泛運(yùn)用。這是因為手掘式頂管法具有頂管的普遍優(yōu)點，即土方開挖少、
工程技術(shù)與管理 2020年10期2020-10-19
- 矩形頂管管-土接觸面狀態(tài)及頂推力預(yù)估
層減阻劑的配比、頂力計算不準(zhǔn)確的問題.在頂管工程研究中，通過數(shù)值模擬快速確定管-土相互作用的工程特性，可以更好指導(dǎo)設(shè)計.頂力預(yù)估大致可以分為三類:數(shù)值方法[1-4]，通過數(shù)值模擬頂管施工過程，將管體單元的剪應(yīng)力進(jìn)行積分；工程方法[4-5]，通過理論經(jīng)驗公式計算得出頂力，并將其作為頂管設(shè)計與施工的輸入條件；實驗方法[6-11]，通過實驗室試驗測定或反分析摩擦系數(shù)代入理論公式或數(shù)值模擬中以計算頂推力.若施加的頂推力不足，管體不能頂進(jìn)到目標(biāo)位置.如果頂推力過大，
東北大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版） 2020年10期2020-10-19
- 淺析長距離頂管過程中觸變泥漿技術(shù)應(yīng)用研究
減小單位長度頂管頂力，對控制工程投資、提高建設(shè)效率具有重要意義。本文結(jié)合昆明市某排水工程頂管案例，對頂管工程觸變泥漿作用機(jī)理進(jìn)行研究，對比分析了在優(yōu)化工藝條件下觸變泥漿對頂力的影響，得出觸變泥漿技術(shù)對減小頂管頂力具有關(guān)鍵作用的結(jié)論。關(guān)鍵詞：頂管;觸變泥漿;頂力;減阻中圖分類號：U455? ? ?文獻(xiàn)標(biāo)識碼：A? ? 文章編號：2096-6903（2020）07-0000-001 工程概況昆明市環(huán)湖東路轉(zhuǎn)輸通道工程全長約4.831km，共設(shè)置14座沉井，13
智能建筑與工程機(jī)械 2020年7期2020-09-10
- 某河道整治項目長距離大直徑頂管無中繼間施工技術(shù)研究及應(yīng)用
置，發(fā)揮頂管機(jī)械頂力、后背土體和后背墻結(jié)構(gòu)強(qiáng)度、管道材料強(qiáng)度，保障工期進(jìn)度。1 長距離頂管影響因素1.1 管道總頂力長距離頂管要克服迎面和管道周邊土體阻力才能頂進(jìn)作業(yè)，管道總頂力可按式(1)估算[1]:F0=πD1Lfk+NF(1)式中F0為總頂力標(biāo)準(zhǔn)值；D1為管道外徑；L為管道設(shè)計頂進(jìn)長度；fk為管道外壁與土的平均摩阻力；NF為頂管機(jī)迎面阻力。目前頂管掘進(jìn)機(jī)械分為人工掘進(jìn)和機(jī)械掘進(jìn)，機(jī)械頂管又分為土壓平衡、泥水平衡、氣壓平衡和巖石頂管。根據(jù)頂管機(jī)械前端面
廣東水利水電 2020年8期2020-08-31
- PCCP直頂管施工技術(shù)要點分析
物。2.2 預(yù)估頂力分析該頂管擬采用人工挖掘方法頂進(jìn)，頂進(jìn)阻力計算如下。頂管頂力參考《給水排水管道工程施工及驗收規(guī)范》（GB 50268-2008）第6.3.4 中的計算公式：式中：FP——頂進(jìn)阻力，kN；DO——管道的外徑，m；L——管道設(shè)計頂進(jìn)長度，m；fk——實驗確定的管道外壁與土體的平均阻力（觸變泥漿減阻技術(shù)的摩擦阻力從表1 中選用），kN/m2；NF——頂管機(jī)的迎面阻力，kN。表1 觸變泥漿減阻技術(shù)的管道外壁與土體的平均阻力單位：kN/m2頂管機(jī)
山西水利 2020年2期2020-08-05
- 矩形頂管頂力預(yù)估公式適應(yīng)性分析研究
速度較快等優(yōu)點。頂力預(yù)估對于整個頂管工程的安全性起決定作用，若頂力過大，而工作井強(qiáng)度不夠、整體性差或后座井壁后部土體穩(wěn)定性不夠，就會導(dǎo)致工程問題；因此，頂力預(yù)估有著重要的工程意義。由于尚未大面積應(yīng)用，設(shè)計人員在預(yù)估頂力時往往采用圓形頂管的頂力預(yù)估公式［1］，可參考性不強(qiáng)。本文對天津市某車站的矩形頂管出入口通道的現(xiàn)場實測頂力數(shù)據(jù)與相關(guān)規(guī)范[1～4]中的頂力計算公式進(jìn)行比較，分析公式的適用性，為今后的矩形頂管的頂力預(yù)估提供參考性的結(jié)論。1 工程概況天津某地鐵出
天津建設(shè)科技 2020年3期2020-07-09
- 小曲率半徑油氣管道盾構(gòu)隧道設(shè)計技術(shù)探討
2)千斤頂?shù)木鶆?span id="y2m0uyy" class="hl">頂力，如圖3。而在曲線盾構(gòu)前進(jìn)過程中，為滿足盾構(gòu)轉(zhuǎn)彎的要求，背離盾構(gòu)前進(jìn)側(cè)的環(huán)片受到的千斤頂頂力大于轉(zhuǎn)彎側(cè)環(huán)片所受的頂力，且頂力的方向不垂直于環(huán)片橫斷面，頂力在橫斷面方向有一側(cè)向分力，如圖4。故環(huán)片將向產(chǎn)生一錯臺，錯臺量是否滿足規(guī)范的要求，從而決定了我們對千斤頂頂力的控制[3]。Figure 2.Inside of shield machine圖2.盾構(gòu)機(jī)內(nèi)部Figure 3.Stress condition of segment of l
石油天然氣學(xué)報 2020年4期2020-03-10
- 大口徑長距離頂管曲線頂進(jìn)方案設(shè)計及技術(shù)保障措施
長，必須準(zhǔn)確進(jìn)行頂力計算，根據(jù)計算結(jié)果設(shè)置使用中繼間，頂力控制及中繼間防滲漏將是本工程的技術(shù)重點。3）Y2～Y3 段頂管為曲線頂管，曲率半徑630m。對測量、軸線控制帶來一定難度，施工時必須勤測勤糾，確保施工軸線與設(shè)計軸線保持高度一致。4 Y2～Y3 曲線段頂進(jìn)方案設(shè)計Y2～Y3 頂管為曲線頂管，管徑DN摘要mm，長度529m，曲率半徑630m。4.1 頂力估算4.1.1 迎面阻力式中，N為封閉機(jī)頭的迎面阻力，kN；D1為機(jī)頭外徑，m；本工程機(jī)頭外徑3.6
工程建設(shè)與設(shè)計 2019年21期2019-11-20
- 基于交通載荷作用下頂管頂力計算優(yōu)化分析
法施工首先是頂管頂力的計算。目前工程上關(guān)于頂力計算多是采用經(jīng)驗公式，往往把安全裕度取得過大，導(dǎo)致施工經(jīng)濟(jì)成本加大，而且由于各地區(qū)的施工條件、地層條件不一樣，經(jīng)驗公式往往不適用。焦程龍［1］通過對各種頂力計算公式在工程實例應(yīng)用中對比分析提出了適合沈陽地區(qū)砂性土層的一套計算公式，但是主要是基于經(jīng)驗公式的整合，缺乏理論計算。薛振興［2］將土壓力理論考慮進(jìn)頂力計算理論中去推導(dǎo)出了新的理論計算公式，雖然頂力計算值與實際值誤差較小，但是頂力安全裕度過小，安全系數(shù)沒有考
水科學(xué)與工程技術(shù) 2018年6期2019-01-02
- 某大直徑鋼管頂管施工計算和中繼間設(shè)置
口,設(shè)計允許最大頂力為8 000 kN。共設(shè)頂管工作井1座,接收井1座。頂管工作井采用咬合樁圍護(hù),現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu),設(shè)計允許最大頂力也為8 000 kN。2 地質(zhì)、水文條件1)根據(jù)本工程地質(zhì)勘察資料,頂管管段均位于⑦1A層全風(fēng)化粉砂質(zhì)泥巖中。⑦1A層全風(fēng)化粉砂質(zhì)泥巖,母巖強(qiáng)烈風(fēng)化呈土狀,以粉質(zhì)黏土為主,局部夾中風(fēng)化巖塊,遇水易軟化,土層滲透性較差,對頂管施工有利。地基土力學(xué)性能情況見表1。表1 地基土承載力建議值2)地下水經(jīng)詳勘,在勘探深度范圍內(nèi),道路沿
浙江建筑 2018年10期2018-11-08
- 淺覆土水下頂管施工控制關(guān)鍵技術(shù)要點
化圖圖4 施工時頂力變化圖圖5 頂管頂進(jìn)中的機(jī)頭姿態(tài)變化圖表1 總注漿量與總理論用漿量的關(guān)系表經(jīng)對四條線管的綜合分析，該工程頂管施工時泥水艙壓力為0.10～0.20MPa，過灌河淺覆土?xí)r數(shù)值較小，一般為0.14～0.16MPa對施工最為有利。3.頂力頂力是頂管施工的重要控制參數(shù)，同時也可以檢驗觸變泥漿的優(yōu)化效果。圖4給出了該工程三號線施工過程頂力變化，圖中同時繪出理論頂力值，由圖分析，該工程施工時頂力一般控制在為6000～10000kN對工程最為有利。結(jié)合
治淮 2018年9期2018-10-23
- 預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁轉(zhuǎn)體施工稱重試驗研究
81#墩1#測點頂力與位移關(guān)系曲線圖3 81#墩2#測點頂力與位移關(guān)系曲線圖4 81#墩3#測點頂力與位移關(guān)系曲線圖5 81#墩4#測點頂力與位移關(guān)系曲線采用球鉸轉(zhuǎn)動法測試不平衡力矩，這種方法是采用剛體位移突變的方法進(jìn)行測試，受力明確，僅考慮剛體作用，不涉及撓度等因素的影響，結(jié)果比較可靠。測試所需儀器不多，且實驗過程簡單。本橋當(dāng)所有臨時固結(jié)全部拆除后，梁體未發(fā)生轉(zhuǎn)動，說明摩阻力矩大于不平衡力矩。1）81 #墩稱重試驗實測位移、頂力數(shù)據(jù)如表1所示，頂力與位移
中國建材科技 2018年2期2018-07-24
- 上傾井泵送分簇射孔與橋塞聯(lián)作技術(shù)
排量對管串產(chǎn)生上頂力,以阻止管串重力切向分量大于靜摩擦導(dǎo)致下滑趨勢。3.1 坐封橋塞前上頂排量計算橋塞坐封前,保持管串靜止且纜頭張力為0,則最小上頂力要能克服管串重力切向分量與靜摩擦的差值,最大不超過二者的合力,上頂力需求范圍與井斜角的關(guān)系見圖4。管串在上頂排量的作用下保持靜止,即管串速度為0,則上頂力與上頂排量關(guān)系見圖5。圖4 上頂力需求范圍—井斜角的關(guān)系曲線圖5 上頂力—上頂排量關(guān)系曲線根據(jù)圖4和圖5可以得到在各種井斜角的上傾井中,為使泵送到位的管串不
測井技術(shù) 2018年1期2018-04-08
- 預(yù)應(yīng)力鋼筒混凝土頂管頂力試驗研究
少，特別是缺乏在頂力作用下各結(jié)構(gòu)層受力特性的研究。JPCCP作為用于頂管施工的管材，頂力工況是區(qū)別于常規(guī)埋管PCCP的重要特征。與普通混凝土頂管不同，該復(fù)合結(jié)構(gòu)在頂力作用下，除了縱向混凝土受壓外，在環(huán)向也可能使鋼絲和鋼筒產(chǎn)生較大的應(yīng)力變化，各結(jié)構(gòu)層也可能發(fā)生脫開、錯位現(xiàn)象。因此有必要進(jìn)行JPCCP頂力工況下的結(jié)構(gòu)性能研究，考察頂力作用下復(fù)合管材內(nèi)各層材料的力學(xué)性能以及層間接觸性能。為此，本文對3.6m內(nèi)徑JPCCP管材進(jìn)行頂力試驗研究，并通過試驗結(jié)果對上述
特種結(jié)構(gòu) 2018年1期2018-03-30
- 頂管施工土壓力及頂力的理論計算與實測分析
主要圍繞圓形頂管頂力的計算而展開.頂力計算的前提是國外學(xué)者提出的頂力理論計算的兩個假設(shè)：挖掘面穩(wěn)定假設(shè)[1]和管土全接觸假設(shè)[2].其中管土全接觸假設(shè)認(rèn)為，管道頂進(jìn)過程中土體與管道周圍全接觸，因此被周圍的土體加載，頂力主要克服作用在管周的土壓力引起的摩阻力.國外學(xué)者將規(guī)范中的經(jīng)驗公式，與挖掘面穩(wěn)定假設(shè)和管土全接觸假設(shè)三者的計算結(jié)果進(jìn)行了比較分析，得出了太沙基土壓力理論與實際值較接近[3]的結(jié)論.頂力與土壓力是頂管施工中的兩個重要參數(shù)，綜合反映頂管施工中注漿
紹興文理學(xué)院學(xué)報(自然科學(xué)版) 2017年3期2018-01-19
- 超長頂進(jìn)橋涵阻力系數(shù)降低的技術(shù)研究
及過程中頂進(jìn)框架頂力已統(tǒng)計，經(jīng)過調(diào)查，直接影響64.4m頂進(jìn)框架阻力系數(shù)及安全的風(fēng)險因素為（以蕪湖測為例）：1.北側(cè)頂進(jìn)框架啟動靜摩阻力調(diào)查：經(jīng)統(tǒng)計，北側(cè)蕪湖側(cè)頂進(jìn)框架滑板平整度合格率75%（表1），啟動頂力1920t，阻力系數(shù)0.70， 北側(cè)銅陵側(cè)頂進(jìn)框架滑板平整度合格率82%，啟動頂力1840t，阻力系數(shù)0.67。2.北側(cè)頂進(jìn)框架頂進(jìn)過程中的滑動阻力調(diào)查：北側(cè)蕪湖側(cè)頂進(jìn)框架啟動后，滑動阻力系數(shù)由0.18逐步增加，頂進(jìn)過程中線路水溝有水流入頂進(jìn)框架范圍，
中華建設(shè) 2017年2期2017-06-01
- 論第五基本力
支持力應(yīng)該叫還回頂力，這二種力是共生的，缺一另一種力也不能存在，它們結(jié)合在一起就是永恒之力，可以用這二種力制造永動機(jī)。這二種力都能向外發(fā)射自己的力，叫它力波吧，還回頂力是動態(tài)力，因此它發(fā)出的力波是轉(zhuǎn)動的，還回頂力轉(zhuǎn)動力波統(tǒng)制著宇宙中所有星球的運(yùn)行。壓力發(fā)出壓力波，壓力波就是引力，沒有壓力引力就不能存在，這二種力都是基本力，引力不是基本力，所以只有五種基本力。宇宙星球中有還回頂力波的存在完全可以解釋宇宙的運(yùn)行，因此暗物質(zhì)、暗能量是不存在的，還回頂力波能決定宇
福建質(zhì)量管理 2017年19期2017-04-06
- 給初中語文教學(xué)個性化閱讀“頂力”
廣西梧州市藤縣古龍鎮(zhèn)第一初級中學(xué) 潘秋蓮個性化閱讀，是閱讀機(jī)智的靈動閃現(xiàn)，是個性化體驗的自由釋放。教師在個性化閱讀中起導(dǎo)向、點撥、鋪墊、組織等作用。那么，教師在語文教學(xué)中如何指導(dǎo)學(xué)生個性化閱讀，才能讓學(xué)生以最少的時間獲得最大的效益呢？筆者認(rèn)為可以從以下幾個方面入手。一、讓學(xué)生自主選擇閱讀材料，激發(fā)閱讀興趣美國著名心理學(xué)家布魯納說：“學(xué)習(xí)最大的刺激乃是對所學(xué)學(xué)科的興趣?！睗夂竦膶W(xué)習(xí)興趣可以使學(xué)生產(chǎn)生強(qiáng)烈的求知欲望，從而提高學(xué)習(xí)效率。為了激發(fā)學(xué)生的學(xué)習(xí)興趣，我
衛(wèi)星電視與寬帶多媒體 2017年10期2017-03-09
- 頂管施工過程中的頂力風(fēng)險控制
頂管施工過程中的頂力風(fēng)險控制王 偉(江蘇東升水務(wù)建設(shè)工程有限公司，江蘇 宿遷 223800)頂管施工是一項系統(tǒng)性很強(qiáng)的復(fù)雜工程，在施工的每個環(huán)節(jié)都存在一定的風(fēng)險。文章主要針對頂管施工過程中的頂力風(fēng)險進(jìn)行分析，認(rèn)為頂力控制的關(guān)鍵在于注漿減摩的效果和中繼間設(shè)置的合理性，總結(jié)了一套完整的關(guān)于頂力控制的方法，可為類似頂管工程施工的頂力風(fēng)險控制提供參考。頂管；頂力；風(fēng)險控制；注漿減摩；中繼間頂管頂力風(fēng)險主要指頂力超過管材允許荷載或工作井允許荷載，導(dǎo)致管材破壞或工作井
水利科學(xué)與寒區(qū)工程 2016年10期2016-11-30
- 頂管頂力計算方法的對比分析與總結(jié)研究
00092）頂管頂力計算方法的對比分析與總結(jié)研究周健民（上海市政工程設(shè)計研究總院（集團(tuán)）有限公司，上海市 200092）在頂管工程中，頂力的準(zhǔn)確計算十分重要。雖然頂力計算公式很多，但計算結(jié)果卻相差非常大。對常用的頂力計算公式進(jìn)行了分析，并選取工程實例對各個公式進(jìn)行對比計算分析。根據(jù)理論公式和經(jīng)驗公式的影響因素，提出了公式的適用范圍和計算中應(yīng)注意的問題，為頂力計算提供相應(yīng)參考和指導(dǎo)。頂管工程；頂力；曲線頂管；土拱效應(yīng)0 引言頂力計算是頂管施工中最重要的基礎(chǔ)工
城市道橋與防洪 2016年5期2016-05-05
- 盾構(gòu)始發(fā)與接收時頂力的數(shù)值模擬研究——以北京地鐵15號線某盾構(gòu)直接切削玻璃纖維筋樁工程為例
盾構(gòu)始發(fā)與接收時頂力的數(shù)值模擬研究 ——以北京地鐵15號線某盾構(gòu)直接切削玻璃纖維筋樁工程為例劉軍1， 荀桂富1， 王芳2， 金鑫1(1. 北京建筑大學(xué)土木與交通工程學(xué)院， 北京100044； 2. 清華大學(xué)水利工程系， 北京100084)摘要：盾構(gòu)頂力是盾構(gòu)始發(fā)和接收過程中的主要控制參數(shù)。以北京地鐵15號線某6 m盾構(gòu)直接切削玻璃纖維筋樁工程為背景，采用有限差分軟件FLAC3D研究分析了盾構(gòu)始發(fā)與接收時不同刀盤正面頂力作用下圍護(hù)樁體受力以及地表變形規(guī)律。研
隧道建設(shè)(中英文) 2016年3期2016-04-26
- 頂管工作坑后背力作用下支護(hù)樁簡便計算方法探討
后背樁在抵抗頂管頂力過程中的受力特點，結(jié)合現(xiàn)行規(guī)范總結(jié)出計算支護(hù)樁在后背力作用工況的內(nèi)力、位移計算方法并進(jìn)行分析、探討。頂管；工作坑；后背頂力；支護(hù)樁；簡便算法隨著非開挖施工技術(shù)在工程中的廣泛應(yīng)用，頂管技術(shù)以其減少破壞現(xiàn)狀地表及經(jīng)濟(jì)性的優(yōu)勢逐步成為天津地區(qū)排水管道施工的一種主要方式。因為當(dāng)前施工隊伍的技術(shù)水平及前期對該風(fēng)險源的預(yù)估不足，頂管坑后背墻失穩(wěn)的狀況也常有發(fā)生，故在設(shè)計頂管深基坑支護(hù)的同時，尚需考慮頂管后背力對支護(hù)樁的作用，從而提前控制風(fēng)險。本文在
天津建設(shè)科技 2015年3期2015-12-02
- 大口徑三維曲線頂管頂力估算及實測分析
的頂進(jìn)力（簡稱“頂力”）是指在施工中推進(jìn)整個管道系統(tǒng)和相關(guān)機(jī)械設(shè)備向前運(yùn)動的力，不僅需要克服頂進(jìn)中的各種阻力，同時還必須克服各種干擾因素，根據(jù)靜力平衡法，頂力一般可認(rèn)為由頂管機(jī)迎面阻力和管道與土體間的摩阻力兩部分組成[1]。基于現(xiàn)有技術(shù)手段，長距離頂管多在管節(jié)與土體間注入觸變泥漿減阻，這種情況下頂力就由頂管機(jī)迎面阻力和管道與減阻泥漿間的摩阻力組成[2－3]。頂力估算是長距離頂管設(shè)計和施工組織方案中最重要的一項內(nèi)容?，F(xiàn)有的頂力計算公式較多，且各自都具有一定的
巖土力學(xué) 2015年1期2015-03-03
- 基于正交方案的閉擠式精沖直齒輪工藝參數(shù)優(yōu)化
凹模圓角半徑，反頂力，凸、凹模間隙對齒面光亮帶比例的影響，并結(jié)合物理試驗得到了優(yōu)化的工藝參數(shù)［2－4］。圖1 齒輪件三維圖1 有限元模型與正交試驗設(shè)計1.1 有限元模型運(yùn)用DERORM－3D有限元軟件對閉擠式精沖直齒輪過程進(jìn)行數(shù)值模擬。有限元模型如圖2所示。板料為35#鋼，厚度為8 mm，齒輪模數(shù)為1.5。坯料設(shè)為彈塑性材料，凸模、主凹模、副凹模、反頂板設(shè)為剛性體。劃分了60000個矩形單元網(wǎng)格，對塑性變形較大的凸、凹模間隙附近的材料進(jìn)行網(wǎng)格局部細(xì)化，從內(nèi)
重慶理工大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)) 2014年10期2014-09-18
- 保滄干渠穿越大呂公路工程設(shè)計分析
鋼筋混凝土套管；頂力；后背墻反力【Abstract】 In this paper， Bao Cang canal project through the large Lu highway design were analyzed. As the road for local traffic thoroughfare， traffic is heavy， excavation and construction affect traffic safety， i
中華建設(shè)科技 2014年4期2014-07-18
- 基于摩爾—庫侖理論頂力計算公式推導(dǎo)
，頂管工程設(shè)計中頂力值的給出也越發(fā)重要，適當(dāng)?shù)?span id="0ugcyuw" class="hl">頂力是頂進(jìn)施工順利進(jìn)行的必備條件。而在實際工程中由于地層條件、注漿條件及施工操作的不盡相同，為頂力的計算和選擇造成了很大的困難。因此，有必要對貼近施工實際的頂力計算方法進(jìn)行探究。1 基于摩爾—庫侖理論模型迎面頂力算法頂管的迎面頂力是指在頂管施工頂進(jìn)過程中，由于克服頂管機(jī)前方外徑正對范圍內(nèi)的土體的阻力。即在頂進(jìn)中頂管機(jī)頭正前方土體形成的被動土壓力大小。本推導(dǎo)公式主要依據(jù)朗肯土壓力理論，并假設(shè)作用于頂管上覆土層的荷
山西建筑 2013年25期2013-08-21
- “頂力”全新SP系列有源音箱
廣東肇慶頂力視聽科技有限公司（“頂力”）最新研發(fā)的SP3415雙15英寸有源音箱是一款280 W低功率自帶開關(guān)電源的DSP處理器有源音箱，該款產(chǎn)品延續(xù)了SP系列有源音箱優(yōu)秀的表現(xiàn)，內(nèi)置的分頻，壓限以及均衡調(diào)節(jié)功能極大地滿足了小型流動演出者的需求。DS428D是一款4進(jìn)8出的數(shù)字音箱處理器，4進(jìn)6出的矩陣式多種分頻模式，多種分頻濾波器斜率的可選擇性讓用戶在現(xiàn)場的音頻信號分配中完全可以自由掌控。更為高端的數(shù)字矩陣處理器DMX16則更多地使用在高端的演藝場所以及
演藝科技 2012年4期2012-12-30
- 長距離頂管頂力控制分析
續(xù)，因此有效控制頂力增長的趨勢成為了保證頂管施工順利進(jìn)行的關(guān)鍵所在。為了順利完成本次施工任務(wù)，進(jìn)行了科學(xué)的頂力計算，設(shè)置了中繼間并采用觸變泥漿進(jìn)行減阻，最終取得了良好的效果。2 施工控制要點及實施方案2.1 土壓平衡頂管頂力計算頂管穿越土層為淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土、粉質(zhì)粘土，土層物理力學(xué)指標(biāo)：天然重度為18.1kN/m3，內(nèi)摩擦角為4.3°，粘聚力為14.0kPa。參考GB50268—2008《給水排水工程施工及驗收規(guī)范》，頂力計算采用經(jīng)驗公式Fp=πD0Lfk+
天津建設(shè)科技 2012年2期2012-10-18
- 英式橄欖球司克蘭器的研制與應(yīng)用
球隊員的體重與推頂力具有二者相關(guān)關(guān)系和推頂力的置信范圍，P＜0.05；在1－α＝95%的條件下，受力置信范圍是可信的。驗證了橄欖球司克蘭推頂力設(shè)備具有技術(shù)性能可靠性和對提高橄欖球司克蘭教學(xué)訓(xùn)練質(zhì)量具有十分良好的效果。英式橄欖球；司克蘭器；研制；應(yīng)用伴隨著英式橄欖球項目已被正式列入奧運(yùn)會和全運(yùn)會的比賽項目，我國橄欖球競技水平和普及程度不斷提高。由于橄欖球司克蘭（scrum）爭球是比賽雙方獲取球權(quán)的最為重要的手段之一，因此，司克蘭爭球就顯得尤為重要。它是由兩隊
沈陽體育學(xué)院學(xué)報 2011年3期2011-11-09
- 頂管技術(shù)中頂力計算問題探討
徐征亞頂管技術(shù)中頂力計算問題探討河南省礦建設(shè)工程（集團(tuán)）有限公司 栗 營河南鄭州市水利建筑勘計院 徐征亞目前國內(nèi)有關(guān)頂管技術(shù)方面的專業(yè)書籍較多，對于頂力的計算各有見解，沒有統(tǒng)一的說法，最權(quán)威的兩本國家級規(guī)范《給水排水管道工程施工及驗收規(guī)范》（GB 50268-2008）和已經(jīng)被替代的《給水排水管道工程施工及驗收規(guī)范》（GB 50268-1997）（以下簡稱《2008規(guī)范》和《1997規(guī)范》)采用頂力的計算公式也不同，目前能夠查到的頂力計算公式有十幾種之多，
河南科技 2011年20期2011-10-26
- 論頂入箱涵后背形式及其設(shè)計
施工過程中，承受頂力的后背是施工組織設(shè)計中的重要部分。雖然是臨時性結(jié)構(gòu)，但對能否順利進(jìn)行施工有較大關(guān)系。在頂進(jìn)過程中不允許后背結(jié)構(gòu)發(fā)生較大變形，如果產(chǎn)生過大變形或移位就會嚴(yán)重影響箱涵頂進(jìn)的精度，甚至迫使施工停頓，產(chǎn)生嚴(yán)重后果。相反地一味追求牢固堅實，把后背建筑得過分龐大而增大造價也是不允許的。總之，即安全可靠，又不能追求過大的安全度，過分牢固的后背不僅浪費(fèi)材料，而且會給拆除工作帶來不必要的麻煩。2 后背的形式過去在頂入箱涵施工中，常用的后背構(gòu)造形式有以下3
科學(xué)之友 2011年9期2011-04-04
- 淺談大口徑超長距離鋼頂管施工頂力控制
的施工因素較多,頂力是頂管施工中必須確定的一個重要參數(shù),平均摩阻力則是衡量頂進(jìn)效果的一個重要指標(biāo)。尤其大口徑超長距離頂管施工頂進(jìn)推力過大是困擾頂管施工多年的技術(shù)難題?？刻岣唔敼芄懿牡目箟簭?qiáng)度,加固頂管工作坑及后背等方法不僅不經(jīng)濟(jì),還受到技術(shù)方面因素的制約,頂力控制得不好,將無法完成頂進(jìn)。所以控制頂力成了頂管施工的關(guān)鍵。本文以上海青草沙嚴(yán)橋支線工程C6標(biāo)J26號～J25號井大口徑超長距離頂管施工過程頂力變化情況,對頂力和平均摩阻力隨頂程變化規(guī)律及其影響因素作
山西建筑 2010年7期2010-11-05
- 強(qiáng)風(fēng)化巖中頂管施工頂力計算的理論分析
數(shù)記錄該頂段全段頂力的實際數(shù)據(jù),并繪制出頂力頂距變化曲線圖(見圖1);2)測定該段管道的軸線和高程偏差情況;3)實時跟蹤頂管施工,記錄并分析沿途地層變化。根據(jù)工程特點、地質(zhì)情況及現(xiàn)場實測頂力變化情況,對測定結(jié)果進(jìn)行分析,總結(jié)出在強(qiáng)風(fēng)化巖地質(zhì)條件下手掘式頂管施工中影響頂力的主要因素有如下幾點:1)地質(zhì)條件的影響;2)打蠟的影響;3)超徑比的影響;4)管線偏差的影響。3 頂力計算3.1 摩阻力分析本工程為強(qiáng)風(fēng)化巖中的取消工具管手掘式頂管,不同于一般土層的頂管。
山西建筑 2010年10期2010-08-21