頂力
- 超長(zhǎng)距離頂管頂力估算與中繼間設(shè)置研究
。學(xué)者們針對(duì)頂管頂力的計(jì)算方法進(jìn)行了大量研究。陳孝湘等[10]對(duì)廈門翔安某海底綜合管廊工程管實(shí)測(cè)頂力進(jìn)行分析，該工程采用內(nèi)徑3.0 m混凝土管，單次頂進(jìn)982 m，穿越土層為粗砂，粉質(zhì)黏土，殘積砂質(zhì)黏性土，研究得出管壁與土的平均摩阻力fk取值比CECS 246—2008《給水排水工程頂管技術(shù)規(guī)程》要求低[11]，全程在3 kPa 以下。向安田等[12]調(diào)查了6 個(gè)典型工程的管壁平均摩阻力情況，并研究了上海某曲線頂管工程的實(shí)測(cè)頂力，該工程采用內(nèi)徑2.7 m的
內(nèi)蒙古電力技術(shù) 2023年4期2023-09-26
- 深埋條件下曲線頂管頂力分析
埋條件下曲線頂管頂力分析要倩雅，王梓任，姚永寬，任 強(qiáng)（北京金河水務(wù)建設(shè)集團(tuán)有限公司，北京 102206）在設(shè)計(jì)頂管時(shí)，頂力計(jì)算是非常關(guān)鍵的一環(huán)，是千斤頂、中繼間、后背墻、頂進(jìn)長(zhǎng)度的重要設(shè)計(jì)依據(jù)。在深埋條件下，試圖從普氏理論出發(fā)，考慮土體產(chǎn)生的壓力拱效應(yīng)，先計(jì)算頂管在直線頂進(jìn)時(shí)的管側(cè)摩阻力，再利用靜力學(xué)理論對(duì)曲線頂管進(jìn)行力學(xué)分析，分析曲線頂管頂力增大的原因，提出一個(gè)新的曲線頂管頂力計(jì)算公式。并利用實(shí)際工程實(shí)測(cè)結(jié)果與計(jì)算結(jié)果相比較，發(fā)現(xiàn)計(jì)算結(jié)果與實(shí)測(cè)結(jié)果較為
- 頂管設(shè)計(jì)與優(yōu)化
計(jì)頂管管道需滿足頂力、覆土壓力及其他使用工況下的強(qiáng)度要求。頂管頂力應(yīng)取管材傳力面允許最大頂力、工作井后背土體的允許頂力二者的小值[2]。3.1 管道總頂力計(jì)算根據(jù)CECS246-2008《給水排水工程頂管技術(shù)規(guī)程》[3]，管道總頂力標(biāo)準(zhǔn)值F0按下式估算：式中：D1為管道的外徑，m；L為管道設(shè)計(jì)頂進(jìn)長(zhǎng)度，m；fk為管道外壁與土的平均摩阻力，kN/m2；NF為頂管機(jī)迎面阻力，kN。泥水平衡式頂管機(jī)迎面阻力NF計(jì)算按下式：式中：Dg為頂管機(jī)外徑，m；γs為土的重
東北水利水電 2023年1期2023-01-18
- 大口徑鋼筒混凝土管道頂管在城市內(nèi)澇治理中的應(yīng)用
。圖3 管道允許頂力設(shè)計(jì)值由圖3可以看出，相同管徑下，JCCP允許的頂力設(shè)計(jì)值可以達(dá)到玻璃鋼夾砂管的2倍左右，在不加設(shè)中繼間的情況下，可以實(shí)現(xiàn)更長(zhǎng)的頂進(jìn)距離。JCCP內(nèi)嵌置的鋼筒與鋼制承插口焊接，確保了管體良好的密封性，比較適合用于市政、水利等行業(yè)的中低壓給排水管線[5]。有關(guān)文獻(xiàn)指出[6]，JCCP在不設(shè)置中繼間的情況下，最大直線頂進(jìn)距離達(dá)到380 m。經(jīng)綜合比選，最終確定采用JCCP作為頂管管材。2.2 參數(shù)確定2.2.1 工作井設(shè)置及頂進(jìn)距離頂管段全
天津建設(shè)科技 2022年5期2022-10-18
- 南水北調(diào)中線工程穿越小洪河頂管工程設(shè)計(jì)
5 mm，允許用頂力不超過(guò)該規(guī)范附錄A 規(guī)定的12 300 kN。管體混凝土強(qiáng)度等級(jí)不宜低于C50，抗?jié)B等級(jí)不應(yīng)低于S8。頂管內(nèi)套DN2000DIP 管，球管壁厚20 mm，設(shè)計(jì)內(nèi)水壓力為1.40 MPa，球磨鑄鐵管與套管之間采用同軸不同圓心結(jié)構(gòu)形式，管道間孔隙采用C15 自密實(shí)混凝土填充，填充高度為球管管頂高程，管道進(jìn)出口設(shè)工作井和接收井。小洪河頂管工作井處地面高程57.30 m，井頂高程55.80 m，底板下底面標(biāo)高41.80 m，井深大于10 m，為
河南水利與南水北調(diào) 2022年8期2022-09-24
- 頂管法在長(zhǎng)距離管道施工中的應(yīng)用與分析
利用千斤頂產(chǎn)生的頂力，克服管道與周圍土壤的摩阻力，將管道按一定的坡度進(jìn)行頂入，完成一節(jié)管子后，再頂入下一節(jié)管子，該過(guò)程會(huì)對(duì)主頂油缸以及中繼間所具備的推力加以利用，讓頂管機(jī)穿過(guò)地下土層，直至到達(dá)接收井，再將掘進(jìn)機(jī)吊出，管道隨著頂管機(jī)前進(jìn)，埋設(shè)在兩坑之間。由于長(zhǎng)距離管網(wǎng)出現(xiàn)，施工地質(zhì)條件更復(fù)雜，也使管道中具體的頂管施工過(guò)程更難，所以，在進(jìn)行頂管施工時(shí)，應(yīng)對(duì)合理方案進(jìn)行研究，從而保證頂管結(jié)構(gòu)、所選材料、糾偏控制、配套設(shè)備、設(shè)置以及應(yīng)用中繼間、優(yōu)化相關(guān)測(cè)量技術(shù)等方
中國(guó)新技術(shù)新產(chǎn)品 2022年10期2022-08-29
- 中繼間自動(dòng)化控制系統(tǒng)在長(zhǎng)距離頂管施工中的應(yīng)用
直徑管徑及頂程中頂力以及可能遇到的情況設(shè)立6 節(jié)中繼間，通過(guò)開(kāi)發(fā)自動(dòng)化控制系統(tǒng)，對(duì)收集的數(shù)據(jù)進(jìn)行分析、判斷，快速準(zhǔn)確下達(dá)指令給中繼間開(kāi)始啟動(dòng)，實(shí)現(xiàn)多個(gè)中繼間之間快速聯(lián)動(dòng)，解決以往頂管施工中僅憑經(jīng)驗(yàn)人工啟停、效率低下的問(wèn)題，以及頂管施工因停頓時(shí)間過(guò)長(zhǎng)引起摩阻力增加、頂進(jìn)困難和管道內(nèi)施工人員多、安全風(fēng)險(xiǎn)大等問(wèn)題。圖1 新孟河立交地涵穿越河道衛(wèi)星平面2 總體施工工藝設(shè)計(jì)2.1 頂管頂進(jìn)總體施工流程頂管頂進(jìn)總體施工流程：頂管施工準(zhǔn)備→掘進(jìn)機(jī)頭就位→掘進(jìn)機(jī)頭穿墻→下
江蘇水利 2022年8期2022-08-27
- 頂管穿越高速公路設(shè)計(jì)分析
頂管穿越均需計(jì)算頂力、后背墻反力、是否設(shè)置中繼間及路面沉降計(jì)算等問(wèn)題。3.1 穿越頂力計(jì)算頂管頂力計(jì)算方法可采取《給水排水工程頂管技術(shù)規(guī)程》[2](CECS 246:2008)中給出的計(jì)算方法，其管道的總頂力可按下式估算：F0=πD1Lfk+NF式中：F0為總頂力標(biāo)準(zhǔn)值(kN)；D1為管道的外徑(m)；L為管道設(shè)計(jì)頂進(jìn)長(zhǎng)度(m)；fk為管道外壁與土的平均摩阻力(kN/m2)；NF為頂管機(jī)的迎面阻力(kN)。對(duì)于土壓平衡式大刀盤切削端口頂管機(jī)的迎面阻力，可按
北方交通 2022年7期2022-07-18
- 中風(fēng)化砂礫巖地層泥水平衡長(zhǎng)距離頂管總頂力的計(jì)算
的關(guān)鍵是正確選擇頂力計(jì)算，但其理論方面的研究相對(duì)滯后于施工工藝的進(jìn)展，這在一定程度上限制了頂管技術(shù)的進(jìn)一步發(fā)展。對(duì)頂管工藝中最基本、最重要的參數(shù)—頂力的計(jì)算,不同類型的公式的適應(yīng)情況不同，各種頂力方法都有其局限性。在特定地質(zhì)情況下，選用相適應(yīng)的計(jì)算方法與參數(shù)，對(duì)頂力各主要影響因素進(jìn)行細(xì)致的理論分析，結(jié)合實(shí)際施工條件建立合理的頂力計(jì)算模型，推導(dǎo)出計(jì)算結(jié)果可靠的理論頂力而進(jìn)行研究，為實(shí)際工程應(yīng)用提供參考，既可以為頂管工程的關(guān)鍵內(nèi)容做出初步合理的設(shè)計(jì)，又對(duì)施工現(xiàn)
世界有色金屬 2022年2期2022-06-24
- 主跨245 m連續(xù)組合梁落梁技術(shù)研究
，并從各臨時(shí)墩起頂力、設(shè)備及落梁量等方面對(duì)兩種方案進(jìn)行綜合比選分析，確定出較優(yōu)的技術(shù)方案，有力地保障了該工程落梁全過(guò)程的質(zhì)量和安全。1 工程概況及施工工藝1.1 工程概況G220至濟(jì)青高速公路王舍人互通立交連接線工程中的北側(cè)跨大堤引橋采用跨徑組合為154+245+154=553 m三跨變截面連續(xù)梁橋，主梁采用正交異性組合橋面板，鋼梁高4.8～10.0 m（道路中心線位置），梁寬54～61.7 m，混凝土橋面板厚8 cm。主梁整幅布置，單箱四室，包括中心箱室
中國(guó)港灣建設(shè) 2022年5期2022-06-10
- 矩形頂管管節(jié)內(nèi)力變化及地表沉降規(guī)律分析
續(xù)頂入土體，所需頂力較大且整個(gè)施工過(guò)程中都會(huì)對(duì)已施工完成部分造成影響。因此，對(duì)于頂管工程來(lái)說(shuō)，頂力及地表沉降均是需要重點(diǎn)關(guān)注的問(wèn)題?，F(xiàn)有的頂力現(xiàn)場(chǎng)研究多是采集頂力隨頂程變化的數(shù)據(jù)，通過(guò)對(duì)頂力數(shù)據(jù)的擬合得到頂力計(jì)算公式[2,3,4,5]，為頂力預(yù)估提供理論指導(dǎo)，未關(guān)注頂管施工時(shí)管節(jié)的內(nèi)力變化規(guī)律，未能揭示管節(jié)內(nèi)力與管節(jié)頂力的變化規(guī)律。鑒于此，本文通過(guò)在管節(jié)間安裝土壓力盒，監(jiān)測(cè)施工時(shí)管節(jié)內(nèi)力，通過(guò)對(duì)管節(jié)內(nèi)力的分析闡述管節(jié)內(nèi)力與頂力關(guān)系。已有的針對(duì)矩形頂管施工對(duì)
四川水泥 2022年3期2022-04-07
- 平交道口改下穿立交橋框構(gòu)頂進(jìn)施工技術(shù)
和措施。通過(guò)詳細(xì)頂力計(jì)算，制定詳細(xì)施工方案和操作流程，以保證頂進(jìn)施工順利進(jìn)行。一、工程概況及特點(diǎn)本工程為錦承線義縣至朝陽(yáng)段擴(kuò)能改造工程，框構(gòu)橋位于朝陽(yáng)市黃河路與錦承線的平交道口，本工程主要為平交道口改下穿立交橋，并修建雙線。其表覆第四系全新統(tǒng)人工填土層雜填土，下伏沖洪積層粉質(zhì)粘土、粗圓礫土。通過(guò)對(duì)地質(zhì)條件分析可知，土壤最大凍結(jié)深度為1.35m。二、工程方案設(shè)計(jì)框構(gòu)橋主體采用鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)?？讖剑?.5+11+11+4.5）m框構(gòu)橋有四個(gè)孔洞，其中左右兩
中華建設(shè) 2022年1期2022-01-20
- 談頂管施工常見(jiàn)質(zhì)量問(wèn)題與防治措施
工作坑;工作墻;頂力前言隨著祖國(guó)越來(lái)越繁榮，城市的工業(yè)發(fā)展非常的迅速，工業(yè)用水也是供不應(yīng)求，由于地形因素的限制，采用非開(kāi)挖技術(shù)即頂管施工由此而生。頂管施工技術(shù)在近年來(lái)的管線工程中使用很越來(lái)越廣泛，這項(xiàng)技術(shù)主要的優(yōu)點(diǎn)是施工時(shí)占地面積較小，能穿越河道、公路、鐵路、建筑物地基及地下管網(wǎng)設(shè)施等障礙物，并且土方的開(kāi)挖方量較少，是可以降低工作強(qiáng)度和減少噪音的施工技術(shù)。頂管施工技術(shù)的工作原理是：在需要頂管的地點(diǎn)創(chuàng)建兩個(gè)工作坑，分別是接收坑和工作坑，在工作坑中設(shè)立后靠背，
家園·建筑與設(shè)計(jì) 2021年3期2021-12-30
- 泥水平衡頂管機(jī)穿越填土及孤石施工技術(shù)應(yīng)用
，需先對(duì)管道的總頂力進(jìn)行估算。根據(jù)CECS 246-2019《給水排水工程頂管技術(shù)規(guī)程》管道總頂力可按下式估算。式中F0——總頂力標(biāo)準(zhǔn)值，kN；D1——管道的外徑，m；L——管道設(shè)計(jì)頂進(jìn)長(zhǎng)度，m；fk——管道外壁與土的平均摩阻力，kN/m2；NF——頂管機(jī)的迎面阻力，kN。估算出管道總頂力后，根據(jù)管道總頂力來(lái)確定后座的材料及尺寸，本工程實(shí)際采用高度2.0m，寬度3.6m 的C35 素混凝土后座。3.3 管材選擇常用的頂管管材主要有鋼筋混凝土管、鋼管、玻璃鋼
建筑機(jī)械化 2021年11期2021-11-26
- 富水砂層多孔頂管施工頂力及管節(jié)摩阻力監(jiān)測(cè)分析
有效的解決方法。頂力是頂管施工中必須確定的一個(gè)重要施工參數(shù)，它直接影響工作井后背設(shè)計(jì)、管節(jié)的強(qiáng)度要求、中繼環(huán)的配置數(shù)量和間距及頂進(jìn)設(shè)備的選擇。管節(jié)摩阻力是衡量頂進(jìn)效果的一個(gè)重要指標(biāo)，它綜合反映了施工中泥漿的制備質(zhì)量、注漿工藝以及軸線控制質(zhì)量的好壞?；诖耍T多學(xué)者對(duì)頂管隧道施工過(guò)程中頂力和管節(jié)摩阻力進(jìn)行了大量研究[1-3]，為解決復(fù)雜環(huán)境下頂管施工提供了重要理論支撐。向安田等[4]對(duì)上海某長(zhǎng)距離大口徑急曲線頂管施工中實(shí)測(cè)的頂力和由此計(jì)算的平均摩阻力隨頂程變
施工技術(shù)(中英文) 2021年19期2021-11-22
- 預(yù)制圓管頂管允許最大頂力的解析公式及其應(yīng)用探究
面所能承受的最大頂力，是頂管設(shè)計(jì)和施工中的一項(xiàng)重要內(nèi)容。如果頂管管道處于理想的軸心受壓狀態(tài)，其允許最大頂力的計(jì)算將是簡(jiǎn)單的，但實(shí)際施工時(shí)管道產(chǎn)生偏轉(zhuǎn)是不可避免的，另外曲線頂管時(shí)管道也會(huì)產(chǎn)生偏轉(zhuǎn)，因此管道接頭傳力面實(shí)際上幾乎總是處于偏心受壓狀態(tài)，此時(shí)的允許最大頂力計(jì)算相對(duì)比較復(fù)雜。目前我國(guó)工程建設(shè)協(xié)會(huì)頂管規(guī)范《給水排水工程頂管技術(shù)規(guī)范》（CECS246：2008）［1］第8.1.1條的允許最大頂力計(jì)算公式是參考的美國(guó)土木工程師協(xié)會(huì)《Standard Prac
特種結(jié)構(gòu) 2021年5期2021-11-15
- 頂管頂力與摩阻力的分析與預(yù)測(cè)
過(guò)程中的摩阻力和頂力是頂管工程的關(guān)鍵技術(shù)參數(shù),其中管土間摩阻力的大小與頂管穿越的土層性質(zhì)、頂管類型及直徑、減阻泥漿效果的發(fā)揮等因素有關(guān)。當(dāng)頂管頂進(jìn)過(guò)程中的摩阻力較大時(shí),若頂力較小,則頂管難以頂進(jìn),若頂力過(guò)大,則可能導(dǎo)致管節(jié)的損壞。因此對(duì)頂管頂進(jìn)過(guò)程中摩阻力和頂力的大小及其變化規(guī)律進(jìn)行深入研究十分必要。國(guó)內(nèi)外較多研究者對(duì)頂管頂進(jìn)過(guò)程中的摩阻力和頂力做了探索。在摩阻力研究方面,Shimada等[1]使用滲流分析模型研究了管土間泥漿的填充對(duì)減小摩阻力的作用,最終
浙江科技學(xué)院學(xué)報(bào) 2021年5期2021-11-08
- 復(fù)雜地下情況頂管施工技術(shù)
移）的施工工藝（頂力驗(yàn)算）進(jìn)行描述，可為今后公司同類型的工程提供參考。2 工程實(shí)例新建葆李溝橋位于北京市南五環(huán)李營(yíng)橋北側(cè)，京開(kāi)高速西紅門橋西側(cè)?，F(xiàn)況DN500次高壓燃?xì)夤艿肋^(guò)葆李溝處有DN1870套管，套管頂高程為37.01，現(xiàn)況燃?xì)夤艿琅c擬建葆李溝橋承臺(tái)的高程沖突，并與橋梁樁基矛盾，因此需對(duì)現(xiàn)況DN500次高壓管道進(jìn)行改移。將DN500次高壓管線過(guò)葆李溝段改至其北側(cè)，在擬建橋樁之間以頂管的方式過(guò)葆李溝及現(xiàn)況中水管道，然后提升高程，兩端與現(xiàn)況DN500的管
卷宗 2021年21期2021-08-06
- 帶鎖扣管幕頂管頂力研究*
內(nèi)外的學(xué)者對(duì)頂管頂力做了許多研究，基于理論和經(jīng)驗(yàn)提出了一些頂力計(jì)算公式。文獻(xiàn)[3]搜集了現(xiàn)有的頂力計(jì)算公式，根據(jù)計(jì)算原理，將其分為經(jīng)驗(yàn)和理論2類，并統(tǒng)一了公式中參數(shù)的符號(hào)。文獻(xiàn)[4]依托珠港澳大橋拱北隧道管幕工程，分析影響曲線頂管頂力的因素，并提出了計(jì)算方法。雖然許多現(xiàn)行的規(guī)范明確了各種類型頂管的頂力計(jì)算公式，國(guó)內(nèi)的專家學(xué)者也做了很多研究，但是目前尚無(wú)關(guān)于帶鎖扣頂管頂力的計(jì)算公式及其相關(guān)研究。因此，本文依托上海軌道交通14號(hào)線桂橋路站實(shí)例工程，分析帶鎖扣頂
城市軌道交通研究 2021年7期2021-07-21
- 淺談下穿鐵路框架涵頂進(jìn)后背墻優(yōu)化施工技術(shù)
布置平面2 頂進(jìn)頂力計(jì)算框架涵頂進(jìn)從開(kāi)始啟動(dòng)至就位所需之力即為頂力。計(jì)算時(shí)，應(yīng)根據(jù)頂進(jìn)部分長(zhǎng)度、土體性質(zhì)、地下水情況、框架涵外形及施工方法綜合考慮，按如下計(jì)算公式進(jìn)行頂力計(jì)算：式中：P-最大頂力，kN；K-安全系數(shù)，取1.2；N1-涵頂荷載，kN；f1-涵頂面與頂上荷載的摩擦因數(shù)；N2-結(jié)構(gòu)自重，kN；f2-底板與底基土的摩擦因數(shù)，取0.7～0.8。現(xiàn)場(chǎng)采用石蠟滑石粉等措施減小摩擦系數(shù)，故f2按0.3取值；E-結(jié)構(gòu)側(cè)面土壓力，kN；R-鋼刃角正面阻力，kN
建材與裝飾 2021年16期2021-06-10
- 粉土粉砂地層中頂力計(jì)算模型及方法研究
千斤頂及中繼間的頂力。 忽略次要因素，頂管頂力所克服的主要阻力包括開(kāi)挖面的迎面阻力和管土之間摩阻力。當(dāng)頂管的口徑、機(jī)型、埋深、地層等確定后，迎面阻力一般為定值；管外壁與土體之間摩阻力，則與頂進(jìn)長(zhǎng)度成正比。 隨著頂管頂進(jìn)距離和管道直徑的增加，管壁所受總摩阻力越來(lái)越大，摩阻力所占總頂力的百分比也越來(lái)越高。圖1 頂力計(jì)算模型通過(guò)頂管頂力組成分析可知，總頂力由兩部分組成:頂進(jìn)正面阻力和管周摩擦阻力，總頂力組成模型如圖1 所示，在通常情況下管周摩擦阻力構(gòu)成了頂力的主
河南建材 2021年4期2021-05-08
- 大跨度多孔箱涵頂進(jìn)時(shí)底板內(nèi)力研究
實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)調(diào)整頂力提高糾偏策略的科學(xué)性與有效性，了解箱涵在頂進(jìn)過(guò)程中的受力情況必不可少。由于千斤頂頂力施加于箱涵底板，因此，研究箱涵頂進(jìn)過(guò)程底板內(nèi)力的變化規(guī)律是實(shí)現(xiàn)智能糾偏的關(guān)鍵。2 工程概況大禮路位于北京新機(jī)場(chǎng)北部，西起大廣高速，東至京臺(tái)高速，全長(zhǎng)約15.1km，是東西向重要交道干道及管線主廊道。大禮路下穿京九鐵路工程，作為大興新機(jī)場(chǎng)外部交通及市政管線（水、電、氣、信等）保障的主要通道，為新機(jī)場(chǎng)臨空經(jīng)濟(jì)區(qū)打造國(guó)際化、高端化、服務(wù)化的區(qū)域定位提供了基本保
工程建設(shè)與設(shè)計(jì) 2021年4期2021-04-01
- 支護(hù)頂力對(duì)明挖法車站基坑變形及受力特征研究
通過(guò)適當(dāng)?shù)念A(yù)加載頂力，保證整個(gè)支護(hù)體系穩(wěn)定性，以防止施工過(guò)程中對(duì)既有構(gòu)筑物產(chǎn)生損害。高文華與楊林德[2]利用有限元軟件對(duì)深基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)內(nèi)力與變形時(shí)空效應(yīng)進(jìn)行建模計(jì)算，認(rèn)為基坑圍護(hù)結(jié)構(gòu)的應(yīng)力分布與支撐結(jié)構(gòu)的力學(xué)參數(shù)有關(guān)。關(guān)于支護(hù)結(jié)構(gòu)水平位移的情況，Peck[3]對(duì)圍護(hù)結(jié)構(gòu)的變形進(jìn)行了相關(guān)研究，認(rèn)為基坑開(kāi)挖導(dǎo)致圍護(hù)結(jié)構(gòu)水平變形的最大點(diǎn)應(yīng)該位于其頂端。Blackburn & Finno[4]在挖掘過(guò)程中收集的性能監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)中觀察到了三維效果，并總結(jié)了施工程序，對(duì)不
工程技術(shù)與管理 2021年2期2021-03-24
- 淺埋大斷面矩形頂管施工研究與應(yīng)用
面示意圖2 頂管頂力的理論計(jì)算現(xiàn)有的計(jì)算頂管頂力的公式有很多，大多基于普式理論，但是一般認(rèn)為，當(dāng)管頂覆土厚度小于或等于一倍管外徑或者覆土層為淤泥質(zhì)土?xí)r，頂管上部土體難以形成足夠大的卸載拱效應(yīng)，因此，淺埋大斷面矩形頂管頂力的估算方法值得探討。頂進(jìn)力是頂管施工的主動(dòng)力，是頂管施工中的重要參數(shù)。頂進(jìn)設(shè)備提供的頂力大小在最保守狀態(tài)下需等于頂管過(guò)程中迎面阻力P阻與側(cè)摩阻力F摩之和，即F頂=P阻+F摩。其中，對(duì)于土壓、泥水平衡式頂管機(jī)的迎面阻力P阻，綜合實(shí)際頂管的施工
四川水泥 2021年2期2021-02-03
- 蘇州城北路大斷面矩形頂管頂力計(jì)算與實(shí)測(cè)分析
求意見(jiàn)階段。頂管頂力作為頂進(jìn)設(shè)計(jì)的重要參數(shù)，也沒(méi)有統(tǒng)一的國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)計(jì)算公式。當(dāng)前，國(guó)內(nèi)外的學(xué)者對(duì)于矩形頂管頂力的研究還不夠完善，矩形頂管頂力的計(jì)算思路主要基于圓形頂管。頂管頂力計(jì)算中的摩阻力計(jì)算公式主要是基于Haslem提出的挖掘面穩(wěn)定假設(shè)[4]和O'Reilly等提出的管土全接觸假設(shè)[5]。基于以上理論推導(dǎo)出的公式形式上基本可以分為3類： 理論公式、半經(jīng)驗(yàn)公式和經(jīng)驗(yàn)公式[6]。其中，林越翔等[7]通過(guò)分析已有矩形頂管管壁摩阻力計(jì)算公式，運(yùn)用普氏壓力拱理論和
隧道建設(shè)(中英文) 2020年12期2021-01-06
- 城市道路下超長(zhǎng)距離曲線頂管技術(shù)優(yōu)化和保障措施
出了設(shè)備可靠性、頂力控制、通風(fēng)照明、電力供應(yīng)等技術(shù)難題。曲線頂管對(duì)頂管工具頭姿態(tài)控制、頂管測(cè)量、管道接口密封提出了更高的要求。毛海明等［1］闡述了中繼環(huán)聯(lián)動(dòng)在超長(zhǎng)距離頂管中的實(shí)際應(yīng)用。張立新［2］結(jié)合實(shí)例介紹了超長(zhǎng)距離頂管觸變泥漿的材料特點(diǎn)、壓漿管布置和壓力控制等施工要點(diǎn)。本文結(jié)合上海某污水總管施工中超長(zhǎng)距離曲線頂管工程案例，介紹頂管中技術(shù)難點(diǎn)，可供類似頂管設(shè)計(jì)和施工參考。1 工程實(shí)例上海某污水總管管徑 DN 3 000 mm，采用鋼筋混凝土“F”管節(jié)，管
工程質(zhì)量 2020年2期2020-10-31
- 某條形承臺(tái)的樁基受力探討
得到廣泛應(yīng)用。樁頂力計(jì)算時(shí)一般都假定承臺(tái)為剛體，根據(jù)現(xiàn)行《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》(以下簡(jiǎn)稱《公預(yù)規(guī)》)[1]第8.5.1條，單樁作用于承臺(tái)底面的豎向力設(shè)計(jì)值計(jì)算方法見(jiàn)式(1)。(1)式中:Nid為第i根樁作用于承臺(tái)底面的豎向力設(shè)計(jì)值；Fd為由承臺(tái)底面以上的作用組合產(chǎn)生的豎向力設(shè)計(jì)值；Mxd、Myd為由承臺(tái)底面以上的作用組合繞通過(guò)群樁形心的x軸、y軸的彎矩設(shè)計(jì)值；n為承臺(tái)下面樁的總根數(shù)；xi、yi為第i排樁中心至y軸、x軸的距離。由式(1
交通科技 2020年5期2020-10-23
- 砂礫石地層人工頂管施工頂力分析以及摩阻力探討
地層人工頂管施工頂力計(jì)算進(jìn)行分析，取得了良好效果。砂礫石地層人工頂管；影響因素；頂力分析1 引言人工頂管即手掘式頂管是最早發(fā)展起來(lái)的一種頂管施工工藝，由于它采用了一定的輔助措施后便具有施工操作簡(jiǎn)便、設(shè)備少、施工成本低、可同時(shí)進(jìn)行多個(gè)工作面、施工進(jìn)度快等優(yōu)點(diǎn)。論文介紹了中國(guó)成都市新都區(qū)具有明顯代表性的砂礫石地層人工頂管施工技術(shù)。雖然不斷有先進(jìn)的頂管技術(shù)被運(yùn)用，且效果很好，但是手掘式頂管施工仍在被廣泛運(yùn)用。這是因?yàn)槭志蚴巾敼芊ň哂许敼艿钠毡閮?yōu)點(diǎn)，即土方開(kāi)挖少、
工程技術(shù)與管理 2020年10期2020-10-19
- 矩形頂管管-土接觸面狀態(tài)及頂推力預(yù)估
層減阻劑的配比、頂力計(jì)算不準(zhǔn)確的問(wèn)題.在頂管工程研究中，通過(guò)數(shù)值模擬快速確定管-土相互作用的工程特性，可以更好指導(dǎo)設(shè)計(jì).頂力預(yù)估大致可以分為三類:數(shù)值方法[1-4]，通過(guò)數(shù)值模擬頂管施工過(guò)程，將管體單元的剪應(yīng)力進(jìn)行積分；工程方法[4-5]，通過(guò)理論經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算得出頂力，并將其作為頂管設(shè)計(jì)與施工的輸入條件；實(shí)驗(yàn)方法[6-11]，通過(guò)實(shí)驗(yàn)室試驗(yàn)測(cè)定或反分析摩擦系數(shù)代入理論公式或數(shù)值模擬中以計(jì)算頂推力.若施加的頂推力不足，管體不能頂進(jìn)到目標(biāo)位置.如果頂推力過(guò)大，
- 淺析長(zhǎng)距離頂管過(guò)程中觸變泥漿技術(shù)應(yīng)用研究
減小單位長(zhǎng)度頂管頂力，對(duì)控制工程投資、提高建設(shè)效率具有重要意義。本文結(jié)合昆明市某排水工程頂管案例，對(duì)頂管工程觸變泥漿作用機(jī)理進(jìn)行研究，對(duì)比分析了在優(yōu)化工藝條件下觸變泥漿對(duì)頂力的影響，得出觸變泥漿技術(shù)對(duì)減小頂管頂力具有關(guān)鍵作用的結(jié)論。關(guān)鍵詞：頂管;觸變泥漿;頂力;減阻中圖分類號(hào)：U455? ? ?文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A? ? 文章編號(hào)：2096-6903（2020）07-0000-001 工程概況昆明市環(huán)湖東路轉(zhuǎn)輸通道工程全長(zhǎng)約4.831km，共設(shè)置14座沉井，13
智能建筑與工程機(jī)械 2020年7期2020-09-10
- 某河道整治項(xiàng)目長(zhǎng)距離大直徑頂管無(wú)中繼間施工技術(shù)研究及應(yīng)用
置，發(fā)揮頂管機(jī)械頂力、后背土體和后背墻結(jié)構(gòu)強(qiáng)度、管道材料強(qiáng)度，保障工期進(jìn)度。1 長(zhǎng)距離頂管影響因素1.1 管道總頂力長(zhǎng)距離頂管要克服迎面和管道周邊土體阻力才能頂進(jìn)作業(yè)，管道總頂力可按式(1)估算[1]:F0=πD1Lfk+NF(1)式中F0為總頂力標(biāo)準(zhǔn)值；D1為管道外徑；L為管道設(shè)計(jì)頂進(jìn)長(zhǎng)度；fk為管道外壁與土的平均摩阻力；NF為頂管機(jī)迎面阻力。目前頂管掘進(jìn)機(jī)械分為人工掘進(jìn)和機(jī)械掘進(jìn)，機(jī)械頂管又分為土壓平衡、泥水平衡、氣壓平衡和巖石頂管。根據(jù)頂管機(jī)械前端面
廣東水利水電 2020年8期2020-08-31
- PCCP直頂管施工技術(shù)要點(diǎn)分析
物。2.2 預(yù)估頂力分析該頂管擬采用人工挖掘方法頂進(jìn)，頂進(jìn)阻力計(jì)算如下。頂管頂力參考《給水排水管道工程施工及驗(yàn)收規(guī)范》（GB 50268-2008）第6.3.4 中的計(jì)算公式：式中：FP——頂進(jìn)阻力，kN；DO——管道的外徑，m；L——管道設(shè)計(jì)頂進(jìn)長(zhǎng)度，m；fk——實(shí)驗(yàn)確定的管道外壁與土體的平均阻力（觸變泥漿減阻技術(shù)的摩擦阻力從表1 中選用），kN/m2；NF——頂管機(jī)的迎面阻力，kN。表1 觸變泥漿減阻技術(shù)的管道外壁與土體的平均阻力單位：kN/m2頂管機(jī)
山西水利 2020年2期2020-08-05
- 矩形頂管頂力預(yù)估公式適應(yīng)性分析研究
速度較快等優(yōu)點(diǎn)。頂力預(yù)估對(duì)于整個(gè)頂管工程的安全性起決定作用，若頂力過(guò)大，而工作井強(qiáng)度不夠、整體性差或后座井壁后部土體穩(wěn)定性不夠，就會(huì)導(dǎo)致工程問(wèn)題；因此，頂力預(yù)估有著重要的工程意義。由于尚未大面積應(yīng)用，設(shè)計(jì)人員在預(yù)估頂力時(shí)往往采用圓形頂管的頂力預(yù)估公式［1］，可參考性不強(qiáng)。本文對(duì)天津市某車站的矩形頂管出入口通道的現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)頂力數(shù)據(jù)與相關(guān)規(guī)范[1～4]中的頂力計(jì)算公式進(jìn)行比較，分析公式的適用性，為今后的矩形頂管的頂力預(yù)估提供參考性的結(jié)論。1 工程概況天津某地鐵出
天津建設(shè)科技 2020年3期2020-07-09
- 小曲率半徑油氣管道盾構(gòu)隧道設(shè)計(jì)技術(shù)探討
2)千斤頂?shù)木鶆?span id="5ttpb55" class="hl">頂力，如圖3。而在曲線盾構(gòu)前進(jìn)過(guò)程中，為滿足盾構(gòu)轉(zhuǎn)彎的要求，背離盾構(gòu)前進(jìn)側(cè)的環(huán)片受到的千斤頂頂力大于轉(zhuǎn)彎側(cè)環(huán)片所受的頂力，且頂力的方向不垂直于環(huán)片橫斷面，頂力在橫斷面方向有一側(cè)向分力，如圖4。故環(huán)片將向產(chǎn)生一錯(cuò)臺(tái)，錯(cuò)臺(tái)量是否滿足規(guī)范的要求，從而決定了我們對(duì)千斤頂頂力的控制[3]。Figure 2.Inside of shield machine圖2.盾構(gòu)機(jī)內(nèi)部Figure 3.Stress condition of segment of l
石油天然氣學(xué)報(bào) 2020年4期2020-03-10
- 大口徑長(zhǎng)距離頂管曲線頂進(jìn)方案設(shè)計(jì)及技術(shù)保障措施
長(zhǎng)，必須準(zhǔn)確進(jìn)行頂力計(jì)算，根據(jù)計(jì)算結(jié)果設(shè)置使用中繼間，頂力控制及中繼間防滲漏將是本工程的技術(shù)重點(diǎn)。3）Y2～Y3 段頂管為曲線頂管，曲率半徑630m。對(duì)測(cè)量、軸線控制帶來(lái)一定難度，施工時(shí)必須勤測(cè)勤糾，確保施工軸線與設(shè)計(jì)軸線保持高度一致。4 Y2～Y3 曲線段頂進(jìn)方案設(shè)計(jì)Y2～Y3 頂管為曲線頂管，管徑DN摘要mm，長(zhǎng)度529m，曲率半徑630m。4.1 頂力估算4.1.1 迎面阻力式中，N為封閉機(jī)頭的迎面阻力，kN；D1為機(jī)頭外徑，m；本工程機(jī)頭外徑3.6
工程建設(shè)與設(shè)計(jì) 2019年21期2019-11-20
- 基于交通載荷作用下頂管頂力計(jì)算優(yōu)化分析
法施工首先是頂管頂力的計(jì)算。目前工程上關(guān)于頂力計(jì)算多是采用經(jīng)驗(yàn)公式，往往把安全裕度取得過(guò)大，導(dǎo)致施工經(jīng)濟(jì)成本加大，而且由于各地區(qū)的施工條件、地層條件不一樣，經(jīng)驗(yàn)公式往往不適用。焦程龍［1］通過(guò)對(duì)各種頂力計(jì)算公式在工程實(shí)例應(yīng)用中對(duì)比分析提出了適合沈陽(yáng)地區(qū)砂性土層的一套計(jì)算公式，但是主要是基于經(jīng)驗(yàn)公式的整合，缺乏理論計(jì)算。薛振興［2］將土壓力理論考慮進(jìn)頂力計(jì)算理論中去推導(dǎo)出了新的理論計(jì)算公式，雖然頂力計(jì)算值與實(shí)際值誤差較小，但是頂力安全裕度過(guò)小，安全系數(shù)沒(méi)有考
水科學(xué)與工程技術(shù) 2018年6期2019-01-02
- 某大直徑鋼管頂管施工計(jì)算和中繼間設(shè)置
口,設(shè)計(jì)允許最大頂力為8 000 kN。共設(shè)頂管工作井1座,接收井1座。頂管工作井采用咬合樁圍護(hù),現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu),設(shè)計(jì)允許最大頂力也為8 000 kN。2 地質(zhì)、水文條件1)根據(jù)本工程地質(zhì)勘察資料,頂管管段均位于⑦1A層全風(fēng)化粉砂質(zhì)泥巖中。⑦1A層全風(fēng)化粉砂質(zhì)泥巖,母巖強(qiáng)烈風(fēng)化呈土狀,以粉質(zhì)黏土為主,局部夾中風(fēng)化巖塊,遇水易軟化,土層滲透性較差,對(duì)頂管施工有利。地基土力學(xué)性能情況見(jiàn)表1。表1 地基土承載力建議值2)地下水經(jīng)詳勘,在勘探深度范圍內(nèi),道路沿
浙江建筑 2018年10期2018-11-08
- 淺覆土水下頂管施工控制關(guān)鍵技術(shù)要點(diǎn)
化圖圖4 施工時(shí)頂力變化圖圖5 頂管頂進(jìn)中的機(jī)頭姿態(tài)變化圖表1 總注漿量與總理論用漿量的關(guān)系表經(jīng)對(duì)四條線管的綜合分析，該工程頂管施工時(shí)泥水艙壓力為0.10～0.20MPa，過(guò)灌河淺覆土?xí)r數(shù)值較小，一般為0.14～0.16MPa對(duì)施工最為有利。3.頂力頂力是頂管施工的重要控制參數(shù)，同時(shí)也可以檢驗(yàn)觸變泥漿的優(yōu)化效果。圖4給出了該工程三號(hào)線施工過(guò)程頂力變化，圖中同時(shí)繪出理論頂力值，由圖分析，該工程施工時(shí)頂力一般控制在為6000～10000kN對(duì)工程最為有利。結(jié)合
治淮 2018年9期2018-10-23
- 預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁轉(zhuǎn)體施工稱重試驗(yàn)研究
81#墩1#測(cè)點(diǎn)頂力與位移關(guān)系曲線圖3 81#墩2#測(cè)點(diǎn)頂力與位移關(guān)系曲線圖4 81#墩3#測(cè)點(diǎn)頂力與位移關(guān)系曲線圖5 81#墩4#測(cè)點(diǎn)頂力與位移關(guān)系曲線采用球鉸轉(zhuǎn)動(dòng)法測(cè)試不平衡力矩，這種方法是采用剛體位移突變的方法進(jìn)行測(cè)試，受力明確，僅考慮剛體作用，不涉及撓度等因素的影響，結(jié)果比較可靠。測(cè)試所需儀器不多，且實(shí)驗(yàn)過(guò)程簡(jiǎn)單。本橋當(dāng)所有臨時(shí)固結(jié)全部拆除后，梁體未發(fā)生轉(zhuǎn)動(dòng)，說(shuō)明摩阻力矩大于不平衡力矩。1）81 #墩稱重試驗(yàn)實(shí)測(cè)位移、頂力數(shù)據(jù)如表1所示，頂力與位移
中國(guó)建材科技 2018年2期2018-07-24
- 上傾井泵送分簇射孔與橋塞聯(lián)作技術(shù)
排量對(duì)管串產(chǎn)生上頂力,以阻止管串重力切向分量大于靜摩擦導(dǎo)致下滑趨勢(shì)。3.1 坐封橋塞前上頂排量計(jì)算橋塞坐封前,保持管串靜止且纜頭張力為0,則最小上頂力要能克服管串重力切向分量與靜摩擦的差值,最大不超過(guò)二者的合力,上頂力需求范圍與井斜角的關(guān)系見(jiàn)圖4。管串在上頂排量的作用下保持靜止,即管串速度為0,則上頂力與上頂排量關(guān)系見(jiàn)圖5。圖4 上頂力需求范圍—井斜角的關(guān)系曲線圖5 上頂力—上頂排量關(guān)系曲線根據(jù)圖4和圖5可以得到在各種井斜角的上傾井中,為使泵送到位的管串不
測(cè)井技術(shù) 2018年1期2018-04-08
- 預(yù)應(yīng)力鋼筒混凝土頂管頂力試驗(yàn)研究
少，特別是缺乏在頂力作用下各結(jié)構(gòu)層受力特性的研究。JPCCP作為用于頂管施工的管材，頂力工況是區(qū)別于常規(guī)埋管PCCP的重要特征。與普通混凝土頂管不同，該復(fù)合結(jié)構(gòu)在頂力作用下，除了縱向混凝土受壓外，在環(huán)向也可能使鋼絲和鋼筒產(chǎn)生較大的應(yīng)力變化，各結(jié)構(gòu)層也可能發(fā)生脫開(kāi)、錯(cuò)位現(xiàn)象。因此有必要進(jìn)行JPCCP頂力工況下的結(jié)構(gòu)性能研究，考察頂力作用下復(fù)合管材內(nèi)各層材料的力學(xué)性能以及層間接觸性能。為此，本文對(duì)3.6m內(nèi)徑JPCCP管材進(jìn)行頂力試驗(yàn)研究，并通過(guò)試驗(yàn)結(jié)果對(duì)上述
特種結(jié)構(gòu) 2018年1期2018-03-30
- 頂管施工土壓力及頂力的理論計(jì)算與實(shí)測(cè)分析
主要圍繞圓形頂管頂力的計(jì)算而展開(kāi).頂力計(jì)算的前提是國(guó)外學(xué)者提出的頂力理論計(jì)算的兩個(gè)假設(shè)：挖掘面穩(wěn)定假設(shè)[1]和管土全接觸假設(shè)[2].其中管土全接觸假設(shè)認(rèn)為，管道頂進(jìn)過(guò)程中土體與管道周圍全接觸，因此被周圍的土體加載，頂力主要克服作用在管周的土壓力引起的摩阻力.國(guó)外學(xué)者將規(guī)范中的經(jīng)驗(yàn)公式，與挖掘面穩(wěn)定假設(shè)和管土全接觸假設(shè)三者的計(jì)算結(jié)果進(jìn)行了比較分析，得出了太沙基土壓力理論與實(shí)際值較接近[3]的結(jié)論.頂力與土壓力是頂管施工中的兩個(gè)重要參數(shù)，綜合反映頂管施工中注漿
- 超長(zhǎng)頂進(jìn)橋涵阻力系數(shù)降低的技術(shù)研究
及過(guò)程中頂進(jìn)框架頂力已統(tǒng)計(jì)，經(jīng)過(guò)調(diào)查，直接影響64.4m頂進(jìn)框架阻力系數(shù)及安全的風(fēng)險(xiǎn)因素為（以蕪湖測(cè)為例）：1.北側(cè)頂進(jìn)框架啟動(dòng)靜摩阻力調(diào)查：經(jīng)統(tǒng)計(jì)，北側(cè)蕪湖側(cè)頂進(jìn)框架滑板平整度合格率75%（表1），啟動(dòng)頂力1920t，阻力系數(shù)0.70， 北側(cè)銅陵側(cè)頂進(jìn)框架滑板平整度合格率82%，啟動(dòng)頂力1840t，阻力系數(shù)0.67。2.北側(cè)頂進(jìn)框架頂進(jìn)過(guò)程中的滑動(dòng)阻力調(diào)查：北側(cè)蕪湖側(cè)頂進(jìn)框架啟動(dòng)后，滑動(dòng)阻力系數(shù)由0.18逐步增加，頂進(jìn)過(guò)程中線路水溝有水流入頂進(jìn)框架范圍，
中華建設(shè) 2017年2期2017-06-01
- 論第五基本力
支持力應(yīng)該叫還回頂力，這二種力是共生的，缺一另一種力也不能存在，它們結(jié)合在一起就是永恒之力，可以用這二種力制造永動(dòng)機(jī)。這二種力都能向外發(fā)射自己的力，叫它力波吧，還回頂力是動(dòng)態(tài)力，因此它發(fā)出的力波是轉(zhuǎn)動(dòng)的，還回頂力轉(zhuǎn)動(dòng)力波統(tǒng)制著宇宙中所有星球的運(yùn)行。壓力發(fā)出壓力波，壓力波就是引力，沒(méi)有壓力引力就不能存在，這二種力都是基本力，引力不是基本力，所以只有五種基本力。宇宙星球中有還回頂力波的存在完全可以解釋宇宙的運(yùn)行，因此暗物質(zhì)、暗能量是不存在的，還回頂力波能決定宇
福建質(zhì)量管理 2017年19期2017-04-06
- 給初中語(yǔ)文教學(xué)個(gè)性化閱讀“頂力”
廣西梧州市藤縣古龍鎮(zhèn)第一初級(jí)中學(xué) 潘秋蓮個(gè)性化閱讀，是閱讀機(jī)智的靈動(dòng)閃現(xiàn)，是個(gè)性化體驗(yàn)的自由釋放。教師在個(gè)性化閱讀中起導(dǎo)向、點(diǎn)撥、鋪墊、組織等作用。那么，教師在語(yǔ)文教學(xué)中如何指導(dǎo)學(xué)生個(gè)性化閱讀，才能讓學(xué)生以最少的時(shí)間獲得最大的效益呢？筆者認(rèn)為可以從以下幾個(gè)方面入手。一、讓學(xué)生自主選擇閱讀材料，激發(fā)閱讀興趣美國(guó)著名心理學(xué)家布魯納說(shuō)：“學(xué)習(xí)最大的刺激乃是對(duì)所學(xué)學(xué)科的興趣?！睗夂竦膶W(xué)習(xí)興趣可以使學(xué)生產(chǎn)生強(qiáng)烈的求知欲望，從而提高學(xué)習(xí)效率。為了激發(fā)學(xué)生的學(xué)習(xí)興趣，我
衛(wèi)星電視與寬帶多媒體 2017年10期2017-03-09
- 頂管施工過(guò)程中的頂力風(fēng)險(xiǎn)控制
頂管施工過(guò)程中的頂力風(fēng)險(xiǎn)控制王 偉(江蘇東升水務(wù)建設(shè)工程有限公司，江蘇 宿遷 223800)頂管施工是一項(xiàng)系統(tǒng)性很強(qiáng)的復(fù)雜工程，在施工的每個(gè)環(huán)節(jié)都存在一定的風(fēng)險(xiǎn)。文章主要針對(duì)頂管施工過(guò)程中的頂力風(fēng)險(xiǎn)進(jìn)行分析，認(rèn)為頂力控制的關(guān)鍵在于注漿減摩的效果和中繼間設(shè)置的合理性，總結(jié)了一套完整的關(guān)于頂力控制的方法，可為類似頂管工程施工的頂力風(fēng)險(xiǎn)控制提供參考。頂管；頂力；風(fēng)險(xiǎn)控制；注漿減摩；中繼間頂管頂力風(fēng)險(xiǎn)主要指頂力超過(guò)管材允許荷載或工作井允許荷載，導(dǎo)致管材破壞或工作井
水利科學(xué)與寒區(qū)工程 2016年10期2016-11-30
- 頂管頂力計(jì)算方法的對(duì)比分析與總結(jié)研究
00092）頂管頂力計(jì)算方法的對(duì)比分析與總結(jié)研究周健民（上海市政工程設(shè)計(jì)研究總院（集團(tuán)）有限公司，上海市 200092）在頂管工程中，頂力的準(zhǔn)確計(jì)算十分重要。雖然頂力計(jì)算公式很多，但計(jì)算結(jié)果卻相差非常大。對(duì)常用的頂力計(jì)算公式進(jìn)行了分析，并選取工程實(shí)例對(duì)各個(gè)公式進(jìn)行對(duì)比計(jì)算分析。根據(jù)理論公式和經(jīng)驗(yàn)公式的影響因素，提出了公式的適用范圍和計(jì)算中應(yīng)注意的問(wèn)題，為頂力計(jì)算提供相應(yīng)參考和指導(dǎo)。頂管工程；頂力；曲線頂管；土拱效應(yīng)0 引言頂力計(jì)算是頂管施工中最重要的基礎(chǔ)工
城市道橋與防洪 2016年5期2016-05-05
- 盾構(gòu)始發(fā)與接收時(shí)頂力的數(shù)值模擬研究——以北京地鐵15號(hào)線某盾構(gòu)直接切削玻璃纖維筋樁工程為例
盾構(gòu)始發(fā)與接收時(shí)頂力的數(shù)值模擬研究 ——以北京地鐵15號(hào)線某盾構(gòu)直接切削玻璃纖維筋樁工程為例劉軍1， 荀桂富1， 王芳2， 金鑫1(1. 北京建筑大學(xué)土木與交通工程學(xué)院， 北京100044； 2. 清華大學(xué)水利工程系， 北京100084)摘要：盾構(gòu)頂力是盾構(gòu)始發(fā)和接收過(guò)程中的主要控制參數(shù)。以北京地鐵15號(hào)線某6 m盾構(gòu)直接切削玻璃纖維筋樁工程為背景，采用有限差分軟件FLAC3D研究分析了盾構(gòu)始發(fā)與接收時(shí)不同刀盤正面頂力作用下圍護(hù)樁體受力以及地表變形規(guī)律。研
隧道建設(shè)(中英文) 2016年3期2016-04-26
- 頂管工作坑后背力作用下支護(hù)樁簡(jiǎn)便計(jì)算方法探討
后背樁在抵抗頂管頂力過(guò)程中的受力特點(diǎn)，結(jié)合現(xiàn)行規(guī)范總結(jié)出計(jì)算支護(hù)樁在后背力作用工況的內(nèi)力、位移計(jì)算方法并進(jìn)行分析、探討。頂管；工作坑；后背頂力；支護(hù)樁；簡(jiǎn)便算法隨著非開(kāi)挖施工技術(shù)在工程中的廣泛應(yīng)用，頂管技術(shù)以其減少破壞現(xiàn)狀地表及經(jīng)濟(jì)性的優(yōu)勢(shì)逐步成為天津地區(qū)排水管道施工的一種主要方式。因?yàn)楫?dāng)前施工隊(duì)伍的技術(shù)水平及前期對(duì)該風(fēng)險(xiǎn)源的預(yù)估不足，頂管坑后背墻失穩(wěn)的狀況也常有發(fā)生，故在設(shè)計(jì)頂管深基坑支護(hù)的同時(shí)，尚需考慮頂管后背力對(duì)支護(hù)樁的作用，從而提前控制風(fēng)險(xiǎn)。本文在
天津建設(shè)科技 2015年3期2015-12-02
- 大口徑三維曲線頂管頂力估算及實(shí)測(cè)分析
的頂進(jìn)力（簡(jiǎn)稱“頂力”）是指在施工中推進(jìn)整個(gè)管道系統(tǒng)和相關(guān)機(jī)械設(shè)備向前運(yùn)動(dòng)的力，不僅需要克服頂進(jìn)中的各種阻力，同時(shí)還必須克服各種干擾因素，根據(jù)靜力平衡法，頂力一般可認(rèn)為由頂管機(jī)迎面阻力和管道與土體間的摩阻力兩部分組成[1]。基于現(xiàn)有技術(shù)手段，長(zhǎng)距離頂管多在管節(jié)與土體間注入觸變泥漿減阻，這種情況下頂力就由頂管機(jī)迎面阻力和管道與減阻泥漿間的摩阻力組成[2－3]。頂力估算是長(zhǎng)距離頂管設(shè)計(jì)和施工組織方案中最重要的一項(xiàng)內(nèi)容?，F(xiàn)有的頂力計(jì)算公式較多，且各自都具有一定的
巖土力學(xué) 2015年1期2015-03-03
- 基于正交方案的閉擠式精沖直齒輪工藝參數(shù)優(yōu)化
凹模圓角半徑，反頂力，凸、凹模間隙對(duì)齒面光亮帶比例的影響，并結(jié)合物理試驗(yàn)得到了優(yōu)化的工藝參數(shù)［2－4］。圖1 齒輪件三維圖1 有限元模型與正交試驗(yàn)設(shè)計(jì)1.1 有限元模型運(yùn)用DERORM－3D有限元軟件對(duì)閉擠式精沖直齒輪過(guò)程進(jìn)行數(shù)值模擬。有限元模型如圖2所示。板料為35#鋼，厚度為8 mm，齒輪模數(shù)為1.5。坯料設(shè)為彈塑性材料，凸模、主凹模、副凹模、反頂板設(shè)為剛性體。劃分了60000個(gè)矩形單元網(wǎng)格，對(duì)塑性變形較大的凸、凹模間隙附近的材料進(jìn)行網(wǎng)格局部細(xì)化，從內(nèi)
- 保滄干渠穿越大呂公路工程設(shè)計(jì)分析
鋼筋混凝土套管；頂力；后背墻反力【Abstract】 In this paper， Bao Cang canal project through the large Lu highway design were analyzed. As the road for local traffic thoroughfare， traffic is heavy， excavation and construction affect traffic safety， i
中華建設(shè)科技 2014年4期2014-07-18
- 基于摩爾—庫(kù)侖理論頂力計(jì)算公式推導(dǎo)
，頂管工程設(shè)計(jì)中頂力值的給出也越發(fā)重要，適當(dāng)?shù)?span id="hxjfbbt" class="hl">頂力是頂進(jìn)施工順利進(jìn)行的必備條件。而在實(shí)際工程中由于地層條件、注漿條件及施工操作的不盡相同，為頂力的計(jì)算和選擇造成了很大的困難。因此，有必要對(duì)貼近施工實(shí)際的頂力計(jì)算方法進(jìn)行探究。1 基于摩爾—庫(kù)侖理論模型迎面頂力算法頂管的迎面頂力是指在頂管施工頂進(jìn)過(guò)程中，由于克服頂管機(jī)前方外徑正對(duì)范圍內(nèi)的土體的阻力。即在頂進(jìn)中頂管機(jī)頭正前方土體形成的被動(dòng)土壓力大小。本推導(dǎo)公式主要依據(jù)朗肯土壓力理論，并假設(shè)作用于頂管上覆土層的荷
山西建筑 2013年25期2013-08-21
- “頂力”全新SP系列有源音箱
廣東肇慶頂力視聽(tīng)科技有限公司（“頂力”）最新研發(fā)的SP3415雙15英寸有源音箱是一款280 W低功率自帶開(kāi)關(guān)電源的DSP處理器有源音箱，該款產(chǎn)品延續(xù)了SP系列有源音箱優(yōu)秀的表現(xiàn)，內(nèi)置的分頻，壓限以及均衡調(diào)節(jié)功能極大地滿足了小型流動(dòng)演出者的需求。DS428D是一款4進(jìn)8出的數(shù)字音箱處理器，4進(jìn)6出的矩陣式多種分頻模式，多種分頻濾波器斜率的可選擇性讓用戶在現(xiàn)場(chǎng)的音頻信號(hào)分配中完全可以自由掌控。更為高端的數(shù)字矩陣處理器DMX16則更多地使用在高端的演藝場(chǎng)所以及
演藝科技 2012年4期2012-12-30
- 長(zhǎng)距離頂管頂力控制分析
續(xù)，因此有效控制頂力增長(zhǎng)的趨勢(shì)成為了保證頂管施工順利進(jìn)行的關(guān)鍵所在。為了順利完成本次施工任務(wù)，進(jìn)行了科學(xué)的頂力計(jì)算，設(shè)置了中繼間并采用觸變泥漿進(jìn)行減阻，最終取得了良好的效果。2 施工控制要點(diǎn)及實(shí)施方案2.1 土壓平衡頂管頂力計(jì)算頂管穿越土層為淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土、粉質(zhì)粘土，土層物理力學(xué)指標(biāo)：天然重度為18.1kN/m3，內(nèi)摩擦角為4.3°，粘聚力為14.0kPa。參考GB50268—2008《給水排水工程施工及驗(yàn)收規(guī)范》，頂力計(jì)算采用經(jīng)驗(yàn)公式Fp=πD0Lfk+
天津建設(shè)科技 2012年2期2012-10-18
- 英式橄欖球司克蘭器的研制與應(yīng)用
球隊(duì)員的體重與推頂力具有二者相關(guān)關(guān)系和推頂力的置信范圍，P＜0.05；在1－α＝95%的條件下，受力置信范圍是可信的。驗(yàn)證了橄欖球司克蘭推頂力設(shè)備具有技術(shù)性能可靠性和對(duì)提高橄欖球司克蘭教學(xué)訓(xùn)練質(zhì)量具有十分良好的效果。英式橄欖球；司克蘭器；研制；應(yīng)用伴隨著英式橄欖球項(xiàng)目已被正式列入奧運(yùn)會(huì)和全運(yùn)會(huì)的比賽項(xiàng)目，我國(guó)橄欖球競(jìng)技水平和普及程度不斷提高。由于橄欖球司克蘭（scrum）爭(zhēng)球是比賽雙方獲取球權(quán)的最為重要的手段之一，因此，司克蘭爭(zhēng)球就顯得尤為重要。它是由兩隊(duì)
沈陽(yáng)體育學(xué)院學(xué)報(bào) 2011年3期2011-11-09
- 頂管技術(shù)中頂力計(jì)算問(wèn)題探討
徐征亞頂管技術(shù)中頂力計(jì)算問(wèn)題探討河南省礦建設(shè)工程（集團(tuán)）有限公司 栗 營(yíng)河南鄭州市水利建筑勘計(jì)院 徐征亞目前國(guó)內(nèi)有關(guān)頂管技術(shù)方面的專業(yè)書籍較多，對(duì)于頂力的計(jì)算各有見(jiàn)解，沒(méi)有統(tǒng)一的說(shuō)法，最權(quán)威的兩本國(guó)家級(jí)規(guī)范《給水排水管道工程施工及驗(yàn)收規(guī)范》（GB 50268-2008）和已經(jīng)被替代的《給水排水管道工程施工及驗(yàn)收規(guī)范》（GB 50268-1997）（以下簡(jiǎn)稱《2008規(guī)范》和《1997規(guī)范》)采用頂力的計(jì)算公式也不同，目前能夠查到的頂力計(jì)算公式有十幾種之多，
河南科技 2011年20期2011-10-26
- 論頂入箱涵后背形式及其設(shè)計(jì)
施工過(guò)程中，承受頂力的后背是施工組織設(shè)計(jì)中的重要部分。雖然是臨時(shí)性結(jié)構(gòu)，但對(duì)能否順利進(jìn)行施工有較大關(guān)系。在頂進(jìn)過(guò)程中不允許后背結(jié)構(gòu)發(fā)生較大變形，如果產(chǎn)生過(guò)大變形或移位就會(huì)嚴(yán)重影響箱涵頂進(jìn)的精度，甚至迫使施工停頓，產(chǎn)生嚴(yán)重后果。相反地一味追求牢固堅(jiān)實(shí)，把后背建筑得過(guò)分龐大而增大造價(jià)也是不允許的?？傊?，即安全可靠，又不能追求過(guò)大的安全度，過(guò)分牢固的后背不僅浪費(fèi)材料，而且會(huì)給拆除工作帶來(lái)不必要的麻煩。2 后背的形式過(guò)去在頂入箱涵施工中，常用的后背構(gòu)造形式有以下3
科學(xué)之友 2011年9期2011-04-04
- 淺談大口徑超長(zhǎng)距離鋼頂管施工頂力控制
的施工因素較多,頂力是頂管施工中必須確定的一個(gè)重要參數(shù),平均摩阻力則是衡量頂進(jìn)效果的一個(gè)重要指標(biāo)。尤其大口徑超長(zhǎng)距離頂管施工頂進(jìn)推力過(guò)大是困擾頂管施工多年的技術(shù)難題?？刻岣唔敼芄懿牡目箟簭?qiáng)度,加固頂管工作坑及后背等方法不僅不經(jīng)濟(jì),還受到技術(shù)方面因素的制約,頂力控制得不好,將無(wú)法完成頂進(jìn)。所以控制頂力成了頂管施工的關(guān)鍵。本文以上海青草沙嚴(yán)橋支線工程C6標(biāo)J26號(hào)～J25號(hào)井大口徑超長(zhǎng)距離頂管施工過(guò)程頂力變化情況,對(duì)頂力和平均摩阻力隨頂程變化規(guī)律及其影響因素作
山西建筑 2010年7期2010-11-05
- 強(qiáng)風(fēng)化巖中頂管施工頂力計(jì)算的理論分析
數(shù)記錄該頂段全段頂力的實(shí)際數(shù)據(jù),并繪制出頂力頂距變化曲線圖(見(jiàn)圖1);2)測(cè)定該段管道的軸線和高程偏差情況;3)實(shí)時(shí)跟蹤頂管施工,記錄并分析沿途地層變化。根據(jù)工程特點(diǎn)、地質(zhì)情況及現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)頂力變化情況,對(duì)測(cè)定結(jié)果進(jìn)行分析,總結(jié)出在強(qiáng)風(fēng)化巖地質(zhì)條件下手掘式頂管施工中影響頂力的主要因素有如下幾點(diǎn):1)地質(zhì)條件的影響;2)打蠟的影響;3)超徑比的影響;4)管線偏差的影響。3 頂力計(jì)算3.1 摩阻力分析本工程為強(qiáng)風(fēng)化巖中的取消工具管手掘式頂管,不同于一般土層的頂管。
山西建筑 2010年10期2010-08-21