方 昊， 王振啟， 楊支海， 趙曉燕， 嚴(yán) 勃

(1.北礦機(jī)電科技有限責(zé)任公司， 北京 100160； 2.紫金礦業(yè)集團(tuán)股份有限公司， 福建 上杭 364200；3.云南馳宏鋅鍺股份有限公司 會(huì)澤冶煉分公司， 云南 會(huì)澤 654211)

地下鏟運(yùn)機(jī)的自主行駛與自主鏟裝技術(shù)是實(shí)現(xiàn)智能礦山中采礦過(guò)程全自動(dòng)化的關(guān)鍵一步。如何高效穩(wěn)定實(shí)現(xiàn)礦石料堆的自主鏟裝以及快速連貫完成礦石運(yùn)輸是目前制約礦山采礦效率的兩個(gè)主要影響因素[1]。傳統(tǒng)采礦裝備工作效率低、自動(dòng)化程度低、能耗大、污染重，這些因素成為地下采礦高效綠色發(fā)展的掣肘[2]。隨著信息技術(shù)與計(jì)算機(jī)技術(shù)的飛速發(fā)展，礦山的自動(dòng)化或智能化開采在全球范圍內(nèi)逐漸投入施行。如加拿大、芬蘭與瑞典等國(guó)外傳統(tǒng)采礦大國(guó)，為獲取在采礦無(wú)人化中競(jìng)爭(zhēng)的優(yōu)先權(quán)，先后擬定了“智能化礦山”和“無(wú)人化礦山”的采礦發(fā)展規(guī)劃，其最終目標(biāo)是實(shí)現(xiàn)地下礦山生產(chǎn)全過(guò)程的無(wú)人化[3]。在地下礦山開采的工藝流程中，由于有軌車輛的靈活性差、爬坡能力低、配套設(shè)施建設(shè)成本高，使得采用有軌運(yùn)輸系統(tǒng)的地下礦山基建費(fèi)用高昂。采用無(wú)軌礦用車輛代替有軌車輛已經(jīng)成為國(guó)際地下礦山行業(yè)的發(fā)展趨勢(shì)。提高車輛的使用效率和車輛的智能化控制水平是進(jìn)一步提高礦山車輛運(yùn)輸效率的重要技術(shù)發(fā)展方向[4]。另一方面要實(shí)現(xiàn)“無(wú)人化”礦山，地下鏟運(yùn)機(jī)的自主鏟裝也是必須攻克的技術(shù)難點(diǎn)。目前地下鏟運(yùn)機(jī)已經(jīng)初步實(shí)現(xiàn)了自主行駛和自主卸料的功能，但是自主鏟裝功能還沒(méi)有實(shí)現(xiàn)。對(duì)于鏟運(yùn)機(jī)裝- 運(yùn)- 卸的三種工作屬性而言，鏟運(yùn)機(jī)并沒(méi)有達(dá)到智能化或者自動(dòng)化。因此實(shí)現(xiàn)自主鏟裝，是鏟運(yùn)機(jī)自動(dòng)化的必經(jīng)之路，是解放生產(chǎn)力的必經(jīng)之路[5]。本文以地下鏟運(yùn)機(jī)為研究對(duì)象，對(duì)自主鏟裝過(guò)程的力學(xué)特性進(jìn)行了計(jì)算分析，為后續(xù)自主鏟裝控制算法設(shè)計(jì)和自主鏟裝運(yùn)行提供理論參考和技術(shù)支持。

1 地下鏟運(yùn)機(jī)及鏟裝工作機(jī)構(gòu)

地下鏟運(yùn)機(jī)整車結(jié)構(gòu)由前車體、后車體、副車架與鏟斗工作機(jī)構(gòu)組成，其三維結(jié)構(gòu)如圖1所示。

圖1 地下鏟運(yùn)機(jī)基本結(jié)構(gòu)

鏟運(yùn)機(jī)經(jīng)過(guò)多年技術(shù)研發(fā)，其鏟裝工作機(jī)構(gòu)主要包括正轉(zhuǎn)四連桿工作機(jī)構(gòu)、正轉(zhuǎn)五連桿工作機(jī)構(gòu)、正轉(zhuǎn)六連桿工作機(jī)構(gòu)和反轉(zhuǎn)六連桿工作機(jī)構(gòu)[6-7]。地下鏟運(yùn)機(jī)工作裝置主要由舉升油缸、轉(zhuǎn)斗油缸、動(dòng)臂、鏟斗、搖臂、連桿以及前車架7個(gè)組件構(gòu)成。整個(gè)工作裝置連接在鏟運(yùn)機(jī)前機(jī)架上，鏟斗通過(guò)動(dòng)臂、舉升油缸連接，實(shí)現(xiàn)鏟斗的舉升和回落功能；通過(guò)連桿、搖臂與轉(zhuǎn)斗油缸連接，實(shí)現(xiàn)鏟斗的翻轉(zhuǎn)和回收功能[8]。地下鏟運(yùn)機(jī)鏟裝工作機(jī)構(gòu)如圖2所示。

圖2 鏟運(yùn)機(jī)鏟裝工作機(jī)構(gòu)

2 鏟裝過(guò)程分析

鏟運(yùn)機(jī)的鏟裝工作過(guò)程通?？梢苑譃樗膫€(gè)階段：

(1)空載行駛階段

鏟運(yùn)機(jī)在卸料后，鏟斗回落、后退并轉(zhuǎn)向，然后向礦房料堆方向快速行駛，在離料堆一定距離時(shí)，完成料堆掃描識(shí)別，獲取鏟裝指令，切換成低速檔并放下鏟斗；

(2)鏟裝階段

鏟運(yùn)機(jī)以全力鏟入礦石料堆，并操縱鏟斗動(dòng)臂油缸和轉(zhuǎn)斗油缸，控制鏟斗鏟裝，直至鏟斗裝滿；

(3)滿載運(yùn)行階段

鏟運(yùn)機(jī)鏟裝完畢后，車輛后退一定距離后落斗并轉(zhuǎn)向，然后向溜井或者礦用卡車方向前進(jìn)；

(4)卸料階段

鏟運(yùn)機(jī)動(dòng)臂舉升到卸料位置，使鏟斗前翻卸料。

從鏟運(yùn)機(jī)的鏟裝過(guò)程可以發(fā)現(xiàn)，鏟運(yùn)機(jī)的作業(yè)方式是在鏟運(yùn)機(jī)行駛過(guò)程中配合以工作裝置的動(dòng)作進(jìn)行的。當(dāng)鏟運(yùn)機(jī)處于不同的工作狀態(tài)時(shí)，動(dòng)力消耗變化較大，如表1所示。

表1 鏟裝過(guò)程動(dòng)力消耗情況表

由表1可見(jiàn)，地下鏟運(yùn)機(jī)能耗最大的階段是鏟裝階段。由此鏟裝階段的自動(dòng)化也需要考慮鏟裝的效率與能耗。提高鏟裝效率，一般有縮短鏟裝時(shí)間和增加單次鏟裝質(zhì)量?jī)煞N途徑。對(duì)于給定鏟運(yùn)機(jī)，只能通過(guò)縮短鏟裝時(shí)間來(lái)實(shí)現(xiàn)鏟裝效率的提高。即在保證滿斗率的情況下，用最短時(shí)間完成鏟裝作業(yè)。

為確保自主鏟裝操作的連貫性，鏟裝軌跡曲線應(yīng)連續(xù)且光滑。結(jié)合鏟裝工作過(guò)程，設(shè)計(jì)鏟裝軌跡曲線如圖3所示。

圖3 鏟裝軌跡曲線

3 鏟裝過(guò)程力學(xué)特性分析

在實(shí)際工作中，鏟裝阻力很難直接測(cè)量得到，因此，本文通過(guò)模擬計(jì)算，提出一種鏟裝阻力的估算方法。在鏟裝過(guò)程中，假定鏟裝阻力和鏟運(yùn)機(jī)的牽引力動(dòng)態(tài)平衡，利用牽引力來(lái)估算鏟裝過(guò)程的鏟裝阻力。

3.1 鏟裝阻力的理論計(jì)算

鏟裝阻力按鏟裝階段劃分可以分為插入阻力和鏟取阻力。插入阻力是鏟斗隨著鏟運(yùn)機(jī)的推進(jìn)，鏟入礦石料堆的過(guò)程中受到的反作用力。鏟取阻力是鏟斗鏟入礦石料堆一定深度后，隨著兩工作油缸的提升或者翻轉(zhuǎn)動(dòng)作，料堆對(duì)鏟斗的反作用力。

對(duì)鏟裝阻力的計(jì)算的研究，開始于二十世紀(jì)八十年代，歷經(jīng)了蘇聯(lián)學(xué)者從實(shí)驗(yàn)中提煉的經(jīng)驗(yàn)公式，近代學(xué)者利用散體理論和土力學(xué)原理對(duì)鏟裝阻力進(jìn)行計(jì)算。但是這些理論分析方法都是針對(duì)松散細(xì)顆粒料堆的計(jì)算，對(duì)于大塊度的料堆，這些計(jì)算要么誤差很大，要么不適用。隨著計(jì)算機(jī)技術(shù)的發(fā)展，依據(jù)有限元法和離散元法發(fā)展出了鏟裝阻力的數(shù)值模擬計(jì)算方法，通過(guò)模擬料堆顆粒，設(shè)定顆粒屬性，形成料堆，再導(dǎo)入鏟斗模型和運(yùn)動(dòng)軌跡，完成鏟裝過(guò)程中的鏟裝阻力的仿真。這種方法不僅應(yīng)用在松散顆粒料堆，還可以應(yīng)用在大塊度料堆，比如爆破礦石。

(1) 基于蘇聯(lián)經(jīng)驗(yàn)公式對(duì)鏟裝阻力計(jì)算[9]

插入阻力的計(jì)算公式如式(1)所示：

(1)

式中PBH—總的水平插入阻力；

K1—物料粒度的影響系數(shù)；

K2—物料種類的影響系數(shù)；

LBH—鏟斗鏟入料堆的深度；

B—鏟斗寬度；

K3—料堆高度影響系數(shù)。

鏟取阻力主要為剪切阻力，一般而言，開始提升時(shí)刻出現(xiàn)最大鏟取阻力，隨著鏟斗的提升翻轉(zhuǎn)，逐漸遠(yuǎn)離料堆，鏟取阻力逐漸減小。初始鏟取阻力可用如公式(2)計(jì)算：

PW=2.2LBHBKc

(2)

式中PW—鏟斗鏟取阻力；

LBH—鏟斗鏟入料堆的深度；

B—鏟斗寬度；

Kc—物料的剪切阻力。

基于實(shí)驗(yàn)的蘇聯(lián)經(jīng)驗(yàn)公式在進(jìn)行理論計(jì)算時(shí)，其最大的不足表現(xiàn)為需要選取的系數(shù)比較多。系數(shù)多，計(jì)算時(shí)人為誤差比較大。此外，很多系數(shù)需要實(shí)際測(cè)量得到，而且因?yàn)橄禂?shù)過(guò)多，鏟裝阻力與系數(shù)的關(guān)系在鏟裝過(guò)程中難以明確的表征。

(2) 基于土力學(xué)原理的鏟裝阻力計(jì)算

鏟取階段的受力比較復(fù)雜，受力如圖4 所示。P1是礦石物料的重力，作用點(diǎn)在鏟斗內(nèi)礦石的質(zhì)心。P2是礦石料堆阻力，由鏟運(yùn)機(jī)的推進(jìn)擠壓產(chǎn)生。P3是鏟斗壁和礦石料堆的摩擦力，與運(yùn)動(dòng)方向相反。P4是鏟斗提升或翻轉(zhuǎn)引起的鏟取阻力，作用于鏟取邊緣上。P5是鏟斗與礦石料堆運(yùn)動(dòng)產(chǎn)生的慣性力[10]。

圖4 鏟取阻力受力模型

料堆輪廓曲線函數(shù)C:y-f(x)=0，鏟斗斗刃運(yùn)行軌跡曲線函數(shù)Cd:y-fd(x)=0。點(diǎn)P為鏟斗斗刃，點(diǎn)Q為斗底。下面對(duì)鏟取阻力的各分力進(jìn)行計(jì)算。

P1是鏟裝礦石物料的重力，這里根據(jù)鏟裝軌跡計(jì)算鏟裝過(guò)程中礦石的體積，然后結(jié)合礦石料堆的密度，計(jì)算物料的重力。

(3)

式中α—礦石的體積修正系數(shù)；

γ—礦石料堆的重度；

B—鏟斗寬度；

XS—點(diǎn)S的X軸坐標(biāo)。

P2是料堆對(duì)鏟斗斗底的阻力，這個(gè)阻力在鏟斗斗底沒(méi)有和料堆接觸時(shí)為零。本文中假定斗刃軌跡滿足鏟斗斗底與料堆產(chǎn)生接觸的條件，并忽略個(gè)別礦石棱角對(duì)鏟斗斗底的刮蹭。

P3是鏟斗側(cè)壁與礦石料堆之間的摩擦力，這里的正壓力不僅由鏟斗內(nèi)的礦石產(chǎn)生，還由鏟斗上方的礦石料堆產(chǎn)生。本文的鏟裝過(guò)程，因鏟斗沒(méi)有徹底的鏟入礦石料堆，所以鏟斗側(cè)壁的摩擦力不考慮鏟斗其他部位的摩擦力。

(4)

式中μ—礦石的摩擦系數(shù)。

P4是斗刃與礦石料堆因擠壓形成得鏟取阻力，在鏟裝過(guò)程中，礦石在這個(gè)力的作用下與料堆分離，掉落在鏟斗中；因在鏟裝過(guò)程中隨機(jī)性很大，這個(gè)力的計(jì)算對(duì)鏟裝過(guò)程的研究作用不大，這里用剪切阻力來(lái)代替。

P4=2.2(XP-XS)BKc

(5)

P5是由于礦石在鏟裝過(guò)程中的慣性力，這個(gè)力在鏟斗與料堆發(fā)生顯著地加速運(yùn)動(dòng)時(shí)比較明顯，因?yàn)殓P裝過(guò)程是一個(gè)負(fù)載不斷增加地過(guò)程，鏟運(yùn)機(jī)在這個(gè)過(guò)程中常常使用低速檔，緩慢穩(wěn)定地鏟裝，本文的計(jì)算將P5設(shè)定為零。

經(jīng)過(guò)上述分析計(jì)算，利用如下公式，可以將各分力合成為鏟取阻力水平分力和垂直分力。

(6)

3.2 鏟裝阻力的估算方法

根據(jù)鏟裝過(guò)程中鏟運(yùn)機(jī)牽引力和鏟裝阻力水平分量的動(dòng)態(tài)平衡?？紤]到鏟裝阻力并不是一個(gè)水平力，它的垂直分量會(huì)對(duì)車輛的支撐力產(chǎn)生影響，這里對(duì)文中的道路阻力進(jìn)行修正。得到如下公式

Fq=F-Fψ=F-(G+Py)(f+i)=Px

(7)

式中G—鏟運(yùn)機(jī)在鏟裝時(shí)的重力，N；

Fq—鏟運(yùn)機(jī)的牽引力，N。

對(duì)上述公式進(jìn)行變換可以得到

Px+Py(f+i)=F-G(f+i)

(8)

于是需要找到一個(gè)方法對(duì)Py進(jìn)行計(jì)算，即對(duì)鏟裝阻力的垂直分力進(jìn)行計(jì)算。本文提出兩種方法進(jìn)行估算，第一種是根據(jù)鏟運(yùn)機(jī)工作裝置的工作油缸的油壓計(jì)算鏟斗的鏟取力，認(rèn)為鏟取力的垂直分量和鏟裝阻力的垂直分量相等。這種方法的缺陷是忽略鏟裝過(guò)程中的鏟斗運(yùn)動(dòng)加速度。第二種方法是通過(guò)經(jīng)驗(yàn)，總結(jié)鏟裝過(guò)程中鏟裝阻力水平分量和垂直分量的一般性數(shù)值關(guān)系，利用鏟裝阻力的水平分量代替垂直分量。

這里利用鏟運(yùn)機(jī)工作裝置的動(dòng)力學(xué)分析結(jié)果計(jì)算得到鏟斗的驅(qū)動(dòng)力Fp，這個(gè)力的垂直分力與鏟裝阻力垂直分力達(dá)到平衡，由此可以得到Py，這樣可以結(jié)合鏟運(yùn)機(jī)的牽引力計(jì)算得到鏟運(yùn)機(jī)在鏟裝過(guò)程中的鏟裝阻力的水平分力。圖4是由仿真模型得到的鏟運(yùn)機(jī)工作裝置的鏟取力。

圖5 鏟裝過(guò)程鏟斗斗刃的鏟取力

圖6 剔除突變點(diǎn)后的斗刃的鏟取力

從圖5中可以看到在無(wú)負(fù)載工況下，鏟裝插入階段與鏟取階段的分界點(diǎn)，鏟取力產(chǎn)生突變激增到200 kN。這時(shí)的工況是鏟斗由平放狀態(tài)進(jìn)行翻轉(zhuǎn)和舉升狀態(tài)。這個(gè)鏟取力的激增，可能是由于鏟斗加速度方向的突變產(chǎn)生的。這里除去突變點(diǎn)的數(shù)據(jù)后，鏟取力的垂直分力如下圖6所示。從圖6中可以看出無(wú)負(fù)載工況下，鏟取力垂直分量一般在10～20 kN，在實(shí)際鏟裝時(shí)鏟取力會(huì)依據(jù)鏟裝阻力產(chǎn)生變化。

第二種方法是依據(jù)鏟裝過(guò)程中的鏟裝阻力的垂直分量和水平分量的統(tǒng)計(jì)學(xué)關(guān)系，總結(jié)出鏟裝阻力的垂直分量和水平分量的大致比例關(guān)系，αPx=Py，于是可得：

(9)

在鏟運(yùn)機(jī)工作時(shí)，可根據(jù)上述公式進(jìn)行估算鏟裝阻力。

4 結(jié)論

(1)分析了地下鏟運(yùn)機(jī)及鏟裝工作機(jī)構(gòu)組成及工作原理；

(2)對(duì)鏟裝過(guò)程進(jìn)行分析，獲得了連續(xù)且光滑的鏟裝軌跡曲線；

(3)提出了一種鏟裝阻力的估算方法，基于土力學(xué)原理，建立了鏟取阻力受力模型，在鏟裝過(guò)程中，假定鏟裝阻力和鏟運(yùn)機(jī)的牽引力動(dòng)態(tài)平衡，利用牽引力來(lái)估算鏟裝過(guò)程的鏟裝阻力。

(4)為后續(xù)自主鏟裝控制算法設(shè)計(jì)和自主鏟裝運(yùn)行提供理論參考和技術(shù)支持，具有重要的工程應(yīng)用價(jià)值。