彭鐘　張志超　熊雅文　李杭哲

摘要：為了合理設(shè)置抗滑樁邊坡監(jiān)測的監(jiān)測點、監(jiān)測方式及監(jiān)測預(yù)警值，文章利用ABAQUS軟件建立了三維有限元模型，采用強度折減法對廣西某高速公路抗滑樁邊坡段進(jìn)行了邊坡失穩(wěn)狀況模擬，并對比分析了現(xiàn)場失穩(wěn)監(jiān)測數(shù)據(jù)和數(shù)值模擬結(jié)果，發(fā)現(xiàn)模型失穩(wěn)時的抗滑樁頂位移值與實測值僅有2 mm的不閉合量，驗證了所建模型的精度較高，說明以強度折減法來模擬抗滑樁邊坡失穩(wěn)是可行的。研究結(jié)果可為今后類似的抗滑樁邊坡監(jiān)測提供參考。

關(guān)鍵詞：抗滑樁;邊坡;強度折減法;數(shù)值模擬;監(jiān)測

0 引言

我國高速公路經(jīng)過多年的發(fā)展建設(shè)，交通網(wǎng)絡(luò)已日益完善，人民群眾的出行也更加快捷方便。我國地域遼闊，地形地貌復(fù)雜多樣，高速公路沿線的邊坡數(shù)量眾多。據(jù)每年統(tǒng)計的高速公路災(zāi)害事故中，邊坡災(zāi)害事故占比第一，邊坡失穩(wěn)嚴(yán)重威脅著人民的生命財產(chǎn)安全。為了提高邊坡的穩(wěn)定性，抗滑樁是重要的邊坡防護(hù)措施之一，通過將抗滑樁嵌入邊坡體可以有效提高坡體穩(wěn)定性，降低邊坡失穩(wěn)風(fēng)險，而抗滑樁對邊坡體穩(wěn)定性的提高是有限的，邊坡失穩(wěn)的可能性依舊存在。邊坡失穩(wěn)是邊坡變形累積到一定量值的結(jié)果，針對這種情況，邊坡穩(wěn)定性監(jiān)測顯得至關(guān)重要。邊坡穩(wěn)定性監(jiān)測通過布設(shè)監(jiān)測點，觀測邊坡的變形發(fā)展?fàn)顩r，當(dāng)變形累積到一定量值后及時預(yù)警，便可以最大限度地降低生命財產(chǎn)損失。為保證邊坡監(jiān)測的準(zhǔn)確性與可靠性，本文通過ABAQUS有限元分析，結(jié)合實際邊坡工程，論述邊坡監(jiān)測點的布置及邊坡監(jiān)測手段的選擇，得出的相關(guān)結(jié)論可為以后類似的邊坡監(jiān)測提供參考。

1 邊坡強度折減模型

1.1 工程概況

廣西某高速公路K2686+600～K2687+500下行線路塹邊坡為古滑坡治理區(qū)，滑坡區(qū)出露、揭露地層主要為第四系殘坡積堆積物（Q el+dl），第四系沖積物（Q al）;基巖為泥盆系中統(tǒng)地層和下統(tǒng)那高嶺組（D1n）、蓮花山組（D1l）。該地區(qū)年平均降雨量為2 046 mm，且為廣西多雨、暴雨中心地帶之一。邊坡體粉砂質(zhì)泥巖較多，遇水易軟化，且坡體內(nèi)部巖層完整性較差，節(jié)理裂隙發(fā)育，在降雨作用下有利于滑移面的發(fā)展。邊坡抗滑樁處置坡段高30 m，坡度為1∶1，樁長為16 m，直徑為1 m，樁間距為5 m，樁位置距離坡腳為10 m，樁端距離巖土體底部5 m。為監(jiān)測這段坡體的穩(wěn)定性，監(jiān)測單位于2019年7月對該段坡體布設(shè)了監(jiān)測儀器與測點。

1.2 建立有限元模型

1.2.1 基本假設(shè)

（1）樁體、坡體為均質(zhì)，各向同性材料。

（2）忽略植被對坡體表面的加固作用。

（3）不考慮坡體后方穩(wěn)定巖土體的影響。

1.2.2 材料選取

坡體采用彈塑性模型，塑性部分采用摩爾-庫倫屈服準(zhǔn)則，抗滑樁采用彈性模型。具體材料參數(shù)根據(jù)現(xiàn)場地勘資料選取，具體如表1所示。

1.2.3 模型大小

利用對稱性取抗滑樁邊坡一剖面段進(jìn)行1∶1建模，剖面厚度為2.5 m，單元類型采用C3D8單元，單元數(shù)量為15 020個。

1.2.4 分析工況

整個分析過程分為地應(yīng)力平衡與強度折減，地應(yīng)力平衡采用ODB地應(yīng)力平衡法，強度折減通過設(shè)置材料場變量的方式實現(xiàn)。

1.2.5 邊界條件

模型前后限制X方向位移，左右限制Y方向位移，底部固定。

2 模型結(jié)果分析

2.1 地應(yīng)力平衡

地應(yīng)力平衡效果如圖1所示。

地應(yīng)力平衡最大位移在10 e-4 m數(shù)量級，且邊坡豎向應(yīng)力分布符合一般規(guī)律，地應(yīng)力平衡成功。

2.2 邊坡強度折減失穩(wěn)結(jié)果

邊坡模型失穩(wěn)位移變形結(jié)果如圖2所示。

由圖2可知：

（1）抗滑樁邊坡失穩(wěn)最大合位移發(fā)生在抗滑樁頂及坡頂平臺位置，抗滑樁合位移呈水平向，坡頂平臺合位移呈垂直向。

（2）抗滑樁至坡腳部分坡體位移要普遍大于樁后坡體。

（3）坡體巖土體位移矢量路徑呈圓弧狀。

（4）X方向水平位移主要集中于抗滑樁下方坡體，樁后側(cè)坡體水平位移量較小，在距離坡腳4 m附近的坡面區(qū)域位移變形值最大。

邊坡失穩(wěn)過程塑性分布發(fā)展情況顯示：

（1）邊坡塑性變形最早出現(xiàn)在樁頂前側(cè)接觸部分及坡腳附近處。

（2）隨著邊坡強度的不斷折減，坡腳位置處的塑性區(qū)域不斷擴(kuò)大，且樁后側(cè)坡體深處出現(xiàn)塑性區(qū)。

（3）邊坡失穩(wěn)時的塑性區(qū)域貫通為近似圓弧面，且坡腳位置處的塑性量最大。

以坡腳與平臺交接處一點為特征點，折減系數(shù)FV1與水平位移U1的關(guān)系曲線如圖3所示。

當(dāng)折減系數(shù)達(dá)到1.83時，邊坡達(dá)到臨界破壞狀態(tài)，計算不收斂，因此本抗滑樁邊坡穩(wěn)定系數(shù)取1.83，抗滑樁對邊坡的穩(wěn)定性加固效果較好。曲線在FV1=1.2與FV1=1.61處都出現(xiàn)過突變，但在后續(xù)曲線變化中都恢復(fù)平穩(wěn)，因此未選取作為安全系數(shù)值。

抗滑樁前后側(cè)面接觸應(yīng)力如圖4所示。

由圖4可知：

（1）抗滑樁前后兩側(cè)初始接觸應(yīng)力沿埋深大致呈線性增長分布，其大小與地應(yīng)力場分布有關(guān)。

（2）邊坡折減失穩(wěn)狀態(tài)時，抗滑樁前后兩側(cè)接觸應(yīng)力出現(xiàn)雙峰型分布。這是由于樁承受后方坡體推力，淺處樁側(cè)擠壓前方接觸面，與后方接觸面分離，抗滑樁撓曲變形及深處坡體沿滑移面移動造成接觸面的擠壓形成接觸應(yīng)力峰值。

（3）抗滑樁端部存在一般的應(yīng)力集中現(xiàn)象。

3 監(jiān)測結(jié)果評估

本邊坡段一共有5個棱鏡觀測點布設(shè)于抗滑樁頂，分別為測點6、7、8、9、10，從2019-07-04觀察至2020-09-22，觀測結(jié)果曲線如圖5所示。

本段邊坡抗滑樁頂部監(jiān)測點在2020-07-03位移值出現(xiàn)了穩(wěn)定性抬升，其中測點6和測點7的合位移值穩(wěn)定在了15 mm以上，并于2020年7月底由養(yǎng)護(hù)巡視人員發(fā)現(xiàn)這兩個測點的下方坡腳處發(fā)生了局部滑塌。

而從圖2可知有限元模型失穩(wěn)狀態(tài)下的抗滑樁頂合位移為13 mm，模型失穩(wěn)樁頂位移值與實測樁頂位移值較為接近，模擬較為成功。

由以上結(jié)果得出如下結(jié)論：

（1）邊坡監(jiān)測借助有限元強度折減法進(jìn)行監(jiān)測點布置及預(yù)警值設(shè)置是可靠的。

（2）針對設(shè)有抗滑樁的邊坡監(jiān)測，地表位移監(jiān)測點宜設(shè)置于抗滑樁頂、坡頂平臺以及距坡腳較較近的坡面處。

（3）深部位移監(jiān)測點宜垂直埋設(shè)于抗滑樁之間。

（4）土壓力盒宜布設(shè)于抗滑樁前后兩側(cè)。

（5）監(jiān)測點位置不同，其相應(yīng)失穩(wěn)預(yù)警值也不同。

（6）監(jiān)測點宜布設(shè)于變形較為敏感位置。

4 結(jié)語

抗滑樁在邊坡治理中的應(yīng)用提高了邊坡體的穩(wěn)定性，而邊坡監(jiān)測更是預(yù)防邊坡失穩(wěn)的重要手段。本文結(jié)合有限元軟件ABAQUS對抗滑樁邊坡進(jìn)行強度折減模擬，得到了抗滑樁邊坡失穩(wěn)形態(tài)，也為此類邊坡的監(jiān)測工作提出如下幾點建議：

（1）對設(shè)有抗滑樁的邊坡，監(jiān)測點宜設(shè)于抗滑樁頂、坡頂平臺及距坡腳較近的坡面位置。

（2）深部位移監(jiān)測宜布設(shè)于抗滑樁之間。

（3）土壓力盒宜布設(shè)于抗滑樁前后兩側(cè)。

（4）不同位置處的地表監(jiān)測點應(yīng)按不同界限值進(jìn)行監(jiān)測預(yù)警。

（5）監(jiān)測預(yù)警值宜小于邊坡失穩(wěn)界限值。

邊坡穩(wěn)定性監(jiān)測是具有不確定性的，只有對邊坡進(jìn)行準(zhǔn)確合理的應(yīng)力應(yīng)變監(jiān)測才能最大限度地掌握邊坡變形趨勢，進(jìn)而才能及時預(yù)警，降低生命財產(chǎn)損失。

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