許 彥，韓 暉

（國(guó)網(wǎng)經(jīng)濟(jì)技術(shù)研究院有限公司徐州勘測(cè)設(shè)計(jì)中心，江蘇 徐州 221000）

0 引言

近年來(lái)，伴隨氣體絕緣金屬封閉開(kāi)關(guān)設(shè)備（Gas Insulated Switchgear，GIS）的大量普及、沿海發(fā)達(dá)地區(qū)的變電站用地指標(biāo)愈發(fā)緊張，城市變電站的占地面積變得越來(lái)越??；同時(shí)城市電網(wǎng)日益緊密，入地短路電流越來(lái)越大，導(dǎo)致小面積接地網(wǎng)與大入地短路電流在接地網(wǎng)設(shè)計(jì)上存在突出矛盾。占地面積小還意味著采用戶內(nèi)變電站設(shè)計(jì)的可能性越來(lái)越大，根據(jù)GB 50065—2011《交流電氣裝置的接地設(shè)計(jì)規(guī)范》要求，GIS 置于建筑物內(nèi)時(shí)，主接地網(wǎng)宜采用銅或銅覆鋼材［1］，因此變電站接地費(fèi)用大幅上升。

江蘇電網(wǎng)主要采用國(guó)家電網(wǎng)有限公司220 kV通用設(shè)計(jì)方案A3-2［2］。由于接地網(wǎng)的設(shè)計(jì)需要考慮變電站的土壤電阻率等外部環(huán)境變量，通用設(shè)計(jì)方案一般不會(huì)給出具體的接地設(shè)計(jì)方案。設(shè)計(jì)時(shí)一般采用等間距水平接地網(wǎng)設(shè)計(jì)，該類設(shè)計(jì)對(duì)變電站邊緣地帶的接觸電勢(shì)限制較小。而不等間距接地網(wǎng)通過(guò)在邊緣地帶布置更密的水平接地網(wǎng)，可以對(duì)接觸電勢(shì)起到很好的限制效果。因此，研究不等間距接地網(wǎng)及其最佳壓縮比和網(wǎng)孔尺寸意義重大。同時(shí)，主接地網(wǎng)節(jié)點(diǎn)處滿布短垂直接地極對(duì)于變電站的接地效果應(yīng)進(jìn)行重新評(píng)估；打長(zhǎng)垂直接地極對(duì)于降低接觸電勢(shì)和接地電阻的效果較好，但深度與根數(shù)則需要進(jìn)一步探討；接地電阻一直以來(lái)是接地網(wǎng)安全評(píng)估的重要指標(biāo)，但是單純降低接地電阻會(huì)造成極大的工程浪費(fèi)，如何在保證人身和設(shè)備安全的前提下降低對(duì)接地電阻的要求值得深入討論。

基于CDEGS 軟件對(duì)上述內(nèi)容進(jìn)行了仿真分析和計(jì)算，給出了優(yōu)化設(shè)計(jì)方案、優(yōu)化效果和投資估算，推薦方案滿足各項(xiàng)安全指標(biāo)且優(yōu)于傳統(tǒng)設(shè)計(jì)方案。

1 主接地網(wǎng)假設(shè)條件

各地區(qū)土壤結(jié)構(gòu)差異性很大，以江蘇平原地區(qū)常見(jiàn)的土壤結(jié)構(gòu)［3］作為研究對(duì)象建立土壤分層結(jié)構(gòu)模型，利用CDEGS 仿真平臺(tái)Resap 模塊，建立土壤水平三層模型，如圖1 所示。并利用現(xiàn)有工程測(cè)量數(shù)據(jù)假定各層土壤電阻率，如表1所示。

圖1 土壤水平分層結(jié)構(gòu)模型

表1 各層土壤電阻率 單位：Ω·m

仿真條件設(shè)計(jì)為：220 kV A3-2 方案采用半戶內(nèi)布置，220 kV GIS、二次設(shè)備室、10 kV 無(wú)功補(bǔ)償裝置布置在220 kV 生產(chǎn)綜合樓，110 kV GIS、10 kV 開(kāi)關(guān)柜、二次設(shè)備室及功能用房布置在110 kV 生產(chǎn)綜合樓，主變壓器布置在兩棟生產(chǎn)綜合樓之間。變電站長(zhǎng)為100.5 m，寬為85 m，占地面積8 542.5 m2，總平面布置如圖2所示。

圖2 220 kV A3-2方案總平面布置

其中，220 kV側(cè)8回出線中有6回為架空線，2回為電纜；110 kV側(cè)14回出線中有10回為架空線，4回為電纜；10 kV 側(cè)36 回出線全為電纜，故障電流水平40 kA，考慮中性點(diǎn)流經(jīng)的故障電流和避雷線分流系數(shù)后，取入地故障電流18 kA。土壤水平分層平均電阻率詳見(jiàn)表1；水平接地體采用150 mm2銅絞線（埋深0.8 m），垂直接地體采用直徑為20 mm 銅覆鋼棒；短路等效時(shí)間為0.7 s。

2 接地設(shè)計(jì)要求

在接地網(wǎng)的設(shè)計(jì)中，評(píng)判接地網(wǎng)安全性能主要指標(biāo)包括接地電阻、接觸電勢(shì)、跨步電壓、接地網(wǎng)與大地零電位點(diǎn)之間的電位差（Ground Potential Rise，GPR）、接地網(wǎng)電位差（Ground Potential Difference，GPD）等。

2.1 接地電阻

根據(jù)DL∕T 621—1997《交流電氣裝置的接地》和GB 50065—2011《交流電氣裝置的接地設(shè)計(jì)規(guī)范》規(guī)定，有效接地系統(tǒng)的接地網(wǎng)接地電阻應(yīng)滿足式（1）要求［4］。

式中：R為考慮季節(jié)變化的最大接地電阻；IG為計(jì)算用經(jīng)接地網(wǎng)入地的最大接地故障不對(duì)稱電流有效值。

當(dāng)不符合式（1）的要求時(shí)，可通過(guò)技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較適當(dāng)增大R，使接地網(wǎng)地電位升高至5 kV。

2.2 接觸電勢(shì)與跨步電壓

接觸電勢(shì)與跨步電壓直接關(guān)系到人身安全。提高表層土壤電阻率，可提高人體與地面間的接觸電阻，使流過(guò)人體的電流減小。IEEE Std80—2000 計(jì)算50 kg人體允許的跨步電壓Us50和允許的接觸電勢(shì)Ut50［5］為

式中：Cs為表層衰減因數(shù)；ρs為地表處的電阻率，Ω·m；hs為地表鋪設(shè)層的厚度，m；ρ為地表鋪設(shè)層下面土壤電阻率，Ω·m；ts為接地短路持續(xù)時(shí)間，s。

GB 50065—2011推薦用式（3）。

對(duì)兩者的計(jì)算結(jié)果進(jìn)行比較，GB 50065—2011對(duì)安全電壓的計(jì)算結(jié)果均明顯大于IEEE Std80—2000 的計(jì)算結(jié)果［6-7］，因此本方案采用更加安全和靈活的IEEE Std80—2000 公式來(lái)驗(yàn)算跨步電壓和接觸電勢(shì)安全限值。

3 主接地網(wǎng)傳統(tǒng)設(shè)計(jì)

主接地網(wǎng)初始設(shè)計(jì)如圖3 所示，在變電站水平方向布置了11 根長(zhǎng)導(dǎo)體，豎直方向布置13 根長(zhǎng)導(dǎo)體，間距均為8 m，總長(zhǎng)2 162 m，埋深為0.8 m；水平地網(wǎng)交接處打入長(zhǎng)度為2.2 m的垂直接地極，共60根。

經(jīng)Resap 模塊測(cè)算，變電站整體的電阻率為70 Ω·m，初始設(shè)計(jì)方案的接地電阻為0.388 Ω，最大GPR 值為6.98 kV。最大接觸電勢(shì)達(dá)1 054 V，最大GPD 值為258.6 V，最大跨步電壓達(dá)349 V。其中，從圖3（b）和圖3（c）中看到接觸電勢(shì)出現(xiàn)的峰值主要位于邊緣網(wǎng)格。

經(jīng)校核，表1所示土壤條件下IEEE Std80—2000要求的接觸電勢(shì)和跨步電壓安全值分別是143 V 和157 V（GB 50065—2011要求分別為212 V和226 V）。根據(jù)文獻(xiàn)［8］，采用碎石、瀝青混凝土或卵石的高電阻率路面結(jié)構(gòu)層時(shí)，其厚度一般為15～35 cm。電阻率可取2 500 Ω·m，則IEEE Std80—2000 要求的接觸電位差和跨步電位差安全值分別為612.1 V 和2 088.3 V（GB 50065—2011 要求分別為681.5 V 和2 157.6 V）。兩個(gè)標(biāo)準(zhǔn)中的接觸電勢(shì)安全值均小于初始設(shè)計(jì)中得到的最大接觸電勢(shì)1 054 V，說(shuō)明該接地設(shè)計(jì)不達(dá)標(biāo)，須進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)。

圖3 初始接地網(wǎng)設(shè)計(jì)

4 主接地網(wǎng)優(yōu)化設(shè)計(jì)及仿真計(jì)算

4.1 水平接地體

4.1.1 接地體網(wǎng)格密度對(duì)接觸電勢(shì)的影響

初始設(shè)計(jì)采用8 m 的網(wǎng)格密度無(wú)法將最大接觸電勢(shì)控制在安全值以下，現(xiàn)利用CDEGS 軟件研究網(wǎng)格密度對(duì)接地各指標(biāo)的影響。從接地電阻、GPR 值、接觸電勢(shì)、跨步電壓4 個(gè)維度，對(duì)等間距布置下不同網(wǎng)格尺寸時(shí)仿真得到的960 個(gè)地表電位觀測(cè)點(diǎn)的數(shù)據(jù)進(jìn)行統(tǒng)計(jì)，結(jié)果如表2 所示，并得到網(wǎng)格密度對(duì)最大接觸電勢(shì)的影響如圖4所示。

表2 等間距布置下不同網(wǎng)格尺寸的仿真對(duì)比

圖4 網(wǎng)格密度對(duì)最大接觸電勢(shì)的影響

從表2 和圖4 看出，最大接觸電勢(shì)的下降斜率隨著網(wǎng)格越來(lái)越密，變化愈來(lái)愈緩。因此，持續(xù)用增加網(wǎng)格密度的方法來(lái)降低最大接觸電勢(shì)，初期效果明顯，后續(xù)性價(jià)比逐漸降低。

4.1.2 不等間距接地網(wǎng)及最優(yōu)壓縮比

由圖1（c）看出接觸電勢(shì)出現(xiàn)的峰值主要位于邊緣網(wǎng)格，這是由于接地體之間存在互感，互感使看似等間距的接地網(wǎng)實(shí)際散流不均，中心網(wǎng)格的散流密度比邊緣網(wǎng)格的散流密度小很多，使等間距水平接地網(wǎng)地表電位分布不勻，呈現(xiàn)中間高、邊緣低的結(jié)果，而電位梯度變大導(dǎo)致接觸電勢(shì)變大，對(duì)人身安全造成威脅［9］。

為減小地表電位分布不均對(duì)接觸電勢(shì)的影響，可采用不等間距水平接地網(wǎng)，增大中心網(wǎng)格的大小，減小邊緣網(wǎng)格的大小，使地表電位分布均勻。

因此，不等間距接地網(wǎng)壓縮比的選取成為關(guān)鍵核心，壓縮比是表征接地網(wǎng)導(dǎo)體間距的均勻程度。文獻(xiàn)［10］對(duì)壓縮比的求法做了詳細(xì)介紹，設(shè)中心網(wǎng)孔導(dǎo)體間距為dmax，則距離中心網(wǎng)孔為n級(jí)的網(wǎng)孔導(dǎo)體間距為

式中：C為壓縮比，通常取不大于1的常數(shù)，代表接地網(wǎng)間距的均勻程度。C越大，導(dǎo)體間距越均勻，C取1時(shí)為等間距布置。

長(zhǎng)度為L(zhǎng)的接地網(wǎng)邊長(zhǎng)上分布N個(gè)導(dǎo)體時(shí)，中心網(wǎng)孔間距的計(jì)算式為［11］：

當(dāng)接地網(wǎng)的邊長(zhǎng)和導(dǎo)體根數(shù)確定時(shí)，理論上存在最優(yōu)壓縮比。利用CDEGS 軟件計(jì)算在不同壓縮比下的接地電阻、GPR 值、接觸電勢(shì)、跨步電壓，如表3所示。

表3 不等間距接地網(wǎng)不同壓縮比下的仿真對(duì)比

為了更直觀地展現(xiàn)接地電阻隨壓縮比變化的規(guī)律，繪制壓縮比對(duì)接觸電勢(shì)和接地電阻的影響曲線，如圖5 所示。接地電阻在壓縮比為0.5 時(shí)達(dá)到最小值，最大接觸電勢(shì)在壓縮比為0.5～0.6 時(shí)達(dá)到最小值，因此可選0.5為不等間距接地網(wǎng)的最優(yōu)壓縮比。

圖5 壓縮比對(duì)接地網(wǎng)設(shè)計(jì)的影響

4.1.3 不等間距布置的優(yōu)化效果

為體現(xiàn)不等間距布置的優(yōu)化效果，對(duì)水平接地網(wǎng)的等間距布置和不等間距布置（C取0.5）進(jìn)行仿真對(duì)比，結(jié)果見(jiàn)表4。

表4 等間距與不等間距仿真對(duì)比

分析表4可知：

1）水平接地網(wǎng)在等間距布置下的接地電阻為0.397 Ω，在不等間距布置下為0.393 Ω，優(yōu)化效果不明顯；GPR 值降為7.07 kV，減小了80 V，優(yōu)化效果不明顯。

2）最大接觸電勢(shì)在等間距布置下為1 201 V，在不等間距布置下為797 V，減小了404 V，接近33.6%，優(yōu)化效果顯著，這主要源于不等間距水平接地體對(duì)于降低接地網(wǎng)邊緣處的接觸電勢(shì)效果明顯。

3）在不等間距布置下最大跨步電壓增大了63 V?？紤]到鋪設(shè)卵石后，人體可承受的跨步電壓為2 157.6 V，不等間距布置下的跨步電壓依然滿足人體允許的跨步電壓安全值。

因此，不等間距布置水平接地網(wǎng)在不增加接地極長(zhǎng)度的情況下，選取最佳壓縮比，可有效降低接觸電勢(shì)達(dá)33.6%。

4.2 垂直接地極

4.2.1 復(fù)合接地網(wǎng)的物理模型

傳統(tǒng)設(shè)計(jì)在水平接地網(wǎng)的連接處均打入長(zhǎng)度不超過(guò)2.5 m 的垂直接地極，為了確定垂直接地體對(duì)降低接地網(wǎng)總接地電阻的作用，可將帶垂直電極的接地網(wǎng)視為一個(gè)厚度為a的圓盤（可以理解為水平接地網(wǎng)下敷設(shè)很多長(zhǎng)度為a的垂直接電極）。由于a遠(yuǎn)小于水平接地網(wǎng)的半徑b，圓盤可以近似為半個(gè)扁球體，其短半徑為a，長(zhǎng)半徑為b。

只有水平接地體的接地電阻R1為

式中：A為圓盤的面積。

通過(guò)等位面和特定曲面組相吻合的電場(chǎng)解法可得，復(fù)合接地網(wǎng)類似圓盤體的接地電阻R2為［12］

打短垂直接地體對(duì)整個(gè)復(fù)合接地網(wǎng)的作用，可以通過(guò)式（9）說(shuō)明。

從式（9）可看出，在大中型接地網(wǎng)中，伴隨a與b的差距越來(lái)越大，將趨近于1，意味著水平接地網(wǎng)的接地電阻與復(fù)合接地網(wǎng)的接地電阻趨于相同，短垂直接地極沒(méi)有發(fā)揮作用。根據(jù)文獻(xiàn)［12］所述，短垂直接地極實(shí)際作用僅能做出2%～8%的貢獻(xiàn)，大部分的垂直接地體都因相互屏蔽而不能發(fā)揮作用。

4.2.2 長(zhǎng)垂直接地極

由于a?b，打入短垂直接地極無(wú)意義，須探討打長(zhǎng)垂直接地體對(duì)于降低接觸電勢(shì)和接地電阻的作用。

針對(duì)不同壓縮比，各自疊加4 根40 m 長(zhǎng)垂直接地極進(jìn)行了仿真對(duì)比，結(jié)果如表5所示。對(duì)比表5和表3，發(fā)現(xiàn)疊加長(zhǎng)垂直接地極后，水平地網(wǎng)的最佳壓縮比變?yōu)?.6。

壓縮比為0.6時(shí)，不同長(zhǎng)度長(zhǎng)垂直接地極的技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)如表6 所示。長(zhǎng)垂直接地極可以顯著降低各特性參數(shù)值，4 根40 m 的長(zhǎng)垂直接地極可將接觸電勢(shì)控制在558 V，降低接觸電勢(shì)達(dá)24.6%，同時(shí)滿足GB 50065—2011 和IEEE Std80—2000 的安全要求。

接地極長(zhǎng)度均設(shè)為40 m，接地極數(shù)量不同時(shí)的仿真對(duì)比如表7 所示，對(duì)比表7 與表6 可以發(fā)現(xiàn)：接地極數(shù)量越多，降阻和降壓效果越好，但隨接地極數(shù)量的增加、接地極間距的縮短，會(huì)產(chǎn)生一定屏蔽作用［13］，同樣達(dá)到240 m 的總長(zhǎng)度，4 根60 m 的長(zhǎng)垂直接地極可以將接觸電勢(shì)降至484 V，6 根40 m 的長(zhǎng)垂直接地極只能降低至529 V。

因此，增加接地極長(zhǎng)度比增加接地極數(shù)量降阻效果更好［14］?？紤]長(zhǎng)垂直接地極間的距離不宜小于2 倍長(zhǎng)垂直接地極的長(zhǎng)度，在寬度僅85 m、長(zhǎng)度僅100 m 的變電站設(shè)置4 根40 m 的長(zhǎng)垂直接地極是合理的。

表5 4根40 m垂直接地極在不同壓縮比下的仿真對(duì)比

表6 對(duì)4根不同長(zhǎng)度的長(zhǎng)垂直接地極的仿真對(duì)比（C=0.6）

表7 對(duì)不同根數(shù)40 m垂直接地極的仿真對(duì)比（C=0.6）

綜上，在壓縮比為0.6 的不等間距接地網(wǎng)下，通過(guò)加裝不同長(zhǎng)度、不同根數(shù)長(zhǎng)垂直接地極的仿真發(fā)現(xiàn)，4根40 m的長(zhǎng)垂直接地極對(duì)接地效果優(yōu)化合理。

4.3 接地電阻

GB 50065—2011規(guī)定：經(jīng)專門計(jì)算，且采取的措施可確保人身安全和設(shè)備安全可靠運(yùn)行時(shí)，接地網(wǎng)地電位升高還可進(jìn)一步提高。放寬對(duì)地電位的要求實(shí)質(zhì)就是放寬對(duì)接地電阻的要求，由于通過(guò)接觸電勢(shì)和跨步電壓的控制可以確保人身安全，所以對(duì)接地電位升高的評(píng)估重點(diǎn)可放在設(shè)備上，考察10 kV避雷器、二次電纜、綜合自動(dòng)化設(shè)備。

4.3.1 10 kV避雷器的安全評(píng)估

國(guó)內(nèi)變電站的10 kV 系統(tǒng)多為中性點(diǎn)不接地系統(tǒng)，變電站發(fā)生接地短路時(shí)，接地網(wǎng)的工頻暫態(tài)電壓在計(jì)及非周期分量后將升高，10 kV 避雷器的工頻擊穿電壓相對(duì)較低，所以避雷器可能因不能熄弧而損壞，嚴(yán)重時(shí)甚至可能爆炸［15］。

如果避雷器的運(yùn)行電壓與主接地網(wǎng)電位極性相反，避雷器的工頻放電電壓U應(yīng)滿足式（10）的要求。

式中：I為流入接地網(wǎng)的短路電流；R為接地電阻；Ue為系統(tǒng)的額定電壓。

10 kV 金屬氧化物避雷器額定電壓17 kV，1 s 工頻耐受電壓約為額定電壓的1.25 倍，即21.25 kV［16］。文獻(xiàn)［17］校核發(fā)現(xiàn)，避雷器工頻耐受電壓的限值可進(jìn)一步放寬至24.13 kV。

本文研究變電站的入地短路電流為18 kA，代入避雷器工頻耐受電壓21.25 kV，利用式（10）可反推10 kV 金屬氧化物避雷器工頻放電電壓下限所要求的接地網(wǎng)接地電阻為

因此10 kV 避雷器對(duì)接地電阻的要求至少可放寬至0.47 Ω，由表8可知方案優(yōu)化前后均可滿足接地電阻小于0.47 Ω 的要求。

表8 優(yōu)化前后技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較

4.3.2 二次系統(tǒng)的安全評(píng)估

二次電纜2 s 工頻耐受電壓一般大于5 kV，二次設(shè)備的工頻絕緣耐受電壓為2 kV（1min）。綜合考慮，二次系統(tǒng)的絕緣耐受電壓可取2 kV［18］，保證接地網(wǎng)的GPD 小于2 kV 就可以滿足二次系統(tǒng)的安全要求［19］。表8 所示方案優(yōu)化前后GPD 值均可以滿足要求，且變化不大。這是由于接地網(wǎng)上的電位差主要取決于接地網(wǎng)的阻抗和電流，接地網(wǎng)整體尺寸不變時(shí)，接地網(wǎng)中兩點(diǎn)間的電流和阻抗基本不變［20］。

4.4 優(yōu)化設(shè)計(jì)方案及造價(jià)分析

4.4.1 優(yōu)化設(shè)計(jì)方案

原設(shè)計(jì)方案：網(wǎng)格密度為8 m 的等間距水平接地網(wǎng)，水平接地網(wǎng)總長(zhǎng)度2 162 m；同時(shí)密布60 根2.2 m的短垂直接地極，如圖3所示。

優(yōu)化設(shè)計(jì)方案：壓縮比為0.6 的不等間距水平接地網(wǎng)，水平接地網(wǎng)總長(zhǎng)度2 162 m；同時(shí)四周各布置1根40 m長(zhǎng)垂直接地極，如圖6所示。

圖6 優(yōu)化設(shè)計(jì)結(jié)果

相比原設(shè)計(jì)方案，優(yōu)化方案接觸電勢(shì)降低達(dá)47.1%、接地電阻降低了7.7%、GPR 降低7.6%、跨步電壓降低20.1%。且接觸電勢(shì)和跨步電壓均滿足IEEE和國(guó)標(biāo)的安全要求，如表8所示。

4.4.2 造價(jià)分析

根據(jù)2018 年版電網(wǎng)工程定額中摘錄的投資單價(jià)，對(duì)優(yōu)化前后的接地網(wǎng)造價(jià)進(jìn)行對(duì)比分析，結(jié)果如表9 所示。優(yōu)化前的接地網(wǎng)的總投資約93.48 萬(wàn)元，其中水平地網(wǎng)費(fèi)用約28.76 萬(wàn)元，短垂直接地極費(fèi)用約0.72 萬(wàn)元，D20 銅覆鋼棒約1.00 萬(wàn)元，站區(qū)鋪設(shè)瀝青混凝土費(fèi)用約63 萬(wàn)元；優(yōu)化后的接地網(wǎng)的總投資約36.36萬(wàn)元，其中水平接地網(wǎng)費(fèi)用與優(yōu)化前相同約28.76 萬(wàn)元，長(zhǎng)垂直接地極打井和材料（D20 mm銅覆鋼棒）費(fèi)用約7.6萬(wàn)元。

表9 方案造價(jià)對(duì)比分析

因此，由于不需要在站內(nèi)鋪設(shè)瀝青混凝土，優(yōu)化后的方案總體接地費(fèi)用相比優(yōu)化前的方案節(jié)省約57.12萬(wàn)元。

5 結(jié)語(yǔ)

通過(guò)物理模型分析，結(jié)合國(guó)家電網(wǎng)有限公司220 kV 通用設(shè)計(jì)方案A3-2進(jìn)行仿真分析，得出以下結(jié)論：

1）等間距布置水平接地網(wǎng)的最大接觸電勢(shì)的下降斜率隨著網(wǎng)格越來(lái)越密，變化愈來(lái)愈緩，性價(jià)比愈來(lái)愈低；不等間距布置水平接地網(wǎng)采用最佳壓縮比，相比等間距布置的水平接地網(wǎng)，可有效降低接觸電勢(shì)達(dá)33.6%。

2）在大中型接地網(wǎng)中，密布短垂直接地極對(duì)接地影響微乎其微；長(zhǎng)垂直接地體則對(duì)降低接觸電勢(shì)和接地電阻效果明顯，但隨接地極數(shù)量的增加、接地極間距的縮短，也存在一定屏蔽作用。同樣的垂直接地極總長(zhǎng)度，增加接地極長(zhǎng)度比增加接地極數(shù)量降阻效果更好。

3）通過(guò)對(duì)變電站內(nèi)一、二次設(shè)備耐壓水平的安全評(píng)估，可合理放寬對(duì)接地電阻的要求至0.47 Ω，避免無(wú)意義降阻。

4）在國(guó)家電網(wǎng)有限公司220 kV 通用設(shè)計(jì)方案A3-2 占地面積較小，僅8 542.5 m2，入地短路電流卻高達(dá)18 kA 的情況下，采用壓縮比0.6 的不等間距水平接地網(wǎng)疊加4根10 m 的長(zhǎng)垂直接地極的方案可使接地網(wǎng)滿足各項(xiàng)安全要求的同時(shí)經(jīng)濟(jì)性也好于優(yōu)化前方案。

目前直接測(cè)量得到的土壤電阻率難以與土壤結(jié)構(gòu)之間形成明確的對(duì)應(yīng)關(guān)系，更難以準(zhǔn)確得到各層土壤電阻率，這將成為下階段的工作目標(biāo)。