張富金 丁愷

摘要：隨著石油勘探開采規(guī)模的不斷擴大，在當(dāng)前的油氣勘探開發(fā)過程中超低滲油田不管是在數(shù)量還是儲量規(guī)模方面都在不斷的增加，但是由于超低滲油田儲存本身的物性較差，而且地層具有較強的非均質(zhì)性，地層所蘊含的天然能量也相對較少，在實際的開采過程中會出現(xiàn)明顯的產(chǎn)量遞減現(xiàn)象，因此在針對這種類型油田進(jìn)行開發(fā)的時候通常會采取注水模式，以此來有效提升油田的開發(fā)效果和企業(yè)的經(jīng)濟(jì)效益。

關(guān)鍵詞：超低滲透油藏;注水開發(fā);效果評價;問題分析

引言

我國某油田其中一個區(qū)塊屬于低孔隙度、超低滲透油藏，由于油藏儲層本身的本身的物性相對較差，導(dǎo)致油田區(qū)塊在初期投產(chǎn)階段出現(xiàn)了非常明顯的產(chǎn)量遞減現(xiàn)象，為了能夠讓該油田的開發(fā)效果得到進(jìn)一步提升，針對該油田區(qū)塊全面實施了注水試驗，目前該區(qū)塊注水井的數(shù)量達(dá)到了7口，采油井?dāng)?shù)量為22口。在針對該油田區(qū)塊所有注水井以及采油井實施全面的動態(tài)跟蹤之后發(fā)現(xiàn)，整個油田區(qū)塊儲層表現(xiàn)出了非常強的非均質(zhì)性，而且吸水狀況也存在不均勻的問題，注水壓力上升非?？?，出現(xiàn)了頂破裂壓力生產(chǎn)等一些特征。

1 注水評價效果分析

1.1水驅(qū)控制程度

在針對該油田區(qū)塊整體構(gòu)造圖以及油水井的平面分布狀況進(jìn)行分析后可以知道，該油田區(qū)塊整體投產(chǎn)油井?dāng)?shù)量達(dá)到22口，注水井?dāng)?shù)量達(dá)到7口。單向以及雙向水驅(qū)控制程度分別達(dá)到了65.3%和17.2%，另外，三向水驅(qū)控制程度達(dá)到了4.0%，整體的水驅(qū)控制程度達(dá)到86.5%^[1]。在實際注水開發(fā)過程中其主要作用的是單向水驅(qū)控制程度，整個油田區(qū)塊水驅(qū)控制程度相對比較低。緊緊依靠當(dāng)前的井網(wǎng)設(shè)置方式來進(jìn)行注水開發(fā)，實際開發(fā)效果相對較差，而且注水效果顯現(xiàn)速度也比較慢。因此，可以針對整個油田區(qū)塊儲層實施增加注水井點、以及注水層位等一些改造措施，以此來進(jìn)一步提升整個油田區(qū)塊的水驅(qū)控制程度以及儲層水驅(qū)動用程度。

1.2吸水能力分析

在開發(fā)初期階段投產(chǎn)的注水井?dāng)?shù)量達(dá)到7口，而且全部采取的是分層注水方式，分注率達(dá)到了100%。在針對連續(xù)15個月的注水生產(chǎn)進(jìn)行跟蹤后發(fā)現(xiàn)，注水作業(yè)過程中平均的注水壓力達(dá)到12.1MPa，單井實際射開砂巖的平均厚度達(dá)到了65.9m，每天的平均注水量能夠達(dá)到21.8m³，注水強度的平均值能夠達(dá)到0.32m³/d·m^[2]。注水井在實際進(jìn)行開發(fā)的過程中注水壓力、注水量、強度、視吸水指數(shù)等各項參數(shù)都逐漸趨于穩(wěn)定，這也充分說明油層的實際吸水能力相對較好，而且在實際注水作業(yè)過程中并沒有發(fā)生儲層堵塞或者是儲層的孔隙度以及滲透率產(chǎn)生變化，地層能量也開始逐漸恢復(fù)。

1.3 改善措施效果分析

針對該油田區(qū)塊的兩口井實施了補孔壓裂改造措施，補孔壓裂措施具體實施之后燃油產(chǎn)量得到了明顯提升。該油田區(qū)塊內(nèi)某井在實施改造前全井射開有效厚度僅僅為28.5m，而實施改造之后有效厚度增加到了41.3m，在實施改造之前該油井每天產(chǎn)油量僅僅能夠達(dá)到3.9t，原油含水率達(dá)到了1.8%，在實施補孔改造作業(yè)之后產(chǎn)油量峰值能夠達(dá)到23.2t，含水率上升到了4.3%，實現(xiàn)了原油增產(chǎn)19.4t。針對該油田區(qū)塊內(nèi)另外一口井進(jìn)行分析發(fā)現(xiàn)，該井在實施改造前全井射開有效厚度僅僅為15.6m，而實施改造之后有效厚度增加到了43.9m，在實施改造之前該油井每天產(chǎn)油量僅僅能夠達(dá)到7.2t，原油含水率達(dá)到了2.3%，在實施補孔改造作業(yè)之后產(chǎn)油量峰值能夠達(dá)到20.6t，含水率上升到了11.2%，實現(xiàn)了原油增產(chǎn)13.4t。由此可見，在具體實施補孔壓裂施工之后，整個油田區(qū)塊的產(chǎn)量上升非常明顯^[3]。

2.存在問題分析

2.1儲存非均質(zhì)性

在實際針對油層儲層的非均質(zhì)性進(jìn)行定量描述的過程中通常都會使用滲透率變異系數(shù)、突進(jìn)系數(shù)等一些參數(shù)，但是移動參數(shù)在實際描述過程中會因為存在較強的人為主觀因素而導(dǎo)致其定量化描述效果并不理想，不能夠?qū)Υ娣蔷|(zhì)性進(jìn)行精確的定量描述，因此在本文的研究過程中針對儲存非均質(zhì)性主要是通過繪制洛倫茲曲線來實現(xiàn)定量描述，這樣就能有效避免魔獸過程中受到人為因素的干擾。在繪制洛倫茲曲線的時候其橫坐標(biāo)主要是利用吸水厚度百分比來進(jìn)行表示，而縱坐標(biāo)主要是應(yīng)用吸水量百分比來進(jìn)行表示，整個曲線中斜率為45°的直線，通常被稱為是絕對均勻線，這也就表示如果實際繪制的曲線與45°的直線之間的距離越遠(yuǎn)，則表示注水剖面不均勻性越強。在針對該區(qū)塊三口不同的水井繪制洛倫茲曲線后可以發(fā)現(xiàn)，該區(qū)塊的注水井都表現(xiàn)出了一定程度的非均質(zhì)性，而且互相之間的差距非常明顯。

2.2合理注采比

在實際針對油田開發(fā)程度注采平衡狀況進(jìn)行衡量的過程中主要應(yīng)用的參數(shù)就是注采比，其能夠?qū)⒂吞镒⑺_發(fā)過程中的產(chǎn)液量、注水量與地層壓力之間的關(guān)系進(jìn)行綜合描述。目前該油田區(qū)塊整體投產(chǎn)的采油井?dāng)?shù)量達(dá)到了22口，注水井設(shè)計數(shù)量達(dá)到8口，整體的設(shè)計注采比達(dá)到了0.36。而實際投產(chǎn)注水井?dāng)?shù)量為7口，那么其實際的注采比為0.32，在當(dāng)前的整個開發(fā)過程中累計注采比僅僅能夠達(dá)到0.23，并不能夠滿足油田開發(fā)初期注采平衡關(guān)系設(shè)計目標(biāo)。

由于存在比較明顯的注采不平衡現(xiàn)象，因此必然會導(dǎo)致注采井網(wǎng)出現(xiàn)非常明顯的地層壓力波動，導(dǎo)致在地層中會出現(xiàn)局部能量集中現(xiàn)象，導(dǎo)致這一區(qū)域成為高壓區(qū)，從而使得注水井在開發(fā)過程中注水壓力明顯上升。在當(dāng)前該區(qū)塊實際開采過程中已經(jīng)有三口注水井實際的注水壓力超過了井口破裂壓力，而其他四口注水井目前的注水壓力與井口破裂壓力非常接近，針對這種現(xiàn)象，必須要針對設(shè)計中未投產(chǎn)的注水井盡快恢復(fù)投注，這樣才能盡快的實現(xiàn)整個區(qū)塊注采平衡。

3.結(jié)束語

超低滲透油層由于本身具有較強的非均質(zhì)性，導(dǎo)致在儲層中不同的小層之間吸水能力會產(chǎn)生非常明顯的差別，甚至經(jīng)常會出現(xiàn)一些小層不吸水的現(xiàn)象，如此就會對整個油田區(qū)塊的注水開發(fā)效果產(chǎn)生極大影響。因為存在局部高壓區(qū)，導(dǎo)致整個油田區(qū)被注水井出現(xiàn)了頂破裂壓力生產(chǎn)現(xiàn)象。因此必須要針對注水井與地層的物性匹配、水質(zhì)監(jiān)測等進(jìn)行深入研究。

參考文獻(xiàn)：

[1]樊建明，屈雪峰，王沖，張慶洲，王選茹.超低滲透油藏水平井注采井網(wǎng)設(shè)計優(yōu)化研究[J].西南石油大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版），2018，40（02）：115-128.

[2]趙繼勇，樊建明，何永宏，楊子清，高偉，高武彬.超低滲—致密油藏水平井開發(fā)注采參數(shù)優(yōu)化實踐——以鄂爾多斯盆地長慶油田為例[J].石油勘探與開發(fā)，2015，42（01）：68-75.

[3]任龍.長7超低滲透油藏注水開發(fā)數(shù)值模擬應(yīng)用技術(shù)研究[D].西安石油大學(xué)，2012.