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        轉(zhuǎn)向架蓋板輥彎成型工藝研究與應(yīng)用

        2018-10-31 08:17:58趙亞夫李正光鄭萌楊鑫華
        大連交通大學(xué)學(xué)報 2018年5期
        關(guān)鍵詞:主動輪動輪進(jìn)給量

        趙亞夫,李正光,鄭萌,楊鑫華

        (1.中車長春軌道客車股份有限公司 工程技術(shù)部,吉林 長春 130062; 2.大連交通大學(xué) 材料科學(xué)與工程學(xué)院,遼寧 大連 116028; 3.大連市軌道交通裝備焊接結(jié)構(gòu)與智能制造技術(shù)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,遼寧 大連 116028)*

        0 引言

        轉(zhuǎn)向架是軌道車輛結(jié)構(gòu)中最為重要的部件之一,在車輛運(yùn)行中起到支撐與減震的作用.下蓋板是轉(zhuǎn)向架結(jié)構(gòu)組成中的關(guān)鍵部分,是由碳鋼厚板通過模具壓彎或繞彎、輥彎等工藝成型.其中,模具壓彎對模具精度要求極高,未解決成型工件回彈大的問題,往往需要多次模具修正才能滿足工件質(zhì)量要求.輥彎成型無需制作專用模具,生產(chǎn)成本相對其他板材成型工藝,生產(chǎn)成本較低,可以通過編制不同數(shù)控程序即可實(shí)現(xiàn)多種制件生產(chǎn),節(jié)約模具制造費(fèi)用;生產(chǎn)準(zhǔn)備周期短,只需調(diào)試好程序即可投入正式生產(chǎn),大幅縮短準(zhǔn)備周期[1- 2].特別適合多品種、小批量、周期短制件生產(chǎn)[3- 4].轉(zhuǎn)向架蓋板具有為典型的大尺寸、超厚度工件,通用式輥彎機(jī)或滾板機(jī)均無法滿足生產(chǎn)需求.研究中采用的輥彎成型設(shè)備為非標(biāo)專用設(shè)備,其輥輪布局和通用三輥或四輥輥彎設(shè)備不同,從動輥輪的間距是固定的,傳統(tǒng)的工藝設(shè)計計算方法不能適用于該設(shè)備[5].首件試制時,往往需要進(jìn)行多次試驗(yàn),才能確定出較為合理的成型工藝[6].

        本文針對理論計算與有限元仿真手段,確定了S355碳鋼厚板成型中的關(guān)鍵工藝參數(shù),建立了實(shí)現(xiàn)輥彎成型工藝設(shè)計的數(shù)學(xué)模型.基于有限元仿真手段,考慮了輥彎成型中回彈對尺寸精度的影響,確定了常見尺寸下的輥彎工藝的修正參數(shù).采用修正后的輥彎成型參數(shù)進(jìn)行了典型工件試制.試驗(yàn)結(jié)果表明了理論公式和基于數(shù)值仿真的工藝參數(shù)修改結(jié)果的可靠性.

        1 輥彎成型工藝的參數(shù)建模

        長客公司目前采用的輥彎設(shè)備如圖1所示,該設(shè)備包含2個主動輪和4個從動輪.在實(shí)際成型中,先由主動輪送料至一定位置,然后下壓,下壓完成后轉(zhuǎn)到對稱位置;從對稱位置向上次下壓方向轉(zhuǎn)動,至工藝要求位置后,再實(shí)行后續(xù)下壓,直至完成成型過程. 制定輥彎成型的工藝參數(shù),主要是確定工件主動輪的下壓量和工件的進(jìn)給量之間的合理關(guān)系.

        圖1 輥彎成型設(shè)備結(jié)構(gòu)圖

        1.1 下壓量計算

        如圖2所示,當(dāng)成型工件圓弧與兩從動輪相切時,設(shè)主動輪的半徑為r1,從動輪的半徑為r2,成型工件的半徑為R.兩從動輪之間的間距為2L,板厚為t.成型完成后,主動輪圓心和從動輪的圓心距為H,主動輪的下壓量為X.由于成型件與主動、從動輪均相切,根據(jù)幾何關(guān)系,可以推出主動輪和從動輪的相對位置關(guān)系如式3、4所示.

        圖2 成型工件的圓弧與兩個從動輪相切時的輥彎示意圖

        (1)

        假設(shè)初始狀態(tài)時(板材為平面)板材分別與主動輪和從動輪相切,則根據(jù)式(1)可以得到,主動輪的下壓量為:

        X=r1+r2+t-H

        (2)

        當(dāng)成型工件圓弧與兩從動輪不相切,而未變形部分與從動輪相切時,若輥彎區(qū)域較小,輥彎后板件的圓弧部分并不與左右輥輪相切,如圖3所示.

        圖3 非全部圓弧時輥彎示意圖

        由圖3可以得到:

        H=(R+t+a×sinα)×cosα-(R-r1)

        (3)

        (4)

        從而求得:

        (5)

        將式(5)代入式(3)得:

        設(shè)主動輪與從動輪的初始距離為H0,則:

        H0=r1+r2+t

        (7)

        故下壓量為:X=H0-H

        (8)

        1.2 進(jìn)給量參數(shù)的計算

        輥彎時的進(jìn)給量,是在主動輪的帶動下板材進(jìn)給量.由于板料在成型過程中,會由于彎曲成型使未成型的部分發(fā)生轉(zhuǎn)動,此時以長度為度量進(jìn)行進(jìn)給量確定,會存在一定的困難.

        假設(shè)在板料進(jìn)給的過程中,主動輪和板料之間沒有相對滑動,則可以用主動輪的旋轉(zhuǎn)角度為度量,實(shí)現(xiàn)進(jìn)給量的設(shè)計.在設(shè)備參數(shù)的設(shè)置時,根據(jù)角度和主動輪的半徑,再推出長度方向的進(jìn)給量.

        設(shè)輥彎成型工件的圓弧部分的弧度角度為a,則從成型工件的一個切點(diǎn)到另外一個切點(diǎn),主動輪的轉(zhuǎn)角弧度S則為:

        (9)

        由于r1為定值,即100 mm,則上式可以寫成:

        (10)

        設(shè)初始下壓量為x,為保證輥彎圓弧切點(diǎn)為工件設(shè)計的切點(diǎn)位置,需要的主動輪輥彎弧度為a1,則

        其中,r1=100,r2=75,L=200,則上式可化簡為

        (12)

        上式圖像如圖4所示.

        圖4 初始下壓量與主動輪轉(zhuǎn)角之間的關(guān)系

        因?yàn)閤>0,且其值通常小于100,則式(12)可以化為:

        (13)

        解上式可得:

        (14)

        設(shè)輥彎過程經(jīng)過n次下壓完成,取平均每次下壓量為x,則:

        (15)

        則主動輪第i次轉(zhuǎn)角為:

        (16)

        2 有限元模型

        2.1 材料力學(xué)性能參數(shù)

        S355 鋼是按照歐洲標(biāo)準(zhǔn)EN 10025生產(chǎn)的一種低合金高強(qiáng)度的結(jié)構(gòu)鋼.它被廣泛應(yīng)用于建筑、橋梁、壓力容器、鐵路、車輛等各個方面.特別是,隨著高速鐵路裝備制造技術(shù)的快速發(fā)展,S355鋼被大量應(yīng)用于軌道客車轉(zhuǎn)向架構(gòu)架的制造,其屈服強(qiáng)度為355 MPa,抗拉強(qiáng)度為575 MPa,延伸率為20%, 沖擊功大于20 J.

        2.2 幾何模型

        鋼板輥彎過程的幾何模型如圖5所示,其主要結(jié)構(gòu)包括前后輥輪和兩個側(cè)輥輪.板材的幾何尺寸為1 000 mm*200 mm*12 mm.主動和從動輥輪的半徑分別為100 mm和75 mm,輥輪高為800 mm.

        圖5 輥彎成型的幾何模型

        3 輥彎成型工藝參數(shù)修正

        第1.2章節(jié)中確定的輥彎下壓量和進(jìn)給量理論計算公式,并沒有考慮到成型過程中板料的回彈,以及輥輪與板料之間的相對滑動問題.按照理論計算公式所確定的成型參數(shù)實(shí)現(xiàn)材料的輥彎成型,會由于回彈、滑動等因素,使實(shí)際成型尺寸與工件的要求成型尺寸存在差異.因此,需要對理論計算的下壓量、進(jìn)給量等成型工藝參數(shù)進(jìn)行修正.

        圖6 成型后輥輪的相對位置

        在調(diào)整前工件成型后的等效塑形應(yīng)變和擬合后的成型半徑如圖7(a)所示.可以看出:調(diào)整前工件成型后半徑為239.3 mm;基于Matlab計算得到角度150.89 mm.調(diào)整后工件成型后的等效塑形應(yīng)變和擬合后的成型半徑如圖7(b)所示.可以看出:調(diào)整后工件成型后半徑為200.01 mm;基于Matlab計算得到角度為147.09 mm.

        (a)調(diào)整前

        (b)調(diào)整后

        圖7調(diào)整前、后的工件成型效果

        4 實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證

        試驗(yàn)在長客公司的輥彎成型機(jī)上進(jìn)行.為節(jié)約試驗(yàn)成本,僅對直板進(jìn)行輥彎成型,未按上蓋板實(shí)際尺寸要求加工試件.為了驗(yàn)證所推導(dǎo)的理論公式及工藝參數(shù)修正結(jié)果的的正確性,選擇T=16 mm,R=200 mm,a=147°的輥彎成型件進(jìn)行輥彎試驗(yàn),試驗(yàn)過程和成型件如圖8所示.采用形狀檢測樣板對工件進(jìn)行形狀測量,成形件形狀誤差小于0.1 mm,與仿真結(jié)果相吻合.上述驗(yàn)證了在轉(zhuǎn)向架蓋板輥彎成形中,在理論計算基礎(chǔ)上,結(jié)合仿真對成型工藝參數(shù)進(jìn)行修正的可行性與適用性.

        (a)輥彎成型實(shí)驗(yàn)(b)成型件

        圖8輥彎成型實(shí)驗(yàn)和成型件圖

        5 結(jié)論

        本文在系統(tǒng)分析輥彎成型設(shè)備和工藝特點(diǎn)的基礎(chǔ)上,對其板材數(shù)控輥彎成型工藝及仿真技術(shù)開展了研究,并取得下列主要研究成果:

        (1)建立了實(shí)現(xiàn)輥彎成型工藝設(shè)計的數(shù)學(xué)模型,推導(dǎo)出輥彎參數(shù)設(shè)計的理論計算公式,為實(shí)現(xiàn)輥彎參數(shù)設(shè)計奠定了理論基礎(chǔ);

        (2)基于有限元數(shù)值仿真方法,考慮回彈等因素對成型尺寸的影響,在理論計算相關(guān)成型參數(shù)的基礎(chǔ)上,對輥彎成型情況進(jìn)行了仿真計算,確定了常見成型尺寸下的輥彎工藝的修正參數(shù).

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