張酈榮 趙建新 陳永才

摘要：土的直接剪切實(shí)驗(yàn)，在土力學(xué)實(shí)驗(yàn)中有重要地位。實(shí)驗(yàn)所測得的內(nèi)聚力c和內(nèi)摩擦角φ兩個(gè)材料參數(shù)可以直接應(yīng)用到工程實(shí)踐中。其原理清晰、操作簡便、使用范圍廣，而且，研究結(jié)果表明[1]，由直剪實(shí)驗(yàn)得到的結(jié)果與從其它更加復(fù)雜的實(shí)驗(yàn)中得到的結(jié)果基本一致。此外，采用有限元分析軟件ABAQUS對土的直接剪切過程進(jìn)行三維數(shù)值模擬，對土樣在剪切過程的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系進(jìn)行了分析，仿真結(jié)果與實(shí)驗(yàn)結(jié)果較為吻合，能夠較為準(zhǔn)確的反映土的直接剪切實(shí)驗(yàn)的力學(xué)過程，從側(cè)面也能夠驗(yàn)證實(shí)驗(yàn)結(jié)果所得參數(shù)的準(zhǔn)確性。

Abstract： The direct shear test of soil has an important role in soil mechanics experiments. The cohesive c and internal friction angle φ measured in the experiment can be directly applied to engineering practice. The principle is clear， the operation is simple， and the scope of use is wide. Moreover， the research results show that [1]， the results obtained by the direct shear experiment are basically consistent with the results obtained from other more complex experiments. In addition， the finite element analysis software ABAQUS isused to perform three-dimensional numerical simulation on the direct shear process of soil. The stress-strain relationship of the soil sample in the shear processisanalyzed. The simulation results are in good agreement with the experimental results and can accurately reflect the mechanical process of direct shear experimentsofsoil andthe accuracy of the parameters obtained from the experimental results from the side alsocan beverified.

關(guān)鍵詞：土的直接剪切試驗(yàn)；有限元分析；ABAQUS

Key words： the direct shear test of soil；finite element analysis；ABAQUS

中圖分類號(hào)：TU457 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A 文章編號(hào)：1006-4311（2018）27-0123-04

0 引言

Mohr-Coulomb模型是適用于松軟土的最簡單本構(gòu)關(guān)系模型，為了確定其中所涉及的內(nèi)聚力c和內(nèi)摩擦角φ兩個(gè)材料參數(shù)，最簡單也是最常用的方法是對材料進(jìn)行直剪實(shí)驗(yàn)。盡管存在剪切盒內(nèi)試樣中應(yīng)力、應(yīng)變分布不均勻，無法控制試樣的排水，剪切盒內(nèi)壁與試樣之間的摩擦影響實(shí)驗(yàn)結(jié)果，剪切面上正應(yīng)力不穩(wěn)定，以及試樣失效時(shí)主應(yīng)力大小和方向未知等缺點(diǎn)，但由于原理清晰、操作簡便、使用范圍廣等突出優(yōu)點(diǎn)，直剪實(shí)驗(yàn)在實(shí)踐中仍然得到普遍應(yīng)用[2]，而且，研究結(jié)果表明[1]，由直剪實(shí)驗(yàn)得到的結(jié)果與從其它更加復(fù)雜的實(shí)驗(yàn)中得到的結(jié)果基本一致。

1 直剪實(shí)驗(yàn)有限元建模策略

直剪實(shí)驗(yàn)中，粗糙的頂帽和剪切盒底面將剪切應(yīng)力傳遞到試樣中。由于加載方式造成的試樣中應(yīng)力、應(yīng)變分布的不均勻性，直剪實(shí)驗(yàn)不適于測量材料的剛度，其主要目的是測量材料的強(qiáng)度。直剪實(shí)驗(yàn)布置形式并未統(tǒng)一，本文研究使用圓柱形試樣，剪切盒上半部分施加法向載荷并相對固定，下半部分施加水平剪切位移。在對試樣劃分網(wǎng)格時(shí)，考慮試樣結(jié)構(gòu)的對稱性，通過剖分技術(shù)使試樣的面、實(shí)體的幾何拓?fù)錆M足結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格劃分要求，另外，考慮到試樣中部剪切帶與上、下部變形尺度不同，在圓柱形試樣的母線上布置偏置種子，從而得到如圖1和圖2所示，上、下部相對稀疏，中部相對稠密，具有對稱結(jié)構(gòu)的高質(zhì)量圓柱形試樣六面體網(wǎng)格。

剪切盒和頂帽分別使用銅合金和鋼制成，與松軟土試樣的剪切變形相比，剪切盒、頂帽和透水石在直剪實(shí)驗(yàn)過程中的變形可以忽略不計(jì)。直剪實(shí)驗(yàn)過程中，剪切盒上、下部分和頂帽（包括透水石，模型中統(tǒng)一使用頂帽模擬）均與松軟土試樣接觸，為了在較小的幾何區(qū)域內(nèi)進(jìn)行接觸檢查以節(jié)約計(jì)算成本，使用剛體約束而非解析剛體模擬剪切盒上、下部分和頂帽。為保證剪切盒與試樣之間平穩(wěn)接觸，從剪切盒上、下部分與試樣接觸的內(nèi)壁向外布置偏置種子，對其劃分疏密相間的網(wǎng)格。由于頂帽下表面與試樣上表面接觸，頂帽網(wǎng)格的疏密程度與試樣相當(dāng)。整個(gè)模型的網(wǎng)格劃分如圖3所示。

剪切盒在制造時(shí)對內(nèi)部底面進(jìn)行了粗糙處理，試樣頂面放置粗糙的透水石，因此，試樣頂面和底面均與粗糙材料接觸，以便在剪切過程中更好地傳遞剪切應(yīng)力。另一方面，銅合金的剪切盒內(nèi)壁與松軟土試樣之間具有較低的摩擦系數(shù)。因此，有限元模型中設(shè)置試樣與剪切盒內(nèi)壁之間光滑接觸，試樣頂面與頂帽底面以及試樣底面與剪切盒底面之間粗糙接觸。

分別使用各向同性線彈性模型和Mohr-Coulomb模型描述松軟土的彈性和塑形變形特性。考慮到本文研究使用的松軟砂土表現(xiàn)出典型松沙的直剪響應(yīng)特性，且直剪實(shí)驗(yàn)中法向壓力在50kPa～400kPa范圍變化，而干燥松沙的側(cè)限壓力系數(shù)一般取值為0.64[2]，所以，直剪實(shí)驗(yàn)中的圍壓大于25kPa。文獻(xiàn)表明，對于一般巖土材料，圍壓大于25kPa之后，彈性加載模量基本保持為常數(shù)。簡單地，將楊氏模量取值為50MPa，泊松比取松沙的典型值0.4。

除了轉(zhuǎn)動(dòng)自由度和角度度量外，ABAQUS并不限制物理量采用的單位，但模型中所有物理量的單位必須自相容，或者說選用的各種衍生單位可以通過基本單位表達(dá)而不能存在轉(zhuǎn)換因子。幾何建模時(shí)使用毫米單位，為確保模型中物理量單位的自相容性，應(yīng)力和壓力、質(zhì)量、力的單位分別為兆帕、噸、牛頓，內(nèi)摩擦角和剪漲角的單位是度。模型中使用的幾何、材料參數(shù)及其單位如表1所示。

大量土工實(shí)驗(yàn)和工程實(shí)踐表明，土壤材料的抗剪強(qiáng)度與其受載荷作用后的排水固結(jié)狀況有關(guān)。直剪儀由于構(gòu)造上的局限無法任意控制試樣的排水條件，因此，為了在直剪實(shí)驗(yàn)中能盡量考慮實(shí)際存在的不同排水固結(jié)條件，一般采用變化加載速率的方法近似模擬土壤材料受剪時(shí)的不同排水固結(jié)條件，并以此將直剪實(shí)驗(yàn)區(qū)分為快剪、固結(jié)快剪和慢剪三種不同類型。由于發(fā)射過程持續(xù)時(shí)間很短，因此，本文研究中的直剪實(shí)驗(yàn)及其有限元模型應(yīng)模擬快剪過程。對試樣施加法向壓力后，立即以0.8mm/min左右的速率快速施加水平剪切位移至試樣剪切破壞，實(shí)驗(yàn)過程歷時(shí)15～20min，近似模擬“不固結(jié)不排水剪切”過程。

試樣剪切位移將近18mm，試樣剪切帶區(qū)域變形非常大，網(wǎng)格畸變嚴(yán)重。加之ABAQUS使用迭代步殘余力和位移修正量雙重標(biāo)準(zhǔn)判斷增量步中解的收斂性，使用單一分析步難以在整個(gè)計(jì)算過程上得到收斂解。因此，模型中根據(jù)快剪實(shí)驗(yàn)的加載速率設(shè)置多個(gè)分析步，一個(gè)分析步時(shí)間內(nèi)試樣剪切1mm。即便如此，由于ABAQUS/Standard在每個(gè)增量步中需要大量迭代，因此，每一分析步的收斂過程極其緩慢。而且，由于設(shè)置了多個(gè)分析步，這種分析方法其實(shí)模擬了“固結(jié)排水剪切”的慢剪過程，與直剪實(shí)驗(yàn)過程的物理特性相違背。

即便模擬快剪過程，加載速率也是非常緩慢的，快剪過程只是相對于慢剪過程（施加剪切位移的速率約為0.2mm/min）而言，因此，快剪過程本質(zhì)上為準(zhǔn)靜態(tài)問題。ABAQUS/Explicit和ABAQUS/Standard均適用于準(zhǔn)靜態(tài)問題分析，顯式求解過程在處理復(fù)雜接觸問題時(shí)的收斂性以及占用系統(tǒng)資源方面相比較隱式求解過程具有明顯優(yōu)勢，考慮到頂帽、剪切盒與試樣之間的接觸條件以及直剪實(shí)驗(yàn)數(shù)值模型的三維特征，另外，試樣剪切變形中出現(xiàn)明顯的剪切帶，其應(yīng)變局部化特征使得數(shù)值模擬過程更加復(fù)雜，應(yīng)變局部化不是一種連續(xù)現(xiàn)象，它被長度尺度表征，為了正確描述這種現(xiàn)象，模型中應(yīng)包括長度尺度的概念，或者通過自適應(yīng)網(wǎng)格技術(shù)，或者在材料本構(gòu)關(guān)系模型中特別規(guī)定[3]。鑒于這些原因，本文研究中使用ABAQUS/Explicit求解器。由于顯式求解過程需要大量小的時(shí)間增量，顯然，在快剪過程經(jīng)歷的自然時(shí)間（15～20min）尺度上模擬直剪實(shí)驗(yàn)必須采用增大加載速率等方法加速求解過程，但隨著加載速率增加，靜態(tài)平衡狀態(tài)引入了動(dòng)力學(xué)因素，慣性效應(yīng)的影響顯著增強(qiáng)，因此，需要重點(diǎn)考慮保持慣性力影響不顯著與提高求解速度之間的平衡。根據(jù)試算結(jié)果，考慮到計(jì)算成本上的較大差別，在保持慣性力影響不顯著的條件下，模型中的分析步時(shí)間設(shè)定為秒級(jí)。

2 直剪實(shí)驗(yàn)有限元計(jì)算結(jié)果分析

直剪實(shí)驗(yàn)整個(gè)模擬過程由施加法向壓力和直剪兩個(gè)分析步組成。施加法向壓力分析步模擬透水石和頂帽放置在試樣上表面，然后施加法向壓力但進(jìn)給機(jī)構(gòu)尚未工作（剪切盒下半部分靜止，試樣未發(fā)生剪切）的過程，類似于對試樣進(jìn)行快速（排水）固結(jié)。該分析步結(jié)束時(shí)，松軟土試樣位移計(jì)算結(jié)果（以法向壓力50kPa情況為例）如圖4～圖6所示。

由圖4可見，試樣上表面外圓附近區(qū)域位移矢量向下并沿周向?qū)ΨQ向外，除此之外，試樣其它區(qū)域位移矢量近似豎直向下。由于加工精度方面的原因，頂帽與剪切盒上半部分之間存在微小間隙，模型中將其設(shè)定為0.1mm，正是由于這個(gè)微小間隙存在，在施加在頂帽上的法向壓力作用下，試樣上表面外圓附近區(qū)域受到擠壓產(chǎn)生向外的速度分量。在不同法向壓力作用下，松軟土顆粒運(yùn)動(dòng)趨勢相同，而且隨著法向壓力增加，試樣上表面外圓附近區(qū)域向外運(yùn)動(dòng)的趨勢越加顯著。圖5以云圖形式顯示試樣x向水平位移分量，試樣z向位移分量具有與圖5類似的結(jié)果。由圖6，試樣y向豎直位移分量從試樣上表面向下相對均勻地逐漸減小，直到達(dá)到試樣下表面時(shí)為零。這與直剪實(shí)驗(yàn)觀測結(jié)果以及試樣與剪切盒內(nèi)壁之間光滑接觸的建模策略一致。如果試樣與剪切盒內(nèi)壁之間存在粗糙接觸，由于向上摩擦力存在使得接近剪切盒內(nèi)壁的試樣區(qū)域受到的法向壓力小于試樣中間區(qū)域，這樣一來，試樣開始剪切之前，其應(yīng)力和應(yīng)變分布已經(jīng)不均勻，對直剪實(shí)驗(yàn)最終測量結(jié)果更加不利。

如圖7所示，直剪實(shí)驗(yàn)過程中明顯觀察到頂帽發(fā)生近似繞z軸的轉(zhuǎn)動(dòng)，剪切位移方向一端向上，背向剪切位移一端向下，松軟土試樣在直剪實(shí)驗(yàn)過程中受到不完全垂直的法向壓力作用。由圖7，有限元模型捕捉到與直剪實(shí)驗(yàn)相同的現(xiàn)象，而且，松軟土試樣最終變形形式與直剪實(shí)驗(yàn)一致（如圖9所示）。裝有松軟土試樣的剪切盒放置在直剪儀臺(tái)架后，通過加載機(jī)構(gòu)在頂帽上施加法向載荷，電機(jī)推動(dòng)剪切盒下半部分運(yùn)動(dòng)之前，頂帽上表面與剪切盒上表面基本平齊。由于剪切盒容積一定加之頂帽和透水石的變形可以忽略不計(jì)，因此，無論是直剪實(shí)驗(yàn)結(jié)果還是數(shù)值計(jì)算結(jié)果均表明直剪過程中松軟土試樣發(fā)生剪脹。

由圖10～圖12所示位移矢量（法向壓力200kPa，直剪分析步第四增量步）可以看出，剪切盒上、下盒中松軟土顆粒的運(yùn)動(dòng)趨勢明顯不同。下盒中的松軟土試樣主要發(fā)生水平位移，而上盒中的松軟土試樣除發(fā)生水平位移外還存在向上的位移。由于下盒的位移邊界條件，其中的松軟土試樣發(fā)生沿x軸正向的水平運(yùn)動(dòng)。由于松軟土顆粒之間存在內(nèi)聚、咬合、滾動(dòng)等多種力學(xué)效應(yīng)，下盒中的松軟土試樣通過剪切面?zhèn)鬟f給上盒中的試樣沿x軸正向的力，導(dǎo)致上盒中的松軟土試樣同樣發(fā)生沿x軸正向的水平位移，x軸負(fù)向一側(cè)的試樣存在與剪切盒內(nèi)壁分離的趨勢，而x軸正向一側(cè)的試樣存在擠壓剪切盒內(nèi)壁的趨勢。由于上盒保持相對靜止，因此，其中的松軟土試樣盡管存在x軸正向位移，但在剪切過程中同樣保持相對靜止。

如圖13所示，剪切盒上下盒中松軟土試樣x軸正向和負(fù)向一側(cè)的應(yīng)力狀態(tài)和應(yīng)力水平明顯存在差異。盡管由于加載方式造成試樣中應(yīng)力分布不均勻，但直剪分析步各個(gè)增量步的應(yīng)力狀態(tài)云圖表明，對于x，y，z三個(gè)方向的正應(yīng)力、大中小主應(yīng)力以及Mises等效應(yīng)力，上下盒中松軟土試樣關(guān)于剪切面近似斜對稱分布。松軟土試樣剪切開始后，由于剪切盒上盒中x軸負(fù)向一側(cè)的松軟土與下盒中的松軟土逐漸分離，不再受到下盒中試樣通過剪切面?zhèn)鬟f的水平力作用，通過頂帽施加的法向壓力起主導(dǎo)作用，應(yīng)力狀態(tài)相對規(guī)律簡單。x軸正向一側(cè)松軟土的情況與之不同，在法向壓力和水平力聯(lián)合作用下處于相對復(fù)雜的應(yīng)力狀態(tài)。另外，由于松軟土試樣中發(fā)生剪脹，上盒中x軸正向和負(fù)向一側(cè)的松軟土分別產(chǎn)生向上和向下的y軸方向位移，因此，上盒中x軸正向一側(cè)的松軟土始終與頂帽緊密接觸，而負(fù)向一側(cè)的松軟土則存在與頂帽脫離的趨勢，因此，正向一側(cè)的松軟土y軸方向的正應(yīng)力大于負(fù)向一側(cè)的松軟土。

由圖14，剪切開始后，頂帽中心垂向位移隨剪切位移增加而增加，并達(dá)到隨著剪切變形進(jìn)一步增加幾乎不再發(fā)生變化的臨界狀態(tài)，表明松軟土試樣體積幾乎不再發(fā)生變化，這與松沙直剪實(shí)驗(yàn)的典型結(jié)果一致。而且，在不同法向壓力作用下，松軟土試樣的臨界狀態(tài)幾乎相同。由于頂帽發(fā)生繞z軸的轉(zhuǎn)動(dòng)，因此，上盒中x軸正負(fù)向兩側(cè)松軟土試樣的垂向位移不同，如圖15和圖16所示。

3 結(jié)論

本次模擬的結(jié)果與物理實(shí)驗(yàn)結(jié)果較為一致，能夠一定程度反映土體內(nèi)部應(yīng)力應(yīng)變的關(guān)系。

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