方 針,劉書海,余 波

(中國電子科技集團(tuán)公司第二十六研究所,重慶 400060)

半球諧振陀螺的基礎(chǔ)理論研究

方 針,劉書海,余 波

(中國電子科技集團(tuán)公司第二十六研究所,重慶 400060)

針對半球諧振陀螺的幾個基本理論問題,對包括環(huán)形諧振子和半球諧振子的動力學(xué)理論、控制理論和信號處理理論等進(jìn)行了系統(tǒng)的闡述和總結(jié),建立了包括諧振子振動頻率和進(jìn)動特性、激勵系統(tǒng)穩(wěn)定性、信號處理等在內(nèi)的半球諧振陀螺的基本理論框架,以期為今后的具體工程提供理論指導(dǎo)。

半球諧振陀螺；諧振子；參數(shù)激勵；信號理論

0 引言

半球諧振陀螺是一種高精度的振動陀螺,以其可連續(xù)工作15年并維持高于0.99的可靠度的突出特點(diǎn),在衛(wèi)星、導(dǎo)彈、定向鉆井等應(yīng)用領(lǐng)域受到廣泛的關(guān)注,特別是在空間應(yīng)用中占有獨(dú)特的優(yōu)勢[1-2]。

由于同時涉及運(yùn)動學(xué)、動力學(xué)、靜電力學(xué)、聲學(xué)等多門學(xué)科的交叉,半球諧振陀螺是一個復(fù)雜的系統(tǒng),為了更好地理解其工作機(jī)理,并對未來的工作提供有益的理論根據(jù),需要對其基本理論進(jìn)行系統(tǒng)的闡述和總結(jié)。本文從環(huán)形諧振子出發(fā),詳細(xì)地探討了關(guān)于半球諧振陀螺的幾個基本理論問題,通過對這一系列理論問題的闡述,建立了從諧振子動力學(xué)理論到參數(shù)激勵,再到信號處理理論的半球諧振陀螺基本框架。

1 環(huán)形諧振子的動力學(xué)方程

環(huán)形諧振子是半球諧振子在二維空間中的簡易模型,由于兩者均具相同的四波腹振型,且該振型下具有相同的動力學(xué)特性,因此為了簡化模型,可用環(huán)形諧振子的模型研究半球諧振子的唇緣。為了更好地闡述半球諧振子的動力學(xué)特性,我們首先對環(huán)形諧振子的動力學(xué)方程進(jìn)行推演。

假設(shè)環(huán)形諧振子為半徑為R的不可拉伸環(huán),且在自身平面內(nèi)以角速度Ω旋轉(zhuǎn)。v和w分別為諧振子微元在切向和徑向方向的位移。

則根據(jù)彈性力學(xué)理論可以得到環(huán)形諧振子微元的動能T和勢能P[1]：

(1)

式中,ρ、S、E和I分別為環(huán)的材料密度、環(huán)的截面積、楊氏模量和橫截面相對彎曲軸的慣性矩。

則拉格朗日算子可寫為

(2)

為了獲得環(huán)形諧振子的動力學(xué)方程,需要使用哈密頓原理(最小作用量原理),使系統(tǒng)的運(yùn)動積分取最小值,則可以得到：

(3)

通過對式(3)進(jìn)行全導(dǎo)數(shù)處理,得到等效的偏微分方程：

(4)

這是自由環(huán)的運(yùn)動方程。為了簡化模型,此處我們假設(shè)轉(zhuǎn)動角速度較小且無角加速度。如果環(huán)受到外加驅(qū)動力的作用,則需要將單位載荷在切向和徑向上的分量pv和pw添加到自由環(huán)的運(yùn)動方程中。簡化后能夠得到理想彈性不可拉伸環(huán)的動力學(xué)方程

2w(4)+w″)=(pw″-pv′)/ρS

(5)

此為環(huán)形諧振子的受迫振動。倘若進(jìn)一步考慮滿足非彈性變形的線性損耗,則環(huán)形諧振子的動力學(xué)方程需要寫為

(6)

其中,ξ為阻尼因子,同品質(zhì)因數(shù)的關(guān)系是Q=1/(ω0ξ),ω0為固有振動頻率。

根據(jù)對稱性,將諧振子2階徑向振動位移w(φ,t)=p(t)cos2φ+q(t)sin2φ代入動力學(xué)方程中,容易得到環(huán)形諧振子的進(jìn)動因子為[3]

求得的進(jìn)動因子為負(fù),說明駐波進(jìn)動方向與旋轉(zhuǎn)方向相反。進(jìn)動因子的絕對值限于1,說明儀器殼體在旋轉(zhuǎn)過程中,駐波的旋轉(zhuǎn)角度要小于陀螺基座的旋轉(zhuǎn)角度。因此利用進(jìn)動因子,在確定駐波相對儀器殼體(載體)的位置就可以得到有關(guān)陀螺基座在慣性空間轉(zhuǎn)動的角度信息。

2 半球諧振子的動力學(xué)方程

相較于環(huán)形諧振子,半球諧振子可以認(rèn)為是由無數(shù)直徑不同的環(huán)形諧振子所組成,但這些環(huán)形諧振子之間的形變和應(yīng)力需要滿足薄殼彈性力學(xué)的束縛。

為了獲得半球諧振子的動力學(xué)方程,并計算得到相關(guān)的振動頻率和進(jìn)動因子,以期對實(shí)際應(yīng)用中的陀螺提供理論指導(dǎo),首先需要建立彈性球殼模型,得到振動位移不同分量間的限制條件。

如圖1所示,建立與半球殼固聯(lián)的坐標(biāo)系。

圖1 球坐標(biāo)系中的半球球殼Fig.1 Hemisphere shell in spherical coordinates

根據(jù)彈性力學(xué)理論,可以得到不可拉伸半球薄殼的中面法向應(yīng)變和切向應(yīng)變分別為[4-5]：

(7)

(8)

假設(shè)半球球殼不可拉伸,因此令法向應(yīng)變?yōu)榱憧梢缘玫讲煌铅忍幬⒃g的關(guān)系函數(shù),又稱為瑞利函數(shù)[6]：

(9)

該函數(shù)制約了半球殼上不同微元位移間的關(guān)系。

因此,根據(jù)對稱性容易得到半球諧振子的2階振動位移[1,6]：

(10)

至此,得到半球諧振子的2階振動中不同θ角的圓環(huán)薄殼間的限制條件。

為了進(jìn)一步闡述半球諧振陀螺的工作機(jī)理,在此以布勃諾夫-加繆爾金和正則方程兩種方法對陀螺的進(jìn)動和振動頻率進(jìn)行推導(dǎo)。

2.1 布勃諾夫-加繆爾金法

根據(jù)振動位移,可以寫出微面元的具體位移：

=kpp(t)+kqq(t)

(11)

則根據(jù)布勃諾夫-加繆爾金法(即諧振子在兩種正交波形疊加振動下保持能量不變)可以得到關(guān)系式[1]：

(12)

其中,F為各質(zhì)點(diǎn)所受的合力。

代入科里奧利力、離心力并假設(shè)外載荷為0,則可以將積分展開為(ω0為固有振動頻率)：

(13)

V2(θ)+W2(θ)sin2θ)sinθdθ

解得振動頻率和進(jìn)動因子分別為：

(14)

(15)

這種方法主要用到諧振子振動的駐波特性,能夠快速得到較為精確的動力學(xué)方程[7]。

2.2 正則方程法

在分析力學(xué)中,通?？梢圆捎美窭嗜辗匠袒蛘吖茴D方程等一系列正則方程對復(fù)雜的動力學(xué)問題進(jìn)行求解。這類方程所采用的坐標(biāo)系或者描述方式不同,使得它們的表達(dá)形式迥然不同,但由于所表述的物理本質(zhì)完全相同,因此可以取一對半球諧振陀螺的動力學(xué)特性進(jìn)行分析。

在此,采用拉格朗日方程進(jìn)行分析,因?yàn)樗问捷^為簡單。類似于對環(huán)形諧振子的推導(dǎo),為了獲得拉格朗日函數(shù),需要對半球諧振子球殼的動能和勢能進(jìn)行描述。

根據(jù)彈性理論可以得到薄殼的動能和勢能(其中θ1和θ2分別為底端角和頂端角):

(16)

代入位移公式和應(yīng)力可以將動能和勢能簡化成形如：

(17)

式中,

則可得拉格朗日函數(shù)

在不考慮阻尼的影響下,可寫出諧振子振動的動力學(xué)方程：

(18)

將拉格朗日函數(shù)代入式(18),展開后可得到：

(19)

從表1的計算結(jié)果可以看出,底端角的變化無論是對振動頻率還是進(jìn)動因子,影響都是非常小的；對比而言,頂端角的微小變化就會引起頻率和進(jìn)動因子的巨大變化,因此,為了提高諧振子的抗沖擊能力,同時又不影響其振動特性,可以考慮嘗試在球殼根部設(shè)計適當(dāng)?shù)膱A角,以達(dá)到限制陀螺的一階振動來抵抗外部沖擊的效果,同時也不對半球諧振子的振動特性產(chǎn)生較大的影響。

表1 不同低端角和頂端角對頻率和進(jìn)動因子的影響

除此之外,還可以看出半球諧振子的進(jìn)動因子要小于環(huán)形諧振子的進(jìn)動因子,其理論方面的原因主要來自于振動所必須的幾何限制條件(式(9)和式(10))。理論上具有較大進(jìn)動因子的環(huán)形諧振子應(yīng)該是最具有潛力的諧振子,但是由于其沒有支撐,在實(shí)際應(yīng)用中我們最終選取了半球狀諧振子作為陀螺諧振子。

3 諧振子的參數(shù)激勵及其穩(wěn)定性

在推得諧振子的動力學(xué)方程之后,如何實(shí)現(xiàn)其穩(wěn)定工作是接下來需要解決的問題。在外界載荷的驅(qū)動下,為實(shí)現(xiàn)諧振子穩(wěn)定振動且能夠被外接信號控制,需要對其參數(shù)激勵理論進(jìn)行深入的研究。

參數(shù)激勵是借助圍繞在諧振子唇邊邊緣的環(huán)形電極實(shí)現(xiàn)的,通過對參數(shù)激勵的研究可以尋求一種實(shí)現(xiàn)系統(tǒng)穩(wěn)定的激勵參數(shù)。設(shè)諧振子和環(huán)形電極間的電壓為V=V0coslt,電壓頻率l接近諧振子的固有振動頻率ω0。

為了簡化計算,在此以環(huán)形諧振子為例,假設(shè)施加于諧振子上的切向電場分量為零,同時將其法向分量按位移w的冪指數(shù)展開,由于僅考慮陀螺的線性工作區(qū)域,且由于位移相較于環(huán)形諧振子的半徑而言可以忽略不計,在此取一階精度近似展開為：

其中,L為諧振子和電極的高度,ε0為真空介電常數(shù),d0為未振動時諧振子同電極間的間距。由于pw的展開項(xiàng)中第一項(xiàng)為不變量,主要影響諧振子的零階振動,因此在考慮諧振子二階振動的情況時,可以僅僅取一階小項(xiàng)進(jìn)行分析

(20)

圖2 環(huán)形諧振子二階振動的速度關(guān)系示意圖Fig.2 The schematic diagram of the point velocity in the 2nd order mode

由于主要研究二階振動,圖2所示為二階環(huán)形諧振子質(zhì)點(diǎn)間的速度關(guān)系示意圖,其中黑色部分和紅色部分分別為質(zhì)點(diǎn)方位角φ處質(zhì)點(diǎn)的速度和分速度,根據(jù)0°和45°方向的振動相互影響合成,可以將環(huán)形諧振子的動力學(xué)方程(6)的解寫成如下形式(w(t,φ)為任意質(zhì)點(diǎn)的徑向速度):

w(t,φ)=p(t)cos2φ+q(t)sin2φ

(21)

其中,p(t)和q(t)分別為方位角為0°和45°方向振動的振幅。

除此之外,通過將速度進(jìn)行傅里葉展開,并結(jié)合二階振型的幾何特征,也可以輕易得到式(21)。

將式(20)和式(21)反代回環(huán)形諧振子的動力學(xué)方程中,并使用布波洛夫-加繆爾金法,可以得到：

(22)

(23)

代入式(22)后取一個振動周期的平均值之后,可以得到描述慢變量函數(shù)的方程組：

(24)

在無轉(zhuǎn)動角速度情況下,Ω=0時,慢變量方程組(24)的平面穩(wěn)定區(qū)域的邊界方程為[1,8-9]：

(25)

圖3 穩(wěn)定區(qū)域邊界Fig.3 Stable area boundary

利用極小值點(diǎn)坐標(biāo)可以算出優(yōu)化的激勵參數(shù)(電極高度為h)：

(26)

在該參數(shù)V=V0coslt激勵下,諧振子將處于穩(wěn)定振動。

即當(dāng)系統(tǒng)激勵參數(shù)位于穩(wěn)定振動區(qū)域內(nèi)時,有

那么任何解均是呈指數(shù)衰減,提供適當(dāng)?shù)姆答伡钚盘柤纯删S持諧振子駐波振動。

而對于系統(tǒng)激勵參數(shù)位于不穩(wěn)定振動區(qū)域時,有

將會出現(xiàn)：當(dāng)激勵信號振幅大于V0時,振動將逐漸增大且不穩(wěn)定,如果沒有某種對振幅的限制方式,那么振幅將不可控；當(dāng)激勵信號振幅小于V0時,諧振子將無法振動。

因此基于優(yōu)化的激勵參數(shù),可以嘗試通過施加適當(dāng)?shù)姆答佇盘柺沟弥C振子穩(wěn)定的工作,這可能在陀螺的實(shí)際應(yīng)用中具有重要的指導(dǎo)意義。

4 半球諧振陀螺信號理論

在陀螺中,諧振子駐波被穩(wěn)定控制的情況下,我們的主要任務(wù)是測量出角速度。

首先,從第2節(jié)中進(jìn)動理論的推導(dǎo)過程中,容易得到,被激勵振動的諧振子振動過程可以表述為

w(φ,t)= (a*coslt+b*sinlt)cos2φ+

(m*coslt+n*sinlt)sin2φ

(27)

該振動是必須滿足如下條件的駐波[8-9]：

(28)

利用式(24)進(jìn)行類似于參數(shù)激勵穩(wěn)定性的推導(dǎo),在優(yōu)化的激勵參數(shù)驅(qū)動下,當(dāng)存在轉(zhuǎn)動角速度情況下,Ω≠0時,有：

(29)

此時將式(29)代入式(22)可以解出振動位移

cos(lt-α)cos2(φ-?)

(30)

因此,諧振子二階振動過程中,相隔45°的2個傳感器,采集到的信號為[6]:

(31)

通過信號解調(diào)之后,略去lt項(xiàng),信號可表述為:

(32)

通過信號測量和解調(diào),能夠得到相位角?(t)

(33)

進(jìn)而通過進(jìn)動因子推算出角速度Ω(t)

(34)

基座的轉(zhuǎn)角Δψ

(35)

至此,通過式(33)、式(34)和式(35)可以測算出系統(tǒng)的轉(zhuǎn)動角速度。

5 結(jié)論

本文利用基本假設(shè)對半球諧振子的幾個基本理論問題進(jìn)行了推導(dǎo)和總結(jié),包括環(huán)形諧振子的動力學(xué)方程、半球諧振子的進(jìn)動特性、參數(shù)激勵的穩(wěn)定性問題、信號采集與處理的方法等,從諧振子的振動、穩(wěn)定性和后端信號三個方面,系統(tǒng)地構(gòu)建了半球諧振陀螺的基本理論框架,無論是對半球諧振陀螺理論的構(gòu)建,還是對未來實(shí)際生產(chǎn)的指導(dǎo),均具有重要的意義。同時,由于本文旨在建立基本的理論框架,在多處進(jìn)行了模型簡化,例如假設(shè)角速度較小且離心力可以忽略,未考慮溫度等其他因素對半球諧振子振動的影響,電驅(qū)動信號僅取了一階精度等,而這些模型簡化將會在陀螺實(shí)際工作過程中使問題的研究更加方便簡潔,具有較大的工程應(yīng)用價值。在后續(xù)系列中我們將深入研究諸如基本假設(shè)或者被忽視的因素在陀螺理論和實(shí)際生產(chǎn)中所產(chǎn)生的巨大影響。

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Study of Basic Theories of Hemispherical Resonator Gyros

FANG Zhen, LIU Shu-hai, YU Bo

(The 26th Research Institute of China Electronic Technology Group Corporation, Chongqing 400060, China)

Based on several basic theoretical issues of hemispherical resonator gyros, the dynamic theory of resonator and hemispherical resonator, the control theory and signal processing theory have been systematically described and summarized.The basic theoretical framework of hemispherical resonator gyros, including the theories of resonant vibration, precession, stability of excitation system and signal processing method have been established to provide theoretical guidance for future specific projects.

Hemispherical resonator gyros; Resonator; Parametric stimulus; Signal theory

2017-01-23；

2017-02-28

科工局民用航天項(xiàng)目：半球諧振陀螺儀薄弱環(huán)節(jié)改進(jìn)及可靠性提升技術(shù)研究(無編號)；十三五預(yù)研：微系統(tǒng)抗電離輻射加固技術(shù)及驗(yàn)證研究(4140A11040105)；預(yù)研基金：高精度半球諧振陀螺及系統(tǒng)誤差機(jī)理研究(9140A0901215DZ36025)

方針(1962-),男,博士,研究員,主要從事半球諧振陀螺技術(shù)方面的研究。E-mail:hrg@sipat.com

10.19306/j.cnki.2095-8110.2017.02.013

TN384

A

2095-8110(2017)02-0072-07