趙晉泉，鄧 暉 ，徐光虎，張 勇 ，吳小辰

（1.河海大學(xué) 可再生能源發(fā)電技術(shù)教育部工程研究中心，江蘇 南京 210098；2.中國南方電網(wǎng)有限責(zé)任公司，廣東 廣州 510623）

0 引言

合理、有效的暫態(tài)穩(wěn)定緊急控制是電力系統(tǒng)安全穩(wěn)定防線的核心內(nèi)容［1］?，F(xiàn)有的電力系統(tǒng)緊急控制通常采用事件驅(qū)動的控制技術(shù)：通過離線仿真或者在線預(yù)算方式得到對象電網(wǎng)在預(yù)想故障下的運(yùn)行軌跡和穩(wěn)定性特征，從而制定針對性的控制措施，當(dāng)實際擾動發(fā)生后，通過事件匹配觸發(fā)相應(yīng)控制策略。該類方法具有簡單、快速、針對性強(qiáng)的特點(diǎn)，但緊急控制的可靠性依賴于數(shù)值仿真的準(zhǔn)確性，且無法應(yīng)對預(yù)想故障外的意外事故［2］。

隨著PMU／WAMS的廣泛應(yīng)用，響應(yīng)驅(qū)動的暫態(tài)穩(wěn)定控制技術(shù)已成為可能［3-5］。該類方法對系統(tǒng)模型參數(shù)依賴性小、可應(yīng)對復(fù)雜故障場景，能夠彌補(bǔ)傳統(tǒng)方法的不足?，F(xiàn)有的研究大多基于發(fā)電機(jī)功角量測，采用擴(kuò)展等面積法則（EEAC）［6］。 文獻(xiàn)［7］將全網(wǎng)發(fā)電機(jī)等值成單機(jī)無窮大系統(tǒng)，基于等值單機(jī)軌跡，應(yīng)用廣義Hamilton理論定量估計所需的緊急控制量，從而實現(xiàn)在線切機(jī)控制決策。文獻(xiàn)［8］提出緊急EEAC方法，根據(jù)等值單機(jī)功角-不平衡功率相平面軌跡，采用曲線擬合外推方法預(yù)測系統(tǒng)的完整減速面積，從而估算切機(jī)量大小。在此基礎(chǔ)上，文獻(xiàn)［9］以判別失穩(wěn)時刻機(jī)組的動能作為系統(tǒng)加速能量，通過相平面能量關(guān)系估算系統(tǒng)到達(dá)不穩(wěn)定平衡點(diǎn)前需降低的等值機(jī)械功率。文獻(xiàn)［10］則根據(jù)等值單機(jī)面積積分公式，通過迭代求解方法計算需降低的等值機(jī)械功率。上述方法適用性強(qiáng)，但依賴于全網(wǎng)發(fā)電機(jī)的廣域響應(yīng)，由于廣域信息的采集和處理存在不確定性時滯［11］，這將嚴(yán)重影響控制的時效性。

由于經(jīng)濟(jì)發(fā)展與能源分布的不平衡，大型互聯(lián)電網(wǎng)通常具有遠(yuǎn)距離、大容量輸電的特征。區(qū)域電網(wǎng)間聯(lián)系相對薄弱，系統(tǒng)暫態(tài)過程中區(qū)間聯(lián)絡(luò)線的受擾特征明顯，易成為振蕩中心［12］。隨著暫態(tài)穩(wěn)定性的下降，系統(tǒng)的暫態(tài)勢能將集中于振蕩中心所在的主振蕩支路上，導(dǎo)致系統(tǒng)的同步運(yùn)行在該支路“撕開”［13］。文獻(xiàn)［14］建立振蕩中心所在聯(lián)絡(luò)線功率及相角差相平面，以軌跡特征分析方法辨識系統(tǒng)的暫態(tài)穩(wěn)定性。上述分析方法主要針對互聯(lián)電網(wǎng)區(qū)間暫態(tài)失穩(wěn)特征，所需量測少。

切機(jī)控制可以直接減少對象電網(wǎng)的暫態(tài)能量，是主要的緊急控制措施之一。針對互聯(lián)電網(wǎng)的區(qū)間暫態(tài)穩(wěn)定性，本文從緊急控制能量評估、切機(jī)控制序位表制定、切機(jī)功率分?jǐn)傆嬎闳矫嫒胧郑岢鲆环N基于響應(yīng)的暫態(tài)穩(wěn)定緊急切機(jī)方法。該方法不依賴于數(shù)值仿真技術(shù)，計算效率較高。

1 基于區(qū)間聯(lián)絡(luò)線響應(yīng)的緊急功率調(diào)節(jié)

1.1 區(qū)間聯(lián)絡(luò)線的有功功率特征

對于區(qū)域互聯(lián)電網(wǎng)，當(dāng)觀察到系統(tǒng)發(fā)生功率振蕩現(xiàn)象時，根據(jù)振蕩中心所在的聯(lián)絡(luò)斷面可將系統(tǒng)劃分為兩區(qū)域系統(tǒng)。假設(shè)兩子系統(tǒng)間僅由單條區(qū)間聯(lián)絡(luò)線聯(lián)接，子系統(tǒng)A為送端電網(wǎng)，子系統(tǒng)B為受端電網(wǎng)，則可表示為圖1所示的兩區(qū)互聯(lián)系統(tǒng)振蕩模式。

圖1 單聯(lián)絡(luò)線互聯(lián)電網(wǎng)區(qū)域振蕩模式圖Fig.1 Oscillation mode of power systems interconnected by single tie-line

利用轉(zhuǎn)速偏差建立系統(tǒng)內(nèi)發(fā)電機(jī)的轉(zhuǎn)子運(yùn)動方程，如式（1）所示。

其中，δ與ω分別為發(fā)電機(jī)功角及角速度；Pm與Pe分別為發(fā)電機(jī)的機(jī)械功率與電磁功率；M為機(jī)組慣性時間常數(shù)；ω0為系統(tǒng)基準(zhǔn)角速度；Δω為角速度偏差。

此時，區(qū)間聯(lián)絡(luò)線A-B的輸電功率可表示為：

其中，PeAB為聯(lián)絡(luò)線A-B的電磁功率；UA和UB分別為送端與受端的電壓幅值；XL為聯(lián)絡(luò)線電抗；θ為聯(lián)絡(luò)線相角差。

假設(shè)系統(tǒng)具有較強(qiáng)的電壓調(diào)節(jié)能力，即送端和受端的電壓幅值UA和UB變化不大。則振蕩中心所在聯(lián)絡(luò)線即為系統(tǒng)的主振蕩支路［13］。其有功功率PeAB可近似表征為關(guān)于聯(lián)絡(luò)線相角差θ的正弦變化函數(shù)［14］。

1.2 區(qū)間聯(lián)絡(luò)線功率與系統(tǒng)穩(wěn)定性

對送端電網(wǎng)A進(jìn)行戴維南等值，如圖2所示。其中，PeA為系統(tǒng)A的等值發(fā)電機(jī)電磁功率，PeAL為系統(tǒng)A的對地支路功率，即負(fù)荷有功功率。

圖2 送端電網(wǎng)戴維南等值系統(tǒng)圖Fig.2 Thevenin equivalent system of sending system

當(dāng)電網(wǎng)受擾后，系統(tǒng)A存在不平衡功率，可表示為：

其中，ΔPA為系統(tǒng)A的發(fā)電機(jī)暫態(tài)不平衡功率；ΔPAL與ΔPAB分別為系統(tǒng)A負(fù)荷及聯(lián)絡(luò)線A-B的不平衡功率。引起系統(tǒng)暫態(tài)失穩(wěn)的不平衡功率主要由兩部分構(gòu)成：一部分為系統(tǒng)內(nèi)的負(fù)荷不平衡功率；另一部分則是對外聯(lián)絡(luò)線的不平衡功率。

若該擾動造成子系統(tǒng)A與B間失步，則區(qū)域發(fā)電機(jī)群相對功角遞增，造成區(qū)間相角差θ增大。由式（2）可知，聯(lián)絡(luò)線功率PeAB將劇烈波動。此時，系統(tǒng)A的不平衡功率ΔPA由聯(lián)絡(luò)線不平衡功率ΔPAB主導(dǎo)。若受擾后不平衡功率能夠趨于穩(wěn)定，則子系統(tǒng)間同步運(yùn)行；反之，電網(wǎng)將暫態(tài)失穩(wěn)。

綜上所述，互聯(lián)電網(wǎng)的區(qū)間暫態(tài)穩(wěn)定性主要取決于子系統(tǒng)之間的相對運(yùn)動關(guān)系［14］，即振蕩中心所在聯(lián)絡(luò)線的功率變化軌跡。

1.3 基于區(qū)間聯(lián)絡(luò)線的系統(tǒng)暫態(tài)能量評估

EEAC理論的核心是根據(jù)受擾軌跡將全網(wǎng)機(jī)組分為領(lǐng)先群與滯后群兩群，通過兩群的相對運(yùn)動關(guān)系變換為映像單機(jī)無窮大系統(tǒng)［6］。對于互聯(lián)電網(wǎng)區(qū)間暫態(tài)失穩(wěn)，通過區(qū)間聯(lián)絡(luò)線即可將全網(wǎng)進(jìn)行雙機(jī)系統(tǒng)映射。此時，系統(tǒng)振蕩中心所在的主振蕩支路，其支路勢能可用于表征全網(wǎng)暫態(tài)穩(wěn)定性［13］。

根據(jù)EEAC理論，建立聯(lián)絡(luò)線不平衡功率ΔPAB-聯(lián)絡(luò)線兩端相角差θ相平面。近似估計雙機(jī)系統(tǒng)在相對運(yùn)動過程中的暫態(tài)能量變化，如下：

其中，δ和ΔPOMIB分別為等值單機(jī)系統(tǒng)的功角和不平衡功率；t0為系統(tǒng)受擾時刻；V（t）、Vp（t）和 Vk（t）分別為t時刻暫態(tài)總能量、暫態(tài)勢能和暫態(tài)動能。

1.4 基于曲線外推的調(diào)節(jié)功率計算

系統(tǒng)振蕩中心位于區(qū)間聯(lián)絡(luò)線時，兩側(cè)電網(wǎng)將由聯(lián)絡(luò)線“撕裂”開去。若能盡早地判定系統(tǒng)暫態(tài)失穩(wěn)，可快速調(diào)節(jié)區(qū)間聯(lián)絡(luò)線的送電功率，控制振蕩系統(tǒng)間的能量變化，以維持全網(wǎng)機(jī)組的同步運(yùn)行。基于聯(lián)絡(luò)線能量的緊急控制過程如圖3所示。

圖3 基于聯(lián)絡(luò)線功率的緊急功率調(diào)節(jié)示意圖Fig.3 Schematic diagram of emergency power adjusting based on tie-line power

對于圖3中ΔPAB-θ映像軌跡而言，電網(wǎng)受擾后的加速過程已結(jié)束，減速過程由a點(diǎn)開始。若至c點(diǎn)時判定系統(tǒng)暫態(tài)失穩(wěn)，立即發(fā)送緊急控制指令。由于通信及控制過程存在時延，系統(tǒng)將在運(yùn)行點(diǎn)d處完成控制措施，有效降低聯(lián)絡(luò)線的送電功率，將機(jī)械功率曲線由PmAB下降至P′mAB。若此時系統(tǒng)的電磁功率軌跡并沒有發(fā)生較大改變，則系統(tǒng)的不穩(wěn)定平衡點(diǎn)將由b點(diǎn)延后至e點(diǎn)，控制后增補(bǔ)減速面積如圖中bed′d″所示。在控制后的不穩(wěn)定平衡點(diǎn)e前，系統(tǒng)若能通過控制增補(bǔ)面積耗散加速能量，區(qū)間相角差軌跡θ將發(fā)生回擺，則電網(wǎng)恢復(fù)穩(wěn)定運(yùn)行。其中聯(lián)絡(luò)線調(diào)節(jié)功率ΔPmAB的具體計算方法如下。

區(qū)間轉(zhuǎn)速偏差的離散計算表達(dá)式如下：

其中，T為采樣間隔時間。

tc時刻判定系統(tǒng)的暫態(tài)穩(wěn)定性，此時振蕩系統(tǒng)的動能可表示為式（6），即系統(tǒng)加速能量［10］。

由1.1節(jié)可知，區(qū)間聯(lián)絡(luò)線有功功率關(guān)于相角差近似為正弦函數(shù)。可利用擬合外推方法進(jìn)行未來時刻的功率軌跡快速估計，擬合函數(shù)如下：

利用tc時刻前PeAB的歷史功率采樣數(shù)據(jù)，進(jìn)行擬合參數(shù)的最小二乘估計。根據(jù)擬合外推軌跡可預(yù)測得到未施加緊急控制時系統(tǒng)的剩余減速面積 Sd［8］，即圖 3 中 bcc′面積為：

根據(jù)系統(tǒng)加速能量及剩余減速面積，計算得到控制增補(bǔ)面積Sc應(yīng)為：

由于失穩(wěn)判別與緊急控制之間存在時延，且該時延具有不確定性，造成圖3中控制時刻運(yùn)行點(diǎn)d不可知?？衫门袆e時刻tc的轉(zhuǎn)速偏差估計一定時延內(nèi)運(yùn)行點(diǎn)的變化，從而近似估計控制時刻系統(tǒng)的相角差 θd［9］，如下所示：

其中，tdelay為系統(tǒng)失穩(wěn)判別與緊急控制間的時延。

由預(yù)測功率軌跡通過式（11）可求解得到系統(tǒng)原不穩(wěn)定平衡點(diǎn)b處的相角差θb。

為計算快速，并為控制量提供一定的裕度，本文以矩形 bb′d′d″部分表征 bed′d″的完整控制增補(bǔ)面積。因此，聯(lián)絡(luò)線調(diào)節(jié)功率計算方法如下：

2 基于暫態(tài)動能的切機(jī)序位表制定方法

系統(tǒng)暫態(tài)過程中，部分機(jī)組在故障時刻由于能量注入而加速運(yùn)行，受擾程度相對嚴(yán)重。緊急控制一般優(yōu)先切除受擾最嚴(yán)重機(jī)組，從而以較小的代價平抑系統(tǒng)加速能量［15］。

2.1 特征機(jī)組受擾程度量化評估

現(xiàn)有的受擾嚴(yán)重機(jī)組辨識方法主要有基于機(jī)組動能、基于加速功率和基于加速度3種［16］。當(dāng)前廣域測量技術(shù)通常難以準(zhǔn)確獲取機(jī)組的不平衡功率及加速度值，可直接采集發(fā)電機(jī)的轉(zhuǎn)速信息。因此，本文采用基于機(jī)組動能的發(fā)電機(jī)受擾程度量化評估方法。

受擾初期，利用發(fā)電機(jī)的相對動能表征該機(jī)組的受擾嚴(yán)重程度S，如式（13）所示。為實現(xiàn)統(tǒng)一基準(zhǔn)下的量化評估，機(jī)組受擾程度指標(biāo)建立在慣量中心坐標(biāo)下。

對于大型互聯(lián)電網(wǎng)而言，全網(wǎng)機(jī)組數(shù)目龐大，且廣域通信具有不確定性時延，若對全網(wǎng)機(jī)組受擾程度進(jìn)行集中分析，將嚴(yán)重影響方法的時效性。針對互聯(lián)電網(wǎng)區(qū)間暫態(tài)失穩(wěn)，由于地區(qū)電網(wǎng)的網(wǎng)架結(jié)構(gòu)相對堅固，各地區(qū)內(nèi)發(fā)電機(jī)的電氣聯(lián)系緊密，受擾特征一般具有較強(qiáng)的相似性。

基于上述原因，本文采用離線仿真選取能夠表征各地區(qū)電網(wǎng)受擾特征的少量機(jī)組，通過在線分析特征機(jī)組的受擾嚴(yán)重程度確定緊急切機(jī)對象。

2.2 基于暫態(tài)動能變化的切機(jī)排序

實際電網(wǎng)中系統(tǒng)的能量時刻在發(fā)生重構(gòu)，若采用某一時刻機(jī)組的動能指標(biāo)，進(jìn)行此后任意時刻的切機(jī)對象選擇，可能會對緊急控制的有效性造成較大影響。若采用實時量化評估方式將會帶來冗余的信息通信及計算過程。

為解決上述問題，本文設(shè)定受擾觀測時間窗，評估在一定時域內(nèi)機(jī)組的動能改變，其中增量值較大者即為當(dāng)前時段內(nèi)受擾嚴(yán)重機(jī)組，如式（14）所示。

其中，To為受擾觀測時窗。

基于特征機(jī)組動能的切機(jī)序位表制定方法如下：通過廣域測量對地區(qū)特征發(fā)電機(jī)的角速度進(jìn)行監(jiān)測。設(shè)置受擾觀測時窗，在慣量中心坐標(biāo)下滾動計算一定時間窗前后的暫態(tài)動能變化值。對每次計算得到的機(jī)組動能增量進(jìn)行排序，制定基于發(fā)電機(jī)響應(yīng)的最新切機(jī)序位表。當(dāng)系統(tǒng)失穩(wěn)時，以最新的序位表確定切機(jī)對象。

3 基于功率轉(zhuǎn)移分布因子的切機(jī)分?jǐn)偡椒?/h2>

聯(lián)絡(luò)線的調(diào)節(jié)功率無法直接表征切機(jī)量。因此，需要建立兩者之間的函數(shù)關(guān)系，即機(jī)組與目標(biāo)聯(lián)絡(luò)線功率的靈敏度。

3.1 發(fā)電機(jī)功率轉(zhuǎn)移分布因子

在電力系統(tǒng)靜態(tài)安全分析中，通常根據(jù)直流潮流模型建立發(fā)電機(jī)有功出力與目標(biāo)支路有功潮流之間的線性關(guān)系，近似估計發(fā)電機(jī)-目標(biāo)支路的有功功率靈敏度。該方法具有信息直觀、計算快速、方法簡單等特點(diǎn)［17］，在暫態(tài)穩(wěn)定分析與控制方面已獲得一定的應(yīng)用。該方法可用于計算機(jī)組對脆弱割集的控制靈敏度，將靈敏度占優(yōu)機(jī)組作為緊急切機(jī)控制對象［18］，也可用于估計機(jī)電暫態(tài)過程中節(jié)點(diǎn)注入電流變化對網(wǎng)絡(luò)潮流分布的影響［19］。

本文采用靜態(tài)功率轉(zhuǎn)移分布因子，近似表征暫態(tài)下機(jī)組對目標(biāo)聯(lián)絡(luò)線的有功功率控制靈敏度。廣義功率轉(zhuǎn)移分布因子（GGDF）的計算方法如式（15）所示。

其中，Dlg為發(fā)電機(jī)節(jié)點(diǎn)g的有功功率改變單位值時，支路l的有功潮流變化量為支路l的節(jié)點(diǎn)關(guān)聯(lián)向量；Xg為直流潮流矩陣B0逆矩陣的第g個列向量；xl為支路l的電抗；R為參考發(fā)電機(jī)節(jié)點(diǎn)；Pi為發(fā)電機(jī)節(jié)點(diǎn)i的有功功率。

GGDF是假定發(fā)電機(jī)節(jié)點(diǎn)的功率變化由負(fù)荷按比例承擔(dān)，即系統(tǒng)總的發(fā)電出力不恒定，計算總出力變化時，機(jī)組對支路的有功功率靈敏度。該指標(biāo)符合暫態(tài)過程中系統(tǒng)的功率變化方式。

3.2 基于GGDF的切機(jī)功率分?jǐn)傆嬎?/h3>

基于功率轉(zhuǎn)移分布因子的切機(jī)功率分?jǐn)偡椒ㄈ缦拢和ㄟ^離線計算獲得發(fā)電機(jī)與區(qū)間聯(lián)絡(luò)線的GGDF指標(biāo)。判定系統(tǒng)暫態(tài)失穩(wěn)時，根據(jù)1.4節(jié)計算得到的聯(lián)絡(luò)線調(diào)節(jié)功率及2.2節(jié)獲取的切機(jī)序位表，利用GGDF估計切除多少機(jī)組能夠滿足目標(biāo)聯(lián)絡(luò)線的功率調(diào)節(jié)需求，如式（16）所示。

其中，n為所切除發(fā)電機(jī)總數(shù)。

切機(jī)控制以單臺機(jī)組為單位，式（16）將為緊急控制提供更大裕量。滿足該式的最小切機(jī)方式，即為維持系統(tǒng)暫態(tài)穩(wěn)定的最佳緊急切機(jī)策略。

4 多聯(lián)絡(luò)線互聯(lián)電網(wǎng)

實際區(qū)域電網(wǎng)間一般存在多條聯(lián)絡(luò)線。假設(shè)A-B區(qū)域間共有k條聯(lián)絡(luò)線，如圖4所示。

圖4 多聯(lián)絡(luò)線互聯(lián)電網(wǎng)區(qū)域振蕩模式圖Fig.4 Oscillation mode of power systems interconnected by multiple tie-lines

若系統(tǒng)呈現(xiàn)兩機(jī)失穩(wěn)模式，一定存在受振蕩中心主導(dǎo)的、具有與單聯(lián)絡(luò)線互聯(lián)電網(wǎng)的主振蕩支路相同特性的臨界割集，系統(tǒng)暫態(tài)勢能主要集中于該臨界割集區(qū)域內(nèi)［20］。針對圖4所示互聯(lián)系統(tǒng)，若振蕩中心位于區(qū)間聯(lián)絡(luò)斷面，聯(lián)絡(luò)線1—k所構(gòu)成的輸電斷面將成為系統(tǒng)臨界割集。由于同一輸電斷面下的各聯(lián)絡(luò)線動態(tài)參數(shù)相近，其受擾軌跡具有較強(qiáng)的同調(diào)性。因此，各聯(lián)絡(luò)線的能量軌跡可近似表征所在臨界割集的整體能量變化特征。

由于區(qū)間聯(lián)絡(luò)線響應(yīng)具有同調(diào)性，若針對特定聯(lián)絡(luò)線進(jìn)行功率調(diào)節(jié)時，其余聯(lián)絡(luò)線功率均會同比下降。因此，本文對各條區(qū)間聯(lián)絡(luò)線分別進(jìn)行暫態(tài)穩(wěn)定控制策略計算，取所有控制策略中切機(jī)量最大值作為最終的緊急切機(jī)策略。從而保證該緊急控制方案能夠?qū)⑺新?lián)絡(luò)線功率調(diào)節(jié)至穩(wěn)定范圍以內(nèi)，保障區(qū)域電網(wǎng)間的同步運(yùn)行。

5 算法實現(xiàn)

本文提出的基于區(qū)間聯(lián)絡(luò)線能量的緊急切機(jī)方法流程圖如圖5所示，主要由三部分組成。

圖5 基于廣域響應(yīng)的緊急切機(jī)控制方法流程圖Fig.5 Flowchart of emergency generator tripping control based on PMU／WAMS

（1）聯(lián)絡(luò)線調(diào)節(jié)功率計算：當(dāng)判定系統(tǒng)暫態(tài)失穩(wěn)時，建立聯(lián)絡(luò)線有功功率-相角差相平面，估計耗散系統(tǒng)加速能量所需調(diào)節(jié)的聯(lián)絡(luò)線功率。

（2）切機(jī)序位表制定：根據(jù)一定時間窗前后的發(fā)電機(jī)動能增量進(jìn)行機(jī)組受擾程度排序，并刷新切機(jī)序位表。

（3）切機(jī)功率分?jǐn)傆嬎悖和ㄟ^離線潮流計算獲得機(jī)組-聯(lián)絡(luò)線功率轉(zhuǎn)移分布因子，制定滿足所有區(qū)間聯(lián)絡(luò)線功率調(diào)節(jié)需求的緊急切機(jī)策略。

通過上述緊急切機(jī)策略可降低區(qū)間聯(lián)絡(luò)斷面的送電功率，維持區(qū)域電網(wǎng)間的暫態(tài)穩(wěn)定。需要指出的是，若采用本文方法切除的發(fā)電機(jī)功率較大，為防止電力系統(tǒng)可能運(yùn)行于低電壓或低頻率方式，必須同時切除互聯(lián)電網(wǎng)受電地區(qū)部分負(fù)荷，以維持全網(wǎng)的安全穩(wěn)定運(yùn)行。

6 結(jié)論

本文針對互聯(lián)電網(wǎng)區(qū)間暫態(tài)失穩(wěn)，分析了區(qū)間聯(lián)絡(luò)線功率軌跡與系統(tǒng)不平衡能量的關(guān)系，提出了一種基于區(qū)間聯(lián)絡(luò)線能量估計的緊急切機(jī)方法。通過聯(lián)絡(luò)線受擾響應(yīng)建立相平面軌跡，量化估計聯(lián)絡(luò)線調(diào)節(jié)功率。根據(jù)特征發(fā)電機(jī)的受擾量測刷新切機(jī)序位表，并通過功率分布轉(zhuǎn)移因子制定緊急切機(jī)策略。本文方法所需量測較少，具備工程可實施性。

此外，通過本文方法計算得到的聯(lián)絡(luò)線調(diào)節(jié)功率，還可用于生成切負(fù)荷、HVDC調(diào)制等其他緊急控制策略。

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