沖轉(zhuǎn)
- SGT5-4000F燃氣輪機采用俄羅斯天然氣沖轉(zhuǎn)問題研究
更多。若燃機點火沖轉(zhuǎn)的控制參數(shù)不合適，則很可能在冬季出現(xiàn)冷態(tài)啟動失敗的情況。當燃氣輪機使用熱值低于天然氣或輕油的氣體為燃料時，將對燃氣輪機及其聯(lián)合循環(huán)的出力和效率產(chǎn)生顯著影響[2]。北京地區(qū)的燃機電廠近年來開始嘗試使用產(chǎn)自俄羅斯的天然氣為燃料，其熱值與國產(chǎn)天然氣相近，但華白數(shù)（又稱“發(fā)熱指數(shù)”）低了10%左右，這意味著使用俄羅斯天然氣的燃氣輪機輸出相同負荷，可能需要更多的燃料。本文研究了使用俄羅斯天然氣的北京某電廠燃機冬季低溫沖轉(zhuǎn)的實際過程，找到了沖轉(zhuǎn)失敗
機電信息 2023年1期2023-01-14
- HTR-PM汽輪發(fā)電機組非核蒸汽沖轉(zhuǎn)技術(shù)研究與應(yīng)用
發(fā)電機組非核蒸汽沖轉(zhuǎn)，提前驗證汽輪機設(shè)計、安裝質(zhì)量、檢驗沖轉(zhuǎn)過程中汽輪發(fā)電機組振動、軸瓦溫度、脹差等性能參數(shù)，并可充分利用反應(yīng)堆裝料期間處理解決問題，將可能占用裝料后關(guān)鍵路徑的汽輪發(fā)電機組問題處理轉(zhuǎn)化到非關(guān)鍵路徑上，有效縮短商運前聯(lián)合調(diào)試工期，保證工程節(jié)點目標順利實現(xiàn)。1 非核沖轉(zhuǎn)技術(shù)研究及方案確定1.1 面臨的挑戰(zhàn)HTR-PM機組在裝料前常規(guī)島各系統(tǒng)基本具備沖轉(zhuǎn)條件，但由于系統(tǒng)設(shè)計特點不同于常規(guī)的壓水堆核電設(shè)計，進行非核沖轉(zhuǎn)面臨以下問題：1)作為全球首臺
中國核電 2022年3期2022-09-17
- 鈉冷快堆汽輪機非核蒸汽沖轉(zhuǎn)可行性研究
)汽輪機非核蒸汽沖轉(zhuǎn)是核電廠在反應(yīng)堆裝料前的一項重大機組聯(lián)合啟動試驗，旨在檢驗常規(guī)島汽輪機及各系統(tǒng)的安裝、調(diào)試質(zhì)量，發(fā)現(xiàn)并消除潛在的各種問題[1-3]。核島施工工期相對常規(guī)島有所延后，為了避免常規(guī)島潛在的問題對反應(yīng)堆核蒸汽沖轉(zhuǎn)啟動產(chǎn)生不良影響，在反應(yīng)堆裝料前尚有充足時間窗口進行汽輪機首次沖轉(zhuǎn)試驗，從而實現(xiàn)核島和常規(guī)島調(diào)試進度的無縫對接，以便最大限度地合理利用調(diào)試工期[4-5]。600 MW鈉冷快堆具有特殊的三回路熱力系統(tǒng)和直流式蒸汽發(fā)生器。鈉冷快堆的熱力系
發(fā)電設(shè)備 2022年4期2022-07-30
- 鈉冷快堆汽輪機非核蒸汽沖轉(zhuǎn)優(yōu)化
不易過熱。汽輪機沖轉(zhuǎn)試驗即根據(jù)不同的堆型和現(xiàn)場情況，利用合適的熱源，將冷卻劑在汽輪機回路內(nèi)加熱產(chǎn)生飽和蒸汽，并將汽輪發(fā)電機組沖轉(zhuǎn)至額定轉(zhuǎn)速的試驗[5]。核電廠汽輪機非核蒸汽沖轉(zhuǎn)主要目的是驗證蒸汽回路整體是否可以正常運轉(zhuǎn)，并盡早發(fā)現(xiàn)汽輪發(fā)電機組在安裝過程中的各種問題[6]。對于鈉冷快堆，非核蒸汽沖轉(zhuǎn)的成功表明蒸汽回路調(diào)試已基本完成，并且即將進入鈉-水-汽聯(lián)合調(diào)試階段[7]。目前，按照沖轉(zhuǎn)汽源可將非核蒸汽沖轉(zhuǎn)方法分為：(1)在熱態(tài)試驗階段，利用一回路主冷卻劑泵
發(fā)電設(shè)備 2022年2期2022-03-31
- 300 MW 汽輪機組啟動過程振動故障分析處理
.2.1 第一次沖轉(zhuǎn)汽輪機通流改造后首次開始沖轉(zhuǎn)工作。主機沖轉(zhuǎn)至3000 r/min定速，2X 振動達到116 μm，接近報警值。在定速過程中1#、2#軸承相對軸振不斷爬升，其中2X 振動達到194 μm，隨后機組手動打閘，鍋爐熄火執(zhí)行保溫保壓措施，墮走過程中1#、2#軸承相對軸振較升速過程存在較大漲幅。首次沖轉(zhuǎn)初定速3000 r/min與手動打閘前的振動數(shù)據(jù)見表1；圖2～圖3 為首次沖轉(zhuǎn)至3000 r/min 定速期間軸振2X/2Y 的Bode 圖，圖4
設(shè)備管理與維修 2022年1期2022-03-10
- 50MW背壓機組汽輪機轉(zhuǎn)子形變原因研究
11：39分進行沖轉(zhuǎn)，第一次進行沖轉(zhuǎn)的參數(shù)如下所示：偏心50μm、汽缸膨脹1為3.8mm、膨脹2為2.7mm。11:43分沖轉(zhuǎn)到540r/min，暖機40分鐘；12：33分沖轉(zhuǎn)到1460r/min，暖機50分鐘，13:26分沖轉(zhuǎn)到2600r/min；13:41分汽輪機膨脹差為6.6mm、膨脹1為5.4mm、膨脹2為4.5mm，汽輪機振動1X：23μm、1Y：17.3μm，2X：26.74μm、2Y：26.8μm[1]。22:20分汽輪機進行第二次沖轉(zhuǎn)，偏心
電力設(shè)備管理 2021年14期2022-01-17
- 基于APS的自適應(yīng)汽動給水系統(tǒng)在超超臨界機組中的應(yīng)用
APS汽動給水泵沖轉(zhuǎn)控制策略APS汽動給水泵沖轉(zhuǎn)功能組啟動允許條件為汽動給水泵已停運且轉(zhuǎn)速信號無故障。當接收到APS啟動請求后，執(zhí)行沖轉(zhuǎn)程控。APS沖轉(zhuǎn)程控分9個階段：1）自動投入APS模式，復(fù)位ETS跳閘信號。2）將目標轉(zhuǎn)速設(shè)為3050r/min，設(shè)定升速率為80r/min。3）自動檢查允許掛閘條件，滿足后掛閘，速關(guān)油電磁閥（1842）得電45s，啟動油電磁閥（1843）得電60s，速關(guān)閥全開。4）將MEH汽動給水泵轉(zhuǎn)速控制投入自動控制方式。5）汽動給水
儀器儀表用戶 2021年12期2022-01-05
- 660 MW超超臨界汽輪機啟動過程脹差偏大原因分析
的影響汽輪機掛閘沖轉(zhuǎn)前，主汽門關(guān)閉，對汽輪機本體能夠產(chǎn)生影響的只有軸封系統(tǒng)。當汽輪機軸封投入、建立真空后，軸封蒸汽直接與轉(zhuǎn)子軸頸接觸，通過軸封齒一部分進入氣缸，一部分經(jīng)軸封回汽到軸加。對某次冷態(tài)啟動進行分析。如圖1 所示，06：03軸封投入，機組點火升溫升壓，此時脹差為-0.344 mm，缸脹為6.364 mm，第一級金屬溫度88.159 ℃。至13：52，脹差6.505 mm，缸脹7.047 mm，第一級金屬溫度85.88 ℃，主汽溫度362 ℃，主汽壓
山東電力技術(shù) 2021年6期2021-07-08
- “華龍一號”核電汽輪發(fā)電機組非核沖轉(zhuǎn)方案優(yōu)化研究
發(fā)電機組非核蒸汽沖轉(zhuǎn)試驗，以驗證汽輪發(fā)電機組的制造、安裝質(zhì)量。根據(jù)“華龍一號”核電的汽輪發(fā)電機組的技術(shù)特點，為了維持汽輪發(fā)電機組在額定轉(zhuǎn)速的持續(xù)時間，分析并提出優(yōu)化措施，并指導(dǎo)推廣至其它核電機組的汽輪發(fā)電機非核蒸汽沖轉(zhuǎn)試驗中。關(guān)鍵詞：核電;汽輪發(fā)電機;沖轉(zhuǎn);優(yōu)化1、引言汽輪發(fā)電機組作為核電站的能量轉(zhuǎn)換的樞紐關(guān)鍵設(shè)備，其制造和安裝的質(zhì)量的驗證具有重要的意義，非核蒸汽沖轉(zhuǎn)的試驗方案基于機組帶核運行前進行汽輪發(fā)電機組的沖轉(zhuǎn)至額定轉(zhuǎn)速的試驗驗證，提前發(fā)現(xiàn)設(shè)備制造和
科學(xué)與財富 2021年9期2021-07-04
- 汽輪機啟動控制系統(tǒng)優(yōu)化設(shè)計及應(yīng)用*
高和高壓閥組低溫沖轉(zhuǎn)問題，筆者通過闡述汽輪機高壓閥組預(yù)熱速率優(yōu)化和沖轉(zhuǎn)控制優(yōu)化，排除汽輪機啟動不穩(wěn)定因素，使汽輪機啟動控制更加安全有效[1]。為汽輪機啟動控制的進一步優(yōu)化和安全操作提供參考。1 汽輪機控制系統(tǒng)概述某電廠使用K-1000-60/3000型汽輪機組，對稱布置，機組內(nèi)4個低壓缸和一個高壓缸，低壓缸放置在中間4個高壓缸以低壓缸為中心兩兩對稱分布?？刂葡到y(tǒng)的主要原件采用西門子PLC，顯示監(jiān)測采用OM696系統(tǒng)，診斷系統(tǒng)為ES/DS。汽輪機組的電液控制
機械研究與應(yīng)用 2021年1期2021-03-22
- 2 號機啟動汽機沖轉(zhuǎn)軸承振動增大分析
日白班，汽機剛沖轉(zhuǎn)至2450r/min，準備進行高速暖機，DCS 上發(fā)現(xiàn)轉(zhuǎn)子偏心增大，1、2 號軸承X 方向振動增大，就地巡檢告知2 號軸承處有明顯異音且有細小火花產(chǎn)生，隨即值長下令拍停汽機，汽機轉(zhuǎn)速下降，偏心及軸振快速下降，汽機轉(zhuǎn)速至零投入盤車。2 分析我廠二號機最近啟機沖轉(zhuǎn)分別在4 月15 日與9 月12 日，查看歷史曲線，就一些重要參數(shù)提取出來進行對比：汽機發(fā)生振動的原因分析：表1 參數(shù)對比（1）汽輪機啟機過程中，若暖機時間不夠，升速或者加負荷過快
商品與質(zhì)量 2020年51期2020-12-22
- 1250MW核電機組汽輪發(fā)電機組非核蒸汽沖轉(zhuǎn)實踐
發(fā)電機組非核蒸汽沖轉(zhuǎn)試驗是利用核裂變以外的方式產(chǎn)生的蒸汽對汽輪發(fā)電機組進行沖轉(zhuǎn)的試驗。如利用反應(yīng)堆冷卻劑主泵和穩(wěn)壓器內(nèi)電加熱器所提供的能量，并利用系統(tǒng)的熱容量在蒸汽發(fā)生器內(nèi)產(chǎn)生蒸汽，使沖轉(zhuǎn)汽輪發(fā)電機組至額定轉(zhuǎn)速。某1 250MW 核電機組使用非核蒸汽進行了首次汽輪機發(fā)電機組沖轉(zhuǎn)試驗，試驗最終使汽輪發(fā)電機升速至額定轉(zhuǎn)速1 500 rad/min并維持，過程中各項試驗項目有序進行，滿足驗收準則，并且試驗一次成功。1 汽輪發(fā)電機組首次沖轉(zhuǎn)試驗方案選擇汽輪發(fā)電機的
核安全 2020年4期2020-09-07
- 核級汽輪機冷態(tài)應(yīng)急啟動軸向脹差估算及控制分析
45min）直接沖轉(zhuǎn)并達到額定負荷的狀態(tài)。由于冷態(tài)應(yīng)急啟動省去盤車和暖機環(huán)節(jié)，所以機組的軸向脹差增長比正常啟停時更為嚴重。針對機組的冷態(tài)應(yīng)急啟動過程，進行脹差的有效估算，并據(jù)此提出合理的脹差控制手段，對核動力裝置的安全運行具有重要意義。1 汽輪機的軸向熱脹特性考慮脹差估算的需要，此處對汽輪機內(nèi)缸和轉(zhuǎn)子的熱脹特性進行簡要說明。1.1 內(nèi)汽缸與轉(zhuǎn)子的熱脹特性內(nèi)汽缸受熱熱脹的死點為正、倒車進汽中心線與轉(zhuǎn)子軸線的交點，如圖1所示。圖1中的B點即為汽輪機內(nèi)汽缸向機組
今日自動化 2020年1期2020-07-23
- 汽輪機沖轉(zhuǎn)并網(wǎng)操作過程分析
動力轉(zhuǎn)換，汽輪機沖轉(zhuǎn)并網(wǎng)帶負荷操作，是由通過旁排導(dǎo)出堆芯熱量向熱能轉(zhuǎn)換為動能再轉(zhuǎn)換為電能的過渡，本文從條件準備、暖管疏水、輔助系統(tǒng)啟動、沖轉(zhuǎn)并網(wǎng)操作以及過程中需進行的定期試驗，進行詳細分析，明確操作邏輯與細節(jié)，并對此過程中注意事項進行總結(jié)。本文細致而深入的分析對其它電站沖轉(zhuǎn)并網(wǎng)操作具有良好借鑒意義。關(guān)鍵詞：蒸汽動力轉(zhuǎn)換系統(tǒng);沖轉(zhuǎn);并網(wǎng);定期試驗;注意事項1? 概述汽輪機沖轉(zhuǎn)并網(wǎng)帶負荷操作，是核電機組由不發(fā)電工況向發(fā)電工況的過渡，是由通過旁排導(dǎo)出堆芯熱量向熱
裝備維修技術(shù) 2020年31期2020-07-08
- 330MW機組熱態(tài)啟動特性探討及防止事故對策
行，以滿足汽輪機沖轉(zhuǎn)、并網(wǎng)后快速帶負荷的要求。另外，要杜絕一切可能使冷汽、冷水進入汽輪機的誤操作，防止機組受冷變形。1.2.2 旁路系統(tǒng)的投入提前投入旁路系統(tǒng)，以迅速提高主、再熱蒸汽的溫度，使其滿足掛閘、沖轉(zhuǎn)要求。1.2.3 投入軸封供汽、抽真空1）軸封供汽溫度一定要與汽封金屬溫度相匹配，汽機輔汽系統(tǒng)應(yīng)使用溫度較高的汽源，以避免軸封供汽溫度低引起的軸承振動或軸封風機帶水運行。2）先向軸封送汽后再抽真空。在向軸封送汽前，檢查確認軸封汽母管疏水門開度，疏水排盡
裝備維修技術(shù) 2020年29期2020-07-01
- 汽輪機動靜碰磨原因分析及處理
機20 d后啟動沖轉(zhuǎn)并網(wǎng)的過程中,因振動突然飆升至跳機值而停機,并網(wǎng)失敗。經(jīng)開缸檢查后,發(fā)現(xiàn)汽封齒動靜碰磨。轉(zhuǎn)子返汽輪機制造廠檢修,又發(fā)現(xiàn)大軸產(chǎn)生彎曲。鑒于此次事故嚴重影響正常生產(chǎn)進度,并帶來較大的經(jīng)濟損失,筆者針對此次事故進行分析總結(jié),為今后類似機組的沖轉(zhuǎn)并網(wǎng)提供意見,避免類似事故發(fā)生。該機組于2019年2月18日10:28進行首次沖轉(zhuǎn),蒸汽溫度為524 ℃,蒸汽壓力為8.5 MPa。沖轉(zhuǎn)過程中參數(shù)記錄見表1。2月19日02:20,汽輪機2號軸承X向振動
裝備機械 2020年1期2020-04-07
- EPR與CPR1000熱態(tài)功能試驗對比分析
、失電試驗、非核沖轉(zhuǎn)等試驗項目安排情況，并與CPR1000機組熱試試驗安排情況進行簡要對比和分析。1 EPR首堆試驗該核電項目1號機組作為EPR機組首堆，需要開展為驗證EPR設(shè)計新理念核新特征所必須進行的試驗（First Of A Kind ，F(xiàn)OAK），EPR堆型FOAK試驗分成三類：（1）FPOT （First Plant Only Test） EPR：僅需全球EPR首臺機組上進行的試驗；（2）FPOT XXX僅需在每一個EPR項目的首臺機組上進行的試
數(shù)字通信世界 2020年2期2020-03-04
- 敏捷項目管理助力全球首堆示范工程
機組”）完成非核沖轉(zhuǎn)，汽輪發(fā)電機組達到額定轉(zhuǎn)速1 500轉(zhuǎn)/分。由東方電氣股份有限公司（下稱“東方電氣”）設(shè)計制造的汽輪發(fā)電機組各項指標優(yōu)良，為并網(wǎng)發(fā)電奠定了堅實基礎(chǔ)，從汽輪機扣缸完成到非核沖轉(zhuǎn)完成，調(diào)試工期相比福清核電一期工程縮短96天。汽輪機扣缸完成是汽輪機發(fā)電機組由安裝階段轉(zhuǎn)入調(diào)試階段的標志，也是服務(wù)保障的主要時間窗口。在“華龍一號”首堆工程汽輪發(fā)電機組非核沖轉(zhuǎn)服務(wù)保障過程中，東方電氣服務(wù)保障團隊充分吸取其他機組的經(jīng)驗，對項目管理中的不足進行改進，以
項目管理評論 2020年6期2020-01-04
- 百萬千瓦等級核電廠汽輪發(fā)電機組非核蒸汽沖轉(zhuǎn)風險分析及應(yīng)對措施
過汽輪機非核蒸汽沖轉(zhuǎn)試驗，能夠及早暴露和發(fā)現(xiàn)汽輪機及其相關(guān)系統(tǒng)的問題，征對試驗過程的發(fā)現(xiàn)的問題采取相應(yīng)的糾正處理措施，從而保證了汽輪發(fā)電機組正常并網(wǎng)發(fā)電以及在運行期間能安全正常地工作。此試驗涉及系統(tǒng)多，試驗復(fù)雜，因此在非核蒸汽沖轉(zhuǎn)前進行全面的重大風險分析并制定應(yīng)對措施是必要的。1 非核沖轉(zhuǎn)汽水流程及實施過程1.1 非核沖轉(zhuǎn)汽水流程由于凝結(jié)水精處理系統(tǒng)還未具備投運條件，凝結(jié)水系統(tǒng)也未進行聯(lián)合沖洗，凝結(jié)水去除氧器的水質(zhì)達不到要求，所以非核沖轉(zhuǎn)期間不投入低壓加熱
商品與質(zhì)量 2019年11期2019-11-29
- 1 000 MW二次再熱機組汽輪機冷態(tài)啟動沖轉(zhuǎn)參數(shù)優(yōu)化
，以優(yōu)化冷態(tài)啟動沖轉(zhuǎn)參數(shù)。1 機組概況2臺1 000 MW二次再熱超超臨界汽輪發(fā)電機組，選用某汽輪機廠引進的西門子汽輪機，型式為超超臨界、二次中間再熱、五缸四排汽、單背壓、反動凝汽式汽輪機，型號為N1000-31/600/610/610。機組采用高、中、低壓三級串聯(lián)旁路系統(tǒng)，容量為100%鍋爐最大連續(xù)蒸發(fā)量(BMCR)高壓旁路，50%BMCR中壓旁路和65%BMCR低壓旁路。1.1 機組啟動方式汽輪機系統(tǒng)配置圖見圖1。該汽輪機系統(tǒng)有5個汽缸，即超高壓缸、高
發(fā)電設(shè)備 2019年4期2019-08-06
- 汽輪機在啟動過程中潤滑油壓變化趨勢及成因分析
汽輪機;潤滑油;沖轉(zhuǎn);油壓中圖分類號： U672 文獻標識碼： A 文章編號： 2095-2457（2019）06-0270-003DOI：10.19694/j.cnki.issn2095-2457.2019.06.105【Abstract】This paper introduces the function and risk of Turbine lube oil system，and takes the lube oil system of qinsh
科技視界 2019年6期2019-04-22
- 9E燃氣蒸汽聯(lián)合循環(huán)機組冷態(tài)啟動優(yōu)化
r/min速率沖轉(zhuǎn)，沖轉(zhuǎn)至600 r/min時暖機5～10 min，暖機結(jié)束后以240 r/min升至全速、并網(wǎng)。(4) 汽輪機并網(wǎng)后高壓主蒸汽調(diào)節(jié)閥逐步全開，高壓旁路逐步全關(guān)，汽輪機根據(jù)高壓汽缸內(nèi)上缸的溫度與高壓主蒸汽溫度的匹配，隨燃氣輪機滑參數(shù)啟動。(5) 汽輪機負荷升至額定負荷的30%時進行低壓蒸汽進汽，投入汽輪機低壓補汽。(6) 根據(jù)省電網(wǎng)調(diào)度要求將燃氣輪機帶至目標負荷值。3 優(yōu)化前冷態(tài)啟動過程9E機組冷態(tài)啟動過程中燃氣輪機從啟動至并網(wǎng)人為操作干
燃氣輪機技術(shù) 2019年1期2019-04-08
- 1 000 MW超超臨界機組鄰機加熱啟動技術(shù)應(yīng)用
汽品質(zhì)、參數(shù)具備沖轉(zhuǎn)條件時，同時開啟高、中壓調(diào)節(jié)閥，通過高壓缸和中壓缸進汽沖動轉(zhuǎn)子，高壓缸排汽進入再熱器，然后進入中壓缸做功后排至凝汽器。因旁路系統(tǒng)采用一級啟動旁路，鍋爐點火后至汽輪機沖轉(zhuǎn)前，鍋爐再熱器無蒸汽，處于干燒狀態(tài)(設(shè)計允許)。機組啟動沖轉(zhuǎn)后，高壓缸排汽溫度較低，因再熱蒸汽冷、熱段管道較長，進入中壓缸的再熱蒸汽溫度偏低，多次發(fā)生中壓缸兩端軸承振動大的情況，造成開機時間延長，增加機組啟動費用，影響機組運行安全。2 技術(shù)改造2.1 中壓缸啟動程序鍋爐給
綜合智慧能源 2019年1期2019-01-29
- 某電廠350 MW汽輪發(fā)電機組振動分析
機組汽輪機第一次沖轉(zhuǎn)，啟動狀態(tài)為冷態(tài)啟動，沖轉(zhuǎn)前：主汽溫445.3 ℃，主汽壓3.39 MPa；再熱汽溫432.3 ℃，再熱汽壓0.65 MPa，背壓21.8 kPa；07:33開始沖轉(zhuǎn)，07:58轉(zhuǎn)速1 200 r/min低速暖機；09:22汽輪機轉(zhuǎn)速2 450 r/min，4Y振動由14.97 μm開始下降，09:24汽輪機轉(zhuǎn)速2 450 r/min，4Y振動下降至10.66 μm后開始快速上升；4X振動由36.75 μm開始下降，09:27下降至12
通信電源技術(shù) 2019年9期2019-01-16
- 某超超臨界機組高壓缸切除事件分析與處理
引言汽輪機從掛閘沖轉(zhuǎn)到并網(wǎng)帶初負荷是一個極其復(fù)雜的過程，主要通過汽輪機高調(diào)門、中調(diào)門、高排逆止閥、高排通風閥和高壓旁路閥等執(zhí)行機構(gòu)的配合完成。汽輪機沖轉(zhuǎn)時，上汽超超臨界機組DEH（數(shù)字電液控制）系統(tǒng)通過轉(zhuǎn)速回路的作用將轉(zhuǎn)速目標指令轉(zhuǎn)換為流量指令分配至高調(diào)門和中調(diào)門，實現(xiàn)轉(zhuǎn)速的精準控制[1]。在汽輪機沖轉(zhuǎn)期間，為了防止汽流倒流至高壓缸，高排逆止閥處于指令關(guān)閉狀態(tài)，進氣電磁閥失電。當機組帶10%負荷后，進氣電磁閥得電，高排逆止閥開啟。但是由于該類型閥門的特殊構(gòu)
浙江電力 2018年11期2018-12-07
- 某330 MW機組碰摩振動診斷及處理
∶22開始第一次沖轉(zhuǎn)，17∶36∶52定速 1 100 r/min暖機，剛定速時，除4x軸振為70 μm外，軸系其余軸振均在50 μm以內(nèi)，定速2.5 min后，4x軸振迅速上漲至170 μm，如圖2所示，由于漲幅快，打閘停機。圖2 第一次升速過程4x振動趨勢圖振動爬升主要以工頻為主，倍頻成份較小，隨工頻變化同步變化，軸心軌跡存在反相進動，時域波形存在一定削波和畸變現(xiàn)象，如圖3所示。圖3 1 100 r/min暖機時4#軸頸軸心軌跡及時域波形圖圖4為打閘后
東方汽輪機 2018年3期2018-11-02
- 汽機沖轉(zhuǎn)時海水循環(huán)冷卻水泵跳閘的風險及應(yīng)對措施
650機組在汽機沖轉(zhuǎn)過程中，此時反應(yīng)堆核功率為12-14%；停堆棒組處于在堆頂，D棒處于手動；反應(yīng)堆的產(chǎn)生的蒸汽，一部分直接通過GCT-c排放到凝汽器，此時GCT-c處于壓力模式，第一組閥GCT121VV全開、GCT117VV部分開啟，另一部分蒸汽用于汽機沖轉(zhuǎn)，最終也排入凝汽器。此時蒸汽發(fā)生器由APA供水，ARE水位調(diào)節(jié)自動控制在程序水位，二回路其他系統(tǒng)的運行方式基本和功率運行狀態(tài)一致。在此工況下發(fā)生一臺海水循環(huán)冷卻水泵跳閘瞬態(tài)。由于2#海水循環(huán)冷卻水泵即
科技視界 2018年2期2018-07-16
- 東汽超臨界600 MW抽汽機組冷態(tài)啟動暖機方式優(yōu)化
續(xù)運行直軸，再次沖轉(zhuǎn)后汽輪機運行正常。機組冷態(tài)啟動一次成功概率不到25%，而溫態(tài)啟動與熱態(tài)啟動均未出現(xiàn)類似現(xiàn)象。汽輪機振動大，嚴重時會導(dǎo)致汽輪機轉(zhuǎn)子產(chǎn)生永久性彎曲。由于每次冷態(tài)開機均在春節(jié)過后，需要如期實現(xiàn)機組對外供汽，為保證主設(shè)備安全，針對汽輪機冷態(tài)啟動方式進行優(yōu)化研究就顯得尤為重要。1.1 問題描述東汽超臨界600 MW抽汽機組在冷態(tài)啟動暖機過程中，多次出現(xiàn)由于汽輪機振動大導(dǎo)致汽機被迫打閘、重回盤車，經(jīng)盤車連續(xù)運行直軸、再次沖轉(zhuǎn)后汽輪機運行正常的問題。
機電信息 2018年18期2018-06-28
- 山東海陽核電 2 號常規(guī)島汽輪機非核沖轉(zhuǎn)試驗順利完成
規(guī)島汽輪機的非核沖轉(zhuǎn)，已順利沖至 1 500 r/min。沖轉(zhuǎn)時的軸振、瓦振、瓦溫等各項指標，均達到優(yōu)良標準，軸振最大值為 0.028 mm，瓦振最大值為0.011 mm，軸承的最高溫度為72.78℃，達到了同類機組中的優(yōu)秀水平，標志著首臺 AP1000 核電機組常規(guī)島主汽輪機的非核沖轉(zhuǎn)試驗，取得圓滿成功。非核蒸汽沖轉(zhuǎn)的目的，是提前暴露機組安裝過程中存在的問題，及早采取糾正措施，減少裝料后的試驗內(nèi)容，縮短調(diào)試工期，為機組早日并網(wǎng)發(fā)電創(chuàng)造有利條件，是核電站試
電站輔機 2018年2期2018-04-13
- 汽機沖轉(zhuǎn)時海水循環(huán)冷卻水泵跳閘的風險及應(yīng)對措施
過在汽輪發(fā)電機組沖轉(zhuǎn)過程中發(fā)生一臺海水循環(huán)冷卻水泵跳閘的故障，由于在設(shè)計之初未甄別不同系列的海水循環(huán)冷卻水泵跳閘時的處理思路是否存在差別，而核電站操縱員在處理本瞬態(tài)故障時的處理思路、方法對后續(xù)事故的演變尤為重要。本文主要闡述了在發(fā)生該類工況下機組存在的重要風險及操縱員的處理思路和方法?！娟P(guān)鍵詞】沖轉(zhuǎn)；海水循環(huán)冷卻水泵；單側(cè)冷卻中圖分類號： P747 文獻標識碼： A 文章編號： 2095-2457（2018）02-0196-002【Abstract】for
科技視界 2018年4期2018-03-28
- 1000MW汽輪發(fā)電機組非核蒸汽沖轉(zhuǎn)試驗方案優(yōu)化的探索與實踐
發(fā)電機組非核蒸汽沖轉(zhuǎn)試驗是核電站調(diào)試過程中一項重大綜合性試驗。該試驗涉及系統(tǒng)眾多，步驟復(fù)雜，對一回路冷卻劑系統(tǒng)溫度下降影響明顯，而機組規(guī)范中對一回路溫降速率有明確的限制和要求。故圍繞如何減小一回路溫降，降低該試驗對一回路設(shè)備的影響、延長汽輪機沖轉(zhuǎn)時間成為優(yōu)化的主要目標。該核電項目多臺機組在該試驗過程中不斷總結(jié)探索，進行了諸多有益嘗試，取得了良好成效。本文對國內(nèi)某核電項目多臺機組非核蒸汽沖轉(zhuǎn)試驗方案優(yōu)化的探索和實踐進行了分析總結(jié)，這些探索將在類似核電機組中的
科技視界 2018年34期2018-02-25
- 328.5MW亞臨界汽輪機高壓缸進汽鄰機沖轉(zhuǎn)研究與應(yīng)用
機高壓缸進汽鄰機沖轉(zhuǎn)研究與應(yīng)用天津大港發(fā)電廠 姚春莊 楊廷文大港電廠328.5MW亞臨界機組調(diào)試時，以鄰機抽汽為汽源，采用高壓缸進汽沖轉(zhuǎn)方式實現(xiàn)汽輪機沖轉(zhuǎn)定速，完成機組部分調(diào)試工作。通過對沖轉(zhuǎn)后技術(shù)數(shù)據(jù)的分析，證明了這種鄰機沖轉(zhuǎn)方式是安全的，經(jīng)濟的。汽輪機；鄰機沖轉(zhuǎn)；高壓缸進汽0 引言大港發(fā)電廠一期2×328.5燃油機組，2003年實施燃油機組技術(shù)改造工程，將原有的兩臺燃油鍋爐拆除，在原地新建兩臺相同容量的燃煤鍋爐。同時汽輪發(fā)電機側(cè)進行了大量的改造工作，汽
電力設(shè)備管理 2017年11期2017-12-23
- 某汽輪機啟機過程動靜碰磨故障分析與處理
小。因此，大修后沖轉(zhuǎn)時經(jīng)常會發(fā)生動靜碰磨導(dǎo)致振動過大無法正常啟動。當碰磨嚴重或操作不當時，往往造成嚴重的后果，如葉片斷裂、轉(zhuǎn)軸將產(chǎn)生熱彎曲，甚至產(chǎn)生永久彎曲。因此，當機組發(fā)生動靜碰磨故障時，除了對故障原因的判斷要準確外，及時采取有效的解決措施也至關(guān)重要。1 故障發(fā)生概況2號汽輪機為東方汽輪機廠生產(chǎn)并增容改造的330MW、亞臨界、中間再熱、雙缸雙排汽、凝汽式機組。軸系由高中壓轉(zhuǎn)子、低壓轉(zhuǎn)子和發(fā)電機轉(zhuǎn)子、集電小軸及7個軸承組成，見圖1所示，其中1號、2號軸承為
電力設(shè)備管理 2017年11期2017-12-23
- 田灣核電站3、4號機組汽輪機沖轉(zhuǎn)過程
、4號機組汽輪機沖轉(zhuǎn)可以通過手動或者沖轉(zhuǎn)程序進行，包括汽輪機復(fù)位、EH投自動、選擇目標轉(zhuǎn)速和升速率、摩擦檢查、低速暖機、中速暖機、額定轉(zhuǎn)速運行、閥門切換等過程，本文對該過程進行具體分析?！娟P(guān)鍵詞】田灣核電站；汽輪機；沖轉(zhuǎn)；DEH田灣核電站3、4號機組汽輪機是采用哈爾濱汽輪機廠有限責任公司生產(chǎn)的HN1176-6.0型四缸六排汽凝汽式半轉(zhuǎn)速汽輪機。汽輪機工作轉(zhuǎn)速為1500r/min，由一個高壓缸和三個低壓缸組成，末級葉片長度1375mm。汽輪機控制系統(tǒng)采用南京
科技視界 2017年9期2017-09-04
- 某核電機組沖轉(zhuǎn)階段高壓加熱器隔離分析與對策
關(guān)鍵詞：核電廠；沖轉(zhuǎn)；高壓加熱器隔離；核電機組中圖分類號：TM623 文獻標識碼：A DOI：10.15913/j.cnki.kjycx.2017.12.030高壓加熱器是電廠運行的關(guān)鍵設(shè)備，當高壓加熱器被隔離時，會導(dǎo)致給水溫度降低，進而影響核島的利用效率。高壓加熱器隔離是核電廠調(diào)試運行必須解決的問題之一。1 問題起因根據(jù)暖機暖管的需要，某核電機組在汽輪機沖轉(zhuǎn)至390 rpm后投用了高壓加熱器系統(tǒng)（以下簡稱“AHP系統(tǒng)”）。汽輪機轉(zhuǎn)速由390 rpm至1
科技與創(chuàng)新 2017年12期2017-06-30
- 秦山第二核電廠汽機沖轉(zhuǎn)過程中CRF002PO跳閘故障事故預(yù)想
廠汽輪發(fā)電機組在沖轉(zhuǎn)過程中，需要使用主蒸汽，多余的蒸汽通過GCTc（凝汽器排放系統(tǒng)）排放至凝汽器中，凝汽器的冷卻是靠CRF（循環(huán)水系統(tǒng)）來進行的，由于設(shè)計上的特點，兩側(cè)凝汽器分別由兩列CRF系統(tǒng)進行冷卻，汽機沖轉(zhuǎn)過程中，依靠的是CRF002PO對應(yīng)的一側(cè)凝汽器，若該泵跳閘，將導(dǎo)致多余的蒸汽無法得到冷卻，嚴重影響了汽輪機的運行，因此該文對該故障進行了事故預(yù)想，通過詳盡的分析得出處理預(yù)案，以備在故障的情況下能快速響應(yīng)。關(guān)鍵詞：沖轉(zhuǎn) 跳閘 鈦管中圖分類號：TM3
科技創(chuàng)新導(dǎo)報 2017年6期2017-06-19
- 汽機沖轉(zhuǎn)過程中循環(huán)水泵跳閘故障分析
14300）汽機沖轉(zhuǎn)過程中循環(huán)水泵跳閘故障分析趙昌興（中核核電運行管理有限公司，浙江 海鹽 314300）汽機檢修完成后，成功并網(wǎng)是檢驗檢修質(zhì)量的一個重要節(jié)點。在沖轉(zhuǎn)并網(wǎng)過程中如果突發(fā)一臺循環(huán)水泵跳閘故障，將造成機組大的瞬態(tài)，影響沖轉(zhuǎn)工作的順利進行。作為運行人員，有必要對這一瞬態(tài)工況做出事故預(yù)想，分析對機組的影響，并準備好應(yīng)對措施，把機組帶入到安全狀態(tài)。沖轉(zhuǎn)；循環(huán)水泵；跳閘1 概述循環(huán)水系統(tǒng)在電廠二回路運行中起著重要的作用，作為二回路的最終熱井，該系統(tǒng)通過
中國設(shè)備工程 2017年5期2017-01-20
- 1 000 MW二次再熱超超臨界汽輪機啟動方式和沖轉(zhuǎn)參數(shù)的選擇
汽輪機啟動方式和沖轉(zhuǎn)參數(shù)的選擇張世偉1， 崔凱峰1, 葉羅1， 張國鈺1， 胥建群2(1. 國電泰州發(fā)電有限公司， 江蘇泰州 225300;2. 東南大學(xué) 能源與環(huán)境學(xué)院， 南京 210096)相比一次再熱，1 000 MW超超臨界二次再熱汽輪機啟動面臨系統(tǒng)復(fù)雜、啟動參數(shù)更高等難點，結(jié)合某電廠1 000 MW二次再熱機組生產(chǎn)調(diào)試過程中幾次典型汽輪機啟動，介紹該類型汽輪機機組在啟動方式和參數(shù)控制上的優(yōu)化調(diào)整。汽輪機； 二次再熱； 沖轉(zhuǎn)參數(shù)； 啟動方式； 排汽
發(fā)電設(shè)備 2016年5期2016-11-01
- 600 MW汽輪機的優(yōu)化啟動
下，對汽輪機啟動沖轉(zhuǎn)時間分配及啟動參數(shù)進行了合理調(diào)整，并在實施過程中全程跟蹤，使汽輪機的中速暖機時間由4.0 h縮短為2.5 h，提高了暖機效果，節(jié)省了啟機能耗，增加了上網(wǎng)電量，并根據(jù)實際暖機情況，進一步提出增加汽缸烘干裝置的優(yōu)化措施。汽輪機；優(yōu)化；啟動時間；暖機；沖轉(zhuǎn)0 引言湖南華電長沙發(fā)電有限公司(以下簡稱長沙發(fā)電公司)一期2×600 MW超臨界機組汽輪機為東方汽輪機有限公司引進日立技術(shù)生產(chǎn)制造的超臨界壓力、一次中間再熱、單軸、3缸4排汽、雙背壓、純凝
綜合智慧能源 2016年7期2016-09-05
- 核電機組非核蒸汽沖轉(zhuǎn)管控淺談
首臺機組非核蒸汽沖轉(zhuǎn)過程前的風險分析及風險預(yù)案的編制、沖轉(zhuǎn)過程中的安全專區(qū)管控及安全管理人員的定點巡檢，通過以上措施確保了非核蒸汽沖轉(zhuǎn)安全順利進行?！娟P(guān)鍵詞】非核蒸汽；沖轉(zhuǎn)；風險管控0 前言2015年3月4日下午，海南核電1號汽輪發(fā)電機組首次進行非核蒸汽沖轉(zhuǎn)，沖轉(zhuǎn)至3000r/min，持續(xù)了8min，一次達到成功，取得了預(yù)期目的。本次非核蒸汽沖轉(zhuǎn)使用的是主回路兩臺主冷卻劑泵和穩(wěn)壓器底部電加熱器運行輸入的能量使主回路系統(tǒng)加熱、升溫、升壓，在蒸汽發(fā)生器二次側(cè)產(chǎn)
科技視界 2016年15期2016-06-30
- 某350MW機組首次沖轉(zhuǎn)定速過程分析
50MW機組首次沖轉(zhuǎn)定速過程分析王政先，郭寶仁（華電電力科學(xué)研究院，遼寧沈陽110000）以某臺機組的首次啟動為例，敘述了啟動的五次過程以及每次啟動所采取的方式方法，通過對五次啟動過程的分析，總結(jié)了四次啟動失敗的原因，最終給出了汽輪機首次啟動應(yīng)該注意的問題。對今后機組啟動過程具有借鑒意義。汽輪機；首次啟動；振動0 引言隨著節(jié)能減排成為國家能源發(fā)展戰(zhàn)略，為了提高機組經(jīng)濟性，減少軸封漏汽帶來的損失汽輪機在安裝、檢修時軸封間隙調(diào)的較小。但這樣容易引起汽輪機啟動時
發(fā)電技術(shù) 2016年4期2016-05-15
- 提高6FA燃氣輪機聯(lián)合循環(huán)機組熱態(tài)啟動經(jīng)濟性的分析
，通過選取適當?shù)?span id="hppnjzr" class="hl">沖轉(zhuǎn)參數(shù)與參考基準、降低汽缸溫度等措施，實現(xiàn)機組運營成本的降低。優(yōu)化后，熱態(tài)啟動過程中的用氣量大幅下降，具有明顯的經(jīng)濟效益。關(guān)鍵詞:6FA燃氣輪機;聯(lián)合循環(huán);熱態(tài)啟動;經(jīng)濟性0 引言燃氣輪機聯(lián)合循環(huán)機組以其效率高、污染少、啟動快、調(diào)峰能力強等優(yōu)點已在世界上被廣泛使用，且往往在電網(wǎng)中擔任調(diào)峰的任務(wù)，因此日開夜停成了目前燃氣輪機的運行常態(tài)［1］。某2×100 MW級多軸燃氣蒸汽聯(lián)合循環(huán)機組，采用“2 + 2 + 1”方式，即由2臺燃氣輪發(fā)電機組
綜合智慧能源 2016年1期2016-05-09
- 秦山二期擴建機組汽輪機沖轉(zhuǎn)并網(wǎng)的風險與分析
機組汽輪發(fā)電機組沖轉(zhuǎn)并網(wǎng)的流程以及相關(guān)定期試驗的執(zhí)行步驟，使讀者對同類核電廠換料大修后汽輪發(fā)電機沖轉(zhuǎn)并網(wǎng)有一定的認識。文中對曾經(jīng)遇到的負面案例進行了剖析，并提出了規(guī)避風險的良好實踐，為今后同型機組的調(diào)試或大修提供了一些借鑒作用?！娟P(guān)鍵詞】沖轉(zhuǎn)；并網(wǎng)；超速保護試驗；暖機0 引言秦山二期擴建機組采用國產(chǎn)HN650-6.41型單軸四缸六排氣汽輪機，額定轉(zhuǎn)速為3000rpm，發(fā)電機采用的是QFSN-660-2水氫氫汽輪發(fā)電機。秦山二期擴建機組共有兩臺，分別是3號機
科技視界 2016年10期2016-04-26
- 羅定電廠#1機組沖轉(zhuǎn)過程中軸振大跳機異常分析
廠#1汽輪機一次沖轉(zhuǎn)過程中，由于高壓內(nèi)缸上下缸溫差大，引起汽輪機大軸振動達到振動保護動作值跳閘。本文記錄了故障的現(xiàn)象及過程，并分析了產(chǎn)生故障的原因及防范措施。關(guān)鍵詞：汽輪機；沖轉(zhuǎn)；振動；疏水；溫差DOI：10.16640/j.cnki.37-1222/t.2016.08.1521 機組概況羅定電廠#1號機組系上海汽輪機廠生產(chǎn)的N135-13.24/535/535超高壓、中間再熱、雙缸、雙排汽、單軸凝器式汽輪機，配套QFS-135-2型雙水內(nèi)冷發(fā)電機及DG-
山東工業(yè)技術(shù) 2016年8期2016-04-14
- 1 089 MW核電汽輪發(fā)電機組非核蒸汽沖轉(zhuǎn)的實踐
發(fā)電機組非核蒸汽沖轉(zhuǎn)的實踐鮑旭東（中核核電運行管理有限公司，浙江 海鹽 314300）介紹某核電工程汽輪發(fā)電機組非核蒸汽沖轉(zhuǎn)的試驗過程，重點分析試驗中汽輪機缸差、軸系和臨界轉(zhuǎn)速等參數(shù)，針對汽輪發(fā)電機組沖轉(zhuǎn)過程中的軸承燒瓦事故進行了分析，對沖轉(zhuǎn)檢查的最低轉(zhuǎn)速提出了相應(yīng)建議。非核蒸汽；汽輪發(fā)電機組；沖轉(zhuǎn)試驗非核蒸汽沖轉(zhuǎn)是指在反應(yīng)堆裝料前的核島熱態(tài)試驗階段，利用反應(yīng)堆冷卻劑泵和穩(wěn)壓器電加熱器提供的能量使主系統(tǒng)升溫升壓，通過蒸汽發(fā)生器將一回路主系統(tǒng)能量轉(zhuǎn)換成二回路
浙江電力 2016年6期2016-04-06
- 一起因軸振大導(dǎo)致小汽輪機跳閘事故的分析與處理
#7機組A小機在沖轉(zhuǎn)時，因軸承振動超過極限值，導(dǎo)致A小機在兩次沖轉(zhuǎn)過程中均發(fā)生跳閘事故。該文針對此次跳閘事件進行分析，并提出相應(yīng)處理及整改措施。關(guān)鍵詞：小汽輪機 沖轉(zhuǎn) 軸承振動 跳閘中圖分類號：TM73 文獻標識碼：A 文章編號：1674-098X（2015）02（b）-0064-021 設(shè)備概況茂名臻能熱電有限公司#7機組汽輪機為東方汽輪機廠引進日立技術(shù)生產(chǎn)制造的超臨界壓力、一次中間再熱、沖動式、單軸、三缸四排汽、雙背壓、抽汽凝汽式汽輪機，型號為：CC6
科技創(chuàng)新導(dǎo)報 2015年5期2016-01-12
- 秦山二廠汽輪機沖轉(zhuǎn)過程中2號循環(huán)水泵跳閘的分析
第二核電廠汽輪機沖轉(zhuǎn)過程中2號循環(huán)水泵（CRF002PO）故障跳閘后對機組的影響進行分析，并提出為保證機組安全穩(wěn)定運行需要運行人員進行的干預(yù)操作?！娟P(guān)鍵詞】汽輪機；沖轉(zhuǎn)；循環(huán)水泵；干預(yù)一、汽輪機沖轉(zhuǎn)時的機組狀態(tài)汽輪機進行沖轉(zhuǎn)時，機組核功率一般維持在12-14%，控制棒處于手動控制方式。由于一回路處于過熱狀態(tài)，反應(yīng)堆的熱量主要由汽機旁路系統(tǒng)GCT-c帶出。在沖轉(zhuǎn)過程中，GCT-c處于壓力控制模式，一般GCT-c的第一組閥GCT121VV會全開、GCT117V
科技與企業(yè) 2015年5期2015-10-21
- 600 MW超超臨界汽輪機振動問題分析及處理
機組檢修后啟動，沖轉(zhuǎn)前盤車時偏心為65 μm，23:30開始沖轉(zhuǎn)，根據(jù)以往經(jīng)驗振動保護值設(shè)定為250 μm，機組過臨界過程由于2X振動超標跳機，振動值見表2。降速至600 r/min后，23:56再次進行沖轉(zhuǎn)，定速1200r/min，穩(wěn)定25min，定速期間振動爬升;00:26降速至600 r/min，暖機10 min后開始第2次沖轉(zhuǎn)，根據(jù)歷史啟機振動值將振動保護值調(diào)整為300 μm，當轉(zhuǎn)速為1300r/min時，2X 振動達370μm，再次跳機，振動見表
綜合智慧能源 2015年9期2015-04-24
- 600MW機組溫態(tài)啟動下低壓缸負脹差大的分析與處理
最近一次＃1機組沖轉(zhuǎn)時最為嚴重。汽輪機轉(zhuǎn)子與汽缸的相對膨脹的差值，稱為脹差。習(xí)慣上規(guī)定轉(zhuǎn)子膨脹大于汽缸膨脹時的脹差值為正脹差，汽缸膨脹大于轉(zhuǎn)子膨脹時的脹差值為負脹差。具體的情況是，在溫態(tài)啟動過程中，中速暖機結(jié)束升速3 000r／min過程中，隨著轉(zhuǎn)速上升，高、中、低壓缸脹差值均有減小的趨勢，高中壓缸脹差基本保持在合理范圍，而低壓缸負脹差最低達到－6mm左右，接近跳閘值－8mm，高中壓缸幾乎不變。這主要是因為隨著轉(zhuǎn)速的升高，離心力增大，轉(zhuǎn)子軸向的分力也增大了
機電信息 2015年15期2015-04-18
- 非核蒸汽沖轉(zhuǎn)試驗可行性分析
機組首次非核蒸汽沖轉(zhuǎn)主要目的是要盡早的暴露汽輪機組在安裝過程中的隱藏的各種問題，并提早解決。非核蒸汽沖轉(zhuǎn)利用一回路主泵運行和穩(wěn)壓器電加熱器工作輸入的能量使一回路主冷卻劑系統(tǒng)升溫升壓，主冷卻劑流過蒸汽發(fā)生器時將熱量傳遞給其二次側(cè)的給水而產(chǎn)生的飽和蒸汽作為汽源，經(jīng)過充分蓄能后將汽輪發(fā)電機組的轉(zhuǎn)速升至3000轉(zhuǎn)/分鐘。2 試驗準備2.1 非核沖轉(zhuǎn)的理論依據(jù)沖轉(zhuǎn)成功的關(guān)健在于主要是一回路（包括蒸汽發(fā)生器）能否給汽輪機提供足夠的蒸汽用于沖轉(zhuǎn)，而這又取決于兩個方面：一
中國新技術(shù)新產(chǎn)品 2014年9期2014-08-08
- AP1000核電機組非核蒸汽沖轉(zhuǎn)可行性分析及計算
行汽輪發(fā)電機首次沖轉(zhuǎn)試驗.因此，借鑒國內(nèi)外其他核電廠的成熟經(jīng)驗，采用非核蒸汽進行汽輪發(fā)電機的首次沖轉(zhuǎn)試驗，將能盡早發(fā)現(xiàn)并處理汽輪發(fā)電機及其系統(tǒng)的潛在問題，從而實現(xiàn)核島和常規(guī)島調(diào)試計劃的無縫對接，以便最大限度地縮短調(diào)試工期.1 機組概況AP1000反應(yīng)堆是堆芯熱功率為3 400 MW、凈發(fā)電功率為1 117 MW 的壓水反應(yīng)堆，選用低富集度二氧化鈾為燃料.其反應(yīng)堆冷卻劑系統(tǒng)采用雙環(huán)路設(shè)計，每條環(huán)路各包含1臺蒸汽發(fā)生器、2臺反應(yīng)堆冷卻劑泵、1條熱段管道和2條冷
動力工程學(xué)報 2014年11期2014-08-03
- 汽輪機冷態(tài)沖轉(zhuǎn)DEH問題分析及對策
70)汽輪機冷態(tài)沖轉(zhuǎn)DEH問題分析及對策李昌海，馮慧山，田金海，林鶴，許文 (中石化股份有限公司 天津分公司，天津 300270)針對50 MW機組汽輪機在冷態(tài)沖轉(zhuǎn)過程中無法維持500 r/min暖機轉(zhuǎn)速，起動數(shù)次均因?qū)嶋H轉(zhuǎn)速與給定值偏差大于500 r/min而導(dǎo)致數(shù)字電液控制系統(tǒng)(DEH)打閘的問題，進行了伺服閥和FM146模塊的檢查、程序分析以及轉(zhuǎn)速仿真分析，采取了相應(yīng)的處理措施，解決了汽輪機在起動冷態(tài)暖機沖轉(zhuǎn)無法控制轉(zhuǎn)速的問題，保證了汽輪機的正常起動
石油化工自動化 2013年5期2013-11-01
- 370 MW汽輪機組和旁路全程自啟動方案及應(yīng)用
啟動均采用高壓缸沖轉(zhuǎn)，旁路僅用于汽輪機沖轉(zhuǎn)前提升主再汽溫所用，而在中缸啟動速度快、壽命損耗小及降噪節(jié)能等優(yōu)越性上沒有得到充分體現(xiàn)。本次4號機組DCS改造為實現(xiàn)整組APS(Automatic Power Plant Start Up And Shutdown)啟動，電廠對旁路系統(tǒng)閥門解體大修，并對旁路邏輯完善、各子功能組搭建以及與DEH協(xié)調(diào)配合等方面進行研討，實現(xiàn)機組啟動中旁路全程自動控制及汽輪機ATC沖轉(zhuǎn)，在啟動方式優(yōu)化和整機自動化水平提高方面具有一定意義
電力科學(xué)與工程 2012年3期2012-09-19
- 660MW機組冷態(tài)啟動中轉(zhuǎn)速控制異常原因分析
11月16日啟動沖轉(zhuǎn)階段，目標轉(zhuǎn)速由高壓主汽門TV切換到高壓調(diào)門GV控制時，高壓主汽門失控，轉(zhuǎn)速出現(xiàn)大幅波動并一度引起OPC動作，雖最終恢復(fù)正常，但問題的存在嚴重威脅機組安全運行，下文對此進行了詳細地分析，以供借鑒。圖1 TV-GV閥切換過程記錄曲線1 事件經(jīng)過2010年11月16日4號機組冷態(tài)啟動，汽輪機采用高壓缸沖轉(zhuǎn)方式。06:43:52機組開始沖轉(zhuǎn)，沖轉(zhuǎn)壓力為3.805MPa，沖轉(zhuǎn)初期順利，未發(fā)現(xiàn)異常。07:06:08當汽輪機轉(zhuǎn)速達到2910rpm時
自動化博覽 2012年7期2012-02-07
- 微油模式下機組冷態(tài)啟動的低壓缸差脹控制
汽輪機采用中壓缸沖轉(zhuǎn)，滑壓啟動。該機組不設(shè)法蘭螺栓加熱裝置，其高、中、低壓缸夾層的加熱與冷卻汽源分別來自調(diào)節(jié)級、中壓缸第五級后的抽汽、低壓缸的各級抽汽。汽輪機組的滑銷系統(tǒng)及汽缸、轉(zhuǎn)子的膨脹方向如圖1所示。汽輪機在啟動、停機及異常工況下，常因轉(zhuǎn)子加熱（或冷卻）比汽缸快而產(chǎn)生膨脹差值（簡稱差脹）。無論是正差脹還是負差脹，當其達到某一數(shù)值時，汽輪機軸向動靜部分就要相碰發(fā)生摩擦，嚴重時可能導(dǎo)致設(shè)備損壞。為了避免因為差脹過大引起動靜摩擦，大型機組一般都設(shè)有差脹保護，
浙江電力 2011年12期2011-11-15
- 660 MW直流鍋爐啟動時蒸汽溫度高的原因分析及解決措施
發(fā)電公司3號機組沖轉(zhuǎn)時，當主蒸汽壓力為7 MPa時，對應(yīng)溫度為450 ℃，再熱器壓力為0.8 MPa時，再熱蒸汽溫度為480 ℃，這與汽輪機廠要求冷態(tài)沖轉(zhuǎn)參數(shù)主、再熱蒸汽溫度小于400 ℃不匹配，如果直接沖轉(zhuǎn)則對汽輪機的安全及壽命構(gòu)成了一定的風險。2.2 原因分析根據(jù)運行經(jīng)驗，可以確定啟動時蒸汽溫度偏高的主要原因為水冷壁產(chǎn)生的蒸汽量太小。用再熱器噴水調(diào)溫時，發(fā)現(xiàn)稍微增加減溫水量，噴水后的溫度即降至該壓力下的飽和溫度。由于鍋爐是按照燃油啟動工況設(shè)計的，采用等
河北電力技術(shù) 2011年6期2011-04-10
- 300MW火電機組啟動過程的優(yōu)化
悶缸。要加快汽機沖轉(zhuǎn)過程中的暖機過程，就要提前對高壓內(nèi)缸進行預(yù)暖。理論上講，高壓內(nèi)缸上壁溫度越高越好，這樣就能縮短暖機過程，加快開機速度，節(jié)約燃油和廠用電。經(jīng)過實踐，將高壓內(nèi)缸上壁溫度暖至200℃才開始悶缸，高壓上缸外壁溫度達到128℃，汽機冷態(tài)沖轉(zhuǎn)時間大概在30min左右，大大縮短了沖轉(zhuǎn)時間。那么高壓內(nèi)缸上壁溫度是不是越高越好呢？這個缸溫越高，在大機沖轉(zhuǎn)過程中會不會對大機的膨脹、大機各道軸承的振動、軸向位移、缸溫造成其他的影響？高壓內(nèi)缸上壁溫度定得低，汽
電力安全技術(shù) 2010年4期2010-04-03