劉國(guó)柱

（上海核工程研究設(shè)計(jì)院調(diào)試中心，上海 200233）

汽輪發(fā)電機(jī)組非核蒸汽沖轉(zhuǎn)試驗(yàn)是利用核裂變以外的方式產(chǎn)生的蒸汽對(duì)汽輪發(fā)電機(jī)組進(jìn)行沖轉(zhuǎn)的試驗(yàn)。如利用反應(yīng)堆冷卻劑主泵和穩(wěn)壓器內(nèi)電加熱器所提供的能量，并利用系統(tǒng)的熱容量在蒸汽發(fā)生器內(nèi)產(chǎn)生蒸汽，使沖轉(zhuǎn)汽輪發(fā)電機(jī)組至額定轉(zhuǎn)速。某1 250MW 核電機(jī)組使用非核蒸汽進(jìn)行了首次汽輪機(jī)發(fā)電機(jī)組沖轉(zhuǎn)試驗(yàn)，試驗(yàn)最終使汽輪發(fā)電機(jī)升速至額定轉(zhuǎn)速1 500 rad/min并維持，過(guò)程中各項(xiàng)試驗(yàn)項(xiàng)目有序進(jìn)行，滿足驗(yàn)收準(zhǔn)則，并且試驗(yàn)一次成功。

1 汽輪發(fā)電機(jī)組首次沖轉(zhuǎn)試驗(yàn)方案選擇

汽輪發(fā)電機(jī)的沖轉(zhuǎn)試驗(yàn)是預(yù)運(yùn)行試驗(yàn)階段中常規(guī)島調(diào)試的最后一項(xiàng)大型試驗(yàn)，有著重要的工程意義［1］。通過(guò)沖轉(zhuǎn)，核電廠可驗(yàn)證汽輪機(jī)本體系統(tǒng)及輔助系統(tǒng)的運(yùn)行情況，及早暴露和發(fā)現(xiàn)問(wèn)題，及時(shí)采取相應(yīng)的處理措施，為后續(xù)熱試、啟動(dòng)試驗(yàn)爭(zhēng)取工期裕量，為汽輪發(fā)電機(jī)組正常并網(wǎng)發(fā)電奠定基礎(chǔ)［2］。

對(duì)于首次沖轉(zhuǎn)，蒸汽來(lái)源是關(guān)鍵點(diǎn)，根據(jù)國(guó)內(nèi)其他核電廠和火電廠的首次沖轉(zhuǎn)經(jīng)驗(yàn)，一般有以下3種汽源選擇:

（1）使用非核蒸汽沖轉(zhuǎn)。在電廠調(diào)試期間，裝載核燃料之前，如果需要檢驗(yàn)汽輪發(fā)電機(jī)組的安裝效果和部分汽輪機(jī)功能，可以利用除核裂變以外的方式產(chǎn)生的蒸汽進(jìn)行沖轉(zhuǎn)試驗(yàn)，即非核蒸汽沖轉(zhuǎn)。

（2）利用廠區(qū)已有蒸汽源。一般適用于老機(jī)組。

（3）設(shè)置臨時(shí)大型調(diào)試鍋爐，在調(diào)試鍋爐中產(chǎn)生足量的蒸汽，直接作為主蒸汽沖轉(zhuǎn)汽輪機(jī)。

第一種方案可以充分利用核電站本身的設(shè)備，無(wú)須增加投資，同時(shí)也可以在熱態(tài)試驗(yàn)結(jié)束后整治或消缺沖轉(zhuǎn)期間發(fā)現(xiàn)的問(wèn)題，有利于調(diào)試進(jìn)度控制，為核電站的整體工程進(jìn)度爭(zhēng)取時(shí)間。

第三種方案是一種比較成熟的方案，不存在技術(shù)和進(jìn)度問(wèn)題。但是需要額外采購(gòu)鍋爐等設(shè)備，增設(shè)臨時(shí)設(shè)施，擴(kuò)大施工場(chǎng)地。

綜合比較分析，某1 250 MW 核電機(jī)組采用方案一，使用非核蒸汽沖轉(zhuǎn)。此機(jī)組不同于其他機(jī)組，是第一次設(shè)計(jì)、安裝、制造、調(diào)試，采用非核蒸汽進(jìn)行汽輪機(jī)首次沖轉(zhuǎn)存在一定的風(fēng)險(xiǎn)和難度，在給定的邊界條件限制下，能否產(chǎn)生足夠的蒸汽維持汽輪機(jī)轉(zhuǎn)速是未知的。由此，進(jìn)行一定的熱力學(xué)計(jì)算非常必要。

2 非核沖轉(zhuǎn)可行性分析及計(jì)算

實(shí)現(xiàn)非核蒸汽沖轉(zhuǎn)的關(guān)鍵在于是否能有足夠的蒸汽。因此，進(jìn)行沖轉(zhuǎn)前，進(jìn)行蒸汽量計(jì)算非常必要。整個(gè)核蒸汽系統(tǒng)可視為一個(gè)封閉系統(tǒng)，在沖轉(zhuǎn)過(guò)程中，這個(gè)系統(tǒng)中的設(shè)備彼此之間既有熱量的傳遞，又有質(zhì)量的轉(zhuǎn)移，本文根據(jù)質(zhì)量守恒定律和能量守恒定律建立一個(gè)熱力學(xué)模型［3,4］。為了估算最大的蒸汽量，在確保系統(tǒng)和設(shè)備安全運(yùn)行的前提下，最大化各系統(tǒng)的邊界條件，根據(jù)制造廠家提供的邊界條件，該機(jī)組主系統(tǒng)和關(guān)鍵設(shè)備的初態(tài)和末態(tài)參數(shù)如表1所示。

表1 非核蒸汽沖轉(zhuǎn)關(guān)鍵參數(shù)Table 1 Key parameters of non-nuclear steam startup

本文計(jì)算時(shí)僅考慮初始和末態(tài)兩個(gè)狀態(tài)，忽略中間變化過(guò)程［5］，計(jì)算蒸汽耗汽量、反應(yīng)堆冷卻劑泵產(chǎn)生的熱量、穩(wěn)壓器電加熱器產(chǎn)生的熱量、核蒸汽供應(yīng)系統(tǒng)金屬釋熱、一回路工質(zhì)釋放的熱量、蒸汽發(fā)生器工質(zhì)最大釋熱等。經(jīng)過(guò)以上計(jì)算過(guò)程，根據(jù)表1 的初態(tài)和末態(tài)參數(shù)，可計(jì)算得出在一回路壓力降低至末態(tài)參數(shù)（11.82 MPa）時(shí)，一回路主系統(tǒng)可產(chǎn)生約80 t蒸汽量，此蒸汽量可維持汽輪機(jī)在額定轉(zhuǎn)速（1 500 rad/min）下運(yùn)轉(zhuǎn)約34 min，此時(shí)，主蒸汽壓力降低至2.83 MPa。以上蒸汽量可以維持汽輪機(jī)在中速（1 060 rad/min）暖機(jī)約66 min。

通過(guò)計(jì)算可知，采用主泵和穩(wěn)壓器底部加熱器加熱產(chǎn)生的非核蒸汽進(jìn)行汽輪發(fā)電機(jī)組沖轉(zhuǎn)是可行的，但是實(shí)踐過(guò)程中需要綜合考慮各項(xiàng)情況，如汽輪機(jī)本體的安裝質(zhì)量、沖轉(zhuǎn)期間凝汽器的真空度等，試驗(yàn)需要提前策劃，制訂詳細(xì)嚴(yán)密的試驗(yàn)計(jì)劃，提前制訂風(fēng)險(xiǎn)預(yù)案和人員職責(zé)分工方案，做好詳細(xì)充足的準(zhǔn)備，才能確保非核蒸汽沖轉(zhuǎn)成功。

3 非核蒸汽沖轉(zhuǎn)試驗(yàn)實(shí)施及經(jīng)驗(yàn)反饋

3.1 汽輪發(fā)電機(jī)組概述

某核電站汽輪發(fā)電機(jī)組采用日本三菱重工技術(shù)，哈爾濱汽輪機(jī)廠有限責(zé)任公司和三菱重工業(yè)股份有限公司聯(lián)合制造供貨。汽輪機(jī)額定轉(zhuǎn)速為1 500 rad/min，單軸、四缸六排汽的發(fā)動(dòng)凝汽式核電汽輪機(jī)，有兩個(gè)兩級(jí)再熱的外置式中間汽水分離再熱器，末級(jí)動(dòng)葉片長(zhǎng)1 375 mm，額定出力1 251 MW。

主汽輪機(jī)由一個(gè)高壓缸、3個(gè)低壓缸及附件組成，附件主要包括進(jìn)汽閥、盤車裝置、潤(rùn)滑油系統(tǒng)（包括頂軸油系統(tǒng)）、儀表和控制系統(tǒng)。4個(gè)缸通流部分均是雙流對(duì)稱分布式。一個(gè)高壓轉(zhuǎn)子、3個(gè)低壓轉(zhuǎn)子通過(guò)剛性聯(lián)軸器聯(lián)成一個(gè)軸系，而后通過(guò)剛性聯(lián)軸器與發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子相聯(lián)，整根轉(zhuǎn)子設(shè)置一個(gè)推力軸承，11個(gè)徑向軸承。

3.2 沖轉(zhuǎn)試驗(yàn)的初始工況

汽輪機(jī)非核蒸汽沖轉(zhuǎn)試驗(yàn)準(zhǔn)備階段涉及常規(guī)島、核島、電廠輔助設(shè)施（Balance of Plant，簡(jiǎn)稱BOP）、電氣儀控等專業(yè)系統(tǒng)，試驗(yàn)初始工況主要有:

（1）核島相關(guān)系統(tǒng)正常運(yùn)行，表1初始條件已建立。

（2）常規(guī)島相關(guān)系統(tǒng)、發(fā)電機(jī)、BOP 相關(guān)系統(tǒng)已經(jīng)投運(yùn)；二回路初始水質(zhì)調(diào)節(jié)完成、凝汽器真空建立、主蒸汽暖管完成、汽輪機(jī)旁路系統(tǒng)蒸汽吹掃試驗(yàn)完成、汽輪機(jī)旁排系統(tǒng)旁路排放試驗(yàn)完成。

3.3 沖轉(zhuǎn)試驗(yàn)實(shí)施過(guò)程

該機(jī)組非核蒸汽沖轉(zhuǎn)期間，全程由調(diào)節(jié)主汽閥先導(dǎo)閥的開(kāi)度來(lái)控制汽輪機(jī)轉(zhuǎn)速，整個(gè)過(guò)程分3次完成。

（1）如圖1 所示，第一次轉(zhuǎn)目標(biāo)轉(zhuǎn)速為400 rad/min。操作員主控室選擇“汽輪機(jī)復(fù)位”，選擇“EH Auto”，選擇目標(biāo)轉(zhuǎn)速200 rad/min和升速率50 rad/min2，操作員選擇“GO”按鈕，汽輪機(jī)開(kāi)始升速，轉(zhuǎn)速上升后驗(yàn)證盤車裝置脫開(kāi)，盤車電機(jī)停運(yùn)。轉(zhuǎn)速穩(wěn)定在200 rad/min，操作員選擇“關(guān)閉所有閥門”，就地進(jìn)行汽輪機(jī)本體摩擦檢查。摩擦檢查完成，操作員選擇“EH Auto”，選擇目標(biāo)轉(zhuǎn)速400 rad/min 和升速率50 rad/min2，汽輪機(jī)到達(dá)400 rad/min 轉(zhuǎn)速平臺(tái)暖機(jī)約1 h，400 rad/min 轉(zhuǎn)速平臺(tái)時(shí)對(duì)汽輪發(fā)電機(jī)潤(rùn)滑油系統(tǒng)主油泵入口壓力進(jìn)行了調(diào)整，然后就地打閘停機(jī)，汽輪機(jī)開(kāi)始惰轉(zhuǎn)。第一次沖轉(zhuǎn)結(jié)束。

圖1 第一次沖轉(zhuǎn)過(guò)程示意圖Fig.1 Schematic diagram of the first startup process

（2）如圖2 所示，第二次沖轉(zhuǎn)目標(biāo)轉(zhuǎn)速平臺(tái)1 060 rad/min。主控輪機(jī)操作員選擇“汽輪機(jī)復(fù)位”，選擇“EH Auto”，選擇目標(biāo)轉(zhuǎn)速為400 rad/min，升速率50 rad/min2。到達(dá)400 rad/min轉(zhuǎn)速平臺(tái)低速暖機(jī)5 min，操作員選擇目標(biāo)轉(zhuǎn)速平臺(tái)1 060 rad/min，升速率75 rad/min，在1 060 rad/min 轉(zhuǎn)速平臺(tái)中速暖機(jī)約1 h。工作人員檢查機(jī)組和系統(tǒng)正常后，遠(yuǎn)程選擇跳機(jī)，汽輪機(jī)惰轉(zhuǎn)，第二次沖轉(zhuǎn)結(jié)束。此次升速過(guò)程中，工作人員確認(rèn)在轉(zhuǎn)速超過(guò)600 rad/min 后，頂軸油泵停運(yùn)，低壓缸噴淋閥自動(dòng)開(kāi)啟，汽輪機(jī)潤(rùn)滑油系統(tǒng)冷油器出口油溫設(shè)定值由30℃自動(dòng)變更為40℃。

圖2 第二次沖轉(zhuǎn)過(guò)程示意圖Fig.2 Schematic diagram of the second startup process

（3）如圖3所示，第三次沖轉(zhuǎn)目標(biāo)轉(zhuǎn)速平臺(tái)1 500 rad/min。主控操作員選擇“汽輪機(jī)復(fù)位”，選擇“EH Auto”，選擇目標(biāo)轉(zhuǎn)速平臺(tái)400 rad/min，升速率75 rad/min2，400 rad/min 轉(zhuǎn)速平臺(tái)低速暖機(jī)5 min。操作員選擇目標(biāo)轉(zhuǎn)速平臺(tái)1 060 rad/min，升速率75 rad/min2，1 060 rad/min 轉(zhuǎn)速平臺(tái)中速暖機(jī)5 min。操作員選擇目標(biāo)轉(zhuǎn)速平臺(tái)1 500 rad/min，升速率75 rad/min2。在1 500 rad/min 轉(zhuǎn)速平臺(tái)下，機(jī)組執(zhí)行就地注油試驗(yàn)、遠(yuǎn)程注油試驗(yàn)、閥門切換功能驗(yàn)證、超速保護(hù)控制（Overspeed Protect control，簡(jiǎn)稱OPC）試驗(yàn)、轉(zhuǎn)速自平衡（Auto Balance）試驗(yàn)、調(diào)速器自動(dòng)跟蹤（Governor Follow）試驗(yàn)。在此升速過(guò)程中，機(jī)組除了進(jìn)行各項(xiàng)檢查之外，應(yīng)在升速過(guò)程中記錄轉(zhuǎn)子偏心、軸振動(dòng)、差脹、軸向位移、軸瓦金屬溫度等各項(xiàng)參數(shù)。

圖3 第三次沖轉(zhuǎn)過(guò)程示意圖Fig.3 Schematic diagram of the third startup process

2016 年11 月13 日上午，該機(jī)組正式開(kāi)始非核蒸汽沖轉(zhuǎn)試驗(yàn)。9:50 開(kāi)始第一次沖轉(zhuǎn)，10:50 升速至400 rad/min 轉(zhuǎn)速平臺(tái)，而后就地打閘跳機(jī)。13:43 開(kāi)始第二次沖轉(zhuǎn)，轉(zhuǎn)速升至780 rad/min 時(shí)，觸發(fā)核島快速降功率（Runback）信號(hào)，試驗(yàn)中止。16:17 再次進(jìn)行第二次沖轉(zhuǎn)，16:44 到達(dá)1 060 rad/min 轉(zhuǎn)速平臺(tái)，隨后遠(yuǎn)方跳機(jī)。20:01開(kāi)始第三次沖轉(zhuǎn)升速，20:35到達(dá)1 500 rad/min 轉(zhuǎn)速平臺(tái)，21:23 遠(yuǎn)程跳機(jī)，23:54 盤車投入，惰轉(zhuǎn)時(shí)間1.97 h。沖轉(zhuǎn)期間維持在額定轉(zhuǎn)速1 500 rad/min 平臺(tái)有效時(shí)間約31 min。整個(gè)沖轉(zhuǎn)過(guò)程中，機(jī)組對(duì)各項(xiàng)參數(shù)進(jìn)行了記錄，見(jiàn)表2。

表2 機(jī)組軸承振動(dòng)Table 2 Bearing vibration of unit 單位:μm

表3 機(jī)組軸瓦振動(dòng)Table 3 Bearing bush vibration of unit 單位:μm

3.4 沖轉(zhuǎn)試驗(yàn)結(jié)果分析

3.4.1 試驗(yàn)整體評(píng)價(jià)分析

汽輪機(jī)轉(zhuǎn)速控制系統(tǒng)和保護(hù)裝置動(dòng)作均正常，就地注油試驗(yàn)、遠(yuǎn)程注油試驗(yàn)、閥門切換功能驗(yàn)證、OPC 試驗(yàn)、Auto Balance 試驗(yàn)、Governor Follow試驗(yàn)均正常。

潤(rùn)滑油壓力、潤(rùn)滑油回油溫度、差脹、軸承金屬溫度、軸向位移、高壓缸缸體溫度、轉(zhuǎn)子偏心度等主要檢測(cè)參數(shù)正常。第一次沖轉(zhuǎn)期間，200 rad/min 轉(zhuǎn)速平臺(tái)的摩擦檢查一切正常，聽(tīng)音棒檢查無(wú)異音，潤(rùn)滑油系統(tǒng)主油泵（Mail oil pump，簡(jiǎn)稱MOP） 和交流潤(rùn)滑油泵（Turning oil pump，簡(jiǎn)稱TOP）、控制油泵（Control oil pump，簡(jiǎn)稱COP）切換正常。第三次沖轉(zhuǎn)試驗(yàn)汽輪機(jī)惰轉(zhuǎn)過(guò)程中，TOP 在轉(zhuǎn)速977 rad/min，潤(rùn)滑油壓為0.080 MPa 時(shí)自動(dòng)啟動(dòng)；控制油泵在轉(zhuǎn)速860 rad/min，保安油壓為0.72 MPa時(shí)自動(dòng)啟動(dòng)。頂軸油單元正常，轉(zhuǎn)速超過(guò)600 rad/min時(shí)可自動(dòng)停運(yùn)，轉(zhuǎn)速低于600 rad/min 時(shí)可自動(dòng)啟動(dòng)。

盤車電機(jī)可以正常投運(yùn)和退出，當(dāng)轉(zhuǎn)速超過(guò)100 rad/min 時(shí)，盤車噴油電磁閥失電關(guān)；轉(zhuǎn)速低于100 rad/min 時(shí)盤車噴油電磁閥得電開(kāi)。低壓缸噴淋在轉(zhuǎn)速超過(guò)600 rad/min 時(shí)可正常投入；在轉(zhuǎn)速低于600 rad/min時(shí)可自動(dòng)退出。

3.4.2 振動(dòng)數(shù)據(jù)分析

汽輪發(fā)電機(jī)組作為高參數(shù)、多跨度、大撓度的高速轉(zhuǎn)動(dòng)機(jī)械，由于其運(yùn)行環(huán)境相對(duì)惡劣、設(shè)備結(jié)構(gòu)復(fù)雜，因振動(dòng)原因?qū)е缕浒l(fā)生故障的可能性極大［6,7］。

根據(jù)現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)［8］，升速過(guò)程的振動(dòng)標(biāo)準(zhǔn)為:在升降速或超速期間，轉(zhuǎn)速大于0.9倍正常工作轉(zhuǎn)速（對(duì)于該機(jī)組，即轉(zhuǎn)速大于1 350 rad/min）時(shí)，振動(dòng)幅值應(yīng)不超過(guò)200～320 μm；轉(zhuǎn)速小于0.9倍正常工作轉(zhuǎn)速（對(duì)于該機(jī)組，即轉(zhuǎn)速小于1 350 rad/min）時(shí)，振動(dòng)幅值不超過(guò)300～480 μm。額定轉(zhuǎn)速振動(dòng)標(biāo)準(zhǔn):現(xiàn)行國(guó)標(biāo)把軸振評(píng)價(jià)分成4個(gè)區(qū)域，各區(qū)域轉(zhuǎn)軸相對(duì)振動(dòng)位移界限值標(biāo)準(zhǔn)見(jiàn)表4。

表4 各區(qū)域轉(zhuǎn)軸相對(duì)振動(dòng)位移界限值Table 4 Limit value of relative vibration displacement of rotating shaft in each area 單位:μm

區(qū)域A:新投產(chǎn)機(jī)組的振動(dòng)通常在此區(qū)域內(nèi)；區(qū)域B:振動(dòng)在此區(qū)域內(nèi)的機(jī)組通常認(rèn)為是合格的，可以長(zhǎng)期運(yùn)行；區(qū)域C:振動(dòng)在此區(qū)域內(nèi)的機(jī)組，對(duì)長(zhǎng)期運(yùn)行而言，通常認(rèn)為是不合格的，一般來(lái)說(shuō)，在有合適的機(jī)會(huì)采用補(bǔ)救措施之前，機(jī)組在這種狀態(tài)下可以在一段有限的時(shí)間內(nèi)運(yùn)行；區(qū)域D:振動(dòng)幅值在此區(qū)域內(nèi)，通常認(rèn)為是危險(xiǎn)的，其振動(dòng)劇烈程度足以引起機(jī)組破壞。

該機(jī)組沖轉(zhuǎn)過(guò)程中，汽輪機(jī)發(fā)電機(jī)組各軸承及軸瓦振動(dòng)數(shù)據(jù)見(jiàn)表2 和表3。從數(shù)據(jù)來(lái)看，各測(cè)點(diǎn)振動(dòng)均處于現(xiàn)行國(guó)標(biāo)規(guī)定的合格水平，整體狀況良好。

升速過(guò)程中，各測(cè)點(diǎn)振動(dòng)均沒(méi)有超過(guò)50 μm，滿足國(guó)標(biāo)要求［8］，各轉(zhuǎn)子的平衡狀態(tài)以及轉(zhuǎn)子之間的連接狀況較好。以額定轉(zhuǎn)速（1 500 rad/min）運(yùn)行中，各測(cè)點(diǎn)軸振最大在34 μm以內(nèi)，瓦振在20 μm以內(nèi)，滿足制造廠要求值（額定轉(zhuǎn)速下軸振動(dòng)≥170 μm報(bào)警，額定轉(zhuǎn)速下軸振動(dòng)≥300 μm停機(jī)）；瓦振沒(méi)有超過(guò)30 μm，滿足國(guó)標(biāo)要求。

沖轉(zhuǎn)升速及定速運(yùn)行過(guò)程中振動(dòng)均未超過(guò)限值，但從數(shù)據(jù)分析可知，機(jī)組仍然存在隱含的振動(dòng)故障。1 500 rad/min轉(zhuǎn)速平臺(tái)打閘停機(jī)惰轉(zhuǎn)過(guò)程中，8號(hào)軸承通過(guò)臨界轉(zhuǎn)速區(qū)間時(shí)振動(dòng)增加了約1倍，至80 μm。新機(jī)組在啟動(dòng)過(guò)程中通過(guò)臨界轉(zhuǎn)速區(qū)間時(shí)，振動(dòng)爬升量增大是比較常見(jiàn)的，可能原因?yàn)槟Σ凉收希ǘ瞬科?、隔板汽封、油擋等），一般情況下經(jīng)過(guò)反復(fù)啟停及連續(xù)運(yùn)行，接觸部位會(huì)相互磨損，使動(dòng)靜間隙逐漸擴(kuò)大，該故障也會(huì)逐步趨于緩解。

在養(yǎng)老保障制度方面，繼2014年國(guó)務(wù)院發(fā)布一系列支持發(fā)展商業(yè)養(yǎng)老保險(xiǎn)的意見(jiàn)以來(lái)，寧夏當(dāng)?shù)匾簿o跟國(guó)家政策，于2017年1月發(fā)布《寧夏保險(xiǎn)業(yè)發(fā)展“十三五”規(guī)劃綱要》，明確把商業(yè)保險(xiǎn)建成社會(huì)保障體系的重要支柱，規(guī)劃在多個(gè)方面力促全區(qū)老年人老有所養(yǎng)、老有所學(xué)、老有所樂(lè)、老有所為，并且有試點(diǎn)的開(kāi)展住房反向抵押養(yǎng)老保險(xiǎn)、商業(yè)保險(xiǎn)公司經(jīng)辦基本醫(yī)保服務(wù)。

3.4.3 主油泵出力數(shù)據(jù)分析

主油泵性能對(duì)汽輪發(fā)電機(jī)組油系統(tǒng)的性能有決定性影響，是整個(gè)機(jī)組安全穩(wěn)定運(yùn)行的關(guān)鍵因素之一［9］。汽輪機(jī)沖轉(zhuǎn)過(guò)程中，汽輪發(fā)電機(jī)潤(rùn)滑油系統(tǒng)中交流潤(rùn)滑油泵和主油泵之間要進(jìn)行切換，以驗(yàn)證主油泵是否滿足出力要求。主油泵設(shè)置在1號(hào)軸承箱內(nèi)的汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子延伸至軸上，主油泵出口壓力隨著汽輪機(jī)轉(zhuǎn)速上升而逐漸上升，入口壓力隨著汽輪機(jī)轉(zhuǎn)速的上升先逐漸降低，后慢慢上升，具體數(shù)據(jù)曲線如圖4所示。由數(shù)據(jù)分析可知，主油泵出口壓力隨著汽輪機(jī)轉(zhuǎn)速上升，壓力緩慢穩(wěn)定上升，1 500 rad/min 轉(zhuǎn)速平臺(tái)時(shí)出口壓力穩(wěn)定在2.5 MPa；入口壓力最低值為0.06 MPa，約在900 rad/min 轉(zhuǎn)速時(shí)出現(xiàn)，滿足技術(shù)規(guī)格書的要求。

圖4 主油泵出口/入口壓力趨勢(shì)圖Fig.4 MOP inlet/outlet pressure trend

3.5 試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)的主要問(wèn)題及處理措施

3.5.1 快速降功率信號(hào)觸發(fā)導(dǎo)致沖轉(zhuǎn)試驗(yàn)中止

汽輪機(jī)轉(zhuǎn)速升速至777 rad/min 時(shí)，觸發(fā)Runback 信號(hào)，導(dǎo)致主調(diào)門（GV）和再熱主調(diào)門（ICV）全關(guān)，主汽門（MSV）全開(kāi)。經(jīng)分析，非核沖轉(zhuǎn)升速過(guò)程中一回路溫度降低，導(dǎo)致與二回路參考溫度差值過(guò)大觸發(fā)Runback信號(hào)。試驗(yàn)過(guò)程中，機(jī)組將Runback信號(hào)強(qiáng)制隔離，非核沖轉(zhuǎn)順利進(jìn)行。

3.5.2 除氧器排污管道振動(dòng)大

第一次沖轉(zhuǎn)過(guò)程中，汽輪機(jī)從400 rad/min轉(zhuǎn)速平臺(tái)打閘惰轉(zhuǎn)過(guò)程中，發(fā)現(xiàn)除氧器排污管道振動(dòng)過(guò)大。之后，工作人員檢查發(fā)現(xiàn)主蒸汽疏水旁路閥打開(kāi)，大量蒸汽進(jìn)入汽輪機(jī)排污箱進(jìn)而進(jìn)入與排污箱相連的除氧器排污管道，導(dǎo)致管道晃動(dòng)劇烈，手動(dòng)關(guān)閉旁路閥，晃動(dòng)消失。

遠(yuǎn)程注油試驗(yàn)時(shí)，機(jī)組通過(guò)電廠控制系統(tǒng)手動(dòng)發(fā)出信號(hào)使電磁閥動(dòng)作閉鎖保安油管線，防止試驗(yàn)時(shí)觸發(fā)跳機(jī)。試驗(yàn)時(shí)發(fā)現(xiàn)閉鎖信號(hào)無(wú)法復(fù)位，原因分析為電磁閥動(dòng)作故障、差壓開(kāi)關(guān)故障。機(jī)組已進(jìn)行排查消缺，待再次試驗(yàn)驗(yàn)證。

4 結(jié)論

非核蒸汽沖轉(zhuǎn)是機(jī)組首次進(jìn)行核島和常規(guī)島之間的聯(lián)動(dòng)大型試驗(yàn)，是核電廠調(diào)試過(guò)程中的里程碑節(jié)點(diǎn)，它的成功檢驗(yàn)了機(jī)組的建造和安裝狀況，也整體檢驗(yàn)了機(jī)組的機(jī)、電、儀專業(yè)接口、島間接口等設(shè)備的運(yùn)行情況。

某1 250 MW核電機(jī)組作為該堆型全球首堆［10］，其非核沖轉(zhuǎn)的順利完成為后續(xù)同類型機(jī)組的非核蒸汽沖轉(zhuǎn)提供了借鑒，整個(gè)試驗(yàn)過(guò)程形成了一批良好實(shí)踐，如將沖轉(zhuǎn)升速過(guò)程分為3次，合理組織調(diào)配調(diào)試人員，沖轉(zhuǎn)過(guò)程中在中速暖機(jī)平臺(tái)停留足夠時(shí)間以進(jìn)行充分的暖機(jī)等，這些都為后續(xù)機(jī)組積累了寶貴的經(jīng)驗(yàn)。