環(huán)板
- 海洋鉆井隔水管張緊環(huán)上殼體焊接工藝研究*
接結(jié)構(gòu)，承載的上環(huán)板與平板焊縫、下環(huán)板與平板焊縫均采用全熔透焊縫（CJP 焊縫），并進(jìn)行超聲波檢測（UT）和磁粉檢測（MT）。通過開展張緊環(huán)上殼體焊接可行性研究和焊接工藝驗(yàn)證，開發(fā)的張緊環(huán)上殼體滿足設(shè)計(jì)要求，為海洋隔水管整體式張緊環(huán)研發(fā)奠定了良好的技術(shù)基礎(chǔ)。。1 張緊環(huán)上殼體結(jié)構(gòu)張緊環(huán)上殼體結(jié)構(gòu)如圖1所示，其結(jié)構(gòu)由平板、下環(huán)板、上環(huán)板及6件支撐塊構(gòu)成。主焊縫是上環(huán)板、下環(huán)板與平板之間的焊縫，其中6件支撐塊將上環(huán)板分割為6塊，支撐塊與平板、相鄰的上環(huán)板焊接在
焊管 2023年12期2024-01-03
- 逆作樁柱一體安裝加設(shè)回轉(zhuǎn)鉆機(jī)平臺(tái)混凝土底座施工技術(shù)研究
管柱設(shè)計(jì)做法存在環(huán)板，回轉(zhuǎn)鉆機(jī)平臺(tái)在夾持鋼管柱插入設(shè)計(jì)深度的過程中受到浮力阻礙，如何避免與環(huán)板節(jié)點(diǎn)碰撞，保證鋼管柱施工達(dá)到設(shè)計(jì)要求是研究樁柱一體安裝技術(shù)的重點(diǎn)。本文結(jié)合北京城市副中心站綜合交通樞紐工程，以超長大直徑逆作樁柱一體安裝施工中的實(shí)際操作經(jīng)驗(yàn)，有針對性地對該施工技術(shù)進(jìn)行探討。1 工程概況北京城市副中心站綜合交通樞紐工程03A 地塊位于通州區(qū)芙蓉路以東，楊坨一街以南，既有6 號線以北，地下結(jié)構(gòu)采用框架結(jié)構(gòu)體系，普通樓面采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板體系，地上
科技創(chuàng)新與應(yīng)用 2023年9期2023-04-04
- 一種改進(jìn)的鋼管混凝土柱-鋼梁外加強(qiáng)環(huán)式節(jié)點(diǎn)
的特點(diǎn)是：減小外環(huán)板寬度，采用外貼豎環(huán)板的方式對節(jié)點(diǎn)范圍柱鋼管進(jìn)行加強(qiáng)。分析表明，改進(jìn)的外加強(qiáng)環(huán)式節(jié)點(diǎn)受力性能良好，同時(shí)滿足了建筑美觀要求，在實(shí)際工程應(yīng)用中產(chǎn)生了良好的社會(huì)經(jīng)濟(jì)效益。鋼管混凝土柱-鋼梁外加強(qiáng)環(huán)式節(jié)點(diǎn)傳力方式明確、構(gòu)造簡單、施工便利，因此被大量應(yīng)用在實(shí)際工程中?！朵摴芑炷两Y(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》（GB50936-2014）中規(guī)定外加強(qiáng)環(huán)厚度不宜小于鋼梁翼緣的厚度，外加強(qiáng)環(huán)寬度c不宜小于鋼梁翼緣寬度b的0.7倍，如圖1所示。圖1 規(guī)范外加強(qiáng)環(huán)式節(jié)點(diǎn)大樣
中華建設(shè) 2022年12期2022-12-08
- 烏東德右岸地下電站85萬kW機(jī)組座環(huán)安裝技術(shù)研究
0 mm，上、下環(huán)板板厚分別為270 mm/260 mm，采用材質(zhì)為S355J2N抗撕裂鋼材制造。固定導(dǎo)葉24片，導(dǎo)葉高度2 044 mm，采用材質(zhì)為鍛25MnSX鋼材制造。該機(jī)組座環(huán)具有外形尺寸大、板材厚度大、重量大，分瓣較多，組合焊縫尺寸大，焊接材料填充量大，現(xiàn)場組焊及變形量控制難度大等特點(diǎn)。其結(jié)構(gòu)如圖1所示。圖1 座環(huán)結(jié)構(gòu)圖2 整體吊裝方案的提出根據(jù)國內(nèi)大中型水輪發(fā)電機(jī)組座環(huán)安裝成功經(jīng)驗(yàn)，座環(huán)安裝有兩種方案，一種是將分瓣座環(huán)依次吊入機(jī)坑，在機(jī)坑組圓焊
地下水 2022年6期2022-11-29
- 某核電站內(nèi)部結(jié)構(gòu)鋼筋施工技術(shù)研究及應(yīng)用
環(huán)墻、堆坑墻和外環(huán)板等弧形鋼筋，在最后一段形成閉合圓時(shí)，很難采用機(jī)械接頭，需要采用搭接接頭連接。內(nèi)部結(jié)構(gòu)鋼筋復(fù)雜且較密集，為保證現(xiàn)場施工質(zhì)量，降低施工難度，可從以下方面進(jìn)行設(shè)計(jì)優(yōu)化：①在滿足《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB 50010）的情況下，盡量將鋼筋彎鉤改為錨固塊，長度可取基本錨固長度的60%［3］。②在暗梁箍筋尺寸滿足100%搭接長度的情況下，可將箍筋改為對包的“U”形筋搭接。③穿過多層鋼筋網(wǎng)片的拉鉤筋，從中間斷開，改為兩個(gè)“7”字形拉結(jié)筋進(jìn)行搭接。④
企業(yè)科技與發(fā)展 2022年5期2022-08-29
- 熱環(huán)境下功能梯度環(huán)板的譜幾何法自由振動(dòng)解
，而由其所制成的環(huán)板結(jié)構(gòu)有著質(zhì)量輕、結(jié)構(gòu)剛度大、力學(xué)性能好、承載能力強(qiáng)等優(yōu)點(diǎn)，在航空航天工程、飛機(jī)工程、核反應(yīng)堆等領(lǐng)域的發(fā)動(dòng)機(jī)端蓋上有著廣泛應(yīng)用。因此，這類結(jié)構(gòu)在實(shí)際工程應(yīng)用中通常會(huì)受到復(fù)雜工作環(huán)境的影響而產(chǎn)生較大的振動(dòng)甚至引起疲勞損傷。因此，準(zhǔn)確分析預(yù)測功能梯度環(huán)板結(jié)構(gòu)振動(dòng)特性一直是國內(nèi)外專家學(xué)者的研究熱點(diǎn)。為此，國內(nèi)外學(xué)者已開展了一系列數(shù)值求解方法研究，如Rayleigh-Ritz法[4-6]、微分求積法[7-10]、擬格林函數(shù)法[11]和有限環(huán)形棱柱
振動(dòng)與沖擊 2022年10期2022-05-30
- 新型鋼結(jié)構(gòu)法蘭節(jié)點(diǎn)不同加強(qiáng)環(huán)板的數(shù)值模擬研究*
提出的新型法蘭外環(huán)板式鋼節(jié)點(diǎn)由帶加強(qiáng)環(huán)板上下柱、帶法蘭柱座、矩形搭板、頂?shù)捉卿摗型鋼梁組成，其中加強(qiáng)環(huán)板與上下柱、中間柱座與法蘭、梁端與頂?shù)捉卿撛诠S預(yù)先完成焊接。各部件均可預(yù)先在工廠加工生產(chǎn)，在現(xiàn)場采用高強(qiáng)螺栓連接，有利于提高鋼結(jié)構(gòu)現(xiàn)場安裝效率，節(jié)點(diǎn)構(gòu)造如圖1所示[1-3]。圖1 新型鋼結(jié)構(gòu)法蘭節(jié)點(diǎn)構(gòu)造在實(shí)際應(yīng)用中，有限元模擬可以使試驗(yàn)結(jié)果和數(shù)值模擬結(jié)果相互驗(yàn)證，數(shù)值模擬使得結(jié)論更有說服力。國內(nèi)外學(xué)者在研究鋼結(jié)構(gòu)節(jié)點(diǎn)抗震性能方面已經(jīng)進(jìn)行過大量的數(shù)值模擬
工業(yè)安全與環(huán)保 2022年5期2022-05-17
- 超高速碎片云撞擊下薄板變形與撕裂建模研究
彎矩和膜力作用的環(huán)板變形模型，將大變形的薄板材料運(yùn)動(dòng)分解為橫向的外凸運(yùn)動(dòng)和環(huán)向的膨脹運(yùn)動(dòng)，并結(jié)合Grady 破碎理論，建立環(huán)向膨脹花瓣撕裂模型。1 超高速撞擊多層板實(shí)驗(yàn)及結(jié)果分析采用二級輕氣炮將直徑dp=9.13 mm 的LY12 鋁合金球形彈丸加載至速度v0=5 km/s 后撞擊多層板防護(hù)結(jié)構(gòu)。多層板防護(hù)結(jié)構(gòu)由4 塊尺寸為100 mm×100 mm 的LY12 鋁合金薄板組成，相鄰兩板間距為：S1=17 mm，S2=50 mm，S3=38 mm；第1 層
高壓物理學(xué)報(bào) 2022年2期2022-04-20
- 焊接小車在海洋采油平臺(tái)承重環(huán)板焊接中的應(yīng)用
對主結(jié)構(gòu)立柱承重環(huán)板要求更為嚴(yán)格。全熔透的主結(jié)構(gòu)立柱承重環(huán)板焊接一般采用人工半自動(dòng)CO2氣體保護(hù)焊進(jìn)行焊接作業(yè)，與埋弧焊方法相比，其焊接效率低，焊工勞動(dòng)強(qiáng)度大。但由于環(huán)板焊縫呈弧形，所以埋弧焊和我公司現(xiàn)有的CO2氣體保護(hù)焊接小車無法實(shí)現(xiàn)環(huán)板焊縫焊接。為此，本文主要針對主結(jié)構(gòu)立柱承重環(huán)板焊接，通過精心研究，對現(xiàn)有CO2氣體保護(hù)焊接小車設(shè)備零件進(jìn)行改造，實(shí)現(xiàn)小車的自動(dòng)化；并通過合理選擇焊接參數(shù)，改造后設(shè)備已在全熔透的立柱承重環(huán)板焊接中成功應(yīng)用，在保證焊接質(zhì)量的
金屬加工(熱加工) 2022年2期2022-02-27
- 海洋平臺(tái)上部模塊稱重結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)
2層50 mm厚環(huán)板，并在千斤頂上方焊接徑向豎直38 mm厚筋板的形式，初步設(shè)計(jì)稱重結(jié)構(gòu)有限元模型見圖2。施加約束和載荷，進(jìn)行計(jì)算，得出初步設(shè)計(jì)Von Mises應(yīng)力云圖見圖3。由圖3知，最大應(yīng)力值為304 MPa，大于許用應(yīng)力(213 MPa)，不滿足設(shè)計(jì)要求。圖2 初步設(shè)計(jì)稱重結(jié)構(gòu)有限元模型圖3 初步設(shè)計(jì)Von Mises應(yīng)力云圖3 優(yōu)化設(shè)計(jì)1)刪減非受力結(jié)構(gòu)。根據(jù)初步設(shè)計(jì)計(jì)算結(jié)果分析，除千斤頂上部稱重結(jié)構(gòu)受力較大，其余部分環(huán)板沒有在稱重時(shí)發(fā)揮作用且造
中國修船 2022年1期2022-02-22
- 苯乙烯裝置膨脹節(jié)失效原因分析與對策
烯裝置膨脹節(jié)端面環(huán)板產(chǎn)生裂紋的原因進(jìn)行了分析，并對膨脹節(jié)進(jìn)行了設(shè)計(jì)優(yōu)化，為其工程應(yīng)用提供了依據(jù)，保障了苯乙烯裝置的長周期穩(wěn)定運(yùn)行。1 苯乙烯裝置及膨脹節(jié)簡介苯乙烯裝置主要由脫氫反應(yīng)系統(tǒng)、油水分離系統(tǒng)和苯乙烯精餾系統(tǒng)組成，其工藝流程如圖1所示。乙苯、蒸汽與反應(yīng)產(chǎn)物換熱后，與過熱蒸汽一起進(jìn)入脫氫反應(yīng)器，在催化劑作用下進(jìn)行脫氫反應(yīng)。反應(yīng)產(chǎn)物經(jīng)過冷凝冷卻后進(jìn)入油水分離系統(tǒng)及苯乙烯精餾系統(tǒng)。圖1 乙苯脫氫制苯乙烯工藝流程示意乙苯脫氫反應(yīng)過程中，除生成苯乙烯外，還有氫
石油化工腐蝕與防護(hù) 2021年6期2022-01-09
- 一種用于白茶萎凋工藝裝置及方法
面四周固定連接有環(huán)板，環(huán)板的左側(cè)壁上通過安裝板固定安裝有雙軸電機(jī)，雙軸電機(jī)的兩端輸出軸上均固定連接有轉(zhuǎn)軸一，所述轉(zhuǎn)軸一的相背端均固定連接有皮帶輪一，環(huán)板的前后側(cè)壁左右端均通過軸承固定連接有轉(zhuǎn)軸二，左側(cè)兩個(gè)轉(zhuǎn)軸二上均固定連接有雙槽皮帶輪，所述雙槽皮帶輪均通過皮帶一與皮帶輪一傳動(dòng)連接，右側(cè)兩個(gè)轉(zhuǎn)軸二上均固定連接有皮帶輪二，兩個(gè)皮帶輪二均通過皮帶二與雙槽皮帶輪傳動(dòng)連接，所述皮帶二的上側(cè)均固定連接有搭接塊，且兩個(gè)搭接塊為交錯(cuò)設(shè)置，環(huán)板的前后側(cè)壁上端均固定連接有U形
福建茶葉 2021年9期2021-10-24
- 白鶴灘水輪機(jī)座環(huán)焊縫的無損檢測工藝技術(shù)
量風(fēng)險(xiǎn)分析座環(huán)由環(huán)板、固定導(dǎo)葉、過渡段、下圍板、基礎(chǔ)法蘭、下法蘭及錐段等部件焊接組成，它既是機(jī)組的基礎(chǔ)埋件，又是機(jī)組通流部件的組成部分。座環(huán)上、下環(huán)板材料采用SXQ500D-Z35，厚度260 mm，針對性開發(fā)的500 MPa級大厚度高強(qiáng)Z向抗撕裂鋼板[3]，具有良好的強(qiáng)韌性及均質(zhì)性匹配，機(jī)械性能好的特點(diǎn)。固定導(dǎo)葉材料采用ASTM A668 Class E，普通瓣厚度15～236 mm、特殊瓣厚度15～267 mm。其體積大、重量重，為變厚度的弧面形態(tài)的鍛
上海大中型電機(jī) 2021年3期2021-09-27
- 豐寧抽水蓄能電站定子組裝技術(shù)
，機(jī)座上下共7層環(huán)板，從機(jī)座下端部往上端部數(shù),第1層環(huán)板內(nèi)徑為5990mm、第2～7層環(huán)板內(nèi)徑為6710mm，機(jī)座凈高4255mm。施工現(xiàn)場進(jìn)行分瓣機(jī)座組裝以及合縫位置各層環(huán)板對焊。定子鐵芯通過51根分體式彈性鴿尾筋及配套托塊、彈性元件與定子機(jī)座連接，定位筋與托塊之間通過墊片和楔塊調(diào)整來保證1.5mm間隙，墊塊在該大段鐵芯預(yù)壓完成后，方可拆除，定位筋托塊焊接完成后安裝彈性元件。定位筋設(shè)計(jì)內(nèi)徑為6610mm，設(shè)計(jì)長度為(3205±5)mm。定子鐵芯內(nèi)徑為54
水利建設(shè)與管理 2021年8期2021-09-03
- Q690耐張塔多環(huán)板空間節(jié)點(diǎn)力學(xué)性能研究
4]對主管控制和環(huán)板控制的管板節(jié)點(diǎn)進(jìn)行試驗(yàn)研究，基于能量原理提出了節(jié)點(diǎn)極限承載力計(jì)算公式．雖然對管板節(jié)點(diǎn)研究有一定積累，但目前管板節(jié)點(diǎn)的研究多集中于低強(qiáng)度等級鋼材，且涉及的節(jié)點(diǎn)形式多為平面節(jié)點(diǎn)或構(gòu)造簡單的空間節(jié)點(diǎn)，與實(shí)際工程中桿件交匯繁多的空間節(jié)點(diǎn)在傳力路徑、破壞模式和受力性能上有較大差異[17-18]，因此，仍需進(jìn)一步明確高強(qiáng)鋼多環(huán)板空間節(jié)點(diǎn)在安裝、斷線及大風(fēng)等典型設(shè)計(jì)工況下的力學(xué)性能和受力機(jī)理．本文基于Q690高強(qiáng)鋼SJC1型耐張塔足尺試驗(yàn)，結(jié)合有限元
- 超大異形插入式拱腳的分片安裝施工關(guān)鍵技術(shù)
裝，即先通過定位環(huán)板將地腳螺栓精準(zhǔn)定位并預(yù)埋于拱腳底座基礎(chǔ)中，同時(shí)預(yù)埋型鋼抗剪鍵，然后將分段的底層拱腳分片按照設(shè)計(jì)要求安裝到位，完成第2分段的拱腳分片安裝，補(bǔ)全后蓋并焊接內(nèi)側(cè)加勁板，綁扎拱腳內(nèi)部鋼筋，完成蓋板焊接，并預(yù)留灌漿孔。拱腳底部固定的地腳螺栓數(shù)量多、錨固精度要求高且錨固基礎(chǔ)復(fù)雜。為保證底層拱腳分片的安裝精度，創(chuàng)新采用定位環(huán)板技術(shù)，如圖4所示，可高精度定位地腳螺栓，且有效避免了基礎(chǔ)大體積混凝土澆筑過程中地腳螺栓跑位問題。為保證拱腳底板與基礎(chǔ)混凝土頂面
建筑施工 2021年1期2021-05-14
- 軸對稱變厚度圓板反對稱彎曲的傳遞矩陣法
nkler地基上環(huán)板單元的傳遞矩陣，并用于一般變厚度環(huán)板的靜力分析。吳敏達(dá)等[11]考慮板的剪切變形，應(yīng)用攝動(dòng)法給出了指數(shù)變厚度圓板和環(huán)板的級數(shù)解。近年來，Vivio等[12]獲得了一類冪型變厚度圓板彎曲的解析解。這些研究都限于變厚度圓板或環(huán)板的軸對稱彎曲，而對于反對稱彎曲文獻(xiàn)中鮮有報(bào)道[5-7]。而在實(shí)際工程中，如果變厚度圓板垂直置于液體中，液體對圓板的壓力可以分解為軸對稱荷載和反對稱荷載。因此，研究軸對稱變厚度圓板的反對稱彎曲對于進(jìn)一步理解板的受力特性
浙江工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2021年2期2021-03-29
- 楊房溝水電站座環(huán)組裝焊接工藝控制
大綱的要求，座環(huán)環(huán)板焊接為560 ℃×8 h，加溫難度大、保溫要求高。因此，制定合適的焊接工藝在實(shí)施過程中通過合理控制環(huán)板溫度監(jiān)控焊接變形成為座環(huán)組裝焊接中的關(guān)鍵工作。2 座環(huán)的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)及技術(shù)要求楊房溝水電站共安裝4臺(tái)機(jī)組,由于受運(yùn)輸條件的限制,座環(huán)在制造廠內(nèi)加工完成后分為兩瓣運(yùn)到現(xiàn)場,單件最大重77 t，單臺(tái)總重147 t。座環(huán)外圓直徑為9 920 mm，整體高度3 281 mm,上、下環(huán)板厚度為160 mm,座環(huán)上、下環(huán)板材質(zhì)為S420NL-Z35鋼板
四川水力發(fā)電 2021年1期2021-01-24
- 窄基輸電鋼管塔主材次應(yīng)力有限元分析
板、肋板、靴板、環(huán)板和主管等模型，其余部分采用BEAM188 梁單元，考慮幾何非線性，材料本構(gòu)模型定義為理想彈塑性。整塔模型如圖2 所示，塔腳局部模型中環(huán)板由上至下分別編號為環(huán)板1、環(huán)板2 和環(huán)板3。圖2 梁- 殼單元整塔模型及局部模型梁、殼單元間的連接采用MPC184 剛性梁單元的方法。提取模型塔腿中梁單元的單元表數(shù)據(jù)，得到主材次應(yīng)力比最大值為9.7%。對塔腳部分的殼單元的主管，每隔0.05m 設(shè)置觀察橫截面，在各個(gè)橫截面上對結(jié)果進(jìn)行路徑映射，得到主管軸
工程建設(shè)與設(shè)計(jì) 2020年16期2020-09-29
- 水輪機(jī)整鑄座環(huán)加工工藝方法*
鍵部件，一般由上環(huán)板、下環(huán)板和若干固定導(dǎo)葉焊接而成。用于承受水輪機(jī)的軸向水推力，轉(zhuǎn)動(dòng)及固定部分重量，以最小的水力損失將水流引入導(dǎo)水機(jī)構(gòu)，機(jī)組安裝時(shí)以它為為基準(zhǔn)[1]。隨著電站對水輪機(jī)安裝精度要求提高，為消除座環(huán)組焊引起的變形，越來越多的水輪機(jī)組件采用整體鑄造方式然后再使用數(shù)控機(jī)床加工來提高精度和縮短制造周期。座環(huán)整體鑄造，采用傳統(tǒng)模具制作周期長，成本高，無法滿足這種結(jié)構(gòu)復(fù)雜，精度要求較高的鑄件質(zhì)量要求。隨著集團(tuán)公司3D打印技術(shù)的成熟，采用3D打印出砂型和砂
機(jī)械研究與應(yīng)用 2020年3期2020-08-05
- 敦化水輪機(jī)座環(huán)開口高度的控制措施
高座環(huán)內(nèi)圓方向上環(huán)板與下環(huán)板之間的開口高度尺寸精度，對開口高度尺寸進(jìn)行了公差值的限定。限定公差值后，必須通過加工座環(huán)上環(huán)板和下環(huán)板之間的對應(yīng)平面，才能保證座環(huán)開口高度尺寸。1 關(guān)鍵點(diǎn)分析為保證敦化座環(huán)上環(huán)板與下環(huán)板之間的開口高度尺寸精度，從座環(huán)開口高度焊接和固定導(dǎo)葉分布兩方面進(jìn)行問題分析。1.1 座環(huán)開口高度焊接如圖1所示，座環(huán)上環(huán)板、固定導(dǎo)葉與下環(huán)板在裝配及焊接后，需進(jìn)行熱處理消除座環(huán)焊接應(yīng)力。座環(huán)在焊接及熱處理過程中，由于焊接變形和應(yīng)力釋放的影響，會(huì)產(chǎn)
上海大中型電機(jī) 2020年1期2020-03-27
- 兩河口水電站水輪機(jī)座環(huán)組焊施工工藝簡述
構(gòu)，座環(huán)本體由上環(huán)板、下環(huán)板、固定導(dǎo)葉、過渡板、底環(huán)支持板等組成，座環(huán)下部支持板上設(shè)有填料孔、灌漿孔、排氣孔。座環(huán)分4瓣到貨，單瓣重量最大為75.7 t，整體組焊后重約280 t。在現(xiàn)場組焊后吊入機(jī)坑，并在澆筑后的機(jī)坑內(nèi)采用立式車床完成座環(huán)的現(xiàn)場加工。其組裝、焊接時(shí)主要工藝控制重點(diǎn)為座環(huán)圓度及上法蘭和上下環(huán)板的水平度，以及各拼裝焊縫的焊接質(zhì)量。2 座環(huán)組裝施工工藝分瓣座環(huán)的組裝、焊接在地下廠房安裝間進(jìn)行，組裝前在安裝間使用全站儀放出每瓣座環(huán)基礎(chǔ)板位置，在每
水電站機(jī)電技術(shù) 2019年10期2019-10-30
- 基于Matlab 的扇形環(huán)板軸向壓縮變形的偏微分方程數(shù)值求解?
11］。2 扇形環(huán)板撓曲數(shù)學(xué)模型的建立在定解條件下（初始條件及邊界條件），求解變系數(shù)偏微分方程，針對面內(nèi)彎曲件的幾何形狀，可利用扇形環(huán)板的小撓度問題近似。那么既滿足薄板小撓度的控制方程，又滿足某一問題邊界條件的撓度函數(shù)，就是該問題的解。在板所應(yīng)當(dāng)滿足的各種條件中（控制微分方程及邊界條件），可以根據(jù)問題的具體情況，先找出能滿足其中一部分條件的撓度函數(shù)，其中留有待定系數(shù)（或函數(shù)），然后令其滿足（大多數(shù)情況下是近似滿足）余下的條件，以決定這些待定常數(shù)。如果能精確
計(jì)算機(jī)與數(shù)字工程 2019年7期2019-07-31
- 汽輪發(fā)電機(jī)定子鐵損試驗(yàn)噪聲超標(biāo)原因分析
筋的中間6道浮動(dòng)環(huán)板與機(jī)座環(huán)板留有10 mm間隙，塞入硅膠棒減振（圖1）。鐵心質(zhì)量通過定位筋作用于16根彈簧棒上，定子鐵心靠彈簧棒減振，可以將每根定位筋看作2點(diǎn)支撐的梁，且這2點(diǎn)有彈簧棒支撐。每根彈簧棒可以看成是3點(diǎn)支撐的梁（圖2），彈簧棒和其余環(huán)板有10 mm間隙，同樣塞入硅膠棒減振，并且用擋圈封住硅膠棒兩端，擋圈裝焊時(shí)上下留有2.5 mm的偏差，見圖3。圖1 浮動(dòng)環(huán)板減振結(jié)構(gòu)2 定子鐵損噪聲超標(biāo)原因分析空冷200 MW汽輪發(fā)電機(jī)定子在線圈嵌入裝配結(jié)束后
設(shè)備管理與維修 2019年3期2019-05-15
- 方鋼管混凝土柱—不等高鋼梁加腋框架節(jié)點(diǎn)受力性能試驗(yàn)研究
破壞試驗(yàn)，得出外環(huán)板節(jié)點(diǎn)的受力性能要優(yōu)于翼緣全螺栓連接節(jié)點(diǎn)的受力性能的結(jié)論。王文達(dá)等[8]和李斌等[9]對鋼管混凝土柱—鋼梁框架結(jié)構(gòu)進(jìn)行試驗(yàn)研究，并分析了該類框架結(jié)構(gòu)的受力性能；聶建國等[10]研究了方鋼管混凝土柱節(jié)點(diǎn)的抗剪受力性能，并提出了該類節(jié)點(diǎn)的抗剪承載力計(jì)算公式；國外學(xué)者主要研究了鋼管混凝土柱及節(jié)點(diǎn)的變形能力和受力性能等[11-14]。目前對于鋼管混凝土柱結(jié)構(gòu)的研究以常規(guī)節(jié)點(diǎn)居多，對于鋼管混凝土柱—不等高梁節(jié)點(diǎn)的研究還較少[15-16]。梁端加腋是
- 長螺旋打樁機(jī)三環(huán)減速器內(nèi)齒環(huán)板動(dòng)態(tài)特性分析
者們較多認(rèn)為內(nèi)齒環(huán)板的結(jié)構(gòu)力學(xué)特性是影響整機(jī)動(dòng)態(tài)穩(wěn)定性的主要因素。三相內(nèi)齒環(huán)板在空間做平面運(yùn)動(dòng)，相互之間產(chǎn)生較大的周期慣性力，對運(yùn)動(dòng)的平穩(wěn)性帶來影響。文中在前面學(xué)者研究的基礎(chǔ)上，對適用于長螺旋打樁機(jī)的三環(huán)齒輪減速器進(jìn)行了三維實(shí)體模型建立，利用Ansys workbench軟件建立了三相內(nèi)齒環(huán)板的有限元模型，分析了內(nèi)齒環(huán)板的固有頻率和振型，深入研究內(nèi)齒環(huán)板件的彎曲、扭轉(zhuǎn)及其耦合振動(dòng)特性。1 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和模型建立1.1 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和幾何模型建立長螺旋打樁機(jī)專用三環(huán)
西安工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2019年2期2019-04-02
- 鋼管塔環(huán)型加肋空間節(jié)點(diǎn)抗彎性能分析
(鞍型板、1/4環(huán)板、1/2環(huán)板和全環(huán)板)進(jìn)行局部加強(qiáng)[2].其中，全環(huán)板多應(yīng)用在塔中較為復(fù)雜的空間節(jié)點(diǎn)處，例如橫擔(dān)與塔身主(吊)材連接節(jié)點(diǎn)、雙K型節(jié)點(diǎn).目前，插板節(jié)點(diǎn)的研究主要集中在平面節(jié)點(diǎn)極限承載力方面[3-7]，對空間插板節(jié)點(diǎn)的研究較少.在國外，日本研究較早，形成了較為成熟的設(shè)計(jì)規(guī)范《輸電線路鋼管塔制作基準(zhǔn)》(JSTA)[8]，已有大量研究表明該規(guī)范公式具有較大安全裕度，簡單套用日本規(guī)范方法并不可取.劉紅軍等[5]通過對單、雙側(cè)鋼管節(jié)點(diǎn)受彎模型的試驗(yàn)
- 預(yù)應(yīng)力型鋼混凝土梁-鋼管混凝土柱節(jié)點(diǎn)變參數(shù)受力分析
理論計(jì)算，研究了環(huán)板寬度對節(jié)點(diǎn)的承載力和剛度的影響，并建立承載力-變形雙控原則來確定外加強(qiáng)環(huán)板尺寸的計(jì)算公式。曲慧[14]研究受力全過程中節(jié)點(diǎn)裂縫和變形發(fā)展過程，明確節(jié)點(diǎn)極限狀態(tài)和破壞模態(tài)；揭示節(jié)點(diǎn)核心區(qū)混凝土約束力、鋼筋應(yīng)變、核心區(qū)剪力的變化規(guī)律。綜上，雖然對此類節(jié)點(diǎn)的研究較多，但針對斜向交匯的預(yù)應(yīng)力型鋼混凝土梁-鋼管混凝土柱節(jié)點(diǎn)的研究卻很少，現(xiàn)行規(guī)范中亦未做相關(guān)規(guī)定，因此，十分有必要對此斜向交匯的預(yù)應(yīng)力型鋼混凝土梁-鋼管混凝土柱節(jié)點(diǎn)進(jìn)行受力分析，以確保
鐵道標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì) 2019年4期2019-03-20
- 樁基托換中鋼管混凝土柱壁抗滑移有限元分析
對純栓釘、栓釘+環(huán)板、栓釘+環(huán)板+加勁板三種情況進(jìn)行分析，研究鋼管與外包混凝土界面的抗滑移性能，并與試驗(yàn)結(jié)果對比，分析各部件在抗滑移中起到的作用，旨在為托換工程設(shè)計(jì)與施工提供參考，以保證上部結(jié)構(gòu)荷載能順利傳遞到托換大梁上。1 工程概況廈門火車站南站廳、北站廳分別位于梧村地下街南側(cè)和北側(cè)，兩站廳的連接通道需穿過梧村地下街下方，下穿段為雙線雙洞矩形框架結(jié)構(gòu)，緊貼其底板而過，分為左右兩線以避開快速公交系統(tǒng)(bus rapid transit，BRT)樁基。BRT
浙江科技學(xué)院學(xué)報(bào) 2019年1期2019-01-25
- 葉片組的變參數(shù)環(huán)板等效建模方法*
葉片組的各向異性環(huán)板等效模型圖1示意的是具體的研究對象,一個(gè)帶葉冠的葉盤組合體,外圍葉冠和中部輪盤均可以作為回轉(zhuǎn)體建模,不需縮聚.周向排列的多條葉片將被等效成正交異性環(huán)形板,如圖2所示.圖1 研究對象:帶冠葉盤組合體模型Fig.1 Object:Bladed disk model with shroud圖2 葉片組等效前后模型Fig.2 Initial and equivalent model of blade group1.1 環(huán)板的厚度函數(shù)(1)其中,
動(dòng)力學(xué)與控制學(xué)報(bào) 2018年5期2018-10-11
- 地鐵明挖車站大尺寸鋼管柱施工技術(shù)
連接節(jié)點(diǎn)采用焊接環(huán)板連接同鋼管柱相交的鋼筋。各個(gè)連接節(jié)點(diǎn)同該處縱梁一同綁扎鋼筋、支模、澆筑。工藝流程為：施工準(zhǔn)備→施工鋼管柱柱腳及其與底板梁連接節(jié)點(diǎn)→連接鋼管柱與柱腳，并澆筑第一節(jié)鋼管柱→施工縱梁與鋼管柱連接點(diǎn)→澆筑第二節(jié)鋼管柱→施工頂橫梁、縱梁與鋼管柱節(jié)點(diǎn)→澆筑第三節(jié)鋼管柱與頂橫、縱梁。3.1 鋼管柱柱腳施作鋼管柱與底縱梁連接節(jié)點(diǎn)：底縱梁上部外側(cè)一排鋼筋繞過柱子，其他同鋼管柱相交的鋼筋與相應(yīng)位置的焊接環(huán)板焊接，焊接環(huán)板厚30 mm，雙面焊接長度不小于5d
山西建筑 2018年11期2018-05-23
- Mises屈服條件下內(nèi)邊界自由環(huán)板受線性載荷作用下的極限載荷
條件下內(nèi)邊界自由環(huán)板受線性載荷作用下的極限載荷張登霞,崔世堂,胡立明(陸軍炮兵防空兵學(xué)院， 合肥 230031)應(yīng)用Mises屈服條件得到了外邊界簡支和外邊界固支兩種邊界條件下自由環(huán)板在線性載荷作用下極限載荷的理論計(jì)算結(jié)果。針對以上兩種不同的邊界條件，采用合適的試函數(shù)，采用加權(quán)殘數(shù)法，給出了極限載荷的數(shù)值結(jié)果。與Tresca條件下的數(shù)值結(jié)果進(jìn)行了比較，比較結(jié)果表明，計(jì)算結(jié)果是合理的。加權(quán)殘數(shù)法;Mises屈服條件； 極限載荷； 環(huán)板環(huán)板是工程上常用的一種結(jié)
兵器裝備工程學(xué)報(bào) 2017年11期2017-12-06
- 淺析定子下環(huán)板水平超標(biāo)的調(diào)整方法
00）淺析定子下環(huán)板水平超標(biāo)的調(diào)整方法陸建峰，祁康全，張廣華（國網(wǎng)浙江省電力公司緊水灘水力發(fā)電廠，浙江麗水323000）近些年，20世紀(jì)80、90年代投運(yùn)的水輪發(fā)電機(jī)組，多數(shù)出現(xiàn)了定子矽鋼片滑出的問題，給機(jī)組的安全穩(wěn)定運(yùn)行造成了威脅。通過定子改造，采用新材料、新工藝，提高定子可靠性是較為有效的處理方法。本文介紹了緊水灘電站定子改造時(shí)，原定子機(jī)座不進(jìn)行改造的情況下，對下環(huán)板波浪度超標(biāo)的測量、處理方法，為同類型機(jī)組改造提供借鑒。定子機(jī)座；下環(huán)板；波浪度1 概況
水電站機(jī)電技術(shù) 2017年11期2017-12-04
- 輸電鋼管塔空間KK型管板連接節(jié)點(diǎn)極限承載力
節(jié)點(diǎn)板厚度/mm環(huán)板高度/mm環(huán)板厚度/mmS34861650．58S45861680．581.2 試驗(yàn)裝置和加載方案試驗(yàn)裝置如圖1所示，應(yīng)變片布置如圖2所示。主管底部與三角形鋼支座鉸接，主管上部及各支管的端部用千斤頂連接。圖1 節(jié)點(diǎn)試驗(yàn)裝置Fig.1 The test device of the joint圖2 關(guān)鍵測點(diǎn)應(yīng)變片布置Fig.加載采用分級加載，每級加載后停頓1 min，再繼續(xù)加載。具體加載方式為：與主管上端連接的2#千斤頂施加軸壓力，與上支管
土木與環(huán)境工程學(xué)報(bào) 2016年6期2016-12-22
- 多向鋼筋混凝土梁相交于鋼管混凝土柱施工技術(shù)
鋼管柱的情況采用環(huán)板加環(huán)梁的方式連接。本文結(jié)合太平機(jī)場項(xiàng)目的施工對多向鋼筋混凝土梁穿鋼管柱的施工進(jìn)行了總結(jié)和闡述。鋼管混凝土柱；鋼筋混凝土梁；施工技術(shù)0 引 言鋼管混凝土柱就是把混凝土灌入鋼管中并搗實(shí)以提高鋼管的強(qiáng)度和剛度，鋼管混凝土柱能夠充分發(fā)揮鋼材和混凝土兩種材料各自的優(yōu)點(diǎn)，同時(shí)克服了鋼管結(jié)構(gòu)容易發(fā)生局部屈曲的缺點(diǎn)，一般按照截面形式分為矩形鋼管混凝土柱和圓形鋼管混凝土柱。鋼管混凝土柱與混凝土梁相交的節(jié)點(diǎn)形式較多，梁鋼筋穿鋼管柱的形式較為常見。此種施工工
中國管理信息化 2016年16期2016-09-09
- 環(huán)板結(jié)構(gòu)面內(nèi)自由振動(dòng)特性分析
對彈性邊界條件下環(huán)板結(jié)構(gòu)的面內(nèi)自由振動(dòng)特性進(jìn)行計(jì)算分析，彈性邊界條件采用沿各邊界均勻分布的法向和切向線性彈簧來模擬。板結(jié)構(gòu)的位移容許函數(shù)被不變地描述為一種譜形式的改進(jìn)三角級數(shù)，正弦三角級數(shù)項(xiàng)的引入能夠有效地克服彈性邊界處潛在的不連續(xù)或跳躍現(xiàn)象。將位移容許函數(shù)的級數(shù)展開系數(shù)看作廣義坐標(biāo)，并采用瑞利里茲法對其進(jìn)行求解，得到一個(gè)關(guān)于級數(shù)展開系數(shù)的標(biāo)準(zhǔn)特征值問題。通過求解標(biāo)準(zhǔn)特征值問題而簡便地求解環(huán)板結(jié)構(gòu)面內(nèi)自由振動(dòng)固有頻率及其振型。通過不同數(shù)值算例，并與現(xiàn)有文獻(xiàn)
振動(dòng)工程學(xué)報(bào) 2016年3期2016-08-12
- 基于變參數(shù)環(huán)板等效葉片組的葉盤模型耦合振動(dòng)分析方法*
33）基于變參數(shù)環(huán)板等效葉片組的葉盤模型耦合振動(dòng)分析方法*姜萌 張美艷 唐國安?（復(fù)旦大學(xué)航空航天系，上海 200433）轉(zhuǎn)子系統(tǒng)常見于旋轉(zhuǎn)機(jī)械裝置中，在航空、電力、化工等工業(yè)和民用的諸多行業(yè)中發(fā)揮著重要作用.轉(zhuǎn)子系統(tǒng)一般由軸和多級葉輪組成，存在強(qiáng)度、疲勞、振動(dòng)和噪聲等一系列問題，亟待通過優(yōu)化設(shè)計(jì)等手段提高產(chǎn)品的各項(xiàng)性能.由于每級葉輪都含有由多條葉片構(gòu)成的葉片組，因此在應(yīng)用有限元等方法分析時(shí)，即便利用了回轉(zhuǎn)周期的性質(zhì)，轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的整體自由度數(shù)目依然龐大，優(yōu)化
動(dòng)力學(xué)與控制學(xué)報(bào) 2016年6期2016-05-19
- 水輪發(fā)電機(jī)定子機(jī)座裝焊變形控制
機(jī)座一般采用底層環(huán)板（大齒壓板）結(jié)構(gòu)，各層環(huán)板通過盒形筋、鋼管、貫穿圓鋼連接組合，具有一定的剛度和強(qiáng)度。以某電站定子機(jī)座為例，其總高1 855 mm，外徑φ17 600 mm（修割后尺寸），內(nèi)徑φ16 100 mm（修割后尺寸），由5層環(huán)板組成，分6瓣裝配焊接而成，瓣與瓣之間由合縫板連接定位，在工地現(xiàn)場安裝組對。機(jī)座結(jié)構(gòu)示意如圖1所示。1.2機(jī)座裝焊質(zhì)量要求該機(jī)座裝焊要求焊后整體高度為1 855 mm。焊后總高允差-5 mm，且各層環(huán)板的層間高度差應(yīng)小于等
電焊機(jī) 2015年11期2015-11-23
- 具有3個(gè)曲柄的三環(huán)板減速器設(shè)計(jì)計(jì)算軟件開發(fā)
具有3個(gè)曲柄的三環(huán)板減速器是一種研發(fā)的新型減速器，這種新型傳動(dòng)裝置可以達(dá)到動(dòng)態(tài)平衡，特別適用于高速、重載場合［1］。相對于傳統(tǒng)減速器，具有傳動(dòng)比大、可靠性高、承載能力強(qiáng)等優(yōu)勢。特別是該新型傳動(dòng)裝置還能順利克服運(yùn)動(dòng)過程中的“死點(diǎn)”問題［2］。設(shè)計(jì)這樣的新型減速器對于一般的設(shè)計(jì)者還是有一定的難度的。對此，開發(fā)出了一套VB.net軟件，以便設(shè)計(jì)者都能準(zhǔn)確、快速地完成該新型減速器的設(shè)計(jì)是十分有必要的。設(shè)計(jì)者對設(shè)計(jì)的數(shù)據(jù)通過VB.net對SolidWorks的二次開
機(jī)械工程師 2015年3期2015-11-09
- 變厚度圓板、環(huán)板振動(dòng)分析的傳遞矩陣法*
4）變厚度圓板、環(huán)板振動(dòng)分析的傳遞矩陣法*佘銀柱1?秦慧斌2呂明3 （1太原工業(yè)學(xué)院機(jī)械工程系太原030008）（2中北大學(xué)機(jī)械工程與自動(dòng)化學(xué)院太原030051）（3太原理工大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院太原030024）變厚度圓板和環(huán)板是在工程設(shè)計(jì)中經(jīng)常遇到的一類構(gòu)件，與等厚度板相比，通過適當(dāng)?shù)难貜较蚝穸鹊淖兓?，這種變厚度板在振動(dòng)、失穩(wěn)、彎曲等方面能起到更好的效果。將沿徑向任意變厚度圓板、環(huán)板劃分為一系列等厚度環(huán)板單元，基于Mindlin中厚板理論采用逆向推導(dǎo)的方式推
應(yīng)用聲學(xué) 2015年5期2015-10-28
- 逆作法中的型鋼結(jié)構(gòu)梁柱節(jié)點(diǎn)施工技術(shù)*
鋼筋。3）連接鋼環(huán)板：為解決梁鋼筋在梁柱階段的錨固問題，確保梁柱節(jié)點(diǎn)處鋼筋連接做法滿足驗(yàn)收規(guī)范要求。擬在圓管柱上下兩端各設(shè)置1塊厚18 mm的鋼環(huán)板（鋼板厚度≥0.7d，d為梁主筋直徑），環(huán)板寬度70 mm，沿圓管柱一圈設(shè)置，鋼環(huán)板在每根主梁方向均設(shè)置外挑板，挑板寬度300 mm、最長225 mm（圖2）。圖2 鋼環(huán)板做法示意4）梁鋼筋連接處理：考慮到圓管柱與混凝土外側(cè)僅150 mm間隙，去掉鋼筋保護(hù)層后僅允許120 mm鋼筋通過。規(guī)范規(guī)定梁上端鋼筋在支座
建筑施工 2015年7期2015-09-18
- 一種工業(yè)用新型活動(dòng)吊盤的設(shè)計(jì)研究
動(dòng)梁，上下層扇形環(huán)板，彎扭失穩(wěn)1 工程背景在煉鋼高爐、大型鋼筒倉、立式鋼貯液罐等工業(yè)施工的后期，需要在內(nèi)部噴涂油漆防銹、防腐蝕這一重要環(huán)節(jié)。實(shí)際工程中，一般利用吊車吊掛工人操作的平臺(tái)進(jìn)行噴涂，由于操作平臺(tái)狹窄站立人員不夠、頻繁變換操作平臺(tái)方位以及隨著筒倉體周圈尺寸沿豎向的漸變，往往噴涂筒倉壁上部時(shí)需要不斷更換操作平臺(tái)的大小，因此之前的操作平臺(tái)也就舍棄不能用，最終導(dǎo)致要完成這一施工環(huán)節(jié)往往需要花費(fèi)很大的時(shí)間、人力及材料成本，嚴(yán)重影響了勞動(dòng)效率和工程的交付使用
山西建筑 2015年19期2015-06-05
- 核島安全殼臨時(shí)頂蓋的創(chuàng)新設(shè)計(jì)
有環(huán)吊梁的安全殼環(huán)板的上，無法安裝在較低的沒有環(huán)吊梁的其他環(huán)板上，導(dǎo)致對此時(shí)安全殼內(nèi)部的相關(guān)設(shè)備無法進(jìn)行保護(hù)。1 技術(shù)領(lǐng)域該創(chuàng)新設(shè)計(jì)涉及一種核電站核島安全殼的臨時(shí)頂蓋，適用于需開頂法施工的核電機(jī)型，也適用于圓柱形或者其他形狀物體的類似工況和環(huán)境。目的是提供了一種可遙控操作且應(yīng)用范圍更廣的核電站核島安全殼臨時(shí)頂蓋。2 設(shè)計(jì)內(nèi)容為了達(dá)到上述目的，該創(chuàng)新設(shè)計(jì)的技術(shù)方案是提供了一種核島安全殼的臨時(shí)頂蓋，其特征在于：包括位于頂部的屋頂型立體框架，立體框架的截面為三角
機(jī)械管理開發(fā) 2015年1期2015-04-04
- EPR核電站RIS系統(tǒng)貫穿件與膨脹節(jié)環(huán)板焊接變形控制
統(tǒng)貫穿件與膨脹節(jié)環(huán)板焊接變形控制魏海鳴（中核遼寧核電有限公司，遼寧葫蘆島125000）針對EPR核電站安全注入系統(tǒng)（RIS）貫穿件與膨脹節(jié)環(huán)板焊接變形問題，分析變形原因，并制定有效的預(yù)防措施和改進(jìn)焊接工藝。結(jié)果表明，所制定的預(yù)防措施和改進(jìn)的焊接工藝能有效控制貫穿件與膨脹節(jié)環(huán)板焊接后的變形，對大口徑管道與環(huán)板的焊接變形控制具有重要的借鑒意義。核電站；安全注入系統(tǒng)；貫穿件；膨脹節(jié)；變形控制1 概述核電站安全注入系統(tǒng)（RIS）是核電站專設(shè)安全系統(tǒng)，由四列組成。其
電焊機(jī) 2015年8期2015-01-09
- 帶環(huán)形防晃板的圓柱儲(chǔ)液罐三維晃動(dòng)動(dòng)力特性研究
值模型，獲得了帶環(huán)板和無環(huán)板時(shí)圓柱儲(chǔ)液罐液體晃動(dòng)特征頻率、模態(tài)，分析了帶環(huán)板圓柱儲(chǔ)液罐液體晃動(dòng)動(dòng)力特性及液體晃動(dòng)頻率與環(huán)板相對半徑、相對位置等參數(shù)的關(guān)系，并得出液體晃動(dòng)的一般規(guī)律。1 液體晃動(dòng)控制方程1.1 聲學(xué)方程聲學(xué)介質(zhì)適合描述無黏、可壓縮的理想流體，其中無剪切應(yīng)力行為，考慮材料阻尼的微幅運(yùn)動(dòng)平衡方程［11］為：其中，p為流體動(dòng)壓力；x為流體質(zhì)點(diǎn)空間坐標(biāo)；為流體質(zhì)點(diǎn)的速度；為流體質(zhì)點(diǎn)加速度；ρf為流體的密度；γ為體積曳力?？紤]體積模量的聲學(xué)介質(zhì)動(dòng)態(tài)壓力
- 三環(huán)減速器的力學(xué)分析
偏心套，3塊傳動(dòng)環(huán)板通過轉(zhuǎn)臂軸承安裝在輸入軸和支承軸對應(yīng)的偏心套上，輸出軸上的外齒輪與環(huán)板的內(nèi)齒構(gòu)成少齒差嚙合運(yùn)動(dòng)副。圖1 三環(huán)減速器的基本結(jié)構(gòu)三環(huán)減速器輸入軸和支承軸上的3個(gè)偏心套相位差為120°，形成類似于曲柄連桿一樣的機(jī)構(gòu)，如圖2所示，從而克服了結(jié)構(gòu)的單向死點(diǎn)問題。2 轉(zhuǎn)臂軸承的受力分析圖2 原理圖三環(huán)減速器在現(xiàn)實(shí)的使用過程中也存在諸多問題。內(nèi)齒行星齒輪傳動(dòng)結(jié)構(gòu)中，輸入軸A和支承軸B各有3個(gè)相位差為120°的偏心套，輸出軸C位于輸入軸A 和支承軸B的
機(jī)電信息 2014年9期2014-10-10
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——以武漢地鐵3號線王家墩中心站為例
133)主體結(jié)構(gòu)環(huán)板作為水平支撐的地鐵深基坑分析 ——以武漢地鐵3號線王家墩中心站為例劉召剛(中鐵隧道勘測設(shè)計(jì)院有限公司，天津 300133)研究了大基坑采用主體結(jié)構(gòu)環(huán)板作為水平支撐的支護(hù)方案。建立載荷-結(jié)構(gòu)法三維有限元模型，對采用主體結(jié)構(gòu)環(huán)板作為水平支撐的大基坑支護(hù)方案進(jìn)行了計(jì)算，并將計(jì)算結(jié)果與監(jiān)測數(shù)據(jù)進(jìn)行對比分析。工程實(shí)踐證明：對于大基坑采用主體結(jié)構(gòu)環(huán)板作為水平支撐可提供較大的支護(hù)剛度，基坑施工安全、高效、環(huán)保。武漢地鐵；深基坑；有限元分析；主體結(jié)構(gòu)環(huán)
隧道建設(shè)(中英文) 2014年5期2014-09-06
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(6)經(jīng)拆開制動(dòng)環(huán)板檢查后發(fā)現(xiàn)，各磁軛拉緊螺桿的螺母與轉(zhuǎn)子磁軛片部分有間隙，在對1#機(jī)進(jìn)行轉(zhuǎn)子檢查時(shí)發(fā)現(xiàn)，這種間隙在把緊磁軛螺栓時(shí)是不存在的，故判定產(chǎn)生的間隙是在安裝制動(dòng)板后才發(fā)生的。4 原因分析從情況分析和調(diào)查結(jié)果看主要出現(xiàn)了兩個(gè)方面的現(xiàn)象：一是螺桿斷裂；二是拉緊螺桿的螺母與磁軛沖片有間隙。(1)螺桿斷裂的原因分析。由于螺桿和螺母實(shí)施的是點(diǎn)焊，會(huì)造成螺桿材質(zhì)發(fā)生變化，從而降低螺桿強(qiáng)度。轉(zhuǎn)子在轉(zhuǎn)動(dòng)過程中，由于離心力的作用，整個(gè)轉(zhuǎn)子磁軛會(huì)向上升(設(shè)計(jì)的是浮動(dòng)
四川水力發(fā)電 2014年3期2014-08-29
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1 錨固支架和底環(huán)板（1）錨固支架安裝。安裝前首先對土建基礎(chǔ)進(jìn)行檢查，復(fù)測基礎(chǔ)的中心坐標(biāo)，橫縱中心線、水平度、標(biāo)高、預(yù)埋地腳螺栓位置，驗(yàn)收合格后，以基礎(chǔ)中心為圓心，以錨固支架立柱中心為半徑畫同心圓，以圓心及0°交為起點(diǎn)將圓24等分，劃線標(biāo)識(shí)在吸收塔基礎(chǔ)及底環(huán)板上，此線為底板角鋼骨架的中心線。與圓的交點(diǎn)為骨架支撐中心，安裝底墊板前先進(jìn)行基礎(chǔ)鑿毛，合格后安裝支架底板。（2）底環(huán)板組合基礎(chǔ)環(huán)板。安裝前先畫出底環(huán)板中心圓，然后安裝墊鐵，將基礎(chǔ)環(huán)板按照編號放到墊鐵上
油氣田地面工程 2014年2期2014-03-08
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--外加強(qiáng)環(huán)板節(jié)點(diǎn)
梁柱 --外加強(qiáng)環(huán)板節(jié)點(diǎn)Discussion on the Steel Beams-Outside Reinforcement Ring Plate Nodes徐松波11，張成領(lǐng)22，陳龍111 引言近年來，由于新型干法水泥生產(chǎn)線規(guī)模的不斷增大，主要建筑物預(yù)熱器窯尾塔架的層高也不斷增加——單系列5000t/d熟料規(guī)模生產(chǎn)線的框架頂層樓面已達(dá)125m之高。該結(jié)構(gòu)通常平面尺寸較小、高度較大，底部幾層單根梁柱的內(nèi)力大，鋼管混凝土柱和鋼結(jié)構(gòu)梁因其特有的性能優(yōu)勢而被
水泥技術(shù) 2014年6期2014-02-09
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作—周邊頂板結(jié)構(gòu)環(huán)板逆作的圍護(hù)設(shè)計(jì)方案。將基坑分成中部順作區(qū)和周邊逆作區(qū)兩部分，基坑外側(cè)淺層卸土放坡，坑外側(cè)淺層采用卸土放坡，卸土高度為2．5 m，在坑外卸土放坡坡底設(shè)置輕型井點(diǎn)降水;基坑深層采用Φ850 型鋼水泥土攪拌墻(SMW 工法)作為圍護(hù)體，墻頂落低至地面下1．47 m;基坑內(nèi)側(cè)土方開挖至頂板結(jié)構(gòu)底標(biāo)高，首先施工周邊逆作區(qū)頂板結(jié)構(gòu)環(huán)板，形成環(huán)狀支撐，然后在基坑周邊留土，并采用多級放坡使中心島區(qū)域開挖至基底;在中心島結(jié)構(gòu)向上順作施工并與周邊頂板結(jié)構(gòu)環(huán)
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操作，由1人站于環(huán)板上把定位筋傾斜扶住，1人從最高一環(huán)板處穿入托塊，另外1人以接力的形式把托塊放于每一層環(huán)板上，然后在定位筋后面敲緊小鋼楔即可，通常基準(zhǔn)筋的選擇都是在＋Y方向上。基準(zhǔn)筋立到位后，利用廠家到貨的托塊頂柱及C型夾把其固定在環(huán)板上。在基準(zhǔn)筋的徑向和周向各掛一根鋼琴線，周向的鋼琴線就從下一個(gè)穿心螺孔內(nèi)穿過落于地面上的油盆內(nèi)。掛好鋼琴線后，便開始調(diào)整基準(zhǔn)筋的半徑及周向垂直度。定位筋各環(huán)板位置處的半徑利用測圓架控制，周向垂直度用內(nèi)徑千分尺測量鋼琴線到筋
河南水利與南水北調(diào) 2012年8期2012-06-25
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順作 周邊逆作 環(huán)板 鋼立柱 降水 邊坡一 某工程概況某工程總建筑面積為330 000 m2，由兩層共90 000 m2的整體地下室及其上獨(dú)立的多個(gè)建筑單體構(gòu)成，是集辦公、休閑娛樂、餐飲、購物于一體的現(xiàn)代化特大型商業(yè)建筑群。其地下室東側(cè)距規(guī)劃紅線約11 m：南側(cè)距規(guī)劃紅線約16 m：西側(cè)距規(guī)劃紅線最近處為9 m；北側(cè)距規(guī)劃紅線約13 m。地下一層層高6．0 m，地下二層層高4 m，基坑開挖范圍約為286m X 160 m；基礎(chǔ)埋深11 m，局部深坑約12．
城市建設(shè)理論研究 2011年28期2011-12-31
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部設(shè)有72塊制動(dòng)環(huán)板。中心體上下法蘭高度為2960mm，轉(zhuǎn)子中心體下法蘭面至轉(zhuǎn)子支架制動(dòng)環(huán)板把合面之間的軸向距離為330mm，工地現(xiàn)場銑出轉(zhuǎn)子支架磁軛鍵槽，半徑為5780mm。磁軛由3mm厚的高強(qiáng)度沖片在現(xiàn)場疊裝而成，加墊套在轉(zhuǎn)子支架外側(cè)，并用磁軛鍵和扭矩鍵進(jìn)行固定。磁軛的外側(cè)利用極間撐塊和磁極鍵固定48個(gè)磁極，轉(zhuǎn)子外徑為Φ14078mm。2 施工方案2.1安裝工藝流程轉(zhuǎn)子組裝工藝流程如圖1所示：2.2轉(zhuǎn)子組裝工藝措施2.2.1中心體就位（1）將清掃合格的
城市建設(shè)理論研究 2011年28期2011-12-31
- 鋼管混凝土翼緣削弱外加強(qiáng)環(huán)式節(jié)點(diǎn)受力性能研究＊
壞多發(fā)生在翼緣與環(huán)板接合部位，以及柱壁與環(huán)板的連接焊縫處；在反復(fù)荷載作用下，節(jié)點(diǎn)域處的鋼管發(fā)生鼓脹，試驗(yàn)時(shí)節(jié)點(diǎn)破壞多是發(fā)生在環(huán)與柱管的連接焊縫上.這些區(qū)域發(fā)生破壞都將直接導(dǎo)致節(jié)點(diǎn)域毀滅性的撕裂，以致節(jié)點(diǎn)域喪失工作能力，無法修補(bǔ)，其破壞后果甚至比鋼框架節(jié)點(diǎn)的破壞后果還要嚴(yán)重.究其原因，主要是通過普通外加強(qiáng)環(huán)式節(jié)點(diǎn)連接的鋼管混凝土－鋼梁框架，其塑性鉸不可能先發(fā)生在梁上，相反，結(jié)構(gòu)的塑性域首先出現(xiàn)在節(jié)點(diǎn)域［2］.這是與“強(qiáng)節(jié)點(diǎn)、弱構(gòu)件”的設(shè)計(jì)原則相悖的.因此，本
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度為5mm，其它環(huán)板厚度均為5mm。采用結(jié)構(gòu)STAAD 模型分析計(jì)算框架、柱、底板、頂板以及環(huán)板。浮盤結(jié)構(gòu)為雙浮盤，由48塊隔板構(gòu)成48個(gè)船艙，均勻分布安裝在第9圈和第10圈之間，隔板安裝間距為7.5°；桁架是浮盤的支撐梁，安裝在每圈環(huán)板之間，安裝間距為1.6m，構(gòu)成整個(gè)浮盤的骨架，浮盤結(jié)構(gòu)示意見圖1。圖1 浮盤結(jié)構(gòu)示意圖浮盤環(huán)板共10圈, 每圈半徑分別為：1.7m、7.6m、13.5m、19.4m、25.3m、31.2m、37.1m、43m、48.9m、
化工設(shè)計(jì) 2010年6期2010-11-26
- 大型混流式水輪機(jī)座環(huán)現(xiàn)場組焊與安裝技術(shù)綜述
尺寸大、質(zhì)量大、環(huán)板鋼板厚度大的特點(diǎn)。錦屏二級水電站水輪機(jī)座環(huán)組裝后最大外徑Φ10 558 mm，總重量為338 t；座環(huán)上/下環(huán)板板厚分別為260/220 mm，材質(zhì)選為牌號為S355J2-Z35的進(jìn)口鋼材，其結(jié)構(gòu)尺寸、質(zhì)量與環(huán)板板厚均為國內(nèi)大型水輪機(jī)座環(huán)中較大的。通過錦屏二級水電站座環(huán)的實(shí)踐、總結(jié)、研究和創(chuàng)新，重點(diǎn)論述大型混流式水輪機(jī)座環(huán)“快速”現(xiàn)場組焊、安裝的技術(shù)，以期對后續(xù)大型混流式水輪機(jī)座環(huán)現(xiàn)場組焊與安裝提供借鑒。水輪機(jī)座環(huán)；現(xiàn)場組焊；局部消應(yīng)力
水電站機(jī)電技術(shù) 2010年4期2010-08-31
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點(diǎn)板、鋼管和加強(qiáng)環(huán)板(圖2)。圖2 有限元模型及加載方式3 主管軸力對1/4環(huán)形加強(qiáng)板承載力的影響圖3 1/4加強(qiáng)板情況下主管軸力對極限承載力的關(guān)系曲線3.1 不同臂長情況下主管軸力的影響情況在日本的《輸電鋼管塔制作標(biāo)準(zhǔn)》中主要考慮的是節(jié)點(diǎn)板和主管交接處的彎矩M對于節(jié)點(diǎn)承載力的影響，而沒有考慮到剪力Q的影響。因?yàn)檫@個(gè)原因，特別考察了3種不同的臂長L情況下主管軸力的影響情況。通過有限元分析得出主管軸力在不同臂長L的情況下對1/4環(huán)形加強(qiáng)板情況下局部承載力的影
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減速器——三曲柄環(huán)板減速器[1]。它有單環(huán)、二環(huán)和三環(huán)共3種結(jié)構(gòu)型式。其中，三曲柄單環(huán)減速器的結(jié)構(gòu)最為簡單，因而也相對容易實(shí)施。為便于此種減速器的推廣應(yīng)用，筆者將對三曲柄單環(huán)減速器的平衡和轉(zhuǎn)臂軸承的受力分析方法進(jìn)行研究。1 三曲柄單環(huán)板減速器的平衡計(jì)算圖1是三曲柄單環(huán)減速器的三維結(jié)構(gòu)示意圖。它主要由輸入軸、內(nèi)齒輪環(huán)板、上支撐軸和下支撐軸、外齒輪、輸出軸和機(jī)箱等組成。輸入軸、上支撐軸和輸出軸的兩端均通過軸承支撐在機(jī)箱水平剖分面處。下支撐軸位于輸入軸的下方，其
長江大學(xué)學(xué)報(bào)(自科版) 2009年2期2009-12-04