摘" 要：為豐富液壓支架支護(hù)強(qiáng)度的計(jì)算方法，更多地利用直觀地質(zhì)資料對(duì)液壓支架支護(hù)強(qiáng)度進(jìn)行核算。該文基于統(tǒng)計(jì)學(xué)對(duì)液壓支架支護(hù)強(qiáng)度進(jìn)行計(jì)算，通過統(tǒng)計(jì)學(xué)方法對(duì)煤礦地質(zhì)報(bào)告中的相關(guān)參數(shù)進(jìn)行統(tǒng)計(jì)、分析，結(jié)合3倍標(biāo)準(zhǔn)差原則增加液壓支架支護(hù)強(qiáng)度的覆蓋率，從而確保計(jì)算結(jié)果的可靠性，同時(shí)，采用液壓支架支護(hù)強(qiáng)度的常規(guī)計(jì)算方法對(duì)結(jié)果進(jìn)行驗(yàn)證。

關(guān)鍵詞：統(tǒng)計(jì)學(xué)；液壓支架；支護(hù)強(qiáng)度；標(biāo)準(zhǔn)差；計(jì)算

中圖分類號(hào)：TD355" " " 文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A" " " " " 文章編號(hào)：2095-2945（2025）01-0160-05

Abstract： In order to enrich the calculation method of hydraulic support strength， more intuitive geological data are used to calculate the support strength of hydraulic support. This paper calculates the support strength of hydraulic support based on statistics. Relevant parameters in the coal mine geological report are counted and analyzed through statistical methods. Combined with the principle of three times standard deviation， the coverage rate of hydraulic support strength is increased， thus ensuring the reliability of the calculation results. At the same time， the results are verified by using the conventional calculation method of hydraulic support strength.

Keywords： statistics; hydraulic support; support strength; standard deviation; calculation

目前，國內(nèi)的煤炭開采已基本實(shí)現(xiàn)綜采，液壓支架的使用在井工煤礦基本普及。近些年來，液壓支架從數(shù)量、種類及形式上，均呈現(xiàn)快速增多的趨勢(shì)。

液壓支架作為井工煤礦最重要的安全支護(hù)設(shè)備，其支護(hù)強(qiáng)度越來越受到人們的重視。液壓支架的支護(hù)強(qiáng)度核算方法一直是本技術(shù)領(lǐng)域技術(shù)人員和管理人員一直探討和研究的課題。

目前常用的液壓支架支護(hù)強(qiáng)度計(jì)算方法有：①按緩傾斜煤層工作面頂板分類中的公式進(jìn)行計(jì)算[1]；②按冒落充填法進(jìn)行計(jì)算；③按經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算[2]。

其中，按緩傾斜煤層工作面頂板分類中的公式進(jìn)行計(jì)算時(shí)，老頂?shù)某醮蝸韷翰骄唷?dòng)載系數(shù)、液壓支架的控頂距等參數(shù)一般在前期地質(zhì)資料中無體現(xiàn)，需要按照經(jīng)驗(yàn)進(jìn)行預(yù)設(shè)定；按冒落充填法進(jìn)行計(jì)算時(shí)，碎漲系數(shù)、支架受力不均勻系數(shù)、頂板巖石容重等參數(shù)也需要按照經(jīng)驗(yàn)進(jìn)行預(yù)設(shè)定；而經(jīng)驗(yàn)公式本身即為歸納總結(jié)的行程的經(jīng)驗(yàn)值，因此，按上述3種常規(guī)方法對(duì)液壓支架支護(hù)強(qiáng)度進(jìn)行計(jì)算時(shí)，根據(jù)個(gè)人對(duì)預(yù)設(shè)定值的選取不同，支護(hù)強(qiáng)度的變化較大。

本文介紹的計(jì)算方法盡量采用地質(zhì)資料中的直觀數(shù)據(jù)對(duì)支護(hù)強(qiáng)度進(jìn)行計(jì)算，確保了最終計(jì)算結(jié)果的穩(wěn)定性和統(tǒng)一性，減少個(gè)人因素對(duì)計(jì)算的影響。

1nbsp; 基于統(tǒng)計(jì)學(xué)的液壓支架支護(hù)強(qiáng)度計(jì)算方法的概念

標(biāo)準(zhǔn)差的定義為樣本平均數(shù)方差的平方根，通常用σ表示。在統(tǒng)計(jì)概念中，標(biāo)準(zhǔn)差表示的是樣本數(shù)據(jù)的離散程度。而在對(duì)樣本進(jìn)行統(tǒng)計(jì)時(shí)，3倍標(biāo)準(zhǔn)差原則能夠涵蓋超過99.7%的誤差范圍，即超過3倍標(biāo)準(zhǔn)差的結(jié)果為小概率事件。

本文介紹的液壓支架支護(hù)強(qiáng)度計(jì)算方法，以井工煤礦地質(zhì)資料中通過鉆孔探明的煤層頂板厚度數(shù)據(jù)作為樣本，利用3倍標(biāo)準(zhǔn)差原則對(duì)頂板厚度數(shù)據(jù)樣本進(jìn)行統(tǒng)計(jì)，即煤層頂板厚度有效值上限=煤層頂板樣本平均數(shù)+3×煤層頂板厚度樣本標(biāo)準(zhǔn)差（σ）。在統(tǒng)計(jì)學(xué)概念中，認(rèn)為上述結(jié)果可以代表煤層頂板厚度樣本的全部。

液壓支架的支護(hù)強(qiáng)度分為初撐力支護(hù)強(qiáng)度和工作阻力支護(hù)強(qiáng)度。其中，初撐力支護(hù)強(qiáng)度需要滿足對(duì)煤層直接頂?shù)闹ёo(hù)要求；工作阻力支護(hù)強(qiáng)度需要滿足對(duì)煤層老頂?shù)闹ёo(hù)要求。

綜上所述，初撐力支護(hù)強(qiáng)度如公式（1）所示

P（初撐）=γ×A1，" "（1）

式中：P（初撐）為初撐力支護(hù)強(qiáng)度，MPa；γ為頂板巖石容重，t/m3；A1為煤層直接頂厚度有效值上限，m。

工作阻力支護(hù)強(qiáng)度如公式（2）所示

P（工作）=γ×A2，" " "（2）

式中：P（工作）為初撐力支護(hù)強(qiáng)度，MPa；γ為頂板巖石容重，t/m3；A2為煤層老頂厚度有效值上限，m。

本文介紹的液壓支架支護(hù)強(qiáng)度計(jì)算方法，相比常規(guī)的計(jì)算方法，主要特點(diǎn)為計(jì)算方式簡(jiǎn)單，3倍標(biāo)準(zhǔn)差原則統(tǒng)計(jì)出的煤層頂板厚度可利用表格直接進(jìn)行統(tǒng)計(jì)；計(jì)算過程中的預(yù)設(shè)定值少，只有頂板巖石容重一項(xiàng)為預(yù)設(shè)定值，且頂板巖石容重可根據(jù)頂板巖性進(jìn)行初步計(jì)算，確保計(jì)算結(jié)果穩(wěn)定、可靠。

2" 基于統(tǒng)計(jì)學(xué)的液壓支架支護(hù)強(qiáng)度計(jì)算方法的實(shí)例測(cè)驗(yàn)

為驗(yàn)證本文介紹的計(jì)算方法，以陜西省榆林市府谷縣某煤礦的地質(zhì)資料為基礎(chǔ)，利用基于統(tǒng)計(jì)學(xué)的液壓支架支護(hù)強(qiáng)度計(jì)算方法對(duì)液壓支架的支護(hù)強(qiáng)度進(jìn)行測(cè)算。

陜西省榆林市府谷縣某煤礦前期鉆孔勘探地質(zhì)資料如下。

該煤礦的主要可采煤層為4號(hào)煤層和8號(hào)煤層。其中，4號(hào)煤層的可采煤層厚度在1.6～3.5 m之間，平均厚度3.18 m；8號(hào)煤層可采煤層厚度在2.8～5.5 m之間，平均厚度4.78 m。

根據(jù)4號(hào)煤層的頂板巖性特征統(tǒng)計(jì)情況，將4號(hào)煤層的頂板統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)剔除接近于0的無效數(shù)據(jù)后，對(duì)直接頂和老頂厚度進(jìn)行分別統(tǒng)計(jì)，并利用表格分別計(jì)算出直接頂和老頂?shù)钠骄穸群秃穸葮?biāo)準(zhǔn)差。最終得到4號(hào)煤直接頂厚度統(tǒng)計(jì)見表1，4號(hào)煤老頂厚度統(tǒng)計(jì)，見表2。

按照上述表1、表2和3倍標(biāo)準(zhǔn)差原則，可得出4號(hào)煤層直接頂厚度有效值上限A1和4號(hào)煤層老頂厚度有效值上限A2分別如下。

A1=7.0+3×6.3=25.9 m，

A2=8.6+3×6.7=28.7 m。

頂板巖石容重取2.65 t/m3，連同上述頂板厚度有效值上限計(jì)算結(jié)果分別代入公式（1）和公式（2）。

P（初撐）=γ×A1=2.65 t/m3×25.9 m=68.635 t/m2≈0.69 MPa，

P（工作）=γ×A2=2.65 t/m3×28.7 m=76.055 t/m2≈0.76 MPa。

按照本文介紹的液壓支架支護(hù)強(qiáng)度計(jì)算方法，該礦4號(hào)煤的液壓支架工作阻力支護(hù)強(qiáng)度應(yīng)不小于0.76 MPa。

根據(jù)8號(hào)煤層的頂板巖性特征統(tǒng)計(jì)情況，將8號(hào)煤層的頂板統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)剔除接近于0的無效數(shù)據(jù)后，對(duì)表中的直接頂和老頂厚度進(jìn)行分別統(tǒng)計(jì)，并利用表格分別計(jì)算出直接頂和老頂?shù)钠骄穸群秃穸葮?biāo)準(zhǔn)差。最終得到8號(hào)煤直接頂厚度統(tǒng)計(jì)見表3，8號(hào)煤老頂厚度統(tǒng)計(jì)見表4。

按照上述表3、表4和3倍標(biāo)準(zhǔn)差原則，可得出8號(hào)煤層直接頂厚度有效值上限A1和8號(hào)煤層老頂厚度有效值上限A2分別如下。

A1=9.1+3×8.1=33.4 m，

A2=16.3+3×9.2=43.9 m。

頂板巖石容重取2.65 t/m3，連同上述頂板厚度有效值上限計(jì)算結(jié)果分別代入公式（1）和公式（2）。

P（初撐）=γ×A1=2.65 t/m3×33.4 m=88.51 t/m2≈0.88 MPa，

P（工作）=γ×A2=2.65 t/m3×43.9 m=116.335 t/m2≈1.16 MPa。

按照本文介紹的液壓支架支護(hù)強(qiáng)度計(jì)算方法，該礦8號(hào)煤的液壓支架工作阻力支護(hù)強(qiáng)度應(yīng)不小于1.16 MPa。

3" 利用常用算法對(duì)液壓支架支護(hù)強(qiáng)度進(jìn)行驗(yàn)證

為驗(yàn)證本文介紹的支護(hù)強(qiáng)度計(jì)算方法的準(zhǔn)確性，接下來利用行業(yè)內(nèi)普遍認(rèn)可的3種支護(hù)強(qiáng)度計(jì)算方法對(duì)實(shí)例礦井的4號(hào)煤和8號(hào)煤液壓支護(hù)強(qiáng)度進(jìn)行計(jì)算，通過計(jì)算結(jié)果的對(duì)比，來驗(yàn)證本文介紹的計(jì)算方法是否可靠。

3.1" 4號(hào)煤液壓支架支護(hù)強(qiáng)度計(jì)算

3.1.1" 按緩傾斜煤層工作面頂板分類中的公式進(jìn)行計(jì)算

支護(hù)強(qiáng)度下限計(jì)算如公式（3）所示

Ps=（72.3h+4.5L+78.9Bc-10.24N-62.1）K， （3）

式中：Ps為支護(hù)強(qiáng)度下限，MPa；h為煤層最大采高，取3.5 m；L為老頂初次來壓步距，根據(jù)煤層取20 m；N為直接頂厚度與采高之比，取2；Bc為液壓支架的控頂距離，取5 m；K為動(dòng)載系數(shù)，取1.15。

將上述數(shù)值代入公式（3）

Ps=（72.3×3.5 m+4.5×20 m+78.9×5 m-10.24×2-62.1）×1.15=753.2155 kN/m2≈0.75 MPa。

按照緩傾斜煤層工作面頂板分類中的公式進(jìn)行計(jì)算，該礦4號(hào)煤的液壓支架工作阻力支護(hù)強(qiáng)度應(yīng)不小于0.75 MPa。

3.1.2" 按冒落充填法進(jìn)行計(jì)算

支護(hù)強(qiáng)度下限計(jì)算如公式（4）所示

Ps=n×M/[Kp-1]×γ，" " " " " " " " " " " （4）

式中：Ps為支護(hù)強(qiáng)度下限，MPa；M為采煤高度，3.5 m；Kp為碎漲系數(shù)，取1.25；n為支架受力不均勻系數(shù)，根據(jù)煤層取2；γ為頂板巖石容重，取2.65 t/m3。

將上述數(shù)值代入公式（4）

Ps=2×3.5 m/[1.25-1]×2.65 t/m3=74.2 t/m2≈0.74 MPa。

按照冒落充填法進(jìn)行計(jì)算，該礦4號(hào)煤的液壓支架工作阻力支護(hù)強(qiáng)度應(yīng)不小于0.74 MPa。

3.1.3" 按經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算

支護(hù)強(qiáng)度下限計(jì)算如公式（5）所示

Ps=nγH ，" " " " " " " " " " " " （5）

式中：Ps為支護(hù)強(qiáng)度下限，MPa；n為計(jì)算參數(shù)，蘇聯(lián)取6～8，英國取5～7，此處取8；γ為頂板巖石容重，取2.65t/m3；H為支架最大支護(hù)高度，取3.5 m。

將上述數(shù)值代入公式（5）

Ps=8×2.65 t/m3×3.5 m=74.2 t/m2≈0.74 MPa。

按照經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算，該礦4號(hào)煤的液壓支架工作阻力支護(hù)強(qiáng)度應(yīng)不小于0.74 MPa。

3.2" 8號(hào)煤液壓支架支護(hù)強(qiáng)度計(jì)算

3.2.1" 按緩傾斜煤層工作面頂板分類中的公式進(jìn)行計(jì)算

支護(hù)強(qiáng)度下限計(jì)算如公式（6）所示

Ps=（72.3h+4.5L+78.9Bc-10.24N-62.1）K， （6）

式中：Ps為支護(hù)強(qiáng)度下限，MPa；h為煤層最大采高，取5.5 m；L為老頂初次來壓步距，根據(jù)煤層取40 m；N為直接頂厚度與采高之比，取1.6；Bc為液壓支架的控頂距離，取5.3 m；K為動(dòng)載系數(shù)，取1.25。

將上述數(shù)值代入公式（6）

Ps=（72.3×5.5 m+4.5×40 m+78.9×5.3 m-10.24×1.6-62.1）×1.25=1 146.67 kN/m2≈1.15 MPa。

按照緩傾斜煤層工作面頂板分類中的公式進(jìn)行計(jì)算，該礦8號(hào)煤的液壓支架工作阻力支護(hù)強(qiáng)度應(yīng)不小于1.15 MPa。

3.2.2" 按冒落充填法進(jìn)行計(jì)算

支護(hù)強(qiáng)度下限計(jì)算如公式（7）所示

Ps=n×M/[Kp-1]×γ， （7）

式中：Ps為支護(hù)強(qiáng)度下限，MPa；M為采煤高度，5.5 m；Kp為碎漲系數(shù)，取1.25；n為支架受力不均勻系數(shù)，根據(jù)煤層取2；γ為頂板巖石容重，取2.65 t/m3。

將上述數(shù)值代入公式（7）

Ps=2×5.5 m/[1.25-1]×2.65 t/m3=116.6 t/m2≈1.16 MPa。

按照冒落充填法進(jìn)行計(jì)算，該礦8號(hào)煤的液壓支架工作阻力支護(hù)強(qiáng)度應(yīng)不小于1.16 MPa。

3.2.3" 按經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算

支護(hù)強(qiáng)度下限計(jì)算如公式（8）所示

Ps=nγH" ，" " " " " " " " " " " "（8）

式中：Ps為支護(hù)強(qiáng)度下限，MPa；n為計(jì)算參數(shù)，蘇聯(lián)取6～8，英國取5～7，此處取8；γ為頂板巖石容重，取2.65 t/m3；H為支架最大支護(hù)高度，取5.5 m。

將上述數(shù)值代入公式（8）

Ps=8×2.65 t/m3×5.5 m=116.6 t/m2≈1.16 MPa。

按照經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算，該礦8號(hào)煤的液壓支架工作阻力支護(hù)強(qiáng)度應(yīng)不小于1.16 MPa。

綜上所述，利用4種不同的計(jì)算方法得到的4號(hào)煤液壓支架支護(hù)強(qiáng)度對(duì)比表見表5，利用4種不同的計(jì)算方法得到的8號(hào)煤液壓支架支護(hù)強(qiáng)度對(duì)比表見表6。

根據(jù)上述兩表的對(duì)比結(jié)果，按照本文介紹的基于統(tǒng)計(jì)學(xué)的液壓支架支護(hù)強(qiáng)度算法，其計(jì)算結(jié)果與行業(yè)內(nèi)普遍認(rèn)可的3種支護(hù)強(qiáng)度計(jì)算方法結(jié)果基本一致。這證明了本文介紹的基于統(tǒng)計(jì)學(xué)的液壓支架支護(hù)強(qiáng)度算法是可靠的。

4" 結(jié)束語

隨著國內(nèi)煤炭開采技術(shù)的不斷進(jìn)步，液壓支架的更新速度不斷提高，液壓支架的選型、設(shè)計(jì)要求也越來越高。其中，液壓支架選型的主要工作之一就是支護(hù)強(qiáng)度的確定。對(duì)液壓支架支護(hù)強(qiáng)度產(chǎn)生影響的因素有很多種，目前行業(yè)內(nèi)普遍認(rèn)可的3種支護(hù)強(qiáng)度計(jì)算方法，主要考慮的是煤層厚度、初次來壓的步距、液壓支架的控頂距和頂板巖石的碎漲系數(shù)等原因?qū)σ簤褐Ъ苤ёo(hù)強(qiáng)度的影響。本文介紹的液壓支架支護(hù)強(qiáng)度計(jì)算方法，考慮了直接作用于液壓支架頂梁上煤層頂板對(duì)液壓支架支護(hù)強(qiáng)度的影響，用最直接的方式對(duì)液壓支架支護(hù)強(qiáng)度進(jìn)行測(cè)算，且經(jīng)過其他計(jì)算方法的驗(yàn)證，結(jié)果也是真實(shí)可靠的。

本文介紹的基于統(tǒng)計(jì)學(xué)的液壓支架支護(hù)強(qiáng)度計(jì)算方法，豐富了液壓支架支護(hù)強(qiáng)度的測(cè)算方法，增加了一種對(duì)液壓支架支護(hù)強(qiáng)度驗(yàn)證的手段，對(duì)液壓支架的選型技術(shù)進(jìn)步有一定的推動(dòng)作用。

參考文獻(xiàn)：

[1] 劉亞兵，何明，楊路余，等.大采高放頂煤液壓支架設(shè)計(jì)[J].煤礦機(jī)械，2023（11）：22-24.

[2] 師玉剛.煤礦綜放工作面液壓支架選型技術(shù)的研究[J].機(jī)械管理開發(fā)，2021（7）：25-26，29.