曲 揚(yáng)，楊 威，張 爽，任光輝

（哈爾濱電機(jī)廠有限責(zé)任公司，黑龍江 哈爾濱 150040）

0 前言

為實(shí)現(xiàn)碳達(dá)峰碳中和的目標(biāo)，可再生能源發(fā)電的規(guī)?？焖偬嵘?，電力負(fù)荷持續(xù)增長(zhǎng)、電力系統(tǒng)峰谷差逐步加大等問(wèn)題日益突出。作為最經(jīng)濟(jì)、最具大規(guī)模開發(fā)條件的抽水蓄能，能彌補(bǔ)光伏、風(fēng)電等新能源的“先天缺陷”，解決新能源發(fā)電不穩(wěn)定等難題，是世界公認(rèn)的運(yùn)行靈活可靠的調(diào)峰電源，可承擔(dān)電網(wǎng)的調(diào)峰、調(diào)頻、調(diào)相、穩(wěn)定電力系統(tǒng)的頻率和電壓等任務(wù)，為電網(wǎng)經(jīng)濟(jì)高效、安全穩(wěn)定運(yùn)行提供保障，為新能源產(chǎn)業(yè)發(fā)展的“護(hù)航員”。隨著抽水蓄能技術(shù)的進(jìn)步，抽水蓄能機(jī)組正向著高水頭、大容量發(fā)展，陽(yáng)蓄電站是700 m 超高水頭抽水蓄能電站，單機(jī)容量400 MW，是目前國(guó)內(nèi)單機(jī)容量最大蓄能機(jī)組，其成功設(shè)計(jì)、制造、安裝并發(fā)電，具有非常重要的意義。電站機(jī)組經(jīng)過(guò)調(diào)試完成了所有動(dòng)態(tài)試驗(yàn)項(xiàng)目，在調(diào)試過(guò)程中出現(xiàn)了一些問(wèn)題，文中從水泵水輪機(jī)調(diào)試過(guò)程出現(xiàn)的問(wèn)題入手，分析論述問(wèn)題產(chǎn)生的原因并給出解決方案，為后續(xù)抽蓄機(jī)組的調(diào)試和運(yùn)行提供經(jīng)驗(yàn)和參考。

1 SFC 啟動(dòng)，拖動(dòng)過(guò)程中止漏環(huán)冷卻水流量異常

1.1 問(wèn)題描述

陽(yáng)蓄1 號(hào)機(jī)組SFC 首次拖動(dòng)，機(jī)組水泵方向首次啟動(dòng)，隨機(jī)組轉(zhuǎn)速升高，止漏環(huán)冷卻水量降低，以至低流量報(bào)警。調(diào)整蝸殼平壓管上的節(jié)流孔板后，過(guò)流通道壓力仍然異常。

1.2 問(wèn)題分析

陽(yáng)蓄水泵水輪機(jī)止漏環(huán)冷卻水取自尾水，尾水經(jīng)技術(shù)供水泵（揚(yáng)程45 m）增壓后，引至機(jī)墩外。機(jī)墩外止漏環(huán)供水管路由過(guò)濾器、節(jié)流孔板、止回閥和電動(dòng)閥組成，管路分別接至上、下止漏環(huán)處，管路布置見(jiàn)圖1。

圖1 止漏環(huán)供水管路布置圖

機(jī)組啟動(dòng)后，止漏環(huán)供水量隨轉(zhuǎn)速上升而下降，且上止漏環(huán)供水量下降快，與理論計(jì)算值有偏差，以至低流量報(bào)警。理論計(jì)算所得上止漏環(huán)冷卻水流量應(yīng)更大，而試驗(yàn)時(shí)下止漏環(huán)冷卻水流量始終偏大，冷卻水量與轉(zhuǎn)速關(guān)系見(jiàn)表1。報(bào)警流量設(shè)定值：上止漏環(huán)70 m3/h，下止漏環(huán)45 m3/h。

表1 冷卻水量與轉(zhuǎn)速關(guān)系

機(jī)組在拖動(dòng)時(shí)，充氣壓水，蝸殼平壓閥開啟，蝸殼與尾水管進(jìn)口壓力應(yīng)基本相當(dāng)。通過(guò)調(diào)取現(xiàn)場(chǎng)狀態(tài)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)發(fā)現(xiàn)，機(jī)組過(guò)流通道內(nèi)壓力有異常表現(xiàn)，蝸殼進(jìn)口壓力偏高，其實(shí)測(cè)值見(jiàn)表2。

表2 不同轉(zhuǎn)速下各參數(shù)實(shí)測(cè)值

分析認(rèn)為，可能是蝸殼平壓管水流不暢導(dǎo)致。決定更換蝸殼平壓管節(jié)流孔板。

節(jié)流孔板更換后，繼續(xù)進(jìn)行升速試驗(yàn)，止漏環(huán)冷卻水流量正常，但過(guò)流通道內(nèi)壓力異常，且蝸殼壓力明顯升高，表明止漏環(huán)冷卻供水進(jìn)入轉(zhuǎn)輪，在外緣處形成的水環(huán)加厚，蝸殼壓力升高，同時(shí)機(jī)組功率也發(fā)生了變化，見(jiàn)表3。用超聲波流量計(jì)并未能在蝸殼平壓管路上測(cè)得流量，確認(rèn)蝸殼平壓管出現(xiàn)問(wèn)題。

表3 更換節(jié)流孔板后不同轉(zhuǎn)速下各參數(shù)數(shù)值

1.3 處理過(guò)程

①為便于消除水環(huán)，將蝸殼平壓管路上節(jié)流孔板擴(kuò)大；②檢查發(fā)現(xiàn)蝸殼平壓管的手動(dòng)閥處于關(guān)閉狀態(tài)，開關(guān)操作與常規(guī)閥門相反，現(xiàn)場(chǎng)將此手動(dòng)閥全開，后續(xù)試驗(yàn)時(shí)，未再出現(xiàn)此問(wèn)題。上下止漏環(huán)流量及溫升相對(duì)正常。蝸殼壓力也與尾水管進(jìn)口壓力基本相當(dāng)（見(jiàn)表3 機(jī)組轉(zhuǎn)速485 r/min 列數(shù)據(jù)）。

2 水導(dǎo)瓦溫偏高

2.1 問(wèn)題描述

陽(yáng)蓄1 號(hào)機(jī)組水導(dǎo)軸承在初步配重后，進(jìn)行瓦溫考核，在額定轉(zhuǎn)速下水泵調(diào)相工況旋轉(zhuǎn)90 min，水導(dǎo)瓦溫基本穩(wěn)定，最高瓦溫達(dá)到68.4℃，已超過(guò)合同規(guī)定水導(dǎo)瓦溫65℃報(bào)警值。

2.2 問(wèn)題分析

水導(dǎo)軸承采用加泵強(qiáng)迫外循環(huán)稀油潤(rùn)滑分塊瓦結(jié)構(gòu)。軸領(lǐng)外徑Φ1 450 mm，其布置能允許主軸在豎直方向移動(dòng)。水導(dǎo)軸承共10 塊瓦，合同要求運(yùn)行時(shí)瓦溫不超過(guò)65℃，當(dāng)瓦溫70℃時(shí)應(yīng)報(bào)警停機(jī)，水導(dǎo)軸承油溫不得超過(guò)50℃。設(shè)置有外循環(huán)集成冷卻裝置為水導(dǎo)內(nèi)流出的熱油進(jìn)行冷卻，該裝置由外加泵（1 主1 備）、板式換熱器、油過(guò)濾器（1 主1 備）、冷卻水過(guò)濾器（1 主1 備）等組成，水導(dǎo)出口的熱油經(jīng)油泵加壓，滿足循環(huán)要求，同時(shí)經(jīng)過(guò)冷卻的熱油可以進(jìn)行自動(dòng)過(guò)濾并監(jiān)測(cè)油溫，實(shí)現(xiàn)在機(jī)組運(yùn)行過(guò)程中，不間斷連續(xù)運(yùn)行，確保每個(gè)元件在工作當(dāng)中不停機(jī)的情況下可以在線更換和維修。

試驗(yàn)時(shí)，水導(dǎo)軸承冷卻水進(jìn)水溫度25℃，出水溫度26.7℃，油槽溫度45℃，冷卻后油溫35.5℃。水導(dǎo)軸承循環(huán)油量49～52 m3/h，冷卻水量（開2 組冷卻器）164 m3/h，運(yùn)行90 min，冷熱油溫差9.5℃，換熱器進(jìn)出水溫度差1.7℃。根據(jù)換熱器廠家計(jì)算報(bào)告：?jiǎn)蝹€(gè)換熱器在水量78 m3/h 條件下，對(duì)52.2 m3/h 熱油進(jìn)行冷卻，進(jìn)出水溫2.7℃可使油溫度下降10℃。機(jī)組冷卻水取自尾水，2 h 調(diào)相，冷卻水溫升也達(dá)4～5℃。因此，如果要滿足長(zhǎng)時(shí)間調(diào)相運(yùn)行，換熱器的冷卻能力顯得不足。

2.3 處理過(guò)程

（1）將2 個(gè)板式熱器同時(shí)開啟，提高冷卻能力。

（2）根據(jù)瓦溫調(diào)整各水導(dǎo)瓦間隙，使瓦溫降低且各瓦溫度均勻。

水導(dǎo)瓦間隙調(diào)整后，進(jìn)行瓦溫考核，在額定轉(zhuǎn)速下水泵調(diào)相工況旋轉(zhuǎn)2 h，各瓦溫度如表4。

表4 水導(dǎo)瓦間隙調(diào)整前后各瓦溫度對(duì)比表

3 抽水調(diào)相停機(jī)過(guò)程中，上下止漏環(huán)低流量報(bào)警觸發(fā)QSD

3.1 問(wèn)題描述

陽(yáng)蓄1 號(hào)機(jī)組抽水調(diào)相瓦溫考核試驗(yàn)停機(jī)時(shí)，在機(jī)組運(yùn)行2 h 后啟動(dòng)停機(jī)流程，上下止漏環(huán)供水低流量報(bào)警，延時(shí)2.5 min 后，觸發(fā)QSD 停機(jī)流程。上止漏環(huán)溫度也從29℃迅速升高至38℃。

3.2 問(wèn)題分析

抽水調(diào)相后啟動(dòng)自動(dòng)停機(jī)，機(jī)組從充氣壓水轉(zhuǎn)換至回水排氣狀態(tài)。蝸殼和頂蓋排氣閥從開啟到關(guān)閉，經(jīng)歷了18 s，也就是說(shuō)，回水排氣時(shí)間共用了18 s 監(jiān)控報(bào)文，見(jiàn)圖2。根據(jù)理想氣體方程，按頂蓋排氣管路上安裝的節(jié)流孔板直徑計(jì)算，回水排氣時(shí)間應(yīng)該為35～45 s，從監(jiān)控報(bào)文中可以看出，尾水管液位信號(hào)發(fā)出2 s 后即關(guān)閉排氣閥，結(jié)束排氣，這時(shí)轉(zhuǎn)輪腔內(nèi)的空氣并沒(méi)有被完全排出?？梢运愠鲛D(zhuǎn)輪腔排出的氣體量為44%，而關(guān)閉排氣閥后，轉(zhuǎn)輪仍在空氣中旋轉(zhuǎn)，此時(shí)轉(zhuǎn)速下降，蝸殼平壓閥在排氣結(jié)束命令時(shí)關(guān)閉，蝸殼壓力迅速升高，止漏環(huán)供水量減少，止漏環(huán)由于冷卻水量不足導(dǎo)致溫度升高。

圖2 監(jiān)控報(bào)文

3.3 處理過(guò)程

（1）由于回水排氣時(shí)間過(guò)長(zhǎng)，將頂蓋排氣管上的節(jié)流孔板尺寸擴(kuò)大，保證排氣時(shí)間縮短至15～25 s。

（2）調(diào)整流程，將止漏環(huán)冷卻水供水關(guān)閉節(jié)點(diǎn)從流程結(jié)束后更改為與頂蓋排氣閥關(guān)閉同時(shí)進(jìn)行。

以上處理可避免回水排氣過(guò)程中出現(xiàn)轉(zhuǎn)輪不完全脫水的情況，而且可以縮短工況轉(zhuǎn)換時(shí)間。

4 鎖定接力器閘板發(fā)卡

4.1 問(wèn)題描述

陽(yáng)蓄1 號(hào)機(jī)組水輪機(jī)方向啟動(dòng)，10%轉(zhuǎn)速ESD停機(jī)過(guò)程中，導(dǎo)葉接力器鎖定閘板未正確投入，導(dǎo)致鎖定裝置活塞桿彎曲。見(jiàn)圖3。

圖3 鎖定裝置活塞桿彎曲位置

4.2 問(wèn)題分析

陽(yáng)蓄水輪機(jī)2 個(gè)接力器采用后置鎖定，液壓鎖定接力器在全關(guān)位置設(shè)置鎖定裝置，并配置開啟和關(guān)閉位置限位開關(guān)，鎖定閘板由鎖定裝置控制下落，防止接力器活塞向開啟方向運(yùn)動(dòng)，以保證人員安全。鎖定裝置活塞桿與鎖定閘板連接（見(jiàn)圖4），鎖定正常投入后，鎖定閘板與活塞桿理論上應(yīng)該還有1.5 mm間隙，鎖定裝置活塞桿受力彎曲沒(méi)有落下，是接力器活塞桿未關(guān)閉到位所致。其可能原因：①接力器理論行程273.42 mm，現(xiàn)場(chǎng)調(diào)整壓緊行程為5.5 mm，調(diào)速器開關(guān)行程按理論行程而非接力器全行程（285 mm）設(shè)定，接力器未關(guān)到位即投入液壓鎖定裝置，導(dǎo)致鎖定閘板與接力器活塞桿卡住而產(chǎn)生彎曲；②機(jī)組ESD 停機(jī)，監(jiān)控投入的命令發(fā)出后，導(dǎo)葉機(jī)械鎖定退出以及投入的信號(hào)均沒(méi)有收到，導(dǎo)葉接力器鎖定未正確投入，導(dǎo)致彎曲。

圖4 鎖定接力器結(jié)構(gòu)圖

4.3 處理方案

①調(diào)整調(diào)速器中接力器行程位置設(shè)定；②調(diào)整導(dǎo)葉全關(guān)位置信號(hào)傳感器，將投入鎖定命令修改到球閥工作密封投入后，同時(shí)判定導(dǎo)葉全關(guān)；③更換鎖定。

5 導(dǎo)葉關(guān)閉，GCB 未斷開

5.1 問(wèn)題描述

陽(yáng)蓄1 號(hào)機(jī)組做調(diào)速器負(fù)載擾動(dòng)試驗(yàn)時(shí)，計(jì)算機(jī)監(jiān)控系統(tǒng)收到測(cè)速裝置故障報(bào)警，觸發(fā)了緊急事故停機(jī)流程，使得機(jī)組緊急停機(jī)，但是啟動(dòng)停機(jī)流程后機(jī)組噪聲及頂蓋振動(dòng)增大。

5.2 問(wèn)題分析

試驗(yàn)前上水庫(kù)水位755.4 m，下水庫(kù)水位77.93 m，機(jī)組進(jìn)行在200 MW 負(fù)荷運(yùn)行開展調(diào)速器負(fù)載試驗(yàn)工作，調(diào)速器進(jìn)行測(cè)速裝置故障試驗(yàn)時(shí)將測(cè)速裝置1 失電，測(cè)速裝置1 送出的測(cè)速裝置1 故障信號(hào)觸發(fā)機(jī)組緊急事故停機(jī)流程。機(jī)組緊急停機(jī)，導(dǎo)葉關(guān)閉后，監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)顯示，機(jī)組功率在-70 MW 左右、蝸殼進(jìn)口壓力略有上升、尾水管壓力波動(dòng)明顯、頂蓋垂直振動(dòng)較大、無(wú)葉區(qū)壓力略大。從監(jiān)測(cè)曲線上看，導(dǎo)葉關(guān)閉時(shí)，發(fā)電機(jī)出口斷路器（GCB）未斷開。見(jiàn)圖5。

圖5 監(jiān)測(cè)曲線圖

5.3 處理方案

修改流程：

（1）“測(cè)速裝置1 故障”信號(hào)不作為事故啟動(dòng)源觸發(fā)緊急事故停機(jī)流程，需要?jiǎng)h除該觸發(fā)緊急事故停機(jī)條件，改為報(bào)警。

（2）“測(cè)速裝置2 故障”不作為事故啟動(dòng)源觸發(fā)緊急事故停機(jī)流程。

6 自動(dòng)啟機(jī)發(fā)電模式，出現(xiàn)主軸密封低流量報(bào)好警，觸發(fā)QSD 停機(jī)

6.1 問(wèn)題描述

陽(yáng)蓄1 號(hào)機(jī)組在自動(dòng)啟機(jī)發(fā)電過(guò)程中，主軸密封供水管上的流量傳感器發(fā)出低流量信號(hào)，流量低于報(bào)警值，觸發(fā)快速停機(jī)（QSD）。

6.2 問(wèn)題分析

主軸密封供水取自機(jī)組消防用水，經(jīng)增壓泵、濾水器及節(jié)流孔板后進(jìn)入機(jī)坑內(nèi)主軸密封供水管，管路布置見(jiàn)圖6，每路濾水器前有電動(dòng)閥切換，濾水器前后設(shè)置有差壓變送器，由濾水器自身控制，實(shí)現(xiàn)自動(dòng)反沖洗功能。

圖6 主軸密封供水管路布置圖

根據(jù)監(jiān)控報(bào)文，在機(jī)組自動(dòng)啟機(jī)發(fā)電過(guò)程中，由于主軸密封供水管路上的濾水器自動(dòng)排污動(dòng)作，導(dǎo)致主軸密封供水壓力和供水流量均降低，具體數(shù)值見(jiàn)表5。從數(shù)據(jù)看，由于排污閥啟動(dòng)導(dǎo)致分流、降壓，且濾水器排污閥自動(dòng)啟動(dòng)兩次排污，使流量和壓力下降更加明顯。

表5 主軸密封供水壓力及流量數(shù)值表

6.3 處理方案

針對(duì)問(wèn)題以及濾水器排污閥啟動(dòng)程序設(shè)定值的分析，由于濾水器排污導(dǎo)致流量和壓力下降主要可以采取以下方式解決：

（1）在濾水器控制程序內(nèi)，將排污閥排污次數(shù)由2 次改為1 次，減小供水管路流量和壓力下降。

（2）調(diào)整濾水器前后差壓變送器差壓值，使兩路供水切換先于排污閥啟動(dòng)。

（3）在排污閥出口管路上設(shè)置節(jié)流孔板。

通過(guò)設(shè)置節(jié)流孔板的方式，可以將問(wèn)題徹底解決。

7 PC 轉(zhuǎn)P“轉(zhuǎn)輪室壓力釋放異?！?/h2>

7.1 問(wèn)題描述

陽(yáng)蓄1 號(hào)機(jī)組在進(jìn)行水泵調(diào)相（PC）工況轉(zhuǎn)水泵（P）工況過(guò)渡過(guò)程試驗(yàn)中，出現(xiàn)“轉(zhuǎn)輪室壓力釋放異?！庇|發(fā)機(jī)組快速停機(jī)，機(jī)組進(jìn)入快速停機(jī)流程。

7.2 問(wèn)題分析

試驗(yàn)前上水庫(kù)水位752.45 m，下水庫(kù)水位81.17 m。機(jī)組啟動(dòng)充氣壓水流程后，計(jì)算機(jī)監(jiān)控系統(tǒng)下達(dá)抽水調(diào)相轉(zhuǎn)抽水命令。蝸殼平壓閥關(guān)閉后，程序判斷工況轉(zhuǎn)換過(guò)程中，程序設(shè)定轉(zhuǎn)輪室壓力值為8.5 MPa，在實(shí)際轉(zhuǎn)換中轉(zhuǎn)輪室壓力為7.1 MPa，導(dǎo)致判斷壓力異常，延時(shí)10 s 后，觸發(fā)機(jī)組快速停機(jī)。

7.3 處理方案

經(jīng)過(guò)現(xiàn)場(chǎng)設(shè)備狀態(tài)檢查，各設(shè)備均正常，分析由于轉(zhuǎn)輪室壓力實(shí)際值較程序設(shè)定值偏低，且不影響機(jī)組安全穩(wěn)定運(yùn)行，故修改“轉(zhuǎn)輪室壓力異常”定值為小于6.5 MPa。

8 尾水液位信號(hào)異常導(dǎo)致工況轉(zhuǎn)換不成功

8.1 問(wèn)題描述

陽(yáng)蓄2 號(hào)機(jī)組在水泵調(diào)相轉(zhuǎn)水泵工況時(shí)過(guò)程中，尾水錐管液位計(jì)無(wú)法正常顯示回水液位，回水過(guò)程無(wú)法發(fā)出高液位信號(hào)（顯示模擬信號(hào)始終未到達(dá)高位），工況轉(zhuǎn)換失??；水泵工況轉(zhuǎn)水泵調(diào)相工況時(shí)，在壓氣判斷時(shí)，尾水液位處于低位，不開啟壓氣閥，工況轉(zhuǎn)換回水排氣導(dǎo)致原轉(zhuǎn)換流程條件無(wú)法滿足。

8.2 問(wèn)題分析

從機(jī)組運(yùn)行過(guò)程觀察，水輪機(jī)發(fā)電工況，球閥開啟，導(dǎo)葉打開，開始發(fā)電方向轉(zhuǎn)機(jī)，液位計(jì)浮子瞬間降至最低位置；機(jī)組開機(jī)至空載，液位計(jì)浮子慢慢恢復(fù)到最高位置；機(jī)組帶負(fù)荷100 MW，液位計(jì)浮子逐漸下降至中間位置；機(jī)組帶負(fù)荷200 MW，液位計(jì)浮子降至最低位置；機(jī)組帶負(fù)荷300 MW，液位計(jì)浮子升高至最高位置。靜態(tài)壓水的時(shí)候，液位計(jì)顯示正常。

P 轉(zhuǎn)PC 未成功，查看監(jiān)控提出報(bào)文顯示，充氣閥開、關(guān)命令間隔時(shí)間過(guò)短（僅有2 s），雖然濺水功率達(dá)到抽水要求，但是液位顯示還沒(méi)有到達(dá)相應(yīng)節(jié)點(diǎn)。而PC 轉(zhuǎn)P，偶爾出現(xiàn)回水排氣時(shí)液位上升緩慢，導(dǎo)致流程超時(shí)，轉(zhuǎn)換失敗。

針對(duì)2 號(hào)機(jī)組尾水液位顯示異常的情況，現(xiàn)場(chǎng)通過(guò)調(diào)整液位計(jì)上下接口閥門（上部聯(lián)通管閥門為A，下部聯(lián)通管閥門為B）進(jìn)行了多項(xiàng)手動(dòng)操作試驗(yàn)：

（1）閥門A 全開，閥門B 從全開至全關(guān)，液位計(jì)浮子停留在液位計(jì)下部，無(wú)變化。

（2）發(fā)電200 MW 工況，閥門B 全開，閥門A 從全開關(guān)至約1/3 開口，液位計(jì)浮子逐漸升至液位計(jì)最上端，并會(huì)下降至最低位置且來(lái)回反復(fù)。

（3）發(fā)電200 MW 工況，在液位計(jì)浮子下降過(guò)程中關(guān)閉閥門B 再關(guān)閥門A，液位計(jì)浮子逐漸升至液位計(jì)最上端。

（4）發(fā)電200 MW 工況，液位計(jì)聯(lián)通管存在明顯振動(dòng)；液位上升至最高液位時(shí)，振動(dòng)減輕。

（5）發(fā)電300 MW 工況，液位計(jì)上聯(lián)通管振動(dòng)基本消除。

在調(diào)相壓水過(guò)程中，補(bǔ)氣閥頻繁動(dòng)作，尾水管的液位也在頻繁變化，而流程中尾水管液位是主要判據(jù)，尾水液位首次到達(dá)停止水位后，流程判斷壓水成功，壓氣停止，但實(shí)際上尾水管內(nèi)的液位還在不?；蝿?dòng)[3]。在低負(fù)荷發(fā)電過(guò)程中，尾水管的液位變化，根據(jù)瑞士學(xué)者M(jìn)irjam Sick 的研究，部分負(fù)荷下尾水管入口處的圓周速度和過(guò)流分速度在同一數(shù)量級(jí)上，強(qiáng)旋流引起的徑向壓力梯度對(duì)轉(zhuǎn)輪軸產(chǎn)生低壓，尾水管錐管處會(huì)產(chǎn)生強(qiáng)烈的回流，這個(gè)回流可以延伸至尾水管處，在尾水管外部區(qū)域的向前流動(dòng)的水流和尾水中心的回流之間的剪切層會(huì)出現(xiàn)小的渦系，引起了水流不穩(wěn)定，從而導(dǎo)致尾水管中旋轉(zhuǎn)渦流的產(chǎn)生[4]。

陽(yáng)蓄1 號(hào)機(jī)和3 號(hào)機(jī)調(diào)試過(guò)程沒(méi)有出現(xiàn)過(guò)類似情況。2 號(hào)機(jī)組出現(xiàn)此問(wèn)題的原因可能有：

（1）部分負(fù)荷下尾水管內(nèi)旋轉(zhuǎn)渦流的影響。

（2）尾水管內(nèi)壓力脈動(dòng)的影響。

（3）液位計(jì)聯(lián)通管路影響。

（4）2 號(hào)機(jī)組引水水道的影響，由于陽(yáng)蓄項(xiàng)目為一管三機(jī)，2 號(hào)機(jī)組所處的總干管和另兩分支管的能量損失會(huì)略有不同。陽(yáng)蓄機(jī)組引水水道見(jiàn)圖7。

圖7 引水水道平面圖

8.3 處理方案

（1）由于尾水管內(nèi)液位波動(dòng)較大，判斷液位對(duì)流程影響也較大，原P 轉(zhuǎn)PC 流程中，充氣閥打開后立即判斷液位，達(dá)到節(jié)點(diǎn)液位延時(shí)8 s 關(guān)閉充氣閥，現(xiàn)在流程中設(shè)定壓水后判斷功率“與”水位信號(hào)滿足條件，延時(shí)3 s 關(guān)閉蝸殼排氣閥，延時(shí)5 s 關(guān)閉頂蓋排氣閥。

（2）在液位計(jì)上下聯(lián)通管之間增加一并聯(lián)管路，減小尾水管內(nèi)水流波動(dòng)和壓力脈動(dòng)的影響。

9 結(jié)語(yǔ)

根據(jù)國(guó)家發(fā)展和改革委員會(huì)《關(guān)于促進(jìn)抽水蓄能電站健康有序發(fā)展有關(guān)問(wèn)題的意見(jiàn)》，面對(duì)國(guó)內(nèi)一大批揚(yáng)程500 m 以上、甚至揚(yáng)程700 m 及以上、單機(jī)容量大于300 MW 的抽水蓄能電站建設(shè)的需要，結(jié)合抽水蓄能技術(shù)的發(fā)展趨勢(shì)，國(guó)內(nèi)民族企業(yè)急需依托具體抽水蓄能電站建設(shè)，深入開展高水頭乃至超高水頭大容量抽水蓄能關(guān)鍵技術(shù)的攻關(guān)研究。陽(yáng)江抽水蓄能電站是我國(guó)自主研制的國(guó)內(nèi)最大單機(jī)容量的機(jī)組，機(jī)組調(diào)試過(guò)程也是對(duì)整個(gè)設(shè)計(jì)制造及各流程的檢驗(yàn)。通過(guò)對(duì)水泵水輪機(jī)出現(xiàn)問(wèn)題的分析，為后續(xù)抽水蓄能項(xiàng)目的調(diào)試提供了一定的參考依據(jù)。