楊 強(qiáng)， 洪成雨， 許承愷， 孫曉輝， 韓凱航

(1. 深圳大學(xué)土木與交通工程學(xué)院，廣東 深圳 518060; 2. 深圳市地鐵地下車(chē)站綠色高效智能建造重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，廣東 深圳 518060; 3. 深圳大學(xué)未來(lái)地下城市研究院，廣東 深圳 518060)

0 引 言

在邊坡工程中，分散不連續(xù)的土體需要一種二維或三維的連續(xù)材料改善其工程特性。因此，在工程中常利用土工合成材料（如土工格柵和土工織物等）提高邊坡的穩(wěn)定性[1-3]。與土工合成材料組合形成的加筋土改善了土體的力學(xué)性能，增強(qiáng)了土的強(qiáng)度和穩(wěn)定性。對(duì)于重要邊坡工程來(lái)說(shuō)，除了提高土體強(qiáng)度外，還必須對(duì)土工合成材料進(jìn)行長(zhǎng)期變形監(jiān)測(cè)，這對(duì)加筋土邊坡的設(shè)計(jì)和評(píng)估具有重要意義。

目前，對(duì)于土工合成材料的變形研究主要為數(shù)值模擬與試驗(yàn)研究?jī)煞N方法[4-5]。在試驗(yàn)研究中，主要通過(guò)電阻應(yīng)變片等傳統(tǒng)測(cè)量工具監(jiān)測(cè)筋材的變形[6]。但是應(yīng)變片的自身剛度較大，難以與被測(cè)物體協(xié)調(diào)變形，實(shí)際使用中其金屬的部分易被腐蝕，因此傳統(tǒng)測(cè)量方法的可靠程度與使用壽命存在嚴(yán)重缺陷。為了提高傳感器與被測(cè)體之間的協(xié)調(diào)變形性，有學(xué)者采用柔性位移計(jì)對(duì)土工合成材料之一的土工格柵進(jìn)行了變形監(jiān)測(cè)[7]，但柔性位移計(jì)的感測(cè)原理為電感調(diào)頻式，強(qiáng)磁場(chǎng)等惡劣環(huán)境對(duì)其測(cè)量存在嚴(yán)重的影響。

近年來(lái)，憑借小尺寸、高精度、抗電磁干擾、定制快捷方便、耐環(huán)境腐蝕、多路復(fù)用等優(yōu)點(diǎn)[8-9]，光纖布拉格光柵（fiber Bragg grating, FBG）傳感器在加筋土監(jiān)測(cè)中的運(yùn)用越來(lái)越廣泛。如，SUN等[10]在土工格柵上安裝FBG傳感器，在室內(nèi)對(duì)土工格柵加筋邊坡模型進(jìn)行了靜載試驗(yàn)，測(cè)量其應(yīng)變分布，結(jié)果驗(yàn)證了光纖光柵傳感技術(shù)在加固邊坡性能監(jiān)測(cè)和穩(wěn)定高程監(jiān)測(cè)中的有效性，但其FBG傳感器與土工格柵之間的粘結(jié)方式為膠帶粘接，容易造成FBG傳感器與土工格柵的相對(duì)滑移。李建[11]采用FBG傳感技術(shù)，針對(duì)不同纖維摻量的邊坡，開(kāi)展了纖維加筋土體邊坡模型試驗(yàn)，通過(guò)監(jiān)測(cè)邊坡坡頂局部逐級(jí)加載時(shí)坡體在水平向的變形情況，探討了纖維摻量對(duì)邊坡穩(wěn)定性的影響，并通過(guò)有限元數(shù)值計(jì)算分析，進(jìn)一步驗(yàn)證了監(jiān)測(cè)結(jié)果的準(zhǔn)確性。但在實(shí)際應(yīng)用中，光纖存在易折斷和變形協(xié)調(diào)性差的問(wèn)題，在很大程度上限制其發(fā)展。

針對(duì)上述問(wèn)題，本文將光纖傳感技術(shù)運(yùn)用于土工格柵的變形測(cè)量中，對(duì)FBG傳感器與被測(cè)基體之間的應(yīng)變傳遞機(jī)理進(jìn)行了研究，并基于此設(shè)計(jì)了一套用于測(cè)量土工格柵應(yīng)變的半緊套式光纖傳感結(jié)構(gòu)，以保證光纖信號(hào)傳輸效果。將該結(jié)構(gòu)用于室內(nèi)模型試驗(yàn)，通過(guò)與有限元軟件的計(jì)算結(jié)果相對(duì)比，分析了土工格柵的變形特性，驗(yàn)證了FBG傳感器在加筋土變形監(jiān)測(cè)的可行性。

1 FBG傳感器應(yīng)變傳遞模型

1.1 模型建立

FBG傳感器粘貼在土工格柵上對(duì)土體變形進(jìn)行監(jiān)測(cè)時(shí)，通常采用粘結(jié)劑實(shí)現(xiàn)土工格柵和FBG傳感器之間的耦合。由于粘結(jié)劑的存在，土工格柵產(chǎn)生的小部分真實(shí)應(yīng)變會(huì)被吸收，造成監(jiān)測(cè)結(jié)果失真。因此，深入研究土工格柵變形和FBG傳感器的變形之間的關(guān)系是決定監(jiān)測(cè)結(jié)果是否可信的重要因素[12]?；诖?，本文建立了一種由光纖-膠體-基體3部分組成的表面粘貼光纖光柵傳感器的應(yīng)變傳遞模型，如圖1所示。當(dāng)基體受到軸向外力作用時(shí)，基體產(chǎn)生的變形通過(guò)膠粘劑層傳遞，從而引起光纖傳感器的波長(zhǎng)發(fā)生變化。

圖1 應(yīng)變傳遞模型示意圖

光纖光柵傳感器與基體的應(yīng)變傳遞機(jī)理遵循以下假設(shè)[13]：

1)光纖、膠體和基體均為線彈性各向同性材料。

2)所有的界面緊密結(jié)合，位移沿界面一致。

3)膠體中剪應(yīng)力隨厚度的增加呈線性變化，且由于膠粘劑層的作用，基體在一定范圍內(nèi)存在剪應(yīng)力。

4)光纖與膠體的應(yīng)變梯度相同。

圖2表示應(yīng)變傳遞模型各層的應(yīng)力傳遞，圖中無(wú)限小截面dx上光纖和膠體的平衡方程分別為：

圖2 各層應(yīng)力傳遞圖

w——膠體寬度，mm；

t——膠體厚度，mm。

假設(shè)光纖與基體的應(yīng)變梯度相同，根據(jù)應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系有：

對(duì)于基體，聯(lián)立式（1）～式（3）與 τs=Gsdu/dy，并且兩邊同時(shí)對(duì)y積分后再對(duì)x求導(dǎo)，得到基體應(yīng)變?yōu)椋?/p>

對(duì)于膠體，聯(lián)立式（1）～式（3）和 τj=Gjdu/dy，并且兩邊對(duì)y積分后再對(duì)x求導(dǎo)，由于光纖與膠體的彈性模量相差較大，膠體的彈性模量忽略不計(jì)，得到膠體應(yīng)變?yōu)椋?/p>

聯(lián)立式（5）、式（6）與G =E/2(1+ν)得：

求得式（7）通解為：

其中A、B為由邊界條件決定的積分常數(shù)。

邊界條件為 ε0(d/2)= εg(-d/2)=0，利用邊界條件得：

其中d為膠體長(zhǎng)度，mm。

在整個(gè)膠結(jié)長(zhǎng)度上對(duì)x進(jìn)行積分，得到光纖與基體的平均應(yīng)變傳遞系數(shù)為：

在實(shí)際應(yīng)用中，結(jié)合式（7）、式（10），基體產(chǎn)生的真實(shí)應(yīng)變便能通過(guò)FBG傳感器的監(jiān)測(cè)應(yīng)變導(dǎo)出。

1.2 模型驗(yàn)證

為了驗(yàn)證1.1節(jié)提出的光纖傳感器應(yīng)變傳遞模型的可靠性，本節(jié)通過(guò)利用2篇參考文獻(xiàn)中的試驗(yàn)得到的實(shí)測(cè)值與按本研究提供的應(yīng)變傳遞模型計(jì)算的理論值進(jìn)行對(duì)比。

在Li等[14]的試驗(yàn)中，兩個(gè)FBG傳感器直接粘接在 Al 7075-T6 合金梁上，膠結(jié)劑為 353 ND（一種用于光纖專用的環(huán)氧樹(shù)脂粘合劑）和一種焊錫作為粘合劑材料。在Wan等[15]的試驗(yàn)中，F(xiàn)BG傳感器粘接在鋁梁底部，膠結(jié)劑為Devcon 5-minute環(huán)氧樹(shù)脂料。兩篇文獻(xiàn)的試驗(yàn)參數(shù)如表1所示。其中，膠體長(zhǎng)度和傳遞深度的值在參考文獻(xiàn)中沒(méi)有具體給出，表中所取值為假設(shè)值。

表1 文獻(xiàn)所用材料參數(shù)取值表

表2為試驗(yàn)數(shù)據(jù)與理論計(jì)算得到的平均應(yīng)變傳遞系數(shù)的比較。從中可以看出，理論值與實(shí)驗(yàn)值基本一致，誤差范圍為0.60% ～ 4.72%，證實(shí)了所提出的應(yīng)變傳遞模型的可靠性。

表2 平均應(yīng)變傳遞結(jié)果比較

1.3 影響參數(shù)研究

由于FBG傳感器廣泛作為商業(yè)產(chǎn)品使用，光纖參數(shù)通常是已知的（見(jiàn)表3），在影響參數(shù)研究中不再考慮。本節(jié)集中討論膠體與基體參數(shù)對(duì)平均應(yīng)變傳遞系數(shù)的影響。

表3 材料參數(shù)取值表1)

根據(jù)式（7）和式（10）可知，影響平均應(yīng)變傳遞系數(shù)的參數(shù)主要包括尺寸參數(shù)（膠體厚度、寬度、粘結(jié)長(zhǎng)度）和模量參數(shù)（膠體彈性模量和基體彈性模量）。各參數(shù)的取值范圍見(jiàn)表1。為了更好地研究其對(duì)應(yīng)變傳遞效果的影響，本文對(duì)上述5種影響參數(shù)的取值范圍做了歸一化處理，具體結(jié)果如圖3、圖4所示。

圖3 尺寸參數(shù)對(duì)平均應(yīng)變傳遞系數(shù)的影響

圖4 模量參數(shù)對(duì)平均應(yīng)變傳遞系數(shù)的影響

由圖3～圖4可知，隨著膠體長(zhǎng)度、膠體彈性模量的增加，平均應(yīng)變傳遞系數(shù)也不斷增加并逐漸趨于穩(wěn)定；相反地，隨著膠體寬度和厚度的增加，平均應(yīng)變傳遞系數(shù)不斷減小。另外，膠體彈性模量的變化對(duì)平均應(yīng)變傳遞系數(shù)的影響最大，其變化幅度達(dá)到了45%，其次是膠體厚度和長(zhǎng)度，分別為30%和25%，膠體寬度和基體彈性模量的對(duì)平均應(yīng)變傳遞系數(shù)的影響較小，其變化幅度均在20%以下。以上現(xiàn)象說(shuō)明，只有在膠體長(zhǎng)度較長(zhǎng)且寬度和厚度較小時(shí)，基體產(chǎn)生的應(yīng)變才能更好地傳遞到光纖上；同樣地，當(dāng)膠體和基體的彈性模量較大時(shí)，應(yīng)變傳遞的效果也就越好。因此，在實(shí)際工程中要注重膠結(jié)劑的選取，盡量選擇硬化后彈性模量較高或金屬材料的膠結(jié)劑，并不斷改進(jìn)粘結(jié)技術(shù)，以保證基體材料和光纖之間的應(yīng)變的高效傳遞。

2 土工格柵上光纖傳感器的封裝

基于對(duì)FBG傳感器應(yīng)變傳遞模型與影響參數(shù)的研究，本文設(shè)計(jì)了一套用于測(cè)量土工格柵應(yīng)變的半緊套式光纖傳感結(jié)構(gòu)。如圖5～圖6所示，該半緊套式光纖傳感結(jié)構(gòu)由5個(gè)部分組成，主要包括直徑為1 mm的熱縮細(xì)套管、直徑為2～3 mm的熱縮粗套管、環(huán)氧樹(shù)脂膠、土工格柵以及光纖光柵。

圖5 半緊套式FBG傳感結(jié)構(gòu)示意圖

圖6 半緊套式FBG傳感結(jié)構(gòu)實(shí)物圖（單位：mm）

該結(jié)構(gòu)中細(xì)套管的長(zhǎng)度與光柵區(qū)段等長(zhǎng)，約為10 mm。在光柵段放入細(xì)套管內(nèi)部后，使用環(huán)氧樹(shù)脂膠將圖中①②位置固定點(diǎn)粘緊。為了防止細(xì)套管在實(shí)際使用過(guò)程中與土體顆粒發(fā)生摩擦而導(dǎo)致破壞，需要先對(duì)細(xì)套管進(jìn)行粗糙處理，而后將環(huán)氧樹(shù)脂膠以點(diǎn)涂的方式涂在細(xì)套管與土工格柵的接觸面上，使兩者緊密結(jié)合。由于該段與土工格柵相連的細(xì)套管長(zhǎng)度僅為10 mm，遠(yuǎn)小于土體與加固材料的長(zhǎng)度，因此不會(huì)產(chǎn)生加筋效果。最后再將粗套管與細(xì)套管相連，不過(guò)因?yàn)榇痔坠芘c細(xì)套管的直徑不同，其連接處將出現(xiàn)寬度大約為1 mm的間隙（如圖5中①、②固定點(diǎn)位置所示），本文使用環(huán)氧樹(shù)脂膠封閉粗細(xì)套管之間的間隙，保證兩種不同尺寸套管間的連接。

按照上述方式固定的傳感結(jié)構(gòu)具有以下3個(gè)方面的優(yōu)勢(shì)：

1）保證應(yīng)變傳遞效果。在傳統(tǒng)方法中，往往依靠厚涂膠水的方式實(shí)現(xiàn)對(duì)光柵區(qū)段的保護(hù)，不能保證結(jié)構(gòu)應(yīng)變的傳遞效果。而本文所設(shè)計(jì)的結(jié)構(gòu)避免了膠水與光柵區(qū)段的直接接觸，固定處所涂膠水量大大減少，能夠保證結(jié)構(gòu)應(yīng)變的充分傳遞，同時(shí)也避免了膠水對(duì)光柵波長(zhǎng)的干擾。

2）保護(hù)光柵結(jié)構(gòu)。防止在實(shí)際工程中環(huán)氧樹(shù)脂膠的老化對(duì)光柵的破壞，防止大量環(huán)氧樹(shù)脂膠對(duì)土工格柵加筋強(qiáng)度的改變，延長(zhǎng)使用壽命。

3）保證信號(hào)傳輸效果。粗細(xì)套管的存在使套管與光纖之間留有足夠的空隙，同時(shí)也限制了光纖的彎折，保證了光信號(hào)傳輸?shù)姆€(wěn)定性。

3 FBG傳感器標(biāo)定試驗(yàn)

為了驗(yàn)證FBG傳感器的準(zhǔn)確性，本文對(duì)裸光纖光柵和安裝在土工格柵上的FBG傳感器進(jìn)行標(biāo)定試驗(yàn)。由于在FBG傳感器中，光柵的波長(zhǎng)由溫度和應(yīng)變共同決定，所以整個(gè)標(biāo)定過(guò)程中，標(biāo)定裝置將處于恒溫狀態(tài)，避免了溫度對(duì)結(jié)果的影響。

3.1 光纖標(biāo)定試驗(yàn)

首先，將裸光纖光柵一端進(jìn)行預(yù)拉伸并使用膠帶將裸光纖光柵固定，另一端垂直放置在試驗(yàn)臺(tái)側(cè)面，將裸光纖光柵連接上光纖解調(diào)儀，待波形圖穩(wěn)定之后對(duì)裸光纖光柵進(jìn)行加載，采用5級(jí)加載，每級(jí)荷載為 20 g，每次加載時(shí)間間隔為 20 s，同時(shí)記錄時(shí)間、光纖長(zhǎng)度和波長(zhǎng)數(shù)據(jù)。將裸光纖光柵標(biāo)定結(jié)果，運(yùn)用最小二乘法得到的光纖伸長(zhǎng)率與波長(zhǎng)改變量擬合關(guān)系曲線，如圖7所示。該線性相關(guān)系數(shù)為0.99，說(shuō)明光纖光柵傳感器在受拉時(shí)的中心波長(zhǎng)顯示出良好的線性關(guān)系?？紤]到試驗(yàn)中存在測(cè)量誤差，可以認(rèn)為光纖傳感器測(cè)量穩(wěn)定。

圖7 光纖伸長(zhǎng)量與波長(zhǎng)改變量擬合曲線

3.2 土工格柵拉伸試驗(yàn)

將已封裝FBG傳感器的土工格柵放置在萬(wàn)能實(shí)驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行拉伸試驗(yàn)，同時(shí)采集FBG傳感器獲取的波長(zhǎng)變化數(shù)據(jù)與萬(wàn)能實(shí)驗(yàn)機(jī)的拉力數(shù)據(jù)。圖8為運(yùn)用最小二乘法得到的土工格柵拉力與光纖波長(zhǎng)改變量擬合曲線關(guān)系，該線性相關(guān)系數(shù)接近1，說(shuō)明土工格柵拉力與波長(zhǎng)變化量之間為理想的線性關(guān)系。

圖8 波長(zhǎng)改變量與拉力擬合曲線

4 土工格柵加筋邊坡模型的試驗(yàn)研究

為了驗(yàn)證第2節(jié)設(shè)計(jì)的半緊套式傳感結(jié)構(gòu)在實(shí)際工程中的實(shí)用性，本節(jié)設(shè)置了一個(gè)邊坡試驗(yàn)。試驗(yàn)以邊坡模型為研究對(duì)象，在不同加載速度條件下，對(duì)邊坡施加法向力直至邊坡模型發(fā)生破壞，分析加筋土體的承載力特性。

4.1 試驗(yàn)方案

本模型模擬某二級(jí)公路，其路堤頂面長(zhǎng)10.5 m，坡高比1∶1.5，高度7.5 m。因?yàn)槁返踢吰聻榈湫洼S對(duì)稱結(jié)構(gòu)，所以取其半邊進(jìn)行研究，幾何尺寸按照1：30的比例進(jìn)行縮放，試驗(yàn)?zāi)Ｐ腿鐖D9所示。模型上部設(shè)置加載板進(jìn)行加載，并在每層設(shè)置兩個(gè)FBG傳感器用于土工格柵的變形監(jiān)測(cè)。加載速度為1 mm/min，通過(guò)光纖光柵傳感器監(jiān)測(cè)土工格柵內(nèi)部的應(yīng)變。由于試驗(yàn)中溫度變化較小，所以可忽略溫度對(duì)光纖光柵傳感器的影響。試驗(yàn)采用福建標(biāo)準(zhǔn)砂公司生產(chǎn)的標(biāo)準(zhǔn)砂，天然含水率為4%，其他物理參數(shù)如表4所示。

表4 試驗(yàn)所用砂土物理參數(shù)

圖9 邊坡模型及傳感器布設(shè)（單位：mm）

4.2 試驗(yàn)結(jié)果分析

圖10為在加載速度為1 mm/min條件下測(cè)點(diǎn)荷載-應(yīng)變的關(guān)系曲線，發(fā)現(xiàn)：

圖10 土工格柵在不同位置處應(yīng)變值

1）在加載初期，土工格柵的應(yīng)變迅速增加，隨著荷載的持續(xù)增大，應(yīng)變變化速率趨于平緩，出現(xiàn)了部分塑性變形。直至達(dá)到峰值點(diǎn)后邊坡發(fā)生破壞。

2）在豎直方向上，上層土工格柵產(chǎn)生的應(yīng)變大于下層土工格柵產(chǎn)生的應(yīng)變，當(dāng)加載到7 000 N時(shí)，頂層1-1位置處土工格柵的應(yīng)變最大，達(dá)到了0.8%，底層3-2位置處土工格柵的應(yīng)變最小，為0.3%；在水平方向上，所有1位置處（1-1、2-1、3-1）土工格柵產(chǎn)生的應(yīng)變都大于2位置處（1-2、2-2、3-2）土工格柵產(chǎn)生的應(yīng)變，即位于加載區(qū)域正下方范圍內(nèi)的筋材應(yīng)變大于靠近坡腳位置處的筋材應(yīng)變，出現(xiàn)這一現(xiàn)象的原因可能是由于荷載對(duì)周?chē)馏w的擴(kuò)散效應(yīng)逐漸減小，從而導(dǎo)致下層土工格柵的受力變小，分擔(dān)效果變差。

本試驗(yàn)說(shuō)明土工格柵的存在增強(qiáng)了土體的抗剪能力，且越靠近荷載產(chǎn)生位置，土工格柵的性能越能得到充分利用。

5 邊坡模型有限元分析

為檢驗(yàn)FBG傳感器的監(jiān)測(cè)結(jié)果是否能準(zhǔn)確反映邊坡模型的應(yīng)變變化規(guī)律，本節(jié)使用來(lái)自加拿大的GEO-STUDIO軟件當(dāng)中的SIGMA/W模塊建立了有限元模型如圖11所示。模型采用線彈性體模擬不同加載情況下土工格柵的應(yīng)變，考慮到砂土鋪設(shè)時(shí)的密實(shí)度會(huì)發(fā)生變化，故將土體分為4層，重度依次設(shè)定為 18，14，10，6 kN/m3，泊松比設(shè)定為0.3。最后，將模擬值與FBG傳感器的實(shí)測(cè)值進(jìn)行對(duì)比，分析本文使用FBG傳感器進(jìn)行監(jiān)測(cè)的方法的可行性。

圖11 有限元模型示意圖（單位：m）

考慮到當(dāng)荷載過(guò)大時(shí)，邊坡模型不再處于線彈性狀態(tài)，會(huì)造成有限元分析結(jié)果與實(shí)測(cè)值相差較大，因此本節(jié)分別對(duì)荷載為 1，2，3，4 kN 時(shí) 1-1、2-1、3-1位置處有限元計(jì)算得到的土工格柵應(yīng)變值與FBG傳感器實(shí)測(cè)值進(jìn)行對(duì)比。圖12為有限元軟件計(jì)算得到的土工格柵在不同加載條件下的模型應(yīng)變?cè)茍D。

圖12 不同荷載下土體水平應(yīng)變?cè)茍D（單位：m）

不同加載條件下測(cè)點(diǎn)的應(yīng)變對(duì)比結(jié)果見(jiàn)表5。通過(guò)土工格柵所受應(yīng)變的模擬值與試驗(yàn)值的對(duì)比，發(fā)現(xiàn)其最大偏差率為29.4%，平均誤差為9.2%，在合理范圍之內(nèi)，證明了使用FBG傳感器進(jìn)行土工格柵受力監(jiān)測(cè)的可行性。

表5 不同加載條件下應(yīng)變值

6 結(jié)束語(yǔ)

本文基于光纖布拉格光柵（fiber Bragg grating,FBG）傳感器制備了FBG土工格柵，并將其應(yīng)用到室內(nèi)邊坡試驗(yàn)測(cè)量FBG土工格柵在加載狀態(tài)下的應(yīng)變值，將試驗(yàn)結(jié)果與有限元模擬值進(jìn)行對(duì)比，得出以下結(jié)論：

1） 建立了FBG傳感器與土工格柵之間的應(yīng)變傳遞的解析解，通過(guò)與前人試驗(yàn)數(shù)據(jù)的對(duì)比證明了該解析解的合理性，并討論了尺寸參數(shù)與模量參數(shù)對(duì)平均應(yīng)變傳遞系數(shù)的影響。

2） 為了保證光纖信號(hào)傳輸效果，設(shè)計(jì)了一套基于FBG傳感器的應(yīng)變傳遞模型與影響參數(shù)研究的半緊套式傳感結(jié)構(gòu)，此結(jié)構(gòu)將FBG固定在土工格柵上，可以保證FBG傳感器不易被土體變形所破壞，且能夠與土工格柵協(xié)調(diào)變形。

3） 通過(guò)室內(nèi)邊坡試驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)邊坡內(nèi)部格柵各監(jiān)測(cè)點(diǎn)，隨著上部荷載的增加，呈現(xiàn)分段線性變化，出現(xiàn)部分塑性變形，且模型上部土工格柵對(duì)荷載變化更為敏感。通過(guò)有限元軟件與室內(nèi)邊坡試驗(yàn)對(duì)FBG土工格柵所產(chǎn)生的應(yīng)變進(jìn)行對(duì)比，發(fā)現(xiàn)其平均誤差為9.2%，在合理范圍內(nèi)，證明了使用FBG傳感器進(jìn)行土工格柵受力監(jiān)測(cè)的可行性。