潘志城，鄧 軍，張 良，繆建軍，樊世濤

(1.中國南方電網(wǎng)有限責(zé)任公司 超高壓輸電公司檢修試驗(yàn)中心，廣東 廣州 510663；2.南通世睿電力科技有限公司，江蘇 南通 226000)

換流變壓器是換流站中的主要設(shè)備，其主要是與換流閥相連接，實(shí)現(xiàn)交直流的相互轉(zhuǎn)換；同時(shí)完成交直流之間的電氣隔離。目前我國較多換流站工程[1]，換流變壓器和閥廳之間均采用毗鄰設(shè)計(jì)，在二者之間設(shè)計(jì)防火墻，防火墻上預(yù)留安裝孔洞，用于插入換流變壓器閥側(cè)套管和升高座；安裝完成后，該孔洞需采用防火材料進(jìn)行封堵，保證換流閥廳的安全性能[2]。換流變壓器的典型特征儲(chǔ)油量較高，通常均在100 t以上，其在燃燒后情形接近烴類火災(zāi)，升溫速率極高[3]；其可在極短時(shí)間內(nèi)達(dá)1 000 ℃以上，對(duì)于防火封堵材料的影響極大。其一旦發(fā)生火災(zāi)，可造成極大影響，封堵結(jié)構(gòu)一旦破壞后，火勢(shì)會(huì)在較短時(shí)間內(nèi)蔓延至閥廳內(nèi)[4]；火災(zāi)規(guī)模擴(kuò)大，滅火救援難度較高。因此，在對(duì)孔洞實(shí)行封堵時(shí)，采用的封堵結(jié)構(gòu)材料的耐火性能尤為重要，其耐火極限越高，則可保證越佳的防火效果。為分析孔洞封堵材料的使用性能，有學(xué)者分別展開換流變壓器火災(zāi)數(shù)值模擬以及抗爆門抗沖擊性能探討，研究包含封堵孔洞防火墻的性能[5-6]。本文針對(duì)材料的耐火極限性能，展開相關(guān)研究，以典型的孔洞封堵材料為例，進(jìn)行試驗(yàn)和模擬分析，獲取其耐火極限性能結(jié)果。

1 封堵結(jié)構(gòu)材料耐火極限

1.1 換流變壓器閥廳防火墻孔洞封堵結(jié)構(gòu)

本文以某高壓換流站采用的典型的換流變壓器閥廳防火墻孔洞封堵結(jié)構(gòu)材料為例，展開相關(guān)實(shí)驗(yàn)和分析，該換流站為保證封堵結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度、提升孔洞封堵材料的耐火性能[7]，采用增強(qiáng)型孔洞封堵結(jié)構(gòu)材料，完成換流變壓器閥廳防火墻孔洞封堵；封堵結(jié)構(gòu)和材料結(jié)構(gòu)，分別如圖1和圖2所示。

(a)換流變壓器閥廳防火墻孔洞封堵實(shí)例圖

圖2 孔洞封堵結(jié)構(gòu)材料Fig.2 Structural materials for hole plugging

由圖2可知，孔洞封堵結(jié)構(gòu)材料共包含5層，由內(nèi)而外使用的材料分別為龍骨、不銹鋼面硅酸鋁復(fù)合防火板、鎂質(zhì)防火板，各層的材料具體如表1所示。

表1 孔洞封堵結(jié)構(gòu)各層的材料Tab.1 Materials for each layer of hole sealing structure

1.2 孔洞封堵結(jié)構(gòu)材料耐火極限分析

為精準(zhǔn)掌握孔洞封堵結(jié)構(gòu)材料耐火極限性能，采用試驗(yàn)和模擬仿真2種方法完成。其中試驗(yàn)在特定的條件下完成，模擬采用LS-DYNA有限元軟件完成；通過2種方法相互結(jié)合和相互判斷，分析孔洞封堵結(jié)構(gòu)材料在烴類火溫度下[8]的傳熱特性和失效特性，驗(yàn)證孔洞封堵結(jié)構(gòu)材料耐火極限。

1.2.1耐火極限試驗(yàn)

在烴類火溫度下進(jìn)行測(cè)試，選擇試驗(yàn)對(duì)象中包含一個(gè)封堵孔洞的防火墻，其尺寸為3 m×3 m，獲取孔洞封堵結(jié)構(gòu)材料在該溫度下的溫度變化曲線[9]。選擇背火面14個(gè)測(cè)點(diǎn)，試驗(yàn)過程中，以上述測(cè)點(diǎn)的數(shù)據(jù)作為測(cè)試分析數(shù)據(jù)。測(cè)點(diǎn)設(shè)定情況如圖3所示。

圖3 測(cè)點(diǎn)設(shè)定詳情Fig.3 Details of measuring point setting

由圖3可知，測(cè)點(diǎn)T1、T2為貫穿物表面距封堵材料表面25 mm位置處測(cè)溫點(diǎn)；T3、T4為封堵材料距離貫穿物表面25 mm位置處測(cè)溫點(diǎn)；T5～T8為背火面小封堵邊緣位置處測(cè)溫點(diǎn)；T9～T14為背火面板材上測(cè)溫點(diǎn)。在這14個(gè)測(cè)點(diǎn)中，測(cè)點(diǎn)T1～T6為受火面；測(cè)點(diǎn)T7～T14為背火面。采用GB/T 9978—2008、GB/T 26784—2011、GB 23864—2009的防火封堵材料相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)作為判斷標(biāo)準(zhǔn)[10]；要求封堵結(jié)構(gòu)材料滿足耐火極限3 h以上。

溫升試驗(yàn)時(shí)間越長，測(cè)量點(diǎn)在烴類火溫度的作用下，各個(gè)測(cè)點(diǎn)的溫度值越高，表明各個(gè)測(cè)點(diǎn)溫度曲線具有顯著的一階指數(shù)型函數(shù)特征[11]?；诖?，為計(jì)算試驗(yàn)測(cè)點(diǎn)的耐火極限，構(gòu)建全狀態(tài)指數(shù)模型，其公式為：

T(t)=T∞+(T0-T∞)-t/τ

(1)

式中：T∞為極限穩(wěn)態(tài)溫度值；T0為初始溫度；τ為時(shí)間常數(shù)。依據(jù)上述相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)[12]，每1h內(nèi)各個(gè)測(cè)點(diǎn)的穩(wěn)態(tài)溫度和對(duì)應(yīng)的穩(wěn)態(tài)時(shí)間，分別用Tw和tw表示。如果各個(gè)測(cè)點(diǎn)均處于熱平衡狀態(tài)，則：

T(tw+1)-T(tw)≤1

(2)

依據(jù)上述2個(gè)公式可知：

(3)

T∞-Tw=e1/τ/(e2/τ-1)

(4)

依據(jù)上述公式即可獲取各個(gè)測(cè)點(diǎn)的溫度曲線；依據(jù)該曲線即可生成孔洞封堵結(jié)構(gòu)材料的耐火極限曲線變化結(jié)果。

1.2.2有限元模擬分析

本文采用LS-DYNA有限元軟件進(jìn)行孔洞封堵結(jié)構(gòu)材料耐火極限模擬仿真分析，截取部分結(jié)構(gòu)構(gòu)件數(shù)值模型[13]；其傳熱邊界條件如圖4所示。

圖4 火災(zāi)傳熱邊界條件Fig.4 Fire heat transfer boundary conditions

由圖4的邊界情況可知，完成包含一個(gè)封堵孔洞的防火墻有限元模型的構(gòu)建，并確定其邊界條件、材料參數(shù)、網(wǎng)格劃分[14-15]；具體如圖5、圖6所示，其材料內(nèi)部溫度傳遞過程中的溫度場數(shù)值模擬采用熱分析模塊完成。

圖5 防火墻孔洞有限元模型Fig.5 Finite element model of firewall hole

圖6 換流變壓器有限元模型Fig.6 Finite element model of converter transformer

完成網(wǎng)格劃分后，模型的熱傳導(dǎo)問題可通過一維格構(gòu)單元表示，各個(gè)單元格熱傳導(dǎo)系數(shù)的確定，依據(jù)其單元類別完成。外界溫度和自身因素會(huì)直接影響換流變壓器閥廳防火墻孔洞封堵結(jié)構(gòu)材料內(nèi)部溫度場[16-17]；基于傅里葉變換可得出結(jié)構(gòu)材料的熱傳導(dǎo)方程：

(5)

式中：T為絕對(duì)溫度；ρ和c分別為材料結(jié)構(gòu)質(zhì)量密度和比熱容[18-19]；λ為有效的導(dǎo)熱系數(shù)；Q為熱源。

如果λ為常數(shù)，衡量模型的初始和邊界2種條件，得出解析解，其公式為：

(6)

如果λ隨著時(shí)間的變化而變化，那么式(5)存在顯著的非線性；一維格構(gòu)單元用ij表示，其長度為L，采用加權(quán)余數(shù)法獲取式(5)的數(shù)值形式，其函數(shù)公式為：

(7)

如果F(T)表示溫度的任意函數(shù)，其沿i、j的加權(quán)余數(shù)函數(shù)計(jì)算公式為：

F(T)=ωiF(Ti)+ωjF(Tj)

(8)

式中：Ti和Tj均表示溫度，分別對(duì)應(yīng)ij中的i和j。

在此基礎(chǔ)上，通過伽略金加權(quán)余數(shù)原則和分部積分法對(duì)該函數(shù)實(shí)行換算后，可得出ij的有限元方程：

(9)

式中：A表示一維格構(gòu)單元的面積。

基于上述公式即可得出一維熱傳導(dǎo)方程的數(shù)值形式公式：

(10)

式中：K為熱源分布曲線形狀系數(shù)[20]；Δt表示時(shí)間差。

2 測(cè)試結(jié)果與分析

2.1 結(jié)構(gòu)組成部分的耐火極限

本文研究的孔洞封堵結(jié)構(gòu)采用多層設(shè)計(jì)，由多個(gè)材料層組成。其中硅酸鋁纖維棉是柔性封堵的重要部分，該部分的耐火極限性能，直接影響整個(gè)結(jié)構(gòu)的耐火極限性能；因此，先對(duì)該柔性封堵材料的耐火性能進(jìn)行分析。獲取其在不同溫度下的導(dǎo)熱系數(shù)，具體如表2所示；并依據(jù)導(dǎo)熱系數(shù)結(jié)果，計(jì)算整體封堵材料受火面、中間部位以及背火面的耐火極限性能，結(jié)果如圖7所示。

表2 柔性封堵材料的導(dǎo)熱系數(shù)結(jié)果Tab.2 Thermal conductivity results of flexibleplugging materials

圖7 整體封堵材料的耐火極限性能Fig.7 Fire resistance limit performanceof integral sealing material

由表2和圖7可知，封堵結(jié)構(gòu)材料的受火面、中間部分和背火面在不同的耐火時(shí)間下，發(fā)生顯著的差異變化，整體而言，受火面的溫度最高。結(jié)構(gòu)材料在耐火時(shí)間為30 min時(shí)，其溫度即達(dá)到950 ℃左右，隨著耐火時(shí)間的繼續(xù)增加，其溫度幾乎處于平穩(wěn)狀態(tài)；中間部分則在耐火時(shí)間為60 min左右時(shí)，達(dá)到平穩(wěn)狀態(tài)，溫度在760 ℃左右，并不再發(fā)生變化；背火面的溫度上升幅度較小。耐火時(shí)間為2 h后，溫度處于平穩(wěn)狀態(tài)，達(dá)到155 ℃左右。這是由于結(jié)構(gòu)中采用的柔性耐火材料導(dǎo)熱系數(shù)很小，因此，具有較好的防火隔熱性，經(jīng)過3 h的耐火極限后，整體封堵材料的耐火極限性能均滿足應(yīng)用需求。

2.2 龍骨耐火極限性分析

龍骨作為防火墻孔洞封堵結(jié)構(gòu)中第2層的主要填充部分，中國工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)化協(xié)會(huì)(CECS)相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)中規(guī)定，在溫度為200 ℃時(shí)，強(qiáng)度損失率需在10%以下，以此判斷其力學(xué)性能損失較小。因此，為衡量其在封堵結(jié)構(gòu)材料中的性能，獲取其在不同耐火時(shí)間下的溫度變化結(jié)果，具體如表3所示。

表3 龍骨的溫度變化結(jié)果Tab.3 Temperature change results of keel

由表3可知，隨著耐火溫度的逐漸增加，龍骨的溫度也隨之上升，當(dāng)耐火時(shí)間達(dá)到3 h時(shí)，龍骨的溫度為182 ℃，低于CECS相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)中規(guī)定的溫度200 ℃?；诖耍膳卸埞窃谀突饡r(shí)間下，損失極小，不超過10%；這表明其在防火墻孔洞封堵結(jié)構(gòu)材料中可實(shí)現(xiàn)良好的耐火性能。

2.3 封堵結(jié)構(gòu)耐火極限溫升結(jié)果

獲取封堵結(jié)構(gòu)在烴類火溫度下，經(jīng)過3 h的耐火極限后，各個(gè)測(cè)點(diǎn)的溫度結(jié)果如表4所示。

表4 各個(gè)測(cè)點(diǎn)的溫升結(jié)果Tab.4 Temperature statistical resultsof each measuring point ℃

由表4可知，隨著耐火時(shí)間的逐漸增加，背火面的各個(gè)測(cè)點(diǎn)的溫度結(jié)果存在明顯差異。各個(gè)測(cè)點(diǎn)隨著耐火時(shí)間的逐漸增加，當(dāng)耐火時(shí)間達(dá)到3 h后，貫穿物表面的測(cè)點(diǎn)溫升最高。其中，測(cè)點(diǎn)T1和測(cè)點(diǎn)T6的最高溫度分別為120、134 ℃；背火面測(cè)點(diǎn)T3和測(cè)點(diǎn)T4的溫度最高，分別達(dá)到66、74 ℃。該溫度變化結(jié)果符合國標(biāo)相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)，該孔洞封堵結(jié)構(gòu)材料沒有發(fā)生漏火現(xiàn)象，結(jié)構(gòu)整體的密封性、隔熱性均較為完好。因此，該防火墻孔洞封堵結(jié)構(gòu)材料耐火極限達(dá)到應(yīng)用標(biāo)準(zhǔn)，滿足實(shí)際應(yīng)用需求。

2.4 有限元數(shù)值模擬分析

采用有限元模擬過程中，為更詳細(xì)分析封堵結(jié)構(gòu)材料的耐火極限性能，保證分析結(jié)果更符合實(shí)際火災(zāi)情況，結(jié)合實(shí)際發(fā)生火災(zāi)時(shí)，火源發(fā)生位置會(huì)存在不同變化。因此，本試驗(yàn)在進(jìn)行有限元數(shù)值模擬分析時(shí)，先模擬火源工況，并在該工況下，進(jìn)行封堵結(jié)構(gòu)材料耐火極限數(shù)值分析?；鹪垂r1：火源點(diǎn)垂直位于封堵洞口側(cè)面，且火源集中于一條垂直線；火源工況2：火源點(diǎn)位于封堵孔洞正下方，火源存在彌散；火源工況3：火源點(diǎn)位于孔洞上方防火墻，且火源集中與一點(diǎn)。依據(jù)上述3種火源工況模擬封堵結(jié)構(gòu)材料在3 h的耐火時(shí)間下，耐火極限的模擬結(jié)果，具體如圖8～圖10所示。

圖8 火源工況1下的封堵結(jié)構(gòu)材料耐火極限Fig.8 Fire resistance limit of sealing structure materialunder fire source condition 1

圖9 火源工況2下的封堵結(jié)構(gòu)材料耐火極限Fig.9 Fire resistance limit of sealing structure materialunder fire source condition 2

圖10 火源工況3下的封堵結(jié)構(gòu)材料耐火極限Fig.10 Fire resistance limit of sealing structure materialunder fire source condition 3

由圖8～圖10的試驗(yàn)結(jié)果可知，在不同火源工況下，封堵結(jié)構(gòu)材料發(fā)生的一維熱傳導(dǎo)也存在明顯差異。其以火源直接作用面為核心，向四周擴(kuò)散，并且擴(kuò)散范圍較小。當(dāng)受到火災(zāi)后，溫度的增加較慢，溫度場擴(kuò)散速度較慢。該結(jié)果與圖6試驗(yàn)結(jié)果相吻合，表明防火墻孔洞封堵結(jié)構(gòu)材料滿足耐火極限需求。

3 結(jié)語

換流站的閥廳可實(shí)現(xiàn)加大電磁的屏蔽，保證閥廳內(nèi)的電磁場只存在限制范圍內(nèi)，避免電磁場干擾換流站中其他設(shè)備；因此，換流變壓器交直流的轉(zhuǎn)換，2側(cè)采用穿墻管線連接，連接處則需采用封堵材料對(duì)其實(shí)行封堵。該材料的耐火極限則直接影響封堵效果，決定閥廳和相關(guān)設(shè)備的運(yùn)行安全。因此，本文以某換流站為實(shí)例，分析閥廳防火墻孔洞封堵結(jié)構(gòu)材料的耐火極限。結(jié)果表明：本研究的孔洞封堵材料耐火極限性能良好，滿足換流站的閥廳防火墻孔洞封堵需求。