火面
- 電站鍋爐水冷壁高溫腐蝕現(xiàn)象研究
形貌觀察，發(fā)現(xiàn)背火面是土褐色的，而向火面則有積灰層和腐蝕層包裹，且顏色是深灰色的。向火面腐蝕產物脫落較少，可見分層產物，腐蝕產物表層呈灰白色，形貌為樹皮、磨砂狀，如圖1所示。圖1 向火面腐蝕產物2.2 化學成分用直讀光譜儀對“后1”試樣管進行化學成分分析，分析結果如表1所示。表1 試樣管化學成分（質量分數(shù)）分析結果表明：試樣管化學成分符合SA-210A1材質要求。2.3 力學性能對“后1”試樣管向火面、背火面，各加工兩根試樣進行力學拉伸試驗，試驗結果如表2
科技資訊 2023年21期2023-11-22
- HC火災下纜索承重鋼箱梁溫度場分析
梁上部橋面板為受火面，受火時間為3h，如圖2 所示。圖中數(shù)據標注含義為測點位置至受火面的距離，單位為mm。由圖2 可知，HC 火災具有升溫迅速的特點，受火時間15min 左右即達到600℃。箱梁截面各測點處溫度受火初期增長迅速，隨后逐漸放緩，且越靠近受火面，上升速率越快。上部鋼橋面板作為直接受火面，至停火時溫度均未達到800℃，原因為橋面板除將一部分熱量傳遞至縱肋和橫隔板外，還直接與周圍空氣環(huán)境存在熱交換，導致部分熱量散失。在整個受火過程中，橫隔板在距離橋
中國公路 2023年12期2023-08-04
- 一起余熱鍋爐前水冷壁管泄漏的試驗分析
31 m處管屏向火面，管子向火面存在銷釘，銷釘外部掛有澆注料。泄漏的管子材質為20 G[3]，規(guī)格為φ60×5 mm，銷釘材質為20[4]?，F(xiàn)場泄漏處照片見圖1。圖1 泄漏現(xiàn)場照片2 試驗分析2.1 宏觀檢查通過宏觀觀察可知，送檢樣管整體平直，沒有明顯的外徑脹粗現(xiàn)象。樣管背火面管壁無明顯減薄現(xiàn)象；表面均光滑無明顯腐蝕現(xiàn)象。樣管向火面表面焊有銷釘，銷釘截距為50 mm。樣管向火面樣管左側約100 mm存在一處泄漏爆口，按照截距推測，爆口處應存在銷釘。爆口邊緣
黑龍江電力 2022年6期2023-01-31
- 鍋爐過熱管開裂失效分析
高溫過熱器爐管背火面發(fā)生泄漏，漏點位置集中于出口管束管道背火側，且分布較均勻，裂縫外圈可見白色粉末狀結晶，漏點位置未見明顯的漲粗等變形。管道存在一定的變形彎曲，上側為向火面，下側為背火面，如圖1所示。圖1 來樣彎曲狀態(tài)圖過熱器爐管規(guī)格為φ38×3.5 mm，材質均為12Cr1MoVG，運行壓力為6.03MPa，運行介質為水蒸氣，主蒸汽運行溫度為420~460℃。自2013年3月安裝完成后運行至今，運行時間為3.75萬h。2 檢驗與測試2.1 滲透檢測截取一
化工設計通訊 2022年10期2022-12-01
- 電站鍋爐水冷壁腐蝕原因分析
發(fā)現(xiàn)，水冷壁管背火面呈土褐色，向火面有積灰層和腐蝕層包裹，顏色呈深灰色，同時伴隨有大面積崩落，整體宏觀形貌見圖1。圖1 送樣管段整體形貌仔細檢查發(fā)現(xiàn)，水冷壁管向火面腐蝕產物較厚，且有明顯分層，并伴隨有大面積脫落。表層產物呈現(xiàn)乳白色，為樹皮狀形貌，厚度較薄，見圖2（a）。里層為高溫氧化銹蝕層，顏色呈鐵銹色，厚度較厚，見圖2（b）。此外，在管子外壁還發(fā)現(xiàn)有孔雀藍色。圖2 水冷壁管向火面腐蝕產物1.2 化學成分分析水冷壁送樣管元素成分檢測結果，見表1。采用直讀光
現(xiàn)代制造技術與裝備 2022年10期2022-11-30
- 開洞剪力墻在不同受火面下溫度場數(shù)值模擬分析★
兩種受火方式，受火面采用ISO-834國際標準升溫曲線對該模型進行升溫。有限元模型見圖1。2.2 劃分網格由于在受火的條件下，剪力墻內部的溫度變化會非常劇烈，在順著剪力墻厚度的方向上會出現(xiàn)比較大的溫度梯度變化。為了能夠比較精確的得到墻體內部各個位置的溫度情況，并且為了同時滿足劃分的網格不影響計算效率的前提下，從而選擇在剪力墻厚度方向上劃分了20 mm的網格，在其高寬兩個方向劃分50 mm的網格。2.3 基礎參數(shù)1)標準升溫曲線。眾多學者通過大量的實驗和工程
山西建筑 2022年17期2022-08-24
- 12Cr1MoVG鋼屏式再熱器爆管原因
于彎頭起彎處的向火面(外弧面)，沿管子縱向開裂，裂紋總長度約為48 mm，裂紋深度貫穿整個壁厚。爆口邊緣粗鈍，外壁呈灰黑色，表面存在結焦和較厚的氧化皮；內壁存在結垢。爆口邊緣和尖端附近分布著大量微裂紋，整個爆口呈典型長時過熱的特征。圖1 爆口宏觀形貌1.2 化學成分分析取直管段試樣進行化學成分分析，分析結果如表1所示，通過分析可知爆管試樣化學成分符合GB/T 5310—2017 《高壓鍋爐用無縫鋼管》的技術要求。表1 爆管試樣化學成分 %1.3 力學性能測
理化檢驗(物理分冊) 2022年5期2022-07-05
- 市域列車客室電氣柜防火結構設計
在電氣柜內部，受火面為電氣柜內表面，外表面則為背火面。因此，為了使電氣柜結構滿足完整性和隔熱性要求，需要對電氣柜內表面進行防火設計。在柜體、柜門、端部隔斷板、頂部隔斷板的內表面敷設15 mm厚陶瓷纖維棉，陶瓷纖維棉的受火面使用鋁箔包裹。陶瓷纖維棉使用不銹鋼固定釘進行緊固，固定釘使用耐高溫粘接膠粘貼在電氣柜內表面上。在鉸鏈、鉸鏈安裝處的內空腔、鎖體，以及防火薄弱地方均噴涂至少2 mm厚防火涂料。在柜門與柜體框接觸面上粘貼2 mm厚防火膨脹條，電氣柜所有縫隙均
技術與市場 2022年6期2022-06-20
- 換流站封堵復合板抗火性能研究*
得到了各防火板背火面的溫升曲線及耐火極限，提出新的耐火性能高、可用于換流站的防火封堵的復合夾芯板。1 數(shù)值模擬方法驗證1.1 模型及邊界條件為了驗證數(shù)值模擬方法的正確性，選取文獻[9]中的單面受火條件下的巖棉夾芯板溫度場進行模擬，并進行了對比驗證，所用模型如圖1所示。a—文獻[9]中的模型； b—本文模型； c—局部網格。Ls為巖棉板表面包被的鋼板厚度；Lg為巖棉板厚度；T1,T2均為巖棉板與鋼板夾層面的溫度?？紤]瞬態(tài)熱傳導過程，采用熱源為ISO 834的
工業(yè)建筑 2022年1期2022-04-21
- 某200 MW燃煤電廠鍋爐水冷壁管泄漏原因
壁管泄漏位置在向火面，泄漏處管子內壁存在明顯的腐蝕產物堆積現(xiàn)象，如圖1a)所示。經滲透探傷發(fā)現(xiàn)，管子外壁有長度約為5 mm的軸向裂紋，如圖1b)所示。在泄漏處截取環(huán)形試樣，通過宏觀觀察發(fā)現(xiàn)，泄漏處管子內壁厚度明顯減薄，該處剩余壁厚約為2.0 mm，未減薄處管子壁厚約為6.0 mm，減薄率達66.7%，裂紋由管子內壁貫穿至外壁，如圖1c)所示。圖1 水冷壁管泄漏處內、外壁的宏觀形貌1.2 拉伸試驗依據GB/T 228.1-2010《金屬材料 拉伸試驗 第1部
理化檢驗(物理分冊) 2022年3期2022-03-31
- 裝配式一體化內龍骨夾芯圍護墻板抗火性能研究*
采用單面受火、背火面置于室溫的形式，不加載。ISO 834標準升溫曲線如圖3所示。圖2 耐火試驗爐Fig.2 Refractory test furnace 圖3 ISO 834 標準升溫曲線 Fig.3 ISO 834 Standard heating curve2.2 試驗墻板及測點布置試件尺寸為雙面1900mm×600mm×50mm ALC板材所組成的夾芯墻板，U50輕鋼隔墻龍骨尺寸為50 mm× 40mm×0.6mm，巖棉板選用的是密度為120 k
合成材料老化與應用 2021年6期2021-12-23
- 砌塊夾心保溫墻抗火性能試驗研究*
心墻外頁墻設為迎火面，受火時間為61min，試驗升溫曲線采用國際標準升溫曲線(ISO 834-1[9]曲線)。1.3 測量內容及測點布置砌塊夾心保溫墻抗火試驗主要量測內容包括爐內溫度、試件內部溫度、試件背火面溫度以及墻體的平面外撓度。試驗爐爐內溫度以及試件溫度通過熱電偶進行測量，熱電偶采用北京某公司生產的鎧裝熱電偶，型號為wrnk-191，量程為0～1 100℃。試驗爐內部布置了6個熱電偶用于測量爐內溫度。為判別試件的隔熱性能，在試件W1，W2背火面布置了
建筑結構 2021年21期2021-11-26
- 歐盟、英國、美國防火門測試標準與國內標準的異同點探討
5℃；2.3 背火面測溫熱電偶歐標采用K型圓盤式熱電偶，由直徑為0.5mm的K型熱電偶絲焊接在0.2mm厚、直徑為12mm的銅盤上；熱電偶覆蓋一層（30±2）mm × （30±2）mm ×（（2±0.5）mm厚的硅酸鹽纖維隔熱墊。精度：±4℃。英標采用K型/T型熱電偶，由最大直徑為0.5mm的熱電偶絲焊接在直徑12mm、厚0.2 mm的銅盤上；覆蓋長寬均為30mm、厚（2.0±0.5）mm的隔熱材料襯墊；精度： ±4℃。國標背火面測溫熱電偶采用符合GB/T
建材發(fā)展導向 2021年2期2021-11-21
- 某熱電廠鍋爐水冷壁爆管原因分析
口為水冷壁管的向火面，位于標高19 m處(以下簡稱爆管)。水冷壁管材質為20G，規(guī)格φ60 mm×5 mm，內部介質為水，正常操作溫度300 ℃，操作壓力13.4 MPa。爆口附近的外壁煙氣溫度1 200～1 300 ℃，為爐膛內的溫度高負荷區(qū)。本文針對該熱電廠鍋爐水冷壁爆管事故開展宏觀檢驗、壁厚測量、滲透檢測、化學成分分析、金相檢驗、硬度檢測、力學性能測試。同時，截取與爆管相鄰的55#管以及準備更換的同材質新管進行平行對比試驗，分析爆管的原因，并給出了針
安全、健康和環(huán)境 2021年8期2021-09-01
- 高溫下高強混凝土爆裂研究
于高溫混凝土板受火面積較大，往往較普通樓板發(fā)生更為嚴重的破壞。因此探究高強混凝土板爆裂機理［2］對于研究高強混凝土試件爆裂過程及防爆措施有非常重要的工程意義，同時可為抑制爆裂及改善混凝土性能的研究提供有利的借鑒。1 原材料、試驗制備及試驗方法1.1 原材料試驗用到的材料主要有太鋼一級粉煤灰、太原獅頭425水泥、艾肯硅灰、山西和盛聚羧酸減水劑、水洗河砂、輝綠巖石子，主要用量如表1所示。表1 高強混凝土配合比Tab.1 Mix proportion of hi
電力學報 2021年2期2021-07-29
- 電站鍋爐水冷壁管失效分析研究★
觀察，發(fā)現(xiàn)管子向火面有一條斷續(xù)的貫穿裂紋，同時裂紋周邊的外表面也有許多微裂紋，見圖2。管子的向火面內表面也有許多微裂紋，見圖3。從圖中可以看出，管子的向火面和背火面壁厚不同，向火面管子壁厚僅有3 mm，背火面管子壁厚為5 mm，可見管子向火面減薄嚴重。圖2 管子貫穿裂紋圖3 管子向火面內壁裂紋及減薄2 室溫拉伸性能根據國標GB 6397—86《金屬拉伸試驗試樣》，對于管材水冷壁管，加工成弧形拉伸試樣。向火面和背火面各取一個拉伸試樣。向火面的拉伸試樣取樣，避
山西冶金 2021年3期2021-07-27
- 600 MW亞臨界鍋爐屏式再熱器失效分析
向右數(shù)第19屏向火面第3根)為對比管樣。圖2 管樣的宏觀形貌1號管樣的爆口位于夾屏管垂直段焊縫下部直管處，爆口呈喇叭狀，爆口的縱向最大長度約為208 mm、橫向最大長度約為163 mm。爆口處發(fā)生明顯塑性變形，且邊緣鋒利、明顯減薄，為典型薄唇形爆破(見圖3)。管樣明顯脹粗，且內壁和外壁均附著有明顯的氧化皮，爆口附近的最小壁厚為1.94 mm。2號管樣宏觀形貌檢查未見脹粗和明顯的壁面氧化現(xiàn)象。圖3 1號管樣爆口的形貌及邊緣壁厚測量在1號管樣爆口下部直段和2號
發(fā)電設備 2021年4期2021-07-27
- 單面受火的方鋼管約束鋼筋混凝土柱耐火極限
；溫度中心偏向受火面，致使受火面材料高溫劣化程度劇烈，與均勻受火方式存在較大差異，最終耐火極限呈現(xiàn)差異。但目前尚無關于單面受火的鋼管約束鋼筋混凝土柱在耐火極限方面的研究?；谏鲜龇治?，筆者運用ABAQUS軟件建立有限元分析模型，研究單面受火的方鋼管約束鋼筋混凝土柱在一定參數(shù)范圍內含鋼率、配筋率、荷載比、荷載偏心率等對構件截面溫度及其耐火極限的影響規(guī)律，以期為實際工程提供理論數(shù)據。1 有限元模型建立1.1 溫度場模型溫度場相關模型中全部采用熱分析單元。鋼筋為
沈陽建筑大學學報（自然科學版） 2021年3期2021-07-06
- 基于錐形量熱的建筑材料耐火性能研究
過分受熱導致其背火面溫度高于可接受的溫度造成火災蔓延。因此，構件應滿足的耐火性能通常從以下3 方面進行判定：（1）承載能力：承載能力指標是為了確定承重構架在耐火試驗中不出現(xiàn)坍塌的情況下支撐試驗載荷的能力；（2）完整性：試件背火面的棉墊被點燃或竄火達10 s 以上，或者在背火面出現(xiàn)貫通至爐內的裂縫、且裂縫的尺寸超過規(guī)定大小時，則認為試件失去完整性；（3）隔熱性：試件在耐火試驗期間持續(xù)保持耐火隔熱性能的時間。試件背火面的平均溫度溫升超過初始平均溫度140 ℃或
新型建筑材料 2021年4期2021-05-13
- 高固含量聚硅酸鉀基防火凝膠及其在復合防火玻璃中的應用
中復合防火玻璃背火面溫度隨時間的變化曲線利用以上四種硅溶膠分散液灌注制備了復合防火玻璃，并采用小型耐火試驗爐，按照GB/T 9978.1—2008規(guī)定的標準溫度曲線，測試其耐火極限。同時，為了獲得耐火性能更優(yōu)的樣品，采用FPG-3樣品配方灌注制備了三玻夾兩膠的復合防火玻璃(FPG-3D)。在測試過程中，當測得的樣品背火面平均溫度超過樣品初始平均溫度140 ℃或者背火面任一點最高溫度超過該點初始溫度180 ℃時，則認為樣品失去耐火隔熱性，此時的受火時間即為耐
硅酸鹽通報 2021年4期2021-05-10
- 高溫下不同受火面對開洞剪力墻溫度場的影響
過數(shù)值計算對比受火面對開洞剪力墻溫度場的影響。 分析結果可為進一步進行高溫下剪力墻力學性能分析與火災后修復加固提供參考。1 溫度場分析理論基礎1.1 計算假設本文在對受熱混凝土剪力墻溫度場進行分析時，采取如下假設：（1） 混凝土各個方向均質、同性，且內部不產生熱量；（2） 忽略混凝土內部水的遷移、蒸發(fā)以及質量密度改變的影響；（3） 不考慮熱能與機械能之間的轉化耦合，即忽略材料應力、應變的機械作用轉化涉及的小部分熱量；（4） 熱傳遞時忽略鋼筋影響。1.2 高
重慶建筑 2021年3期2021-03-25
- 鋼管約束鋼筋再生混凝土柱三面受火下的耐火極限
系數(shù)為0.5,受火面對流傳熱系數(shù)αc=25 W/(m2·℃),背火面對流傳熱系數(shù)αb=9 W/(m2·℃)[9]。模型中,鋼管內表面和混凝土外表面之間采用面-面接觸,并考慮因混凝土硬化收縮導致的混凝土和鋼管之間產生細小縫隙而產生的界面熱阻,取值為0.01(m2·℃)/W[10]。對于混凝土與鋼筋之間的約束選用綁定約束(tie),混凝土、鋼材的熱工參數(shù)均選取T.T.Lie[9]的建議。由于混凝土中存在水分,取混凝土質量含水率為5%且ρw·cw=4.2×106
沈陽建筑大學學報（自然科學版） 2021年1期2021-03-17
- 高速動車組地板結構耐火性能分析*
地板結構底面(受火面)至頂面(背火面)各層材料分別為瀝水板、吸音材、碳纖維、隔音氈、復合膠合板、橡膠地板布，層間各材料緊密貼合無間距。各層材料尺寸參數(shù)如表1所示。各層材料參數(shù)如表2所示。所有材料均視為各向同性，即針對任意材料，其導熱系數(shù)值在x、y、z方向上均相等。表1 地板結構幾何尺寸 單位：mm表2 地板結構各層材料參數(shù)表模擬時，仿照試驗時地板側面使用的隔熱材料進行封堵，且將模型側壁設定為絕熱邊界條件。針對模型的下表面(受火面)，認為其溫度依照標準溫升曲
城市軌道交通研究 2021年2期2021-03-02
- 某超臨界鍋爐吹灰器罩殼內水冷壁管表面裂紋產生原因
罩殼內水冷壁管背火面鰭片與管子焊縫處發(fā)生開裂(見圖1)，現(xiàn)場磁粉檢測發(fā)現(xiàn)裂紋向母材方向延伸，呈橫向擴展，并最終造成管子開裂泄漏，同時發(fā)現(xiàn)數(shù)條平行于主裂紋的小裂紋，緊鄰該泄漏點對側的管子彎曲部位吹損痕跡明顯，且在吹痕中心有一漏口。進一步檢查發(fā)現(xiàn)罩殼內鰭片采用點焊方式連接在管子上，焊接質量很差，磁粉檢測發(fā)現(xiàn)多處密封開裂。主裂紋可能由焊接質量較差引起，但主裂紋附近數(shù)條小裂紋產生的原因尚不明確。近幾年，多家電廠已相繼在檢修中發(fā)現(xiàn)水冷壁管向火面存在大面積橫向裂紋的現(xiàn)
機械工程材料 2021年2期2021-03-01
- 木質素作用下膨脹珍珠巖保溫板的燃燒性能★
均值計算實驗板受火面與背火面的溫度，使用秒表每間隔10 s記錄一次數(shù)值，根據實驗板在測試中的狀態(tài)合理確定結束時間，測試時平均室溫20 ℃。通過分析三塊實驗板耐熱性能數(shù)據和外觀狀態(tài)對比，確定添加面粉、黃泥和水泥的實驗板耐熱性能優(yōu)劣。3.1 實驗結果分析從實驗板Ⅱ-1接觸火焰開始，受火面升溫速度很快，10 s即達到256 ℃，在前60 s時間受火面持續(xù)快速增溫至424 ℃，隨后120 s內增速緩慢，溫度差為36 ℃；背火面大體呈現(xiàn)四個階段，首先是前50 s溫度
山西建筑 2021年5期2021-02-27
- 太陽電池陣火星環(huán)境發(fā)電建模仿真
系統(tǒng)技術，由于受火面光照強度、火星塵、火面氣候等影響，太陽電池陣-蓄電池電源系統(tǒng)在火面應用相比于近地應用有很大區(qū)別，尤其是在太陽電池陣設計及發(fā)電功率預算方面，對于首次火星探測任務，無火面光譜、溫度、火星塵等因素影響下的太陽電池陣發(fā)電實測數(shù)據，給火星探測器電源系統(tǒng)設計造成了很大困難。2020年之前，美國、俄羅斯、日本等國發(fā)射了42次火星探測任務，成功或部分成功22次，其中4個著陸器成功著陸火星，4輛火星車成功登陸火星，均由美國發(fā)射完成，除“好奇號”（Curi
深空探測學報 2020年5期2021-01-28
- 清遠磁浮列車內裝地板結構防火概述
火完整性：試件背火面未出現(xiàn)持續(xù)達10s或者10s以上火焰;棉墊未點燃;當試件背火面出現(xiàn)貫穿至試驗爐內的裂縫時，直徑6mm的探棒穿過裂縫進入爐內且沿裂縫長度方向移動的距離不大于150mm，或直徑25mm的探棒不能穿過裂縫進入爐內。耐火隔熱性：試件背火面的平均溫度≤250℃;試件背火面任意一點的最高溫度≤300℃。2 地板結構防火試驗2.1 地板結構及材質考慮地板結構防火和減重要求，鋁地板為60mm厚鋁型材，內裝地板為18mm厚酚醛地板，鋁地板背部涂1.2mm
裝備維修技術 2020年18期2020-12-25
- 裝配式輕鋼房屋防火設計探究
當承重分隔構件背火面平均溫度大于初始平均溫度140℃或者任一位置溫升大于初始溫度180℃，均判定該試件喪失隔熱性；當非承重構件達到下列條件之一，均判定該試件喪失完整性：（1）試件棉墊被點燃；（2）縫隙探棒可以穿過試件裂縫；（3）背火面出現(xiàn)火焰并持續(xù)時間＞10s［10］。4.1 第一次輕鋼墻體耐火試驗4.1.1 試件概括試件的結構為：12mm水泥纖維板+100mm玻璃棉+89mm龍骨+9mmOSB 板+12mm 防火紙面石膏板，玻璃棉嵌在龍骨內，龍骨用的是型
江西建材 2020年11期2020-12-03
- 某余熱鍋爐受熱面管腐蝕穿孔原因
的位置位于管的向火面一側，為找到該直管泄漏失效的原因，筆者在泄漏點附近取一段管試樣，并對試樣進行硬度測試、金相檢驗，對內壁附著物進行掃描電鏡(SEM)分析、能譜(EDS)分析、X射線衍射(XRD)分析。圖1 受熱面管泄漏位置示意圖Fig.1 Diagram of leakage location on heating surface tube1 理化檢驗1.1 宏觀分析在受熱面管的泄漏位置截取一段圓管試樣進行觀察，其宏觀形貌如圖2所示?？梢姽茉嚇油獗跓o明顯
理化檢驗(物理分冊) 2020年11期2020-11-29
- 船用鋁合金與復合材料用防火材料導熱系數(shù)研究
升和對防火材料向火面的傳熱過程，在此基礎上求解背火面溫度。背火面溫度的限值由鋁合金和復合材料的高溫力學性能確定。通過不同導熱系數(shù)的迭代計算，確定恰好滿足限值的狀態(tài)，而在此狀態(tài)下的導熱系數(shù)即為防火材料的導熱系數(shù)要求。1.1 耐火分隔的傳熱過程計算計算過程以《國際耐火試驗和程序應用規(guī)則》［13］中規(guī)定的耐火分隔試樣為研究對象，并做如下假設：1）耐火分隔試樣是平板；2）根據船體艙壁的特點，耐火分隔試樣的長度和寬度遠大于其厚度；3）耐火分隔試樣處于試驗爐內，四周絕
中國艦船研究 2020年4期2020-08-15
- 乙烯裂解爐對流段爐管開裂原因分析
向高溫煙氣側為向火面，其顏色為棕紅色，背向煙氣側為背火面，其顏色為深棕紅色。裂紋均在爐管的向火面，肉眼可見三條明顯的裂紋，依次標記為裂紋1、2、3，見圖1。圖1 爐管開裂宏觀示意圖將裂紋1、2、3 切割，得到爐管斷口1、2、3。爐管斷口處沒有明顯地塑性變形，裂紋起源于爐管內壁，沿管壁向外擴展。因高溫蒸汽的作用，斷口表面呈藍黑色，表明斷口發(fā)生了一定程度的高溫氧化。在爐管斷口上的裂紋擴展區(qū)，可見“海灘線”的痕跡，斷口具有疲勞斷裂的典型特征。1.2 爐管材質分析
中國設備工程 2020年7期2020-06-28
- 不同厚度發(fā)泡陶瓷板的耐火極限分析
中一面作為試驗受火面。2 耐火試驗條件2.1 試驗依據1)GB/T 9978.8—2008《建筑構件耐火試驗方法第8部分：非承重垂直分隔構件的特殊要求》；2)GB/T 9978.1—2008《建筑構件耐火試驗方法第1部分：通用要求》。2.2 試驗條件1)爐溫 試驗按照 GB/T 9978.1中規(guī)定的標準時間-溫度曲線進行升溫。2)爐壓 該墻體為垂直構件，耐火試驗過程中的爐壓控制按照 GB/T 9978.1 的規(guī)定，在試驗爐內的試件頂部壓力不應超過 20 P
建材世界 2020年3期2020-06-22
- 重整四合一爐用國產P9鋼管服役狀況和剩余壽命預測
譜儀對P9鋼管向火面和背火面部位化學成分進行測試。采用SHT4505型電液伺服萬能材料試驗機對P9鋼管向火面和背火面部位進行室溫拉伸試驗，室溫拉伸試樣為矩形截面試樣。采用應力控制加載模式，彈性及屈服階段的應力速率為10 MPa/s，屈服后至試樣斷裂的位移速率為10 mm/min。采用CSS3905電子高溫蠕變試驗機對P9鋼管向火面部位取樣進行高溫短時拉伸試驗，高溫短時拉伸試樣為標準矩形截面蠕變試樣。試驗過程中通過上中下三段熱電偶控制試樣表面溫度，并通過電腦
壓力容器 2020年5期2020-06-17
- 鍋爐水冷壁管爆管原因分析及防范措施
褐色腐蝕產物，向火面內壁靠近穿孔位于內螺紋內凹部位，其附近有腐蝕凹坑，背火面內壁未見明顯腐蝕凹坑，壁厚約為7.5 mm。2#管在穿孔B附近截斷后，可見內壁呈紅褐色，未見明顯腐蝕坑，遠離穿孔位置剩余壁厚均約為7.5 mm。將水冷壁管沿鰭片位置剖開為向火面和背火面，1#管剖開后可見其向火面穿孔A 附近內壁有腐蝕減薄，剩余壁厚約3 mm，表面覆蓋紅褐色腐蝕產物，局部紅褐色腐蝕產物脫落后呈黑色。2#管局部剖開后，可見穿孔B 附近向火面和背火面內壁均呈紅褐色，內壁未
設備管理與維修 2019年11期2019-10-25
- 鍋爐水冷壁管爆管原因分析及防范措施
褐色腐蝕產物，向火面內壁靠近穿孔位于內螺紋內凹部位，其附近有腐蝕凹坑，背火面內壁未見明顯腐蝕凹坑，壁厚約為7.5 mm。2#管在穿孔B附近截斷后，可見內壁呈紅褐色，未見明顯腐蝕坑，遠離穿孔位置剩余壁厚均約為7.5 mm。將水冷壁管沿鰭片位置剖開為向火面和背火面，1#管剖開后可見其向火面穿孔A附近內壁有腐蝕減薄，剩余壁厚約3 mm，表面覆蓋紅褐色腐蝕產物，局部紅褐色腐蝕產物脫落后呈黑色。2#管局部剖開后，可見穿孔B附近向火面和背火面內壁均呈紅褐色，內壁未見明
設備管理與維修 2019年6期2019-07-09
- 水冷壁大面積腐蝕原因分析
6.1 mm；向火面外表面結垢嚴重，表面氧化皮最大厚度約3 mm，最外層是灰白色的積灰，敲開后內層是結構密致的黑褐色物質，兩層物質之間結合不牢固；向火面有普遍減薄，減薄最嚴重的部位主要在兩側鰭片焊縫附近和對接環(huán)焊縫及其兩側，向火面最薄壁厚4.9 mm。背火面外觀無明顯異常，減薄不嚴重，實測壁厚8.9～9.4 mm。焊縫的向火面有1個明顯腐蝕凹坑，凹坑最大深度約4 mm；焊縫背火面外觀正常，如圖1～3所示。內壁無明顯氧化皮和結垢。2號對比試樣管宏觀無明顯異常
山東電力技術 2019年3期2019-04-11
- 某電廠水冷壁管爆管分析
要原因在于管子向火面長期受煙氣沖刷引起的管子磨損減薄。為了保障該電廠安全運行，應抽查水冷壁管壁厚，對壁厚減薄量在30％以上的水冷壁管進行更換。水冷壁；爆管；煙氣沖刷；磨損減薄鍋爐水冷壁管的主要作用是吸收爐膛中高溫火焰或煙氣的輻射熱量，通過熱傳導和對流換熱將之傳遞給管中的水并在管內產生蒸汽，同時，起到降低爐墻溫度、保護爐墻的作用[1]。鍋爐水冷壁管不僅受到高溫高壓作用，還受到水汽和煙氣的沖刷作用，容易產生腐蝕、磨損、疲勞等損傷。這些損傷進一步累積或發(fā)展會導致
科技與創(chuàng)新 2019年2期2019-02-14
- 秸稈復合墻板耐火性能試驗研究
為50 mm，受火面為上表面。按照GB 8624—2012《建筑材料及制品燃燒性能分級》對復合墻體進行了測試，性能要求參照GB 8624—2012中平板狀B1級難燃材料（制品）的要求。表1為復合墻板的測試結果。表1 秸稈復合墻板燃燒性能測試結果由表1可見：（1）該復合秸稈墻板具有非常好的耐燃燒性能，而且部分項目性能優(yōu)異，如燃燒增長速率指數(shù)，測試結果為6W/s，大大優(yōu)于GB 8624—2012要求的不超過120 W/s，600 s內總熱釋放量只有0.8 MJ
新型建筑材料 2018年11期2018-11-23
- 油松遼東櫟凋落葉可燃物載量對火行為的影響
速度、火線強度、火面強度和火焰高度這四個火行為指標，分析研究載量對其影響。其中，蔓延速度和火焰高度可直接測定。2.2.1 總載荷量 樣本干質量采用烘干稱量法測定。在 105 ℃ 的烘箱中烘干24 h 后稱量，測定含水率，計算含水量，進而計算出總載荷量。其中可燃物含水率=(浸泡 t時間的凋落物質量-樣本烘干質量)/ 樣本烘干質量×100%；總載荷量=(浸泡t時間的凋落物質量-含水量)/樣方面積×(10 000/1 000)。2.2.2 火線強度 計算公式為I
防護林科技 2018年9期2018-10-11
- 鋼板-高強混凝土組合剪力墻火災反應數(shù)值模擬
?；馂臅r墻體的背火面與空氣的傳熱以對流形式進行,而側面可視為絕熱邊界條件。墻體的受火面和爐膛的熱量交換主要以對流和輻射的形式進行。升溫曲線為ISO834標準升溫曲線,曝火時間為120 min,試驗按建筑構件耐火試驗方法[8]進行。由于試驗周期較長,研究的參數(shù)也有限,利用有限元數(shù)值模擬,則能夠研究更多的參數(shù),因此選取該試驗中的鋼板-高強混凝土組合剪力墻試件FW (Fire Wall)進行數(shù)值模擬,其截面形式如圖1所示,墻體高度為1 000 mm。在對該墻體進
結構工程師 2018年3期2018-07-14
- 鍋爐水墻管高溫垢下腐蝕穿孔失效分析
孔均在水墻管的向火面一側，見圖3。圖1 水墻管泄漏鍋爐圖2 上鍋筒內部水垢圖3 穿孔水墻管將水墻管A切斷后，可見管子內部內壁基本被水垢和腐蝕產物覆蓋，其中內壁表面水垢成黃白色，與管壁接觸的內層物質呈深黑色，管子局部從內壁向外壁腐蝕穿孔，見圖4。管子局部去除管壁金屬層后，可見一層較厚的腐蝕產物和水垢，厚度約4mm，見圖5。圖4 水墻管A橫截面圖5 水墻管A切除金屬層2 試驗與分析2.1 壁厚測定對泄漏水墻管未穿孔部位進行測厚，結果顯示水墻壁剩余壁厚約為2.6
中國特種設備安全 2018年5期2018-06-13
- 防火幕耐火性能的研究
性，隔熱性關注背火面的平均溫升和最高溫升，要求在給定耐火極限時間內，背火面的平均溫升不超過初始溫度（即環(huán)境溫度）140℃；單點最高溫度不超過初始溫度180℃［2］。不同國家對防火幕耐火極限時間要求不同，具體數(shù)據見表1。國內舞臺設備行業(yè)對防火幕耐火極限時間尚無標準，推薦為60 min以上，考慮國內耐火材料性能差異及品牌質量，蘭州理工大學舞臺設備研究所設計的防火幕耐火極限時間為90 min。筆者基于傳熱學理論，對防火幕非穩(wěn)態(tài)溫度場進行分析，得到用于編程求解的差
機械制造 2018年11期2018-05-29
- 普通玻璃在明火源作用下的宏觀破壞痕跡研究
電偶布置在玻璃受火面中心以采集玻璃受火中心溫度。其中，油盤r=15 cm，h=10 cm，柴油用量為油盤體積1/2。1.數(shù)據采集儀；2.酒精噴燈；3.灶臺火；4.油盤火1.2.2 與火源不同相對位置的玻璃破壞痕跡制備窗戶、茶幾等是生活中常見的玻璃制品，因此在火場中存在玻璃與火源處于水平或垂直的相對位置。制備玻璃與火源不同相對位置的玻璃破壞痕跡，以研究玻璃與火源不同相對位置對玻璃破壞痕跡的影響。按圖2所示，將4 mm平板玻璃以水平和豎直狀態(tài)分別固定在灶臺火火
中國人民警察大學學報 2018年2期2018-03-14
- 熱電廠鍋爐水冷壁泄漏原因分析
0℃，火焰附近迎火面水冷壁管溫度500℃。2.3 成分分析在水冷壁管上切取管段壓扁后打磨制成光譜分析樣品，按照GB/T 4336—2016碳素鋼和中低合金鋼多元素含量的測定火花放電原子發(fā)射光譜法（常規(guī)法），使用德國 SPECTRO Lab.型固定式直讀光譜儀對樣品進行光譜分析，分析結果見表1。由表1測量值可知該水冷壁管的元素含量基本符合GB 5310—2008《高壓鍋爐用無縫鋼管》中20G的要求。表1 水冷壁管成分含量2.4 硬度檢驗使用430SVD數(shù)顯維
設備管理與維修 2017年6期2018-01-17
- 鋼筋混凝土柱溫度場試驗研究
降溫速率受其距受火面距離影響較大；截面內距離受火面越遠的位置，升溫滯后現(xiàn)象越明顯；在ISO- 834標準升溫和隨爐降溫加熱曲線作用下，當方形柱的截面邊長大于等于700 mm時，柱截面內的溫度分布可反映大截面尺寸鋼筋混凝土柱在火災升、降溫階段的溫度分布變化。柱；鋼筋混凝土；截面尺寸；溫度場0 引言火災對各類建筑結構和構件力學性能的影響主要表現(xiàn)為各種建筑材料受到高溫影響，其火災中和火災后的力學性能發(fā)生劣化，不同建筑材料間的力學性能受到高溫影響，其火災中和火災后
火災科學 2017年3期2017-12-28
- EVG-3D墻板耐火性能研究
能。結果表明：背火面單點最高溫升為162.8℃，平均溫升 139.3℃，都符合現(xiàn)有規(guī)范要求，EVG-3D板試樣無煙火冒出，且在實驗結束后試件完整。由試驗數(shù)據和試驗現(xiàn)象得出EVG-3D板的保溫隔熱性能良好，并且環(huán)保性能也尤為突出。EVG-3D墻板；工業(yè)化；耐火性；試驗分析在我國，隨著城鄉(xiāng)建設的發(fā)展，裝配式建筑慢慢走進尋常百姓家，引進的建筑材料的新產品更是層出不窮，一種新型材料鋼筋網架水泥夾芯板（以下簡稱EVG-3D板）引入中國[1]。EVG-3D板是奧地利E
河北工程大學學報(自然科學版) 2017年4期2017-12-26
- 預制復合保溫墻體抗火性能試驗研究
呈非線性分布,背火面溫度普遍較低,均不超過100 ℃;鉆孔取芯發(fā)現(xiàn)迎火面芯塊呈褐紅色,XPS板及EPS板災后呈熔化狀態(tài)．預制;保溫墻體;抗火試驗;撓度;溫度場預制復合保溫墻體可實現(xiàn)預制、承重、保溫節(jié)能于一體,在我國的研究與應用越來越廣泛,但隨之而來的建筑火災隱患也增大．Woltman等[1]采用熱箱裝置對混凝土夾心墻板進行了耐火性能研究,發(fā)現(xiàn)內保溫泡沫層的導熱系數(shù)對墻體的耐火性能有著極為重要的影響．Zhang等[2]對比分析了石膏灰泥、玻璃鎂和輕質硅酸鈣玻
東南大學學報（自然科學版） 2017年6期2017-12-18
- 標準耐火試驗加熱條件下混凝土剪力墻溫度場分布
火降溫，待試件背火面溫度開始降低時，停止采集數(shù)據并卸載。1.3 測點布置及測量內容爐內溫度按《建筑構件耐火試驗規(guī)范》［1］的規(guī)定共放置4個自制的鎳鉻-鎳硅熱電偶絲測量，絲徑為1.5mm，熱電偶絲外套陶瓷管以防止2種電偶絲的接觸和短路。爐內熱電偶布置于兩側壁，距離側壁底部400、800mm處，其熱端與試件迎火面的距離為100mm，深入爐膛內深度50mm。試件內部溫度通過在試件中預埋自制的20個絲徑為0.5mm的K型熱電偶絲測量，熱電偶具體布置如圖1所示。圖中
河南科技 2017年3期2017-04-15
- 300MW級亞臨界鍋爐管爆裂原因及剩余壽命評估
過對過熱器管道向火面和背火面的力學性能、爆口處金相組織、裂紋與組織的關系及氧化層的分析，得出了300MW過熱器鍋爐管爆裂失效的原因。結果表明，長期超溫運行、沖蝕、內壁氧化層脫落和局部短時過熱綜合作用導致過熱器鍋爐管爆裂發(fā)生。利用球化分析法和Larson-Miller參數(shù)主曲線外推法，估算了12Cr1MoV材質的過熱器鍋爐管金屬當量溫度和剩余壽命，表明鍋爐管向火面金屬當量溫度明顯高于背火面，剩余壽命遠低于背火面。建議嚴格控制鍋爐運行溫度和壓力，防止鍋爐管局部
焊管 2016年4期2016-12-16
- 鋼質防火門的耐火性能失效分析及改進
扇向溫度較高的受火面內凹，根據國家標準GB/T7633-2008《門和卷簾的耐火試驗方法》中規(guī)定，安裝在耐火試驗爐上的防火門不能鎖閉，所以防火門門扇一側僅通過門鎖相連，另一側通過多副鉸鏈固定，導致有門鎖一側門扇上下端容易外翹，極易喪失耐火完整性。本文對鋼質防火門門扇的基本結構及生產工藝進行簡單的介紹，同時分析門扇邊緣結構形式對耐火性能的影響，并提出改進措施。1 鋼質防火門分類及門扇基本結構鋼質防火門是由門框、門扇通過防火鉸鏈連接形成的，另外配置防火鎖、防火
中國科技縱橫 2016年12期2016-08-23
- 高性能鋼筋混凝土板在變化溫度場下的性能研究
一維變化規(guī)律，受火面為混凝土板的底面，其溫度為Tk，這時板內溫度場是關于板受火時間t和板內距受火面距離y 的函數(shù)，T=T（y,t）微分方程為：初始條件為T（y,0）=T0，邊界條件T（0,t）=Tk，T（∞,t）=T0，拉氏變換為T（y, s）=LT（y,t），其中s 為復參量，s=β+iω，邊界條件經拉氏變換為T（0,s）=Tk/s，T（∞,s）=T0，根據拉氏變換微分性質得：得微分方程為：其解為：求得系數(shù)A=0，B=Tk/s，C=T0，可將解簡化為：對
中國科技信息 2016年13期2016-08-01
- 循環(huán)流化床鍋爐水冷壁泄漏原因分析
Pa。管道外分迎火面和背火面，迎火面和背火面交界處有焊接件翅片。本次水冷壁泄漏是該爐自2009 年投運以來的首次出現(xiàn)的爐管泄漏，出現(xiàn)泄漏后，公司及時組織技術人員進行分析并對缺陷部位進行割管，聯(lián)系兩家檢測機構對其進行了化學成分分析、力學性能分析、管道解剖分析、塊狀腐蝕產物分析、能譜分析、金相分析等理化分析。2 檢測分析2.1 化學成分分析背火面編號為1 號，迎火面編號為2 號，對1號、2 號進行化學成分分析?；瘜W成分見表1?；瘜W成分均滿足標準對20G 材質的
石油化工腐蝕與防護 2015年4期2015-11-29
- 超臨界670MW機組末級再熱器爆管原因分析
較多。爆管附近向火面氧化皮最大達到1.8mm。第二次爆口管爆口處T23管向火面組織為鐵素體+貝氏體+珠光體，為異常組織特征，而背火面為鐵素體+碳化物。T91管外壁有混晶組織，組織為粗大的馬氏體+碳化物（晶粒度為5～ 6級）。內層為碎化的板條馬氏體+彌散的碳化物顆粒（晶粒度10～11級）。內外層晶粒級差較大，而原板條位向特征不典型，且晶內大量碳化物顆粒析出長大，晶界不清晰已發(fā)生粗化。2.3硬度檢驗取兩次爆口管的爆口邊緣和爆口下段進行硬度檢驗，檢驗結果見表1。
中國科技縱橫 2015年18期2015-10-31
- 建筑用防火門耐火性能理論與試驗分析
整性：包括試件背火面出現(xiàn)火焰燃燒并持續(xù)燃燒時間未超過10s，竄過門縫的火焰未點燃棉墊，試件未垮塌；②不喪失隔熱性：包括試件背火面的平均溫升未超過平均溫度140℃，試件背火面任一點位置的溫度溫升未超過初始溫度（包括移動熱電偶）180℃，門框溫升未超過360℃。由此，根據GB12955-2008、GB/ T7633-2008和相關理論知識[8～9]，以防火門的背火面溫度為判斷參數(shù)，推導防火門隔熱性能的理論計算公式。式中：η-修正系數(shù)，η=1.37；Tb-防火門
建材與裝飾 2015年17期2015-10-31
- 基于升降溫全曲線的鋼筋混凝土梁溫度場分析
熱惰性，越靠近受火面溫度變化梯度越顯著，除直接受火的截面邊界之外，截面內部的升溫出現(xiàn)不同程度的滯后現(xiàn)象，離受火面距離越遠，滯后時間越長；鋼筋混凝土梁經歷升降溫全過程后，梁截面各點經歷的升溫峰值溫度不同，達到升溫溫度峰值的時間也不同，越遠離受火面越滯后；在受火面停止升溫進入降溫階段時，截面內部可能還處在升溫階段，形成了鋼筋混凝土梁在受火面升溫時其外部受火面溫度高于截面內部溫度，而在受火面停止升溫進入降溫段時，截面內部溫度存在高于外部溫度的情況，此現(xiàn)象在分析受
山東建筑大學學報 2015年4期2015-05-11
- 直流鍋爐水冷壁管連續(xù)爆管分析
78根垂直管屏向火面爆管泄漏，爆口部位標高48.5 m（過渡集箱上部）。后水左數(shù)第100根垂直管屏爆口長82 mm，寬30 mm，從鰭片焊縫管子側熔合線處沿軸向爆開；爆口中心處背火面厚度6.0 mm、向火面厚度3.9 mm；爆口端部向火—背火方向外徑脹粗量20.44%；距爆口端部上300 mm處向火—背火方向外徑脹粗量7.55%；距爆口端部下150 mm處向火—背火方向外徑脹粗量12.58%。后水左數(shù)第178根垂直管屏爆口長50 mm，寬18 mm，爆口位
山東電力技術 2015年8期2015-01-07
- 棉花秸稈草磚墻體耐火性的試驗研究
n的燃燒過程，向火面溫度達到1000℃時，背火面的溫度才升高了1℃ 。2006年美國以高為3 657.6 mm，寬為4 267.2 mm，厚度為508 mm(其中雙面有25.4 mm的抹灰層)的草磚墻為研究對象，試驗表明其耐火極限超過1 h［11］。這些試驗表明構造合理的草磚墻滿足耐火性的要求。由于國內外研究的墻體草磚大都是用稻草，麥秸稈壓制成型的，且墻體的厚度較厚。本實驗以棉花秸稈壓制成型的草磚做成的非承重墻做為研究對象，并使墻體厚度減少到250 mm。
水利與建筑工程學報 2014年5期2014-12-21
- 雙面受火鋼骨-方鋼管混凝土柱的溫度場分析
2 加熱爐以及背火面處理圖Fig.2 (Color online)The heating furnace and the treatment of unexposed surfaces1.3 試驗結果圖3 為爐內升溫情況與ISO—834標準升溫曲線的對比圖.兩者在前期略有偏差，6 min后，兩者溫度基本吻合.爐內上下層分別設有一個S分度熱電偶，由圖3可見，上下層爐溫之間差異很小，滿足溫度場試驗的基本要求.圖4為熱電偶實測溫度與時間關系曲線.總體而言，無論是
深圳大學學報（理工版） 2014年4期2014-07-16
- 鋼質防火門失去耐火完整性問題分析及改進措施的研究
鎖約束，無法向受火面推進，其結果必然導致上下兩角外翹造成框-扇錯位。對于雙扇門（含子母門，以下同），門扇間帶止口，框-扇鉸鏈連接邊不會產生明顯錯位,且門扇變形量與門框趨近,明顯減小。而扇-扇對縫處，相對固定扇除上下兩端受框約束外,別無約束點,因此明顯內凹。相對開啟扇則僅在對縫邊中點采用防火鎖與相對固定扇連接，上下兩邊與門框無任何連接,彎曲變形與相對固定扇相似。隨門扇彎曲變形的不斷加大，扇-扇對縫間隙不斷擴大，尤其是在對接縫的中點更為嚴重。當對縫間隙超出扇-
河南建材 2012年3期2012-04-10
- 焦化加熱爐管早期失效分析
1#，2#管樣向火面金屬管壁都存在腐蝕減薄現(xiàn)象，其中1#管樣壁厚減薄顯著，管內壁也有較厚的垢物層。經測量，1#管樣向火面金屬壁厚7.76 mm，內壁垢物層厚度2.7 mm;2#管樣向火面金屬壁厚9.36 mm，內壁垢物層厚度1.6 mm。爐管外壁產生了氧化現(xiàn)象，使得爐管減薄，其向火面減薄傾向與背火面比較，說明氧化是減薄的主要因素。1.2 化學成分分析1#，2#管樣的化學成分分析結果及標準要求見表1。由表1中數(shù)據可知，各試驗管樣的化學成分均符合標準要求。表1
壓力容器 2011年6期2011-05-15