王立坤

（中國(guó)石油獨(dú)山子石化分公司壓力容器檢驗(yàn)所,新疆克拉瑪依 833699）

1 問題

已連續(xù)運(yùn)行15年的某熱電廠2號(hào)鍋爐水冷壁管發(fā)生開裂，造成停非計(jì)劃停爐。水冷壁管規(guī)格Φ60 mm×5 mm，材料20G。泄漏處標(biāo)高12 m，為爐子西側(cè)，距北面火嘴第十五根，見圖1。加熱爐工作壓力10 MPa，正常工作溫度360℃。發(fā)生泄漏至爐熄滅時(shí)長(zhǎng) 3～4 min。

圖1 爆口位置

2 檢驗(yàn)情況

2.1 宏觀檢驗(yàn)

爆口呈魚眼狀（圖2），爆口區(qū)域軸向長(zhǎng)度100 mm，寬 35 mm，爆口附近有明顯的塑性變形，邊緣明顯減薄。爆口附近管段明顯脹粗，測(cè)量距爆口邊緣150 mm處水冷壁管大外徑為 65.38 mm，壁厚5 mm。測(cè)量泄漏水冷壁管同一高度范圍的其他水冷壁管，未發(fā)現(xiàn)減薄情況。

圖2 爆口形貌

2.2 開爐狀態(tài)溫度測(cè)量

開爐時(shí)，使用紅外測(cè)溫儀測(cè)量2號(hào)鍋爐火焰中心溫度600℃，火焰附近迎火面水冷壁管溫度500℃。

2.3 成分分析

在水冷壁管上切取管段壓扁后打磨制成光譜分析樣品，按照GB/T 4336—2016碳素鋼和中低合金鋼多元素含量的測(cè)定火花放電原子發(fā)射光譜法（常規(guī)法），使用德國(guó) SPECTRO Lab.型固定式直讀光譜儀對(duì)樣品進(jìn)行光譜分析，分析結(jié)果見表1。由表1測(cè)量值可知該水冷壁管的元素含量基本符合GB 5310—2008《高壓鍋爐用無縫鋼管》中20G的要求。

表1 水冷壁管成分含量

2.4 硬度檢驗(yàn)

使用430SVD數(shù)顯維氏硬度計(jì)按照GB/T 4340.1—2009金屬材料 維氏硬度試驗(yàn)方法對(duì)水冷壁管進(jìn)行硬度檢測(cè)。檢驗(yàn)位置選擇在圖3中標(biāo)記的4個(gè)部位及爆口處水冷壁管橫截面。在選取的部位分別檢驗(yàn)迎火面和背火面，檢驗(yàn)結(jié)果見表2。爆口附近檢測(cè)部位見圖4。

圖3 取樣檢測(cè)部位

2.5 拉伸試驗(yàn)

使用新三思60 tSHT4605微機(jī)控制電液伺服萬能試驗(yàn)機(jī)，按照GB/T 228.1—2010金屬材料拉伸試驗(yàn)室溫試驗(yàn)方法對(duì)開裂爐管進(jìn)行拉伸試驗(yàn)。取樣位置在圖5所示 1#～2#位、3#～4#位、爆口與3#位，分別取迎火面和背火面拉伸試樣，標(biāo)記為拉伸-1、拉伸-2和拉伸-3。拉伸試驗(yàn)結(jié)果見表3。

圖4 爆口附近硬度檢測(cè)部位

表 2 硬度檢測(cè)結(jié)果/HV10

表3 拉伸試驗(yàn)結(jié)果

由表3試驗(yàn)結(jié)果可知，水冷壁管迎火面抗拉強(qiáng)度均高于背火面，越靠近爆口管子的抗拉強(qiáng)度越低，塑性也越低。其力學(xué)性能指標(biāo)符合GB/T 5310—2008中對(duì)20G的要求。

2.6 金相檢驗(yàn)

使用蔡司Axio ImagerA 2m型研究級(jí)正立智能數(shù)字萬能材料顯微鏡及圖像分析系統(tǒng)，按照GB/T 13298—2015金屬顯微組織檢驗(yàn)方法在圖5所示4個(gè)位置分別取迎火面和背火面金相試樣，進(jìn)行檢驗(yàn)。經(jīng)檢驗(yàn)水冷壁管基體金相組織為鐵素體+珠光體［1］，各部位的珠光體球化程度不同。

圖5 拉伸試樣取樣位置及編號(hào)

（1）參照?qǐng)D6（a迎火面、b背火面），1#位置迎火面珠光體區(qū)域中的碳化物開始分散，珠光體形態(tài)明顯，局部區(qū)域珠光體中的碳化物已分散，并逐漸向晶界擴(kuò)散，按DL/T 674—1999 20號(hào)鋼珠光體球化評(píng)級(jí)標(biāo)準(zhǔn)珠，珠光體球化度等級(jí)為2.5級(jí)，見圖6a。背火面珠光體區(qū)域中的碳化物開始分散，珠光體形態(tài)明顯，珠光體球化度等級(jí)為2級(jí)，見圖6b。

圖6 1#位置金相組織（500×）

（2）參照?qǐng)D7（a迎火面，b背火面）,2#位置迎火面珠光體區(qū)域中的碳化物開始分散，珠光體形態(tài)明顯，局部區(qū)域珠光體中的碳化物已分散，并逐漸向晶界擴(kuò)散，珠光體球化度等級(jí)為2.5級(jí)，見圖7a。2#位置背火面珠光體區(qū)域中的碳化物開始分散，珠光體形態(tài)明顯，球化度等級(jí)為2級(jí)，見圖7b。

圖7 2#位置金相組織（500×）

（3）參照?qǐng)D8（a迎火面，b背火面）,3#位置迎火面珠光體區(qū)域中的碳化物已明顯分散，并向晶界聚集，珠光體形態(tài)尚保留，局部區(qū)域珠光體形態(tài)消失，晶界及鐵素體基體上的球狀碳化物已逐漸長(zhǎng)大，珠光體球化度等級(jí)為4.5級(jí)，見圖8a。3#位置背面珠光體形態(tài)明顯，局部區(qū)域珠光體中的碳化物已分散，并逐漸向晶界擴(kuò)散，珠光體球化度等級(jí)為2.5級(jí)，見圖8b。

圖8 3#位置金相組織（500×）

（4）參照?qǐng)D9（a迎火面，b背火面）,4#位置取迎火面珠光體區(qū)域中的碳化物已明顯分散，并向晶界聚集，珠光體形態(tài)尚保留，局部區(qū)域珠光體形態(tài)消失，晶界及鐵素體基體上的球狀碳化物已逐漸長(zhǎng)大，珠光體球化度等級(jí)為4.5級(jí)，見圖9a。4#位置背面珠光體區(qū)域中的碳化物開始分散，珠光體形態(tài)明顯，局部區(qū)域珠光體中的碳化物已分散，并逐漸向晶界擴(kuò)散，珠光體球化度等級(jí)為2.5級(jí)，見圖9b。

圖9 4#位置金相組織（500×）

（5）在爆口處取迎火面試樣，其金相組織為鐵素體+類珠光體，組織在開裂過程中被嚴(yán)重拉長(zhǎng)，晶粒長(zhǎng)短軸比約為11∶1。組織未發(fā)生相變，證明開裂前溫度未超過材料Ac1線，原珠光體形貌基本消失，原珠光體區(qū)域內(nèi)僅可見顆粒狀碳化物，珠光體球化嚴(yán)重，見圖10。在材料內(nèi)部可見一處沿鐵素體晶界被拉長(zhǎng)的夾雜物，沿著夾雜物尖端產(chǎn)生裂紋，見圖11，12。

2.7 金相檢驗(yàn)結(jié)果分析

材料失效前發(fā)生了大量的塑性變形，屬于塑性開裂。管子化學(xué)成分和力學(xué)性能符合GB 5310—2008中20G要求。通過對(duì)開爐期間溫度測(cè)量，火嘴附近水冷壁管迎火面表面溫度未超過材料的Ac1線，但爐膛內(nèi)火焰附近水冷壁管工況較其他部位更惡劣，這與開裂部分金相組織劣化、力學(xué)性能下降情況相符合。開裂發(fā)生在硬度值最低和抗拉屈服強(qiáng)度最低部位，這與金相檢驗(yàn)此部位珠光體球化最嚴(yán)重情況互相印證。金相檢驗(yàn)結(jié)果顯示3#，4#位置及爆口區(qū)域迎火面珠光體嚴(yán)重球化，按DL/T 674—1999 20號(hào)鋼珠光體球化評(píng)級(jí)標(biāo)準(zhǔn)珠評(píng)為4.5級(jí)，這與拉伸試驗(yàn)和硬度試驗(yàn)結(jié)果互相符合。爆口處組織明顯被拉伸，發(fā)生過嚴(yán)重的塑性變形導(dǎo)致加工硬化，使該處硬度最高處接近200 HV10。

圖10 爆口尖端組織（1000×）

圖11 爆口尖端附近夾雜物（200×）

圖12 夾雜物尖端裂紋擴(kuò)展情況（1000×）

3 檢驗(yàn)綜合分析

綜合各檢驗(yàn)結(jié)果，爆口兩側(cè)硬度值和拉伸強(qiáng)度指標(biāo)都出現(xiàn)了明顯變化，說明開裂位置出現(xiàn)在力學(xué)性能交界位置。1#，2#位置金相組織球化度較輕，而3#，4#位置球化度嚴(yán)重，在同一工況相距僅1 m的位置有如此差距，與該爐火嘴位置布置有關(guān)。開爐時(shí)，監(jiān)測(cè)火嘴附近水冷壁迎火面表面溫度500℃左右，在運(yùn)行的20 a里長(zhǎng)期受火焰近距離加熱，珠光體嚴(yán)重球化，力學(xué)性能嚴(yán)重下降爆口附近迎火面抗拉強(qiáng)度下降到430 MPa，屈服強(qiáng)度下降到291 MPa，與組織正常部分相比下降超過了100 MPa。特別是這種劣化后的組織高溫力學(xué)性能也會(huì)降低。而12 m標(biāo)高范圍內(nèi)其他部位迎火面水冷壁管表面溫度基本在400℃左右，工況好于火嘴附近。這也是造成水冷壁管在火嘴區(qū)域迎火面組織球化嚴(yán)重的原因。同時(shí)，這種工況也是造成硬度和拉伸強(qiáng)度指標(biāo)發(fā)生變化的原因。特別是在爆口區(qū)域發(fā)現(xiàn)材料內(nèi)部有原始的缺陷存在，使該區(qū)域力學(xué)性能進(jìn)一步下降。開爐時(shí)，由于進(jìn)煤和送風(fēng)配合不當(dāng)，造成火焰切圓偏燒，火焰直接撲向水冷壁管，管壁溫度短時(shí)間快速升高，高溫力學(xué)性能不足，在內(nèi)部介質(zhì)壓力作用下最終導(dǎo)致了開裂的發(fā)生。

4 結(jié)論及建議

火嘴附近水冷壁管長(zhǎng)期受火焰灼燒使材料組織發(fā)生嚴(yán)重球化，力學(xué)性能下降，材料內(nèi)部存在原始缺陷進(jìn)一步降低了材料的力學(xué)性能，開爐時(shí)爐內(nèi)火焰偏燒導(dǎo)致了水冷壁管開裂。建議：①在停爐期間對(duì)火嘴附近水冷壁管進(jìn)行檢驗(yàn)，對(duì)組織劣化管段進(jìn)行更換；②規(guī)范開爐操作工藝，保證火焰在爐膛中心，防止火焰偏燒。

［1］賀徙，馬驍，金解平，等.鍋爐冷灰斗水冷壁彎管裂紋缺陷的分析處理［J］.電力科學(xué)與技術(shù)學(xué)報(bào)，2009，24（3）：82-85.

［2］GB/T 228.1—2010，室溫試驗(yàn)方法［S］.

［3］GB/T 13298—2015，金屬顯微組織檢驗(yàn)方法［S］.

［4］GB/T 4340.1-2009，試驗(yàn)方法［S］.