王磊 張進(jìn)賢 王建 劉海龍 林曉峰

摘要：某金礦一段磨礦分級(jí)使用FX660-GT旋流器，由于其結(jié)構(gòu)老舊、分級(jí)濃度高等，造成旋流器溢流粒度組成不合理、分級(jí)效率低、循環(huán)負(fù)荷大等問(wèn)題。針對(duì)這些問(wèn)題，重新設(shè)計(jì)了大型高效旋流器FX840-GX，重點(diǎn)優(yōu)化了旋流器尺寸、進(jìn)料體結(jié)構(gòu)、錐體結(jié)構(gòu)、溢流管結(jié)構(gòu)和旋流器內(nèi)襯材質(zhì)等。應(yīng)用結(jié)果表明：FX840-GX旋流器能夠有效改善金礦一段磨礦分級(jí)旋流器的分級(jí)效果，其中溢流中+0.180 mm占比降低了1.38百分點(diǎn)，分級(jí)效率提高了6.70百分點(diǎn)，循環(huán)負(fù)荷降低了89.79百分點(diǎn)，應(yīng)用效果較好。

關(guān)鍵詞：金礦;旋流器;結(jié)構(gòu)優(yōu)化;分級(jí)效率;粒度組成;循環(huán)負(fù)荷;遷移阻力

引 言

磨礦分級(jí)作業(yè)是整個(gè)選礦廠生產(chǎn)流程中最為關(guān)鍵的環(huán)節(jié)，起著承上啟下的作用[1]。磨礦作業(yè)成本在選礦廠的基建投資和生產(chǎn)費(fèi)用（主要是電耗、鋼耗）中占比很大[2]。與此同時(shí)，分級(jí)作業(yè)作為磨礦分級(jí)系統(tǒng)中的“守門員”，對(duì)磨礦分級(jí)系統(tǒng)的運(yùn)行起到重要作用[3]。

國(guó)內(nèi)外礦山由于受“旋流器直徑越小，分級(jí)精度越高”的傳統(tǒng)分級(jí)理念影響，普遍使用350～660 mm旋流器進(jìn)行金礦的一段分級(jí)作業(yè)，但很大一部分金礦石嵌布粒度較粗，磨礦細(xì)度只需要達(dá)到-0.074 mm占45 %～55 %就能夠滿足浮選要求。傳統(tǒng)旋流器在這種較粗粒度的分級(jí)過(guò)程中受制于其老舊的結(jié)構(gòu)和保守的設(shè)計(jì)理念，分級(jí)效果往往不夠理想。特別是由于傳統(tǒng)旋流器內(nèi)部分級(jí)黏度大，顆粒遷移阻力大，溢流中粗顆粒“跑粗”和底流中細(xì)顆?！皧A細(xì)”嚴(yán)重?；诖耍疚母铝藢?duì)一段磨礦分級(jí)旋流器的設(shè)計(jì)思路，進(jìn)一步優(yōu)化了旋流器結(jié)構(gòu)，設(shè)計(jì)了新型高效旋流器FX840-GX（下稱“FX840”），并取得了良好的應(yīng)用效果。

1 工程背景

1.1 現(xiàn)場(chǎng)工藝參數(shù)

某金礦選礦廠單系列處理量為4 200 t/d，采用MQY4561溢流型球磨機(jī)，配套旋流器分級(jí)細(xì)度要求達(dá)到-0.074 mm占50 %?，F(xiàn)場(chǎng)使用的FX660-GT（下稱“FX660”）旋流器結(jié)構(gòu)配置參數(shù)見(jiàn)表1。

1.2 旋流器運(yùn)行指標(biāo)考察

對(duì)選礦廠FX660旋流器采用多批次取樣取平均值的方法進(jìn)行考察，結(jié)果見(jiàn)表2。

由表2可知：

1）旋流器的分級(jí)細(xì)度達(dá)到設(shè)計(jì)要求，但溢流中+0.180 mm占比偏高，不利于浮選[4]。

2）旋流器分級(jí)效率偏低，分級(jí)效率只有43.50 %。分級(jí)效率低會(huì)導(dǎo)致底流“夾細(xì)”多，容易造成過(guò)磨[5]。

3）旋流器循環(huán)負(fù)荷偏大，達(dá)到378.65 %。循環(huán)負(fù)荷大會(huì)導(dǎo)致給料濃度過(guò)高，增加分級(jí)能耗的同時(shí)還會(huì)反過(guò)來(lái)影響旋流器分級(jí)效率，形成惡性循環(huán)。

2022年第4期/第43卷? 選礦與冶煉選礦與冶煉? 黃 金

2 大型高效旋流器FX840設(shè)計(jì)

2.1 大直徑設(shè)計(jì)降低顆粒遷移阻力

根據(jù)龐學(xué)詩(shī)[6]提出的水力旋流器分級(jí)粒度計(jì)算公式（見(jiàn)式（1）），旋流器的分級(jí)粒度與旋流器直徑成反比，與旋流器的分級(jí)濃度成正比，即旋流器直徑越小、分級(jí)粒度越細(xì)，給料濃度越高、分級(jí)粒度越粗。金礦一段磨礦分級(jí)流程中要求分級(jí)粒度較粗（-0.074 mm占50 %左右），傳統(tǒng)的小直徑旋流器（350～660 mm）為了達(dá)到此粒度要求，會(huì)提高旋流器的給料濃度，本項(xiàng)目中傳統(tǒng)FX660旋流器給料濃度甚至達(dá)到70 %左右。但是，提高給料濃度的同時(shí)會(huì)大大提高旋流器內(nèi)部流體的黏度，進(jìn)而對(duì)旋流器的分級(jí)效率產(chǎn)生負(fù)面影響。因此，經(jīng)過(guò)計(jì)算，本項(xiàng)目改造過(guò)程中將旋流器直徑由660 mm放大至840 mm。

dm=1 815D0.36d0.64odiρ0.5mμmtanθ2（δ-ρm）（3D-2do）Δp0.5m（1） 式中：dm為旋流器分級(jí)粒度（μm）;D為旋流器柱段直徑（cm）;do為旋流器溢流管內(nèi)徑（cm）;di為旋流器進(jìn)料口當(dāng)量直徑（cm）;ρm為旋流器入料礦漿密度（t/m3）;μm為礦漿黏度（Pa·s）;θ為旋流器錐角角度，此處用弧度表示（rad）;δ為礦石密度（t/m3）; pm為旋流器入料壓力（MPa）。

根據(jù)式（1）推導(dǎo)，旋流器直徑放大后，相同的溢流分級(jí)粒度可以允許更低的入料黏度，即更低的入料濃度。而黏度的降低能夠減小旋流器內(nèi)部顆粒徑向遷移阻力，從而提高旋流器分級(jí)效率。與此同時(shí)，旋流器直徑的放大也能夠提高旋流器單臺(tái)處理能力，減少旋流器開(kāi)機(jī)臺(tái)數(shù)，方便設(shè)備管理。

2.2 第三代進(jìn)料體穩(wěn)定入料流場(chǎng)

與傳統(tǒng)的第二代進(jìn)料體（見(jiàn)圖1）相比，第三代進(jìn)料體（見(jiàn)圖2）結(jié)構(gòu)能改變旋流器進(jìn)料流型，并且因流型改變而產(chǎn)生的湍流強(qiáng)度（紊流強(qiáng)度）及其能量損失小，從而可以降低旋流器的給料壓力，降低旋流器能量消耗[7]。與此同時(shí)，第三代進(jìn)料體結(jié)構(gòu)旋流器因射流作用引起的蓋下流量（短路流量）小，從而可以提高旋流器的分級(jí)效率。

2.3 多錐角復(fù)合錐體結(jié)構(gòu)強(qiáng)化離心分級(jí)作用

多錐角復(fù)合錐體結(jié)構(gòu)區(qū)別于傳統(tǒng)的單一錐角（見(jiàn)圖3），多錐角復(fù)合錐體是采用2至3種錐角的錐體組合而成。第一段錐體角度較大，目的是迅速將流體的切向運(yùn)動(dòng)半徑縮小，增大離心強(qiáng)度;第二段錐體角度較小，錐段長(zhǎng)度較大，被處理物料在此有足夠的時(shí)間和空間進(jìn)行充分交換，確保分級(jí)粒度足夠細(xì);第三段錐體帶有較大的錐體角度，有利于降低水力旋流器底流中細(xì)顆粒的夾帶量[8]。

3 現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用及效果

2020年1月該金礦選礦廠應(yīng)用FX840旋流器代替原有FX660旋流器機(jī)組，應(yīng)用現(xiàn)場(chǎng)見(jiàn)圖4。FX840旋流器進(jìn)料單獨(dú)設(shè)置一條管路，溢流和底流仍然分別匯集到原有FX660旋流器的溢流箱和底流箱中。FX840旋流器結(jié)構(gòu)配置參數(shù)見(jiàn)表3。

3.1 不同底流口直徑考察結(jié)果

3.1.1 底流口直徑160 mm00C4BEB8-5886-4B55-B201-7A0A8ABFC3B1

考察了底流口直徑160 mm時(shí)FX840旋流器的運(yùn)行效果，結(jié)果見(jiàn)表4。

3.1.2 底流口直徑170 mm

考察了底流口直徑170 mm時(shí)FX840旋流器的運(yùn)行效果，結(jié)果見(jiàn)表5。

3.1.3 底流口直徑180 mm

考察了底流口直徑180 mm時(shí)FX840旋流器的運(yùn)行效果，結(jié)果見(jiàn)表6。

3.1.4 底流口直徑180 mm（增加泵池補(bǔ)水）

在底流口直徑180 mm的基礎(chǔ)上增加泵池補(bǔ)水，降低溢流濃度。此時(shí)，對(duì)FX840旋流器的考察結(jié)果見(jiàn)表7。

3.2 效果對(duì)比

3.2.1 新舊旋流器分級(jí)效果

在原礦處理量和礦石性質(zhì)相同的前提下，新型FX840旋流器與傳統(tǒng)FX660旋流器的運(yùn)行指標(biāo)對(duì)比見(jiàn)圖5，其中FX840指標(biāo)為FX840旋流器在調(diào)試考察期間4組不同底流口直徑條件下運(yùn)行的平均指標(biāo)，底流細(xì)度為-0.074 mm數(shù)據(jù)。

由圖5可知：FX840旋流器的分級(jí)效率、循環(huán)負(fù)荷、溢流中+0.180 mm產(chǎn)率、底流細(xì)度4個(gè)指標(biāo)均明顯優(yōu)于FX660旋流器，分級(jí)效率提高6.70百分點(diǎn)，循環(huán)負(fù)荷、溢流中+0.180 mm產(chǎn)率、底流細(xì)度分別降低89.79百分點(diǎn)、1.38百分點(diǎn)、1.47百分點(diǎn)。

3.2.2 底流口直徑對(duì)分級(jí)效果的影響

在處理量相同時(shí)，F(xiàn)X840旋流器采用160 mm、170 mm、180 mm 3種底流口直徑情況下，旋流器的分級(jí)效率、循環(huán)負(fù)荷、溢流細(xì)度、底流細(xì)度對(duì)比結(jié)果見(jiàn)圖6，其中溢流細(xì)度和底流細(xì)度為-0.074 mm數(shù)據(jù)。

由圖6可知：隨著底流口直徑變大，分級(jí)效率逐漸降低，循環(huán)負(fù)荷逐漸增加，溢流細(xì)度逐漸變細(xì)，同時(shí)底流“夾細(xì)”也在不斷增多。本項(xiàng)目中FX840旋流器最合適的底流口直徑為170 mm。該配置下旋流器既有較好的溢流細(xì)度，又能有較高的分級(jí)效率，同時(shí)循環(huán)負(fù)荷和底流細(xì)度也較為理想。

由以上數(shù)據(jù)分析可得：旋流器底流口直徑的確定需要從多個(gè)維度進(jìn)行系統(tǒng)性考量，不是某一兩個(gè)指標(biāo)可以決定的，調(diào)試過(guò)程中要持續(xù)對(duì)多個(gè)指標(biāo)進(jìn)行系統(tǒng)性考察。

3.2.3 溢流濃度對(duì)分級(jí)效果的影響

在底流口直徑180 mm條件下，分別對(duì)FX840旋流器給料泵池補(bǔ)加不同水量，從而獲得2種溢流濃度（45.25 %和40.72 %）下的分級(jí)指標(biāo)，對(duì)比結(jié)果見(jiàn)圖7，其中溢流細(xì)度和底流細(xì)度為-0.074 mm數(shù)據(jù)。

由圖7可知：旋流器溢流濃度的變化對(duì)溢流細(xì)度有明顯影響;隨著溢流濃度降低，旋流器溢流細(xì)度變細(xì)，溢流中+0.180 mm粗顆粒比例降低;旋流器溢流濃度的變化對(duì)分級(jí)效率的影響不大。雖然溢流濃度降低有利于溢流細(xì)度提升，但同時(shí)會(huì)導(dǎo)致底流夾細(xì)量增加，從而導(dǎo)致分級(jí)效率變化不明顯。

以上分析也表明：在選礦廠生產(chǎn)過(guò)程中，可以通過(guò)調(diào)整旋流器泵池補(bǔ)加水量來(lái)調(diào)節(jié)旋流器分級(jí)細(xì)度，這種方式大大提高了旋流器調(diào)節(jié)的靈活性，也有利于旋流器的自動(dòng)化控制。

4 結(jié) 語(yǔ)

某金礦一段磨礦分級(jí)流程由于使用的傳統(tǒng)FX660旋流器結(jié)構(gòu)老舊、分級(jí)遷移阻力大等，造成分級(jí)效果不理想?；诖?，針對(duì)一段分級(jí)濃度高、分級(jí)粒度粗的特點(diǎn)，設(shè)計(jì)了新型FX840旋流器。工業(yè)應(yīng)用表明，新型FX840旋流器在分級(jí)效率、溢流細(xì)度、循環(huán)負(fù)荷、底流細(xì)度等4個(gè)方面均明顯優(yōu)于傳統(tǒng)的FX660旋流器，具有良好的應(yīng)用前景。在大型高效旋流器現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用調(diào)試過(guò)程中，適當(dāng)縮小底流口直徑有利于提高分級(jí)效率，但同時(shí)還要兼顧溢流細(xì)度、循環(huán)負(fù)荷等多個(gè)指標(biāo);調(diào)節(jié)泵池補(bǔ)加水量能夠在分級(jí)效率變化不大的前提下有效調(diào)節(jié)溢流細(xì)度。

[參 考 文 獻(xiàn)]

[1] 何桂春，毛益平，倪文.基于多神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)的磨礦粒度軟測(cè)量模型[J].金屬礦山，2005（2）：47-49.

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Application of large high-efficiency cyclone

in high concentration classification process of gold mine

Wang Lei1，Zhang Jinxian2，Wang Jian1，Liu Hailong2，Lin Xiaofeng1

（1.Weihai Haiwang Hydrocyclone Co.，Ltd.; 2.Jiaojia Gold Mine，Shandong Gold Mining Co.，Ltd.）

Abstract：FX660-GT hydrocyclone is used in the first stage grinding and classification of a gold mine.Due to the old structure and high classification concentration，the overflow particle size composition of the hydrocyclone is unreasonable，the classification efficiency is low，and the circulating load is great.In view of the above problems，F(xiàn)X840-GX large high-efficiency cyclone is redesigned.The new cyclone focuses on the optimization of cyclone size，feed body structure，cone structure，overflow pipe structure and cyclone lining material.The? results show that the FX840-GX cyclone can effectively improve the classification effect of the first stage grinding and classification cyclone in gold mine，for example，the content of +0.180 mm in overflow is reduced by 1.38 percentage points，the classification efficiency is increased by 6.70 percentage points，and the circulating load is reduced by 89.79 percentage points，showing good application results.

Keywords：gold mine;cyclone;structural optimization;classification efficiency;particle size composition;circulating load;migration resistance00C4BEB8-5886-4B55-B201-7A0A8ABFC3B1