方鎂淇， 王 茜， 李 彥,3， 李超婧,3， 黎 昊， 王 璐,3

(1. 東華大學(xué) 紡織學(xué)院， 上海 201620； 2. 東華大學(xué) 紡織面料技術(shù)教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室， 上海 201620； 3. 東華大學(xué) 紡織行業(yè)生物醫(yī)用紡織材料與技術(shù)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室， 上海 201620； 4. 上海宏鈺醫(yī)療科技有限公司， 上海 201400)

壓力性尿失禁(SUI)是指在腹內(nèi)壓突然增高時(shí)，尿道口不自主地發(fā)生漏尿現(xiàn)象，高發(fā)于肥胖、多次分娩及老年女性群體，不危及生命但會(huì)影響生活質(zhì)量并帶來極大的心理壓力。據(jù)調(diào)查顯示，中國成年女性的SUI患病率約為18.9%[1]。目前，無張力尿道中段懸吊術(shù)的手術(shù)治療仍是中到重度SUI患者的首選。該術(shù)式通過在尿道中段和陰道黏膜之間植入合成細(xì)長條狀網(wǎng)片，形成“吊床”結(jié)構(gòu)，以恢復(fù)尿道近端及相關(guān)支撐組織在腹腔內(nèi)的功能，提高患者尿道閉合壓，控制尿道開閉合，實(shí)現(xiàn)尿失禁的治療。然而，美國醫(yī)療器械研究(MDR)等相關(guān)報(bào)告指出，侵蝕、感染等術(shù)后并發(fā)癥讓女性術(shù)后苦不堪言。其中侵蝕的發(fā)生率高達(dá)10.9%，患者伴隨陰道排液、陰道出血及反復(fù)性尿路感染等癥狀，嚴(yán)重時(shí)需要二次手術(shù)將侵蝕網(wǎng)片去除，SUI復(fù)發(fā)率為30%～50%[2]。

導(dǎo)致術(shù)后侵蝕的主要原因之一是經(jīng)編吊帶的結(jié)構(gòu)參數(shù)。侵蝕通常與網(wǎng)片皺縮密切相關(guān)，在術(shù)后1～3個(gè)月，成纖維細(xì)胞會(huì)長入網(wǎng)孔并形成膠原組織沉積在網(wǎng)片表面。網(wǎng)孔間距過小(≤1 mm)時(shí)織絲易被填滿，形成疤痕樣纖維結(jié)締組織，使得網(wǎng)片皺縮，因而被認(rèn)定為無效網(wǎng)孔，相應(yīng)會(huì)提高網(wǎng)片侵蝕或暴露于相鄰組織中的風(fēng)險(xiǎn)[3]；因此，如何增加孔徑尺寸和網(wǎng)孔穩(wěn)定性以減少皺縮是制備具有低侵蝕率吊帶的基本思路[4]。然而隨著孔徑增大，吊帶由于被裁剪為細(xì)條狀(寬度為1.1～1.5 cm)，具有易卷曲和皺縮傾向，整體幾何形狀發(fā)生改變后反而使孔隙率下降，因此，提升經(jīng)編結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性從而減小皺縮十分必要。與此同時(shí)，現(xiàn)有吊帶所使用的裁剪方式也值得關(guān)注，機(jī)械切割邊緣形態(tài)易發(fā)生大規(guī)模散編、解體，粗糙的邊緣會(huì)惡化侵蝕。激光切割的邊緣比機(jī)械切割邊緣結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性有提升，但剛度更大，也是造成侵蝕率居高不下的原因之一[5]。

本文以聚丙烯PP單絲為編織原料，制備了2種大孔輕質(zhì)且邊緣切割效應(yīng)低的吊帶結(jié)構(gòu)。同時(shí)，考慮吊帶植入人體與尿道壁協(xié)同抵抗腔內(nèi)壓的作用，結(jié)合尿道壁的生物力學(xué)特征，初步探究了吊帶經(jīng)編結(jié)構(gòu)和尿道壁組織匹配性間的構(gòu)效關(guān)系以及材料生物相容性，反饋指導(dǎo)吊帶組織結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，可為降低術(shù)后侵蝕的發(fā)生提供參考。

1 實(shí)驗(yàn)部分

1.1 實(shí)驗(yàn)材料準(zhǔn)備

吊帶A選擇菱形結(jié)構(gòu)，組織結(jié)構(gòu)如圖1(a)所示。該結(jié)構(gòu)由2把梳櫛編織變化經(jīng)緞結(jié)構(gòu)而成(墊紗數(shù)碼：GB1，1-0/1-2/2-1/2-3/2-1/1-2∥; GB2，2-3/2-1/1-2/1-0/1-2/2-1∥)，穿紗方式為一穿一空，2把梳櫛對稱墊紗形成交錯(cuò)排列的大孔徑菱形網(wǎng)眼。為了減少脫散，邊緣選擇激光切割成形。吊帶B為規(guī)則的大孔徑矩形網(wǎng)眼，由3把梳櫛編織而成(墊紗數(shù)碼：GB1，0-2/2-0∥;GB2，4-4/2-2/4-4/0-0/2-2/0-0∥;GB3，0-0/2-2/0-0/4-4/2-2/4-4∥)，組織結(jié)構(gòu)如圖1(c)所示，以開口編鏈組織為地組織，減小網(wǎng)片的縱向延伸性，剩余2把梳櫛滿穿對稱墊紗進(jìn)行襯緯，重復(fù)單元網(wǎng)格線圈中橫向延長線較長且相互交叉，起增加網(wǎng)孔結(jié)構(gòu)橫向連接與縱向加固的作用，降低吊帶網(wǎng)片在受力狀態(tài)下的伸長率，減少皺縮形變。同時(shí)，吊帶B利用組織結(jié)構(gòu)優(yōu)勢采用單絲編織自鎖成邊。

圖1 吊帶A和吊帶B經(jīng)編結(jié)構(gòu)和墊紗運(yùn)動(dòng)圖Fig.1 Warp knitting morphological structures and lapping movements.(a) Warp knitting morphological structures of sling A； (b) Lapping movements of sling A；(c) Warp knitting morphological structures of sling B；(d) Lapping movements of sling B

選擇平整無褶皺的網(wǎng)片進(jìn)行性能測試。其中測試網(wǎng)片力學(xué)性能時(shí)，試樣規(guī)格為30 mm×成形寬度。部分吊帶力學(xué)測試研究表明，寬度差異對測試結(jié)果的影響較小[6]。為了保證網(wǎng)片的完整性以及高度還原臨床實(shí)際使用時(shí)吊帶植入體內(nèi)后的形態(tài)，未對測試寬度進(jìn)行統(tǒng)一修正。

1.2 體外性能測試

1.2.1 吊帶基本物理結(jié)構(gòu)參數(shù)測試

分別使用標(biāo)尺(永康春光工量具廠)、FA124電子天平(浙江力辰儀器科技有限公司)、CH-12.7-BTSX測厚儀(上海六菱儀器廠)、Y511B織物密度鏡(蘇州蘇量儀器科技有限公司)、PXS8-T體式顯微鏡(上海測維光電技術(shù)有限公司)測量網(wǎng)片寬度、面密度、厚度、線圈密度等，計(jì)算橫密與縱密的比值獲得密度對比系數(shù)K，根據(jù)設(shè)定的標(biāo)尺測量出最大孔徑。借助Adobe Photoshop對圖像整體進(jìn)行二元黑白處理，獲取圖像的總像素值N。然后勾選孔隙部分，統(tǒng)計(jì)孔隙總像素值N1，使用面積法通過式(1)計(jì)算網(wǎng)片孔隙率P0。同時(shí)，引入Mühl等[7]對有效孔隙率的定義，即孔隙面積大于以1 mm為直徑的圓的孔隙為有效孔隙。使用上述方法同時(shí)獲得有效孔隙總像素值N2，由式(2)計(jì)算獲得有效孔隙率P。每組取5個(gè)有效數(shù)據(jù)的均值作為測量結(jié)果。

P0=N1/N×100%

(1)

P=N2/N×100%

(2)

1.2.2 吊帶拉伸特性測試

參考ASTM D5035—1995 《織物拉伸斷裂強(qiáng)力及伸長(條樣法)》，使用YG(B)026 G系列電子織物強(qiáng)力儀(溫州市大榮紡織儀器有限公司)進(jìn)行單軸向拉伸性能測試。標(biāo)距設(shè)置為20 mm，拉伸速度為100 mm/min，以便模擬吊帶在體內(nèi)所處的生理?xiàng)l件。參考ASTM D4964—1995《彈力織物彈性和伸長測試》，分別在2.5和16 N/cm的負(fù)荷下以上述標(biāo)距和拉伸速度進(jìn)行測試，反復(fù)拉伸試樣3次，每組測試5次取平均值。

1.2.3 吊帶抗彎剛度測試

將樣品沿其長軸方向裁剪成5塊長度為10 cm的試樣，然后平放于LLY-01型電子硬挺度儀(萊州市電子儀器有限公司)平臺(tái)上分別進(jìn)行測試，記錄5組彎曲長度。通過式(3)計(jì)算縱向單位寬度的平均抗彎剛度。

G=10-3DsC3

(3)

式中：G為單位寬度的抗彎剛度，mN·cm；Ds為面密度，g/m2；C為平均彎曲長度，cm。

1.2.4 吊帶細(xì)胞毒性測試

通過與小鼠成纖維細(xì)胞(L929)共培養(yǎng)和CCK-8測試評估PP吊帶的細(xì)胞毒性。以無樣品組為空白對照樣本，L929 (1×104個(gè)/孔)穩(wěn)定接種于24孔細(xì)胞培養(yǎng)板后，加入滅菌的PP吊帶A和B (10 mm×10 mm)。待共培養(yǎng)72 h后，加入CCK-8染液孵育2 h，在Multiskan Sky型全波長酶標(biāo)儀(美國 Thermo Fisher Scientific公司)上于450 nm波長時(shí)測定每孔吸光度(OD值)。通過式(4)計(jì)算相對細(xì)胞活力，每組設(shè)定3復(fù)孔取平均值。

Sr=(OD樣品/OD空白)×100%

(4)

式中：Sr為相對細(xì)胞活力，%;OD樣品為樣品組的吸光值;OD空白為空白對照樣本的吸光度。

1.3 統(tǒng)計(jì)學(xué)分析

吊帶A和吊帶B組間各指標(biāo)使用方差分析進(jìn)行顯著性分析，P<0.05認(rèn)為具有統(tǒng)計(jì)學(xué)意義。單軸向拉伸測試所得數(shù)據(jù)的可疑值采用T檢驗(yàn)剔除異常值。

2 結(jié)果與討論

2.1 吊帶基本物理結(jié)構(gòu)參數(shù)

2.1.1 網(wǎng)孔特征

如前文所述，吊帶網(wǎng)孔間距大于1.0 mm才有利于預(yù)防橋接現(xiàn)象[7]。吊帶A的網(wǎng)孔主要由圖2(a)中標(biāo)注的網(wǎng)孔Ⅰ組成;吊帶B則主要由圖2(b)中標(biāo)注的網(wǎng)孔Ⅰ和網(wǎng)孔Ⅱ組成。根據(jù)標(biāo)注的線條長度測得最大網(wǎng)孔間距，結(jié)果如表1所示?？梢?，測試的2種吊帶均滿足大孔徑的要求。在靜態(tài)下，吊帶B的有效孔隙率略高于A，因此，吊帶B理論上更有助于減輕纖絲間橋連造成的橫向皺縮，降低發(fā)生侵蝕的風(fēng)險(xiǎn)。

圖2 吊帶A和吊帶B網(wǎng)孔選區(qū)和網(wǎng)孔間距測量實(shí)例Fig.2 Examples of mesh pore and pore size measurement of sling A(a) and sling B(b)

表1 網(wǎng)孔參數(shù)測試結(jié)果 (P<0.05)Tab.1 Parameters of mesh pore (P<0.05)

2.1.2 面密度

目前，吊帶的面密度主要是依據(jù)疝氣補(bǔ)片的現(xiàn)行分類劃分為超輕量型網(wǎng)片(<20 g/m2)，輕量型網(wǎng)片(20～30 g/m2)、中量型網(wǎng)片(30～60 g/m2)和重量型網(wǎng)片(70～100 g/m2)[8]。吊帶結(jié)構(gòu)參數(shù)測試結(jié)果如表2所示。結(jié)合表1測試結(jié)果可知，所設(shè)計(jì)的2種吊帶均屬于中量型(30～60 g/m2)、大孔徑(>75 μm)、高有效孔隙率網(wǎng)片，基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)參數(shù)的設(shè)計(jì)初步達(dá)到設(shè)計(jì)目標(biāo)。

2.2 吊帶拉伸特性

吊帶植入尿道中段后形成的吊床結(jié)構(gòu)，應(yīng)能對尿道起到穩(wěn)定的支撐、加固作用，同時(shí)還能對腹內(nèi)壓進(jìn)行緩沖，因此通過吊帶的力學(xué)性能考察其有效性十分必要。吊帶在尿道區(qū)域所受壓力的具體數(shù)值尚無統(tǒng)一定論。近端尿道大部分位于腹腔內(nèi)，暴露于腹內(nèi)壓上升的環(huán)境中，因此通常使用腹內(nèi)壓作為最大估量值。研究表明，從仰臥位到坐位或站位，腹內(nèi)壓增加時(shí)膀胱頸活動(dòng)度和吊帶張力僅發(fā)生輕微變化[9]。一般，腹內(nèi)壓所施加的力在10～16 N之間，膀胱充滿時(shí)吊帶在體內(nèi)所受最高載荷不超過16 N[10]。Klinge等[3]提出，理想的無張力陰道吊帶在寬度為1 cm的情況下，拉伸強(qiáng)度應(yīng)為2 N或更大。本文實(shí)驗(yàn)所測網(wǎng)片的拉伸極限負(fù)荷都遠(yuǎn)遠(yuǎn)高于該值，保證了在體內(nèi)的力學(xué)可靠性。此外，吊帶A、B的斷裂強(qiáng)度分別為(38.95±3.2)、(38.49±8) N/cm，吊帶A、B的斷裂伸長率分別為(45.75±3.2)%、(41.15±5.0)%?？梢姷鯉和B的斷裂強(qiáng)度(P>0.05)及斷裂伸長率(P<0.05)均無顯著差異。

表2 吊帶結(jié)構(gòu)參數(shù)測試結(jié)果Tab.2 Parameters of sling structure

2種吊帶的應(yīng)力-應(yīng)變代表性曲線如圖3所示?？梢?種吊帶的曲線均具有非線性、滯后的特征，主要分為趾端區(qū)域和線性區(qū)域。吊帶在低應(yīng)變區(qū)的行為與臨床息息相關(guān)，更加符合生理應(yīng)變范圍。趾端區(qū)域表示在低負(fù)荷下的變形，吊帶拉長變形是織物線圈結(jié)構(gòu)和孔徑形狀隨著負(fù)荷增加而伸直的結(jié)果[11]。取材料該區(qū)域應(yīng)變?yōu)?%時(shí)的應(yīng)力與應(yīng)變的比值作為彈性模量。從圖3可看出，吊帶A比B具有更顯著的趾端區(qū)域。圖4示出吊帶A和吊帶B的軸向拉伸性能對比。可見，趾端區(qū)域吊帶A的彈性模量((7.088±1.096) MPa)明顯小于吊帶B((20.240±1.111) MPa)，P<0.05。說明吊帶B的矩形網(wǎng)眼結(jié)構(gòu)抵抗變形能力更優(yōu)異。抵抗變形能力差異一方面是因?yàn)榈鯉的K值比B略大，線圈更長[12]；另一方面是因?yàn)榱庑尉W(wǎng)孔傾斜的線圈容易向受力方向聚攏伸直，橫向發(fā)生明顯的“頸縮”現(xiàn)象。

圖3 吊帶A和吊帶B的應(yīng)力-應(yīng)變代表性曲線Fig.3 Representative stress-strain curves of sling A(a) and sling B(b)

圖4 吊帶A和吊帶B的軸向拉伸性能對比Fig.4 Comparison of axial tensile properties of sling A and sling B

目前臨床上常用的大孔徑(1 379 μm)高彈PP吊帶為TVT-OTM(美國Ethicon (J&J)公司)[13]。據(jù)近10年數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)，TVT-OTM客觀治愈率和主觀治愈率可達(dá)85%以上，4年隨訪侵蝕率為1.7%[13-14]。Chapin等[15]測得TVT-OTM吊帶的彈性模量((7.600±3.500) MPa)介于吊帶A和吊帶B之間，吊帶A與TVT-OTM吊帶非常相近。然而相比于TVT-OTM吊帶，吊帶A使用激光切割邊緣，在增大孔徑的同時(shí)提高了網(wǎng)片的結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性，吊帶B則整體上具有更高的有效孔隙率和尺寸穩(wěn)定性，因此其組織向內(nèi)生長的情況更佳，固有的疤痕組織橋接風(fēng)險(xiǎn)和結(jié)構(gòu)收縮風(fēng)險(xiǎn)更低，有望實(shí)現(xiàn)比TVT-OTM更低的侵蝕率。然而，當(dāng)材料的剛度過高時(shí)，植入物和組織之間的力學(xué)不匹配性可能會(huì)阻礙植入物-組織界面處載荷的傳遞與平衡，導(dǎo)致臨床結(jié)果不佳[6]?？傮w上，面密度高、孔隙率低、彈性模量大的合成網(wǎng)片與周圍組織之間的“力學(xué)不相容性”的傾向更加明顯，增加侵蝕的風(fēng)險(xiǎn)。吊帶B較高的彈性模量利于減少皺縮，但植入后在體內(nèi)與尿道壁之間的力學(xué)匹配性也同樣是不可輕視的問題。

SUI修復(fù)的標(biāo)準(zhǔn)手術(shù)吊帶網(wǎng)片大都是由醫(yī)療制造商從疝氣補(bǔ)片中改良出來的，應(yīng)用時(shí)忽略了吊帶植入盆腔的具體設(shè)計(jì)要求。由Laplace定律可知，當(dāng)跨壁壓、尿道半徑一定時(shí)，尿道壁的應(yīng)變與彈性模量和厚度的乘積成反比，具體關(guān)系見式(5)[16]。

(5)

式中：ε為試樣的應(yīng)變，%；E為試樣的彈性模量，MPa；P為跨壁壓，N/cm；r為尿道半徑，cm；H為試樣的厚度，mm。

吊帶植入尿道后與尿道壁協(xié)同抵抗腔內(nèi)壓，因此考慮材料的厚度，使用EH值表征材料抵抗腹內(nèi)壓的指標(biāo)。吊帶B的EH值為10.059，吊帶A的EH值較小(2.615)，因此形變量更大。與正常的尿道壁吊帶(EH值為1.45～1.47)相比，分別約為前者的7倍與2倍，吊帶B的“吊床”作用更顯著，對尿道壁起到更好的支撐作用。

圖5示出吊帶A和吊帶B的定負(fù)荷拉伸宏觀圖像。表3示出2種吊帶的定負(fù)荷拉伸性能對比。整體而言，吊帶B在不同作用力下，均具有更高的有效孔隙率保持率，低負(fù)荷下塑性變形率較小。表明這種經(jīng)編矩形網(wǎng)眼在降低皺縮上具有優(yōu)越性，有利于降低并發(fā)癥的風(fēng)險(xiǎn)。吊帶的皺縮不僅與織物尺寸穩(wěn)定性有關(guān)，還與彈性相關(guān)。由于醫(yī)生操作經(jīng)驗(yàn)不同，彈性吊帶處于拉伸過度狀態(tài)時(shí)會(huì)降低有效孔隙率，有時(shí)會(huì)橫切尿道，彈性回復(fù)過度則有時(shí)會(huì)因張力過大導(dǎo)致術(shù)后尿潴留。目前，調(diào)節(jié)張力的方法是手術(shù)時(shí)使用Hegar擴(kuò)張器或直角鉗調(diào)節(jié)尿道和吊帶間的間隙，但這種方法具有較強(qiáng)的醫(yī)師經(jīng)驗(yàn)依賴性。表3的彈性回復(fù)率測試結(jié)果表明吊帶B具有更好的彈性，在手術(shù)操作的過程中，更有利于減少因手術(shù)牽拉造成的吊帶孔徑變小。

圖5 吊帶A和吊帶B的定負(fù)荷拉伸宏觀圖像Fig.5 Macro images of axial tensile properties of sling A (a) and sling B (b)

表3 吊帶A和吊帶B的定負(fù)荷拉伸性能對比Tab.3 Comparison of constant-load test of sling A and sling B

2.3 吊帶抗彎剛度

抗彎剛度是評價(jià)網(wǎng)片柔韌性的重要指標(biāo)，體現(xiàn)材料抵抗彎曲變形的能力。吊帶在人體內(nèi)需要保持“吊床”形態(tài)，抗彎剛度過小則會(huì)因過于柔軟影響吊帶的懸垂性，或者在受壓情況下發(fā)生卷曲對組織產(chǎn)生“割據(jù)效應(yīng)”；抗彎剛度過大則影響和尿道壁之間的順應(yīng)性，造成侵蝕的發(fā)生。測得吊帶A和吊帶B的抗彎剛度分別為(1.04±0.04)、(1.77±0.3) mN·cm,可見吊帶B的抗彎剛度比吊帶A略大(P<0.05)，對比結(jié)果與彈性模量測試結(jié)果相似，主要是由于吊帶B由3把梳櫛編織而成的矩形結(jié)構(gòu)中編鏈線圈圈柱與襯緯紗的承受力影響了網(wǎng)片的剛度。

2.4 吊帶細(xì)胞毒性

材料良好的生物相容性對吊帶的臨床應(yīng)用起關(guān)鍵作用，通過材料體外細(xì)胞毒性測試驗(yàn)證其生物相容性,結(jié)果如表4所示?？梢钥闯?，與吊帶A和吊帶B共培養(yǎng)72 h后，L929的相對細(xì)胞活力均達(dá)到90%以上，說明2種吊帶材料均不具有細(xì)胞毒性，展現(xiàn)出良好的醫(yī)療器械應(yīng)用價(jià)值。

表4 L929培養(yǎng)72 h的CCK-8測試結(jié)果 (P>0.05)Tab.4 CCK-8 tests of L929 at 72 h (P>0.05)

3 結(jié) 論

本文分別對菱形網(wǎng)眼激光切割邊緣吊帶和矩形網(wǎng)眼自鎖成邊吊帶的結(jié)構(gòu)參數(shù)、力學(xué)性能與生物相容性進(jìn)行了綜合評價(jià)，結(jié)果表明，在確保力學(xué)有效性的前提下，矩形網(wǎng)眼與防切割邊緣的引入使得吊帶具有更穩(wěn)定的有效孔隙率，皺縮程度減緩，同時(shí)具有良好的生物相容性，可作為改善術(shù)后侵蝕并發(fā)癥的有效設(shè)計(jì)。

本文設(shè)計(jì)的吊帶不足之處在于組織結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性的增強(qiáng)使得材料剛度相應(yīng)增加，可能會(huì)對材料與尿道壁之間的順應(yīng)性和匹配性造成負(fù)面影響，因此吊帶的柔軟度仍需進(jìn)一步改進(jìn)。其次，吊帶在生理結(jié)構(gòu)中應(yīng)力的施加和體內(nèi)微環(huán)境條件更加復(fù)雜，處于更復(fù)雜的負(fù)載環(huán)境和刺激中，結(jié)合有限元分析等技術(shù)仿真模擬進(jìn)一步評估可獲得更精確的臨床結(jié)果預(yù)測，體外力學(xué)測試結(jié)果與臨床結(jié)果之間的聯(lián)系未來仍需更深入的探究。