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        平地機(jī)WA4280濕式橋托架的試制

        2021-10-21 19:24:25趙小冬
        三悅文摘·教育學(xué)刊 2021年37期
        關(guān)鍵詞:粗糙度

        趙小冬

        摘要:本文主要講述了平地機(jī)WA4280濕式驅(qū)動橋托架,在森精機(jī)柔性加工單元試制的過程,及試制過程中遇到的一些問題和解決方法。通過對工裝的改進(jìn),減少了裝夾次數(shù);通過修改程序、加工順序、調(diào)整刀具刀片,解決了加工凸臺、震紋及表面粗糙度不良問題;通過使用宏程序,實現(xiàn)坐標(biāo)系的自動轉(zhuǎn)換并提高了加工效率和產(chǎn)品質(zhì)量。

        關(guān)鍵詞:工裝夾具;粗糙度;同軸度;鏜孔振動

        一、設(shè)備選擇

        平地機(jī)WA4280濕式驅(qū)動橋,是最新的平地機(jī)驅(qū)動橋,然而托架作為平地機(jī)驅(qū)動橋中的關(guān)鍵零部件,負(fù)責(zé)整機(jī)的動力傳遞,具有非常重要的作用。托架的主要加工處是Ф140N7、Ф140H8、Ф145、2-Ф150K7、Ф176.212N7的孔和銑M155*2的螺紋,平面的粗糙度、平面度、平面與孔的垂直度、孔與孔的同軸度和位置度要求都比較高,所以設(shè)備的選擇很重要,而森精機(jī)柔性加工單元是工作臺、主軸都可旋轉(zhuǎn)的加工中心,加工精度高,并且可以最大程度的減少裝夾次數(shù),集中加工工序。因此決定,本品在森精機(jī)柔性加工單元上進(jìn)行試制。

        二、加工試制過程中遇到的問題

        (一)工裝問題

        為了盡可能減少重復(fù)裝夾所產(chǎn)生的誤差,工裝應(yīng)考慮能夠?qū)⒐ぜ椒胖貌⒆畲蟪潭韧瓿杉庸すば?,所以考慮工裝應(yīng)為彎板形式。以一面二銷定位,并輔以壓板壓緊(圖1),后面采用可調(diào)支撐(圖2)。角向定位銷選擇采用可活動、帶有螺紋拆卸的定位銷,以防止裝卸工件時發(fā)生碰撞,導(dǎo)致變形損壞,同時也可減小勞動強(qiáng)度,方便拆裝工件。

        1.修工裝定位圈直徑:工裝定位圓尺寸為Ф510mm,外協(xié)廠家已經(jīng)加工至Ф508mm,留量以便我們把工裝安裝在機(jī)床上精加工。將工裝清理干凈,并用M16螺栓牢靠的固定在工作臺表面,轉(zhuǎn)進(jìn)機(jī)床內(nèi),用探針(圖3)找到定位圈中心。經(jīng)測量,定位圈原始尺寸為Ф508mm,最終要求為Ф510(0/+0.05)mm。所以,先試加工至Ф509.8mm。編程、加工完畢、測量后發(fā)現(xiàn),尺寸為Ф509.52mm,小于理論值,并且加工面粗糙有震紋。分析發(fā)現(xiàn),工裝定位圈硬度比較高,然而刀具為高速鋼刀具,產(chǎn)生讓刀現(xiàn)象,并容易產(chǎn)生振動,且圓弧插補(bǔ)使用的是G03為逆銑,不利于獲得較好的表面粗糙度。經(jīng)換為硬質(zhì)合金銑刀,采用G02順銑,最終加工至Ф510.030mm,并獲得較好加工表面,符合工藝要求,

        2.修工裝定位圈表面:使用探針測量,發(fā)現(xiàn)定位圈平面度相差0.2mm,使用Ф100硬質(zhì)合金面銑刀,反復(fù)修正,至表面平整光滑。

        3.加工2處Ф16F7銷孔:采用鉆、擴(kuò)、鉸的工藝,加工完成此銷孔。

        裝夾工件時發(fā)現(xiàn)工件定位面與工裝定位面不貼合,用塞尺測量有0.6mm間隙,發(fā)現(xiàn)工裝定位圈修整過后,倒角很小,經(jīng)測量小于1×45°,而Ф510g6圓與平面有R1.5圓弧過度。經(jīng)過計算,發(fā)現(xiàn)定位圈倒角與R1.5圓弧發(fā)生干涉,導(dǎo)致定位偏差。倒角應(yīng)大于1.2×45°,因此重新修整定位圓倒角至2.5×45°,重新裝夾工件,完成后用塞尺檢測保證貼合良好。又發(fā)現(xiàn)角向定位的定位銷,在壓板壓緊后,不能旋轉(zhuǎn)移動,說明定位銷受力,導(dǎo)致工件也受力、變形或位移。原來外協(xié)廠家加工的定位銷為長圓柱銷,不易于工件拆卸,應(yīng)將圓柱銷修整成為菱形銷,修整時遵循原則,應(yīng)保證使用時,菱形銷的長軸垂直于圓銷的中心連線,重新裝夾,此時定位銷可以自由旋轉(zhuǎn)。

        (二)加工順序不合理及解決辦法

        當(dāng)首件工件試制完成后發(fā)現(xiàn),Ф140N7孔底平面出現(xiàn)一圈臺階,測量孔端面到孔底深度,不符合圖紙要求。經(jīng)過思考分析后發(fā)現(xiàn),加工順序有誤。

        錯誤的加工順序:

        1.粗銑Ф140N7孔端面及孔底平面

        2.精銑Ф140N7孔端面及孔底平面

        3.孔口倒角

        4.半精鏜Ф140N7孔

        5.精鏜Ф140N7、Ф140H8孔

        按照這種加工順序,在精銑孔底平面時,實際加工的直徑是小于等于毛坯孔的直徑,而后面進(jìn)行半精鏜鏜刀刀片的切削端,并非是一條直線,加之由于對刀的誤差、切削時的讓刀等,導(dǎo)致實際加工深度小于理論編程深度,所以造成了這種現(xiàn)象。

        正確的加工順序:

        1.粗銑Ф140N7孔端面及孔底平面

        2.半精鏜Ф140N7孔

        3.孔口倒角

        4.精銑Ф140N7孔端面及孔底平面

        5.精鏜Ф140N7、Ф140H8孔

        按照這種順序,精銑孔底平面的實際加工直徑與孔直徑重合,而精鏜孔刀尖具又有清根作用,符合要求。

        (三)鏜孔震動、表面粗糙度不好及解決辦法

        在加工過程中發(fā)現(xiàn),2-Ф150K7(+0.013/-0.033)和Ф176.212N7(-0.014/-0.060)孔在鏜孔時有較大的震動,精鏜完成后表面粗糙度不良有震紋(要求Ra1.6um),表面粗糙度不良會影響耐磨性、配合的穩(wěn)定性、疲勞強(qiáng)度、耐腐蝕性、密封性、接觸剛度、測量精度等方面。從而影響整機(jī)的使用壽命和性能,所以必須解決。影響表面粗糙度的原因應(yīng)從以下幾個方面考慮:刀具方面、切削參數(shù)、熱量變化。

        1.刀具方面

        因為工裝及工作臺的影響,在鏜孔時需選用刀桿長度較長的鏜刀,所用刀桿是一節(jié)節(jié)接起來的,所以刀桿的剛性和減震性不好。經(jīng)商討,采用一體式帶有減震桿的刀桿。當(dāng)時的刀片采用也不適合加工鏜孔,所采用的刀片刀尖圓弧為0.4mm,而刀尖圓弧越小、工件切削殘留面積也就越大。由此我們將原本的精鏜單元和刀片換為新的精鏜單元和刀尖圓弧為0.8mm的刀片。

        2.切削參數(shù)的影響

        在鏜孔過程中,切削三要素的影響不容小覷。切削三要素對表面粗糙度的影響:切削深度>進(jìn)給量>切削速度,所以,首先調(diào)整半精鏜鏜刀尺寸,但由于刀具過長,導(dǎo)致刀具剛性降低,所以應(yīng)適度降低線速度,對應(yīng)的就是主軸轉(zhuǎn)速降低,以減小刀具的變形和自激振動,在通過逐漸降低主軸速度為S134時,發(fā)現(xiàn)效果最佳,得出進(jìn)給量F14。而Ф150K7軸承孔,是由托架本體(QT450-10)與軸承座(QT400-18)組合而成,性能有所不同,由于刀具條件不變,適當(dāng)?shù)臏p小切削參數(shù),以減小切削時刀具受力變化時導(dǎo)致的表面質(zhì)量不好。同樣將精加工余量由Ф0.5mm改至Ф0.3mm,將原本S220,F(xiàn)22改為S140,F(xiàn)14.

        3.切削熱量

        影響切削熱量的主要因素有切削參數(shù)、刀具幾何參數(shù)、工件材料和切屑液。加工中所產(chǎn)生的熱量,大部分傳遞給鐵屑,其次是工件,再次是刀具,由此可見,我們要解決的就是工件與刀具的熱變形導(dǎo)致的表面粗糙度不良,工藝方面,我們將工序集中化,采用先粗后精的順序,將粗加工與精加工時間間隔拉長,使得工件、刀具充分冷卻,使刀具與工件之間更多產(chǎn)生的是剪切作用,而不是擠壓作用。

        三、工件坐標(biāo)系90度換算

        在編制程序時,我們將Ф140H8孔的中心定位G54零點,加工完成后,工作臺旋轉(zhuǎn)90°,加工Ф150H6孔,將其中心定為G56零點。G54的零點由我們在工件加工之前,通過找工裝定位圈的中心和端面確定。那G56的零點如何確定呢?靠傳統(tǒng)的用刀具或探針去觸碰工件和工裝找中心的方法?因為工裝干涉、探針有效距離短,所以是不能實現(xiàn)的,那么就只能依靠圖紙給定的尺寸,結(jié)合機(jī)床的回轉(zhuǎn)中心去進(jìn)行計算,得到所需的工件坐標(biāo)系零點。然而就臥式加工中心而言,當(dāng)一個點到工作臺回轉(zhuǎn)中心的位置為X1,Y1,Z1時,將工作臺旋轉(zhuǎn)90°后,得這一點的坐標(biāo)為X2,Y2,Z2,由于點到工作臺回轉(zhuǎn)中心的距離沒有變化,那么這時X1=Z2,Y1=Y2,Z1=X2(圖4)。由此,我們可以將工件坐標(biāo)系原點,同理轉(zhuǎn)化。從圖5可以看出,從主軸端面到工作臺回轉(zhuǎn)中心的距離AE是固定的(本設(shè)備為Z-1080),從主軸端面到Ф140H8孔端面的距離AB也是已知的(G54坐標(biāo)系Z軸機(jī)械坐標(biāo)值+刀具長度),那么,BE=AE-AB,而B到D的距離已知,所以DE=BD-BE.工作臺旋轉(zhuǎn)之后(圖6),D1E1=DE距離不變,則可得到G56坐標(biāo)系的X軸機(jī)械坐標(biāo)值為X軸回轉(zhuǎn)中心坐標(biāo)(X-525)減去DE。圖16中,點D到AE線段的垂直距離,可以通過G54的X軸機(jī)械坐標(biāo)(負(fù)值)減去X軸回轉(zhuǎn)中心坐標(biāo)減去圖紙尺寸,然后取絕對值得到,旋轉(zhuǎn)工作臺后(圖6),則可以得到G56坐標(biāo)系的Z軸機(jī)械坐標(biāo)值為Z軸回轉(zhuǎn)中心坐標(biāo)加上D到AE線段的垂直距離。而工件的Y坐標(biāo)始終不變。由此,G56坐標(biāo)系的X、Y、Z、B的機(jī)械坐標(biāo)值全部得到。同理可以計算出其他坐標(biāo)系坐標(biāo)值。而工作中,這樣計算比較繁瑣,所以我們利用宏程序自動計算。

        四、結(jié)語

        本文講述了試制平地機(jī)濕式驅(qū)動橋托架的整個過程,從工裝的修正到加工順序的優(yōu)化,從刀具的更換到切削要素的改進(jìn),到切削液的選擇,然后通過宏程序去簡化坐標(biāo)換算,完成了產(chǎn)品的試制。文中對工件的定位方式,對工件、工裝的加工方法,對刀具的選擇、改動,對坐標(biāo)系的轉(zhuǎn)換、計算,對問題的分析,也適用于其他類似零件,具有一定的參考價值。本文提到的方式方法,在其他類型零件的加工中,需結(jié)合具體情況,具體分析,靈活運(yùn)用,才是重中之重。

        參考文獻(xiàn):

        [1]衡芳芳.平地機(jī)驅(qū)動橋與平衡箱支承結(jié)構(gòu)的改進(jìn)[J].工程機(jī)械與維修,2014,08(8):130-130.

        [2]林為元.電機(jī)后端蓋裝夾工裝:,CN209256775U[P].2019.

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