徐俊瑞，王元豐，王宇陽(yáng)，李毅，汪強(qiáng)昆，趙雨?yáng)|，文智生，周穎奇

（1.內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué) 材料科學(xué)與工程學(xué)院，呼和浩特 010051；2.湘潭大學(xué) 機(jī)械工程學(xué)院，湖南 湘潭 411105）

實(shí)現(xiàn)結(jié)構(gòu)輕量化是當(dāng)代工業(yè)發(fā)展的重要目標(biāo)和方向，尤其在汽車(chē)、航空航天、電子等工業(yè)領(lǐng)域[1—2]。新的成形工藝和輕質(zhì)材料的發(fā)展是結(jié)構(gòu)輕量化的主要途徑。鎂合金具有比強(qiáng)度高、密度低、電磁屏蔽性能優(yōu)異、易回收等特性，是良好的輕質(zhì)金屬結(jié)構(gòu)材料[3—4]。由于能源、資源和環(huán)保問(wèn)題的日益凸顯，鎂合金的研究和生產(chǎn)受到更多的關(guān)注。在常溫下，鎂合金具有密排六方晶體結(jié)構(gòu)，滑移系較少，成形性能較差，對(duì)于鎂合金的成形方式，在以往的研究和應(yīng)用中，通常采用加熱成形[5—7]。

磁脈沖成形技術(shù)（Magnetic pulse forming technology，MPFT）是一種利用磁場(chǎng)力使金屬坯料變形的高速率成形技術(shù)[8]，能量釋放為微秒級(jí)，變形為毫秒級(jí)，成形效率極高，且能在高速變形過(guò)程中延緩斷裂的發(fā)生[9]，可顯著提高材料的成形性能[10—15]。磁脈沖成形技術(shù)的優(yōu)點(diǎn)為鎂合金板材成形性能的提高提供了契機(jī)，將有利于實(shí)現(xiàn)輕量化的目標(biāo)和擴(kuò)大鎂合金板材在工業(yè)上的應(yīng)用。

1 鎂合金板材高速率本構(gòu)模型建立

1.1 Johnson-Cook（JC）本構(gòu)方程的描述

高速率下的材料本構(gòu)關(guān)系，通常采用Johnson-Cook（JC）本構(gòu)模型進(jìn)行描述[16]。JC 本構(gòu)模型參數(shù)少且易求、具有清晰的物理解釋、形式較簡(jiǎn)單等特點(diǎn)，已經(jīng)在實(shí)際工程中得到了較廣泛的應(yīng)用。JC 本構(gòu)模型的方程表達(dá)式見(jiàn)式（1—3）[17]。

式中：T*為無(wú)綱量的溫度；T為試驗(yàn)溫度；Tm為試驗(yàn)金屬的熔點(diǎn)；Tr為選定的參考溫度；m為材料熱軟化參數(shù)；σ為流動(dòng)應(yīng)力；A為選定的參考溫度與參考應(yīng)變率下AZ31 鎂合金板材的屈服應(yīng)力強(qiáng)度；B為試驗(yàn)材料的應(yīng)變硬化系數(shù)；n為試驗(yàn)材料的應(yīng)變硬化指數(shù)；ε為等效塑性應(yīng)變；為試驗(yàn)應(yīng)變速率；為參考應(yīng)變速率（一般取10-3s-1）；C為材料應(yīng)變率強(qiáng)化參數(shù)。A，B，n為通過(guò)準(zhǔn)靜態(tài)拉伸試驗(yàn)測(cè)定。

1.2 高速率應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系曲線(xiàn)

采用分離式霍普金森拉桿（Split hopkinson tensile bar-shtb）試驗(yàn)設(shè)備對(duì)AZ31 鎂合金板材在不同溫度高應(yīng)變速率下進(jìn)行拉伸試驗(yàn)[17]。SHTB 原理如圖1所示。

圖1 SHTB 原理示意[19]Fig.1 Schematic diagram of SHTB

筆者團(tuán)隊(duì)[18—19]通過(guò)試驗(yàn)獲得了溫度為298，373，473，523 K 和應(yīng)變速率為1000，2000，3000 s-1下的應(yīng)力-應(yīng)變曲線(xiàn)，如圖2 所示。在室溫下，與準(zhǔn)靜態(tài)拉伸試驗(yàn)結(jié)果相比，高應(yīng)變速率試驗(yàn)條件下AZ31 鎂合金板材的伸長(zhǎng)率明顯增加，尤其在3000 s-1時(shí)表現(xiàn)得更加明顯。在298 K 和373 K 試驗(yàn)溫度下，2000 s-1和3000 s-1下AZ31 鎂合金板材的流動(dòng)應(yīng)力曲線(xiàn)十分相近；而在523 K 時(shí)，2000 s-1和3000 s-1下AZ31鎂合金板材的流動(dòng)應(yīng)力曲線(xiàn)出現(xiàn)了明顯的變化。說(shuō)明AZ31 鎂合金板材在高應(yīng)變速率拉伸條件下，在溫度較低時(shí)沒(méi)有表現(xiàn)出明顯的應(yīng)變速率敏感性，而在溫度較高時(shí)顯示出了明顯的應(yīng)變速率敏感性。

圖2 不同溫度和應(yīng)變速率系下的應(yīng)力-應(yīng)變曲線(xiàn)Fig.2 Stress-strain curves under different temperature and strain rate

Ulacia 等[20]進(jìn)行了應(yīng)變速率為0.001，0.1 s-1的準(zhǔn)靜態(tài)拉伸，以及40～100 s-1的中等應(yīng)變速率拉伸與500，1500 s-1的高應(yīng)變速率拉伸試驗(yàn)。中等應(yīng)變速率采用落錘試驗(yàn)，高應(yīng)變速率采用Tensile Split Hopkinson Bar。獲得應(yīng)力-應(yīng)變曲線(xiàn)如圖3 所示。結(jié)果表明，溫度增加，流動(dòng)應(yīng)力降低；準(zhǔn)靜態(tài)條件下AZ31鎂合金表現(xiàn)出軟化行為，而在高速率下沒(méi)有觀(guān)察到。溫度高于150 ℃，軟化行為歸因于動(dòng)態(tài)再結(jié)晶，而在高速率條件下沒(méi)有充足時(shí)間發(fā)生動(dòng)態(tài)再結(jié)晶[21]。

圖3 Ulacia 試驗(yàn)應(yīng)力-應(yīng)變曲線(xiàn)Fig.3 Stress-strain curves by Ulacia

Feng fei 等[22]研究了應(yīng)變速率為700～3000 s-1和溫度在20～250 ℃下的AZ31B 鎂合金應(yīng)力-應(yīng)變曲線(xiàn)分布情況。拉伸變形過(guò)程中，加工硬化與溫度引起的軟化是一對(duì)相互矛盾的現(xiàn)象。高速率下變形，位錯(cuò)增加并相互作用導(dǎo)致了加工硬化；另一方面，熱激活使動(dòng)態(tài)回復(fù)和動(dòng)態(tài)再結(jié)晶發(fā)生[23]。應(yīng)變速率為1400 s-1和不同溫度下的應(yīng)力-應(yīng)變曲線(xiàn)如圖4 所示。由于熱激活的影響，溫度增加，流動(dòng)應(yīng)力降低。溫度為200 ℃時(shí)，非基系滑移與動(dòng)態(tài)再結(jié)晶對(duì)塑性變形有至關(guān)重要的影響。

圖4 應(yīng)變速率1400 s-1 和不同溫度下應(yīng)力-應(yīng)變曲線(xiàn)Fig.4 Stress-straincurves with different temperature and understrainrate 1400 s-1

通過(guò)準(zhǔn)靜態(tài)與高速拉伸獲得的應(yīng)力-應(yīng)變數(shù)據(jù)，計(jì)算擬合獲得JC 模型中的參數(shù)，建立了AZ31 鎂合金板材高速率下的JC 本構(gòu)方程。具體參數(shù)如表1 所示。

表1 JC 模型參數(shù)Tab.1 Model parameters of JC

2 室溫成形規(guī)律研究

2.1 自由脹形成形

由于鋁和銅具有良好的導(dǎo)電性能，板材磁脈沖成形技術(shù)主要應(yīng)用在鋁和銅及其合金材料的成形上，對(duì)于鎂合金板材磁脈沖成形的研究并不多見(jiàn)。準(zhǔn)靜態(tài)下，鎂合金板材室溫成形性能較差，常發(fā)生脆性斷裂。在磁脈沖成形中，對(duì)比準(zhǔn)靜態(tài)成形結(jié)果，可顯著提高鎂合金板材的成形能力[24—29]。針對(duì)高速率下材料塑性能力提高的原因，Daehn[10]認(rèn)為高速率下材料單向拉伸的伸長(zhǎng)率先是隨著變形速度的增大而增大，然后當(dāng)變形速度增大到某一臨界值時(shí)材料迅速破裂，高應(yīng)變速率效應(yīng)可以把變形分配到整個(gè)試樣上，從而抑制頸縮的發(fā)展，增大了材料的伸長(zhǎng)率。筆者團(tuán)隊(duì)[30]進(jìn)行了AZ31 鎂合金板材的室溫磁脈沖成形研究。室溫下AZ31 鎂合金板材的脹形高度分布如圖5 所示，總體趨勢(shì)為成形高度隨放電能量的增加而增加，表明在電磁力推動(dòng)產(chǎn)生的高速率塑性形變中，成形性能逐漸提升。與準(zhǔn)靜態(tài)脹形高度對(duì)比，如圖6 所示，磁脈沖極限成形高度顯著增加。

圖5 不同放電能量下的脹形高度Fig.5 Bulging height at different energy

圖6 極限高度分布Fig.6 Distribution of the limit dome height

鎂合金的導(dǎo)電性能較鋁合金和銅合金弱，通常鎂合金的電阻率為9.2 μΩ·cm，而鋁合金的電阻率為3～6 μΩ·cm[31]。為了進(jìn)一步提高板材在磁脈沖成形中的應(yīng)變速率，有學(xué)者采用導(dǎo)電性更好的鋁合金板作為驅(qū)動(dòng)板，用以加速板材成形[32—33]。筆者團(tuán)隊(duì)[34]進(jìn)行了Al 板驅(qū)動(dòng)鎂合金板材的成形研究，Al 板獲得了更高的電磁力作用，用以驅(qū)動(dòng)鎂合金板材高速變形，成形高度變化如圖7 所示，相同能量條件下，在鋁合金驅(qū)動(dòng)板作用下鎂合金板材可獲得更高的成形高度，較準(zhǔn)靜態(tài)成形高度最大提高了111%。

圖7 驅(qū)動(dòng)板對(duì)成形高度的影響Fig.7 Effects of driver sheet on the bulging height

2.2 單向拉伸狀態(tài)分析

通過(guò)線(xiàn)圈結(jié)構(gòu)的變化，可實(shí)現(xiàn)窄條試樣的單向拉伸應(yīng)變方式的成形。黃亮[35]和李光耀等[36]分別利用橢圓形線(xiàn)圈和單匝線(xiàn)圈結(jié)構(gòu)實(shí)現(xiàn)窄條試樣的成形，如圖8 所示。

圖8 橢圓線(xiàn)圈、單匝線(xiàn)圈結(jié)構(gòu)成形示意Fig.8 Forming schematic diagram of elliptical and single-turn coil

筆者團(tuán)隊(duì)[37—38]利用橢圓線(xiàn)圈進(jìn)行鎂合金板材磁脈沖單向拉伸變形研究，發(fā)現(xiàn)試樣伸長(zhǎng)率比準(zhǔn)靜態(tài)的高，總體增加了37%，如圖9 所示。拉伸變形中，變形區(qū)域的應(yīng)變速率峰值分布在2400 s-1以上，最大值約為3600 s-1（如圖10 所示），體現(xiàn)出成形過(guò)程的高應(yīng)變速率特性。AA2219-O 板材在單向拉伸中的應(yīng)變速率可以達(dá)到2170 s-1左右[35]。

圖9 伸長(zhǎng)率分布Fig.9 Distributions of percentage elongation

圖10 應(yīng)變速率峰值分布Fig.10 Distributions of peak strain rate

筆者團(tuán)隊(duì)[37—38]還對(duì)磁脈沖單向拉伸成形的應(yīng)變分布規(guī)律進(jìn)行討論分析。應(yīng)變大小分布于不同的區(qū)域（如圖11 所示），C 區(qū)位置的應(yīng)變分布最大，B 區(qū)和A 區(qū)次之，D 區(qū)最小。由于C 區(qū)應(yīng)變最大，增加放電能量，將在C 區(qū)發(fā)生失效。此種方法可以用于建立成形極限圖的單向拉伸應(yīng)變部分。

圖11 不同位置的應(yīng)變分布Fig.11 Strain distributions in various areas

3 溫?zé)?、?qū)動(dòng)耦合成形研究

3.1 鎂合金板材直接加熱成形

室溫磁脈沖成形中可以明顯提高AZ31 鎂合金板材的成形性能，但與準(zhǔn)靜態(tài)、加熱條件下成形結(jié)果還有較大差距。El-Magd 等[39]論述了AZ80 鎂合金在動(dòng)態(tài)加載下伸長(zhǎng)率得到提高。鎂合金在加熱條件下的磁脈沖成形在蘇聯(lián)學(xué)者的研究中有過(guò)報(bào)道[40]。研究結(jié)果表明，溫度為200 ℃時(shí)，鎂合金的成形性能有顯著增加。Uhlmann 等[41]進(jìn)行了鎂合金板材加熱磁脈沖成形的試驗(yàn)研究。結(jié)果顯示，脹形高度隨著成形溫度的增加而增加。以上研究都是簡(jiǎn)單的分析和探討，而并沒(méi)有對(duì)鎂合金板材磁脈沖溫?zé)岢尚芜M(jìn)行系統(tǒng)論述。

Ulacia 等[42]進(jìn)行了AZ31B 鎂合金板材從室溫到250 ℃下的磁脈沖成形研究。試驗(yàn)中分析了不同溫度和放電能量對(duì)成形的影響。在試驗(yàn)研究中發(fā)現(xiàn)，一方面，隨著成形溫度的提高，材料的屈服點(diǎn)降低；另一方面，隨著溫度的升高，材料的導(dǎo)電系數(shù)變大，電磁力降低。在給定放電能量下，增加溫度，變形的最大高度降低；而給定溫度，增大放電能量，材料可成形無(wú)缺陷的最大高度呈增加趨勢(shì)。不同放電能量和溫度下的成形件如圖12 所示。

圖12 100 ℃/9 kJ，100 ℃/12.6 kJ，250 ℃/15 kJ 條件下成形工件Fig.12 Deformed parts obtained by 100 ℃/9 kJ,100 ℃/12.6 kJ,250 ℃/15 kJ

黃尚宇等[43]采用溫?zé)崤c磁脈沖成形相結(jié)合的方法研究工藝參數(shù)對(duì)AZ31 鎂合金板材成形的影響，如圖13 所示。研究指出，提高放電電壓較提高電容對(duì)AZ31 鎂合金板材的脹形高度有更明顯的效果。提高溫度可以提高鎂合金板材的成形性能，但是需要較大的放電能量與之相匹配；當(dāng)放電能量保持不變，脹形高度先減?。ǎ?50 ℃），后增加（＞150 ℃），如圖13所示。

圖13 溫度對(duì)最終成形高度和放電能量的影響Fig.13 Effects of temperature on the ultimate bulging height and discharging energy

綜上所述，直接加熱磁脈沖成形過(guò)程中需要考慮兩方面的影響因素[44—46]：一方面，溫度提高，鎂合金板材自身的電阻率增加，導(dǎo)致電磁力下降，成形效率降低；另一方面，隨著溫度增加，鎂合金板材的流動(dòng)應(yīng)力降低，成形所需抗力降低，易于發(fā)生塑性變形。因此，最佳成形結(jié)果，需要這兩方面參數(shù)的平衡匹配。

3.2 耦合溫度與驅(qū)動(dòng)成形

直接加熱鎂合金板材的磁脈沖成形，雖然成形性能得到提升，但由于鎂合金板材受熱后電阻率升高，鎂合金板材不能夠充分發(fā)揮在磁脈沖成形中的高應(yīng)變速率效應(yīng)。筆者團(tuán)隊(duì)[48]提出鎂合金板材磁脈沖溫?zé)狎?qū)動(dòng)成形研究。利用鋁合金驅(qū)動(dòng)板與加熱鎂合金板相結(jié)合，使鎂合金板受溫度效應(yīng)作用，同時(shí)在鋁合金驅(qū)動(dòng)板的作用下，充分在高應(yīng)變速率中發(fā)生塑性變形。研究中，建立了磁脈沖溫?zé)狎?qū)動(dòng)成形結(jié)構(gòu)（見(jiàn)圖14），系統(tǒng)論述了AZ31 鎂合金板材在磁脈沖溫?zé)狎?qū)動(dòng)成形中的塑性變形規(guī)律。

圖14 磁脈沖溫?zé)狎?qū)動(dòng)成形裝置Fig.14 Apparatus of magnetic pulse forming with temperature and driving

筆者團(tuán)隊(duì)[47—48]研究結(jié)果表明，在耦合溫度和高應(yīng)變速率下，成形高度較室溫顯著增加；且200 ℃下，低的放電能量可以獲得與250 ℃下高的放電能量相近的成形高度，如圖15 所示。對(duì)比相同能量條件下與不同溫度下的成形結(jié)果，如圖16 所示，在1 mm鋁合金驅(qū)動(dòng)板的作用下，200 ℃時(shí)出現(xiàn)峰值，表明200 ℃下可獲得最優(yōu)的成形結(jié)果。由圖15 可知，進(jìn)一步提高放電能量和溫度（4 kV/615 μF/250 ℃），成形高度仍有提高的空間，對(duì)于最終成形高度還需在試驗(yàn)中繼續(xù)探索。溫度的影響，主要在于降低流動(dòng)應(yīng)力，而難以發(fā)生如動(dòng)態(tài)再結(jié)晶的微觀(guān)變化。

圖15 不同溫度和較高放電電壓下的成形高度Fig.15 Forming height with temperature and more higher voltage

圖16 相同能量和不同溫度下的成形高度Fig.16 Forming height with different temperature and same energy

3.3 成形極限曲線(xiàn)圖建立

成形極限是評(píng)價(jià)材料成形性能的重要指標(biāo)，它確定了板料在變形過(guò)程中的最大變形程度，為生產(chǎn)制造和產(chǎn)品設(shè)計(jì)提供依據(jù)，在改善產(chǎn)品質(zhì)量、降低生產(chǎn)成本方面有很大貢獻(xiàn)。

Ulacia 等[49]利用矩形線(xiàn)圈結(jié)合方形、圓形、橢圓形成形模具結(jié)構(gòu)，并采用1 mm 的AA1050 鋁合金驅(qū)動(dòng)板，獲得不同溫度下極限應(yīng)變分布，如圖17 所示。研究中，只簡(jiǎn)單描述了圓形模具應(yīng)變值較準(zhǔn)靜態(tài)室溫高，沒(méi)有提及具體完整的成形極限曲線(xiàn)的建立方法。

圖17 不同模具結(jié)構(gòu)下極限應(yīng)變分布Fig.17 Ultimate strain distribution under different forming die

筆者團(tuán)隊(duì)[24]分別對(duì)AZ31 鎂合金板材的單向拉伸應(yīng)變、平面應(yīng)變、雙等拉伸應(yīng)變狀態(tài)進(jìn)行了分析研究，并建立了室溫下的成形極限圖，如圖18 所示，結(jié)果表明，鎂合金板材的磁脈沖成形極限曲線(xiàn)明顯高于準(zhǔn)靜態(tài)，鎂合金板材在磁脈沖條件下的成形性能得到明顯提高；其中，磁脈沖單向拉伸中，由于試樣較窄、變形速度較大，慣性效應(yīng)的作用較為顯著，變形更為劇烈，極限應(yīng)變提高幅度最大。

圖18 AZ31 鎂合金板材磁脈沖室溫成形極限Fig.18 Forming limit diagram of magnetic pulse forming of AZ31 sheet at room temperature

筆者團(tuán)隊(duì)[47—48]進(jìn)一步基于Nakazima 試驗(yàn)，利用3 種典型應(yīng)變狀態(tài)（單向拉伸應(yīng)變、平面應(yīng)變、雙等拉伸應(yīng)變），建立耦合溫度和磁脈沖成形中高應(yīng)變速率效應(yīng)的成形極限曲線(xiàn)。不同溫度下的極限應(yīng)變失效試樣如圖19 所示。成形極限曲線(xiàn)隨溫度增加，其位置上升，極限應(yīng)變值增加，200 ℃時(shí)極限應(yīng)變值最大，顯著高于室溫下的結(jié)果，如圖20 所示；但仍小于準(zhǔn)靜態(tài)235 ℃時(shí)的數(shù)值，特別是在單向拉伸應(yīng)變的區(qū)域。結(jié)果表明，在磁脈沖成形中溫度的影響較準(zhǔn)靜態(tài)下效果不顯著，歸因于變形過(guò)程中微觀(guān)機(jī)制不同[50—56]。

圖19 3 種典型應(yīng)變狀態(tài)的失效試樣Fig.19 Fracture samples with three typical strain states under different temperature

圖20 不同溫度對(duì)成形極限曲線(xiàn)的影響Fig.20 Effect of temperature on FLC

4 沖擊介質(zhì)成形研究

對(duì)于磁脈沖沖擊介質(zhì)成形，目前國(guó)內(nèi)外還沒(méi)有相關(guān)的研究。筆者團(tuán)隊(duì)[57—59]基于磁脈沖成形中線(xiàn)圈結(jié)構(gòu)、板材導(dǎo)電性、高速變形板材貼模性等問(wèn)題，率先提出磁脈沖沖擊介質(zhì)溫?zé)釓?fù)合成形新工藝，其原理如圖21 所示。強(qiáng)大的脈沖電流通過(guò)平板線(xiàn)圈時(shí)，線(xiàn)圈與銅驅(qū)動(dòng)板之間產(chǎn)生強(qiáng)勁的電磁力；銅驅(qū)動(dòng)板在巨大的電磁力作用下高速向下運(yùn)動(dòng)，從而使沖擊結(jié)構(gòu)和壓板對(duì)介質(zhì)產(chǎn)生高速、強(qiáng)力壓縮，板材在介質(zhì)的壓力作用下，發(fā)生高速變形。結(jié)果表明，200 ℃時(shí)，鎂合金板材磁脈沖沖擊介質(zhì)溫?zé)釓?fù)合成形下的成形高度顯著高于室溫，如圖22 所示?？紤]到介質(zhì)自身的阻礙作用，小的放電能量鎂合金板材僅能產(chǎn)生較小的塑性變形。放電能量增加，成形高度呈現(xiàn)增加趨勢(shì)。

圖21 板材磁脈沖沖擊介質(zhì)成形原理示意Fig.21 Sheet forming principle of electromagnetic impacting medium forming (EIMF)

圖22 不同溫度和放電能量下的峰值高度Fig.22 Peak height values at different temperature and energy

相較于傳統(tǒng)板材磁脈沖成形，沖擊介質(zhì)溫?zé)釓?fù)合成形中，可實(shí)現(xiàn)多次沖擊變形。傳統(tǒng)板材磁脈沖成形中，由于第1 次板材發(fā)生變形，變形后的板材與線(xiàn)圈之間產(chǎn)生一定距離，若再次放電成形，由于感應(yīng)電流較小，無(wú)法產(chǎn)生明顯的塑性形變。鎂合金板材磁脈沖沖擊介質(zhì)溫?zé)釓?fù)合成形中，二次沖擊后，成形高度顯然又有明顯提升，如圖23 所示，因此，有望采用不同能量與多次沖擊的組合，實(shí)現(xiàn)鎂合金板材脈沖沖擊介質(zhì)溫?zé)釓?fù)合成形下的復(fù)雜構(gòu)件成形。

圖23 一次與二次沖擊下的高度變化Fig.23 Variation of height under once and twice impacting

5 結(jié)論

1）通過(guò)分離式霍普金森拉桿（Split hopkinson tensile bar-shtb）試驗(yàn)獲得不同溫度和高應(yīng)變速率下的應(yīng)力-應(yīng)變曲線(xiàn)，結(jié)合準(zhǔn)靜態(tài)應(yīng)力-應(yīng)變曲線(xiàn)分布，可獲得鎂合金板材高速率下的Johnson-Cook 本構(gòu)模型。

2）鎂合金板材在室溫磁脈沖成形中，成形性能較準(zhǔn)靜態(tài)下有明顯提高，自由脹形成形高度較準(zhǔn)靜態(tài)最大提高了111%，單向拉伸伸長(zhǎng)率較準(zhǔn)靜態(tài)總體提高了 37%；單向拉伸變形中，應(yīng)變速率最大值約為3600 s-1，體現(xiàn)出成形過(guò)程的高應(yīng)變速率特性。

3）鎂合金板材直接加熱磁脈沖成形中，需要綜合考慮加熱引起的流動(dòng)應(yīng)力降低與電磁力降低的平衡；耦合溫度與驅(qū)動(dòng)作用使鎂合金板材的成形性能進(jìn)一步提高，相同能量下，最佳成形溫度出現(xiàn)在200 ℃。

4）鎂合金板材在磁脈沖沖擊介質(zhì)溫?zé)釓?fù)合成形中，200 ℃成形高度顯著高于室溫，且可實(shí)現(xiàn)鎂合金板材的多次沖擊變形，二次沖擊后，成形高度明顯提升。