張偉偉，雷玉成，劉丹，李鑫

（江蘇大學(xué)，江蘇 鎮(zhèn)江 212013）

核能作為一種低碳、清潔環(huán)保、高效、可持續(xù)發(fā)展的新能源[1]，在全球能源轉(zhuǎn)型中發(fā)揮著越來(lái)越重要的作用，已成為未來(lái)清潔能源中不可或缺的重要組成部分。在反應(yīng)堆中，結(jié)構(gòu)材料常年承受中子輻照，這對(duì)結(jié)構(gòu)材料提出了更嚴(yán)格的要求。核反應(yīng)堆創(chuàng)始人費(fèi)米就指出核技術(shù)成功的關(guān)鍵取決于反應(yīng)堆內(nèi)強(qiáng)輻照環(huán)境下材料的行為。核電結(jié)構(gòu)材料在高溫、強(qiáng)輻射與強(qiáng)腐蝕等極端條件下服役[2]，研究反應(yīng)堆結(jié)構(gòu)材料的中子輻照損傷，對(duì)于核電的發(fā)展具有十分重要的作用。

離子輻照和中子輻照具有一定的相似性[3]，與中子輻照相比，離子輻照因其時(shí)間短、輻照參數(shù)方便調(diào)整等特點(diǎn)被廣泛用于材料輻照損傷的研究[4]。采用離子輻照模擬中子輻照是研究輻照損傷的一種重要手段。離子輻照研究主要包括離子輻照導(dǎo)致微觀結(jié)構(gòu)變化[5—6]以及輻照損傷引起的輻照硬化[6—7]、輻照腫脹及輻照偏析[8]等。316L 奧氏體不銹鋼因其強(qiáng)度高、塑韌性好及耐腐蝕性能優(yōu)良，在核電中被廣泛使用[9]。對(duì)于316L 不銹鋼離子輻照損傷已經(jīng)進(jìn)行了大量研究，但是對(duì)316L 不銹鋼焊縫金屬卻研究較少。鎢極氬弧焊（Tungsten inert gas welding，TIG）作為工業(yè)常用加工方法之一[10—12]，在核電中也被廣泛使用，而焊縫作為核電結(jié)構(gòu)的薄弱部位，有必要研究316L 不銹鋼焊縫金屬的輻照效應(yīng)。

基于國(guó)內(nèi)外有關(guān)離子輻照下材料行為的研究現(xiàn)狀，文中擬分別采用不同劑量的氦離子（He+）和氘離子（D+）輻照316L 不銹鋼TIG 焊焊縫金屬，研究氦離子與氘離子輻照對(duì)焊縫金屬晶體結(jié)構(gòu)及力學(xué)性能的影響。

1 試驗(yàn)

1.1 焊接試驗(yàn)

使用4 mm 厚316L 奧氏體不銹鋼鋼板，采用自動(dòng)TIG 焊焊接方法進(jìn)行施焊。采用I 型坡口雙面焊的工藝，使用Φ1.2 mmER316L 焊絲，焊接工藝參數(shù)如下：焊接電流為120 A，電弧電壓為18 V，焊接速度為120 mm/min，氣體流量為10 L/min，送絲速度為0.34 m/min。使用線切割將焊縫切割成 10 mm×10 mm×3 mm 試樣，然后打磨拋光處理，最后干燥真空保存留作輻照試驗(yàn)使用。316L 不銹鋼與焊縫金屬微觀組織如圖1 所示，可以發(fā)現(xiàn)316L 不銹鋼以多邊形奧氏體組織為主，還有少量δ鐵素體組成，焊縫金屬為奧氏體組織與枝晶狀鐵素體。

圖1 316L 不銹鋼與焊縫微金屬的微觀組織Fig.1 Microstructure of 316L stainless steel and weld metal

1.2 離子輻照

離子輻照試驗(yàn)在GH-200 型離子注入機(jī)中完成。試驗(yàn)中采用氦離子與氘離子進(jìn)行輻照，離子注入劑量（每cm2的離子數(shù)量）分別為5×1015，1×1016，5×1016，在室溫下進(jìn)行離子輻照試驗(yàn)，具體輻照參數(shù)如表1 所示，其中離子能量為70 keV，離子束流為60 μA。

表1 試樣離子輻照參數(shù)Tab.1 Ion irradiation parameters of specimens

采用SRIM 軟件[13]分別計(jì)算不同劑量氦離子與氘離子輻照損傷情況，計(jì)算公式如式（1）所示，注入氦離子與氘離子在試樣中的濃度分布如式（2）所示[14]：

式中：Ddpa為原子平均離位數(shù)即輻照損傷量（Displacements per atom）；V為SRIM 軟件計(jì)算得到的試樣中產(chǎn)生的空位數(shù)；Φ為輻照劑量；ρ為試樣的原子數(shù)密度（每cm3的原子數(shù)量），ρ=8.454×1022；C為試樣內(nèi)輻照離子濃度分布；R為SRIM 軟件計(jì)算得到的注入元素在試樣中的分布濃度。

通過(guò)SRIM 軟件計(jì)算離子輻照損傷量隨輻照深度分布的結(jié)果如圖2 所示。計(jì)算得到70 keV 氦離子輻照射程為470 nm，在230 nm 左右達(dá)到峰值損傷量，70 keV 氘離子輻照射程為780 nm，在430 nm 到達(dá)峰值損傷量。

圖2 輻照損傷量分布和注入的元素分布Fig.2 Distribution of injected elements and distribution of radiation damage

1.3 測(cè)試分析

使用X 射線衍射儀（XRD，D8 Advance）測(cè)試離子輻照對(duì)焊縫金屬晶體結(jié)構(gòu)的影響，入射X 射線為Cu-Kα，X 射線衍射儀掃描速度為4 (°)/min，掃描范圍為 20°～90°。采用掃描電子顯微鏡（SEM，NovaNano 450）和激光共聚焦顯微鏡（LSCM，OLS4100）分析離子輻照前后焊縫金屬表面形貌和表面粗糙度的變化。離子輻照損傷層僅為幾百納米，而布氏硬度、洛氏硬度和維氏硬度等宏觀壓入硬度測(cè)試的方法難以表征輻照損傷層的硬度，因此采用納米壓痕（U9820A Nano Indenter G200）測(cè)試方法來(lái)測(cè)試焊縫金屬輻照損傷層的硬度。使用的壓頭為Berkovich三棱錐壓頭，為了獲得顯微硬度隨壓入深度變化的曲線，試驗(yàn)中采用連續(xù)剛度模式測(cè)量焊縫金屬輻照前后表面顯微硬度的變化。為了測(cè)量離子輻照損傷層的顯微硬度，最大測(cè)量深度設(shè)定為1 μm，泊松比設(shè)置為0.25。

2 結(jié)果與分析

2.1 XRD 結(jié)果分析

離子輻照前后焊縫金屬XRD 衍射圖譜如圖3 所示，由圖3a 可以發(fā)現(xiàn)，輻照前焊縫金屬由γ相和α相組成，氦離子輻照后未產(chǎn)生新相，少量α相鐵素體組織是在316L 不銹鋼焊接過(guò)程中生成的。γ相（1 1 1）晶面離子輻照前后的變化如圖3b 所示，可以發(fā)現(xiàn)離子輻照后γ相（1 1 1）晶面向高角度發(fā)生輕微的偏移。由拉格方程2dsinθ=nλ可知，衍射角增加則晶體晶面間距減小。這是因?yàn)楦吣茈x子輻照過(guò)程中產(chǎn)生大量過(guò)飽和的間隙原子與空位原子對(duì)，這些輻照點(diǎn)缺陷的擴(kuò)散遷移、聚集反應(yīng)使焊縫金屬晶體的晶面間距發(fā)生變化。一般來(lái)說(shuō)，間隙原子的大量聚集會(huì)導(dǎo)致晶體晶面間距減小，而空位原子的聚集則會(huì)導(dǎo)致晶體晶面坍塌，進(jìn)而造成晶體晶面間距增大[15]。焊縫金屬中輻照產(chǎn)生的間隙原子和空位原子的擴(kuò)散能力不同，間隙原子更容易擴(kuò)散并聚集，更易于形成間隙原子團(tuán)簇，所以晶體晶面間形成的間隙原子團(tuán)要比空位原子團(tuán)的數(shù)量要多得多。晶體晶面間的間隙原子團(tuán)的產(chǎn)生導(dǎo)致晶體晶面間距減小，導(dǎo)致焊縫金屬γ相（1 1 1）晶面衍射峰向高角度偏移。

圖3 離子輻照前后XRD 衍射圖譜Fig.3 XRD diffraction patterns before and after ion irradiation

2.2 納米壓痕測(cè)試

XRD 衍射圖譜表明離子輻照后焊縫金屬晶體結(jié)構(gòu)發(fā)生變化。組織結(jié)構(gòu)決定力學(xué)性能。輻照后，結(jié)構(gòu)發(fā)生了變化，焊縫金屬力學(xué)性能也將發(fā)生變化。離子輻照前后焊縫金屬納米壓痕測(cè)試的載荷-位移曲線如圖4 所示，可以發(fā)現(xiàn)壓入相同深度時(shí)，離子輻照試樣所需要的載荷較大，隨著離子輻照劑量的增加，所需載荷也增加。未輻照焊縫金屬在最大深度處載荷為56.4 mN，1#—3#參數(shù)下輻照后，焊縫金屬在最大深度處所需要的載荷分別為68.0，73.9，85.7 mN；4#—6#參數(shù)下輻照后，焊縫金屬在最大深度處所需要的載荷分別為74.5，82.8，85.8 mN。可以發(fā)現(xiàn)在最大深度處的載荷增加值隨輻照劑量的增加逐漸變緩，在相同劑量時(shí)氦離子輻照后焊縫金屬載荷增加值更大。

圖4 離子輻照前后焊縫金屬納米壓痕測(cè)試的載荷-深度曲線Fig.4 Load-depth curve of weld metal nanoindentation test before and after ion irradiation

離子輻照前后焊縫金屬納米壓痕測(cè)試的顯微硬度-位移曲線如圖5 所示，由于表面效應(yīng)的存在，一般忽略0～50 nm 內(nèi)的硬度，可以發(fā)現(xiàn)焊縫金屬顯微硬度隨壓入深度的增加而逐漸降低，即出現(xiàn)壓痕尺寸效應(yīng)，當(dāng)壓入深度超過(guò)一定范圍后，其硬度基本趨于平緩。納米壓痕測(cè)試結(jié)果表明，離子輻照后焊縫金屬顯微硬度明顯提高。試樣顯微硬度增加值隨輻照劑量變化曲線如圖6 所示，可以發(fā)現(xiàn)隨氘離子與氦離子輻照劑量的增大，焊縫金屬顯微硬度增加值也增大，但顯微硬度增加值隨劑量的增加并非呈線性增加關(guān)系，而是逐漸趨于飽和。其中在1#—3#參數(shù)下輻照后，焊縫金屬顯微硬度分別增加為1.02，1.34，1.77 GPa；在4#—6#參數(shù)下輻照后，焊縫金屬顯微硬度分別增加為1.58，1.84，2.15 GPa。

圖5 離子輻照前后焊縫金屬納米壓痕測(cè)試的顯微硬度-位移曲線Fig.5 Microhardness-displacement curve of weld metal nanoindentation test before and after ion irradiation

圖6 顯微硬度增加值隨輻照劑量變化曲線Fig.6 Change curve of microhardness increase value with radiation dose

輻照硬化是因?yàn)檩椪债a(chǎn)生的各種缺陷提高了位錯(cuò)的運(yùn)動(dòng)阻力，而位錯(cuò)的阻力源很多，主要可以分為源硬化和摩擦硬化2 種。源硬化是指輻照生成的點(diǎn)缺陷對(duì)位錯(cuò)有釘扎作用，釘扎效應(yīng)使材料中位錯(cuò)的啟動(dòng)應(yīng)力增加。摩擦硬化是指輻照缺陷的生成使材料中位錯(cuò)的運(yùn)動(dòng)阻力增加進(jìn)而導(dǎo)致的硬化現(xiàn)象。離子輻照后，焊縫金屬中生成位錯(cuò)、位錯(cuò)環(huán)及氦泡等輻照缺陷，這些輻照缺陷將會(huì)提高位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)應(yīng)力，導(dǎo)致焊縫金屬顯微硬度提高。氦泡等輻照缺陷將會(huì)破壞基體的連續(xù)性，其硬化效果與第二相析出物硬化相似，可視為沉淀顆粒對(duì)位錯(cuò)的釘扎作用，這將會(huì)導(dǎo)致試樣顯微硬度提高。位錯(cuò)環(huán)等強(qiáng)障礙位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)的缺陷用式（3）進(jìn)行計(jì)算，而像氦泡等弱障礙的缺陷用式（4）進(jìn)行計(jì)算[16]，顯微硬度增加值計(jì)算見式（5）：

式中：Δσy1為位錯(cuò)環(huán)等強(qiáng)障礙導(dǎo)致材料硬度的增加值；M為Taylor 系數(shù)；α為障礙強(qiáng)度因子；μ為剪切模量；b為Burgers 矢量；N為障礙物的體積密度；d為障礙物的平均直徑；Δσy2為氦泡等弱障礙導(dǎo)致硬度的增加值。對(duì)于給定的材料，M，μ，b等為常數(shù)，可見焊縫金屬硬化率與輻照生成缺陷的密度和尺寸密切相關(guān)；ΔH為顯微硬度增加值。

與氘離子輻照相比，在相同條件下氦離子輻照后焊縫金屬硬化率更高。這是因?yàn)楹るx子輻照硬化包括2 個(gè)方面：一方面氦離子輻照使焊縫金屬內(nèi)部生成大量輻照缺陷，輻照缺陷會(huì)阻礙位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)，使焊縫金屬顯微硬度增加；另一方面氦原子不能溶解入鋼材中，氦離子輻照導(dǎo)致焊縫金屬中產(chǎn)生大量氦泡，氦泡將會(huì)破壞基體的連續(xù)性，氦泡與第二相相似，對(duì)位錯(cuò)具有釘扎作用，從而使焊縫金屬的顯微硬度進(jìn)一步增加。氘離子輻照硬化是由輻照生成缺陷所致，故氦離子輻照后焊縫金屬硬化率更大。

2.3 表面形貌

離子輻照除使焊縫金屬晶體結(jié)構(gòu)與顯微硬度發(fā)生變化外，還會(huì)導(dǎo)致焊縫金屬表面生成輻照缺陷，如圖7 所示。圖7a 為離子輻照前焊縫金屬表面形貌，可以發(fā)現(xiàn)焊縫金屬在輻照前經(jīng)過(guò)拋光預(yù)處理，焊縫金屬表面光滑平整，未發(fā)現(xiàn)孔洞。圖7b—d 與圖7e—g為離子輻照后焊縫金屬表面形貌，可以發(fā)現(xiàn)離子輻照后焊縫金屬表面形成呈圓球形分布的超細(xì)輻照孔洞，隨著離子輻照劑量的增加，輻照孔洞數(shù)量增多。這是因?yàn)殡x子輻照過(guò)程中離子轟擊濺射，使焊縫金屬表面形成輻照孔洞等表面缺陷。另一方面，離子輻照過(guò)程中焊縫金屬表面溫度升高，使焊縫金屬表面溫度高于其內(nèi)部溫度，在溫度梯度的作用下輻照生成的空位型缺陷會(huì)沿著焊縫金屬表面擴(kuò)散，然后聚集形成大尺寸空位型團(tuán)簇，從而使焊縫金屬表面產(chǎn)生輻照孔洞。

圖7 離子輻照前后試樣表面形貌SEMFig.7 SEM image of sample surface morphology before and after ion irradiation.

焊縫金屬表面粗糙度與其表面輻照孔洞的大小及密度密切相關(guān)。離子輻照后焊縫金屬表面粗糙度增加值隨輻照劑量變化曲線如圖8 所示，可以發(fā)現(xiàn)離子輻照后，焊縫金屬表面粗糙度增加值隨輻照劑量的增加而增加，在低劑量時(shí)粗糙度增加較快，高劑量時(shí)粗糙度增加減緩。

圖8 焊縫金屬表面粗糙度增加值隨輻照劑量變化曲線Fig.8 Curve of increasing value of weld metal surface roughness with radiation dose

與氘離子輻照相比，氦離子輻照后形成的輻照孔洞明顯增大，輻照引起焊縫金屬表面粗糙度增加更多。這是因?yàn)楹るx子輻照時(shí)，焊縫金屬表面形貌變化包括2 個(gè)部分：一方面氦離子輻照濺射使焊縫金屬表面形成輻照孔洞；另一方面氦離子不能溶解到焊縫金屬中，使氦離子在溫度梯度作用下向焊縫金屬表面擴(kuò)散聚集，氦泡在焊縫表面聚集長(zhǎng)大進(jìn)而破裂，導(dǎo)致焊縫金屬表面輻照孔洞進(jìn)一步變大。氘離子輻照后，試樣表面輻照孔洞主要受氘離子輻照濺射所致，而氘離子向試樣表面擴(kuò)散聚集的數(shù)量遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于氦離子擴(kuò)散聚集的數(shù)量，從而使焊縫金屬表面的損傷作用減小。

3 結(jié)論

1）在晶體結(jié)構(gòu)方面，離子輻照后316L 不銹鋼焊縫金屬γ相（1 1 1）晶面XRD 衍射峰向高角度發(fā)生偏移，XRD 結(jié)果表明，離子輻照后316L 不銹鋼焊縫金屬無(wú)新相生成。

2）在力學(xué)性能方面，離子輻照后316L 不銹鋼焊縫金屬出現(xiàn)輻照硬化現(xiàn)象，在1#—3#參數(shù)下輻照后，焊縫金屬顯微硬度分別增加了1.02，1.34，1.77 GPa；在4#—6#參數(shù)下輻照后，焊縫金屬顯微硬度分別增加了1.58，1.84，2.15 GPa。與氘離子輻照相比，氦離子輻照后焊縫金屬輻照硬化率更高。

3）在表面形貌方面，離子輻照后316L 不銹鋼焊縫金屬表面形成輻照孔洞，輻照孔洞隨輻照劑量的增加而增加。與氘離子輻照相比，氦離子輻照后焊縫金屬表面輻照孔洞更大。