由智丹

摘要：同心雙螺旋靜態(tài)混合器是一種新型的靜態(tài)混合裝置，能夠?qū)崿F(xiàn)流體在混合管內(nèi)的同心反向螺旋流動(dòng)，為探究同心雙螺旋元件扭旋角對(duì)混合效果的影響規(guī)律，本文利用Fluent中多相流混合模型對(duì)低雷諾數(shù)狀態(tài)下該種混合器內(nèi)的混合過(guò)程進(jìn)行了數(shù)值模擬。研究結(jié)果表明：扭旋角對(duì)本混合器的混合效果影響顯著，隨著扭旋角的增大，混合效果在逐漸提升，扭旋角為180度時(shí)，混合效果最優(yōu)，扭旋角在0°-150°之間時(shí)混合效果提升最大。

關(guān)鍵詞：靜態(tài)混合器 雙螺旋結(jié)構(gòu) 數(shù)值模擬 混合效果 分離強(qiáng)度

引言

混合是化工生產(chǎn)過(guò)程中最常見(jiàn)的操作之一，是一種趨向于減少混合物非均相的操作，是系統(tǒng)內(nèi)各組分在其基本單元沒(méi)有本質(zhì)變化的情況下，在系統(tǒng)全部體積內(nèi)的細(xì)化和分布過(guò)程，被泛應(yīng)于物質(zhì)的溶解和反應(yīng)的發(fā)生過(guò)程中[1-2]。在生產(chǎn)過(guò)程中，混合效率、產(chǎn)物產(chǎn)量甚至產(chǎn)物的質(zhì)量都與混合的效果有著密不可分的聯(lián)系。因此，混合設(shè)備的研究對(duì)于化工產(chǎn)業(yè)有著重要意義。

目前國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)此類(lèi)混合器進(jìn)行了深入研究。Alberini[3]等以甘油和卡波姆940的混合水溶液為工作液，利用平面激光誘導(dǎo)熒光技術(shù)（PLIF）對(duì)Kenics型靜態(tài)混合器混合牛頓流體的混合性能進(jìn)行了研究。通過(guò)確定混合流體的流變性能、流體共混的表觀粘度比等問(wèn)題的研究，揭示了混合強(qiáng)度的區(qū)域分布問(wèn)題。

Rauline[4]等采用三維數(shù)值模擬法，系統(tǒng)地比較了Kenics型靜態(tài)混合器和SMX型靜態(tài)混合器在層流混合時(shí)對(duì)流體的平均剪切速率、偏析強(qiáng)度以及混合器長(zhǎng)度等對(duì)流體混合性能的研究。經(jīng)實(shí)驗(yàn)?zāi)M證明，SMX型靜態(tài)混合器的混合性能更加優(yōu)異，同時(shí)安裝便利、節(jié)省空間。

Vimal[5]等對(duì)雷諾數(shù)在1～25000范圍內(nèi)（從層流混合到湍流混合）的Kenics型靜態(tài)混合器中流動(dòng)模式和混合行為進(jìn)行了數(shù)據(jù)模擬。該研究中分別運(yùn)用了由3、9和25個(gè)元件組成的三套不同的Kenics型靜態(tài)混合器（長(zhǎng)徑比=1.5）進(jìn)行數(shù)據(jù)表征驗(yàn)證。同時(shí)，該研究也考慮到了以往被忽略的混合器內(nèi)不同橫截面處圓周速度分布等因素對(duì)流體混合效果的影響。

為了掌握同心雙螺旋元件結(jié)構(gòu)對(duì)混合效果的影響規(guī)律，本文擬從元件寬度比這一重要的結(jié)構(gòu)參數(shù)入手，探究該混合器的混合特性，分析同心雙螺旋混合器內(nèi)外螺旋葉片寬度比對(duì)液-液兩相流體混合效果的影響規(guī)律。

1 研究方法

本文應(yīng)用FLUENT軟件對(duì)同心雙螺旋靜態(tài)混合器進(jìn)行數(shù)值模擬，本文采用mixture多相流模型來(lái)模擬兩種不同流體在該新型靜態(tài)混合器內(nèi)的混合過(guò)程，分析內(nèi)外扭旋葉片寬度比對(duì)混合性能的影響，掌握寬度比對(duì)混合性能影響的規(guī)律。

1.1模型及研究變量

本文所研究的混合單元由四個(gè)混合元件構(gòu)成，每個(gè)混合元件由旋向相反的內(nèi)葉片和外葉片同心裝配而成，內(nèi)、外葉片具有相同的扭旋中心線(xiàn)，即混合管軸線(xiàn)。本章所研究的各混合元件內(nèi)、外葉片的數(shù)量均為3。

本文所研究混合管內(nèi)徑D=50mm，管長(zhǎng)L=500mm，混合單元（四個(gè)混合元件）總長(zhǎng)Li=300mm，連續(xù)相流體入口長(zhǎng)度La=125mm，分散相流體入口管內(nèi)徑與混合管內(nèi)徑相同，兩管呈垂直狀態(tài)，分散相入口管距離混合管入口端面Lb=25mm，連續(xù)相入口至T型管相交位置距離Lc=50mm，扭旋片厚度均為δ=1mm。外葉片與內(nèi)葉片寬度比范圍為0-1，長(zhǎng)度均為H=75mm（扭轉(zhuǎn)180°的軸向長(zhǎng)度）?；旌瞎芙Y(jié)構(gòu)如圖1所示。

1.2 模擬方案

本文的連續(xù)相和離散相工質(zhì)均為液態(tài)水（物性溫度分別為20℃和80℃），在本文的模擬中對(duì)兩相流體均做以下假定：在Re=400的工況下物性參數(shù)均為定值;兩股流體均為連續(xù)的不可壓縮牛頓流體;在整個(gè)模擬過(guò)程中均不考慮重力對(duì)流體的影響。

1.3網(wǎng)格無(wú)關(guān)性檢驗(yàn)

模擬時(shí)網(wǎng)格密度過(guò)大會(huì)使計(jì)算量劇增，耗費(fèi)大量計(jì)算機(jī)時(shí)，而網(wǎng)格密度過(guò)小則會(huì)影響計(jì)算精度。因此，為確定最佳網(wǎng)格密度，本文以流體流過(guò)最后一個(gè)混合元件時(shí)的混合效果（分離強(qiáng)度）為標(biāo)準(zhǔn)，進(jìn)行網(wǎng)格無(wú)關(guān)性檢驗(yàn)。如圖2所示。隨著網(wǎng)格密度的增加，分離強(qiáng)度逐漸趨于穩(wěn)定，網(wǎng)格密度大于等于1.5/mm3時(shí)，幾乎保持不變，說(shuō)明此時(shí)計(jì)算精度已不受網(wǎng)格數(shù)量影響。在同時(shí)保證收斂速度和計(jì)算精度的情況下，本文全部模擬均將網(wǎng)格密度控制在1.5/mm3左右。

2 混合性能

2.1 軸向濃度分布

圖3為不同扭旋角混合器軸向截面連續(xù)相的濃度分布云圖，顏色由紅到藍(lán)代表連續(xù)相濃度逐漸變小。

對(duì)含混合元件段進(jìn)行分析可以得到：內(nèi)置α=60°混合原件的混合效果較差，混合效率相較于其他混合管最低;α=90°的混合管混合效果略好于α=60°的混合管但總體混合效果依然較差，第四混合元件出口出依然存在大片高濃度區(qū)域;α=120°的混合管中流體在流經(jīng)第三混合元件時(shí)僅存在少部分高濃度區(qū)域，相比于以上兩種混合管混合效果提升明顯;α=150°的混合管中流體流經(jīng)第三混合元件中段時(shí)已經(jīng)基本不存在高濃度區(qū)域，說(shuō)明混合效果隨扭旋角的增大增勢(shì)明顯。α=180°的混合管中流體的混合趨勢(shì)與α=150°的混合管基本一致，提升微小，以此推斷扭旋角對(duì)混合效果的影響在α=150°以上時(shí)可能不再會(huì)有太大提升。

由圖3可知，混合元件促進(jìn)了流體之間的擴(kuò)散，加速混合過(guò)程。同時(shí)混合元件的混合能力隨扭旋角的增大而增強(qiáng)（α<150°時(shí)），增大扭旋角內(nèi)能夠顯著提高了流體徑向混合能力，因此達(dá)到同樣的混合效果所需的混合元件數(shù)量相對(duì)較少。

2.1 混合效果定量分析

本文繼續(xù)將研究對(duì)象進(jìn)行定量分析。采用分離強(qiáng)度來(lái)定量表征混合器的混合效果，分離強(qiáng)度表示實(shí)際測(cè)得的混合流體濃度方差與完全分離體系（未混合）的方差的比值，公式如下式中，為混合器的某一截面某組分m個(gè)采樣點(diǎn)體積分?jǐn)?shù)的平均值;為混合器的某一截面的不同位置的某組分的體積分?jǐn)?shù)值。

分離強(qiáng)度表達(dá)式表明，在完全分離的情況下，分離強(qiáng)度值為1;混合均勻時(shí)，分離強(qiáng)度為0。分離強(qiáng)度數(shù)值的越小，代表了流體的混合效果越好。

由圖4可以驗(yàn)證上一節(jié)對(duì)云圖分析，α=60°-150°時(shí)隨扭旋角的增大混合效果增加明顯，而α=150°和α=180°總體混合效果差別不大。在α由60°增加到90°時(shí)明顯可以看到兩分離強(qiáng)度曲線(xiàn)間隔最大，對(duì)于混合效果的提升也是最大。由圖中兩條橫向等值線(xiàn)（點(diǎn)劃線(xiàn)）可以看到，分離強(qiáng)度達(dá)到0.47時(shí)α=60°的混合器需要至少兩個(gè)混合元件的長(zhǎng)度，而α=90°的混合器僅需要1.66個(gè)混合元件長(zhǎng)度既能達(dá)到此混合效果，扭旋角大于120°以上的混合器僅需要一個(gè)左右混合元件長(zhǎng)度即分離強(qiáng)度即可達(dá)到0.47。同樣當(dāng)α=60°的混合器分離強(qiáng)度達(dá)到0.36時(shí)，需要至少三個(gè)混合元件長(zhǎng)度，α=90°的混合器需要2.3個(gè)混合元件長(zhǎng)度，α=120°-180°的混合器需要大約2個(gè)混合元件長(zhǎng)度。由圖中縱向等值線(xiàn)可以看出，隨著扭旋角的增大，上下臨近的兩條曲線(xiàn)的間距在逐漸減小，說(shuō)明扭旋角的增大對(duì)混合效果的影響在逐漸間減弱。

4 結(jié)論

（1）在較低雷諾數(shù)下，本文所研究的幾種扭旋角的扭旋元件其混合效果均隨著扭旋角的增大而提升。

（2）較低雷諾數(shù)狀態(tài)下，本文研究的幾種雙螺旋結(jié)構(gòu)的靜態(tài)混合器中，扭旋角為180°的混合器混合效果最好。

（3）較低雷諾數(shù)狀態(tài)下，本文研究的幾種雙螺旋結(jié)構(gòu)的靜態(tài)混合器混合效果在扭旋角0°-150°之間時(shí)混合效果提升最大。

參考文獻(xiàn)：

[1]龔斌[1]， 包忠平[1]， 張春梅[1]， et al. 混合元件數(shù)對(duì)SK型靜態(tài)混合器流場(chǎng)特性的影響[J]. 化工學(xué)報(bào)， 2009（8）.

[2]龔斌， 吳劍華， 王宗勇，等. SK型靜態(tài)混合器流體湍流時(shí)傳熱性能的研究[J]. 高?；瘜W(xué)工程學(xué)報(bào)， 2008， 22（3）：24-28.